钢结构计算书
钢结构计算书
一、设计资料1、车间平面尺寸为150m×9m，柱距7.5m，跨度为18m，柱网采用封闭结合。
车间内有两台15t/3t中级工作制软钩桥式吊车。
2、屋面采用长尺复合屋面板，檩距1.5m。
3、檩条采用冷弯薄壁斜卷边 Z 型钢Z250×75×20×2.5，屋面坡度 i=l/8。
4、侧向支撑点间距为3m5、钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.000m，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。
上柱截面为400mm×400mm，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值fc＝14.3N/m2。
抗风柱的柱距为 6m，上端与屋架上弦用板铰连接6、钢材用Q235-B，焊条用E43系列型。
屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如图1。
图1 屋架外形尺寸及腹杆布置形式7、该车间建于深圳近郊。
8、屋盖荷载标准值：（l）屋面活荷载 0.50 kN/m2（2）基本风压w0.75 kN/m2（3）复合屋面板自重 0.15 kN/m2（4）檩条自重 0.084 kN/m2（5）屋架及支撑自重0.12+0.011L kN/m29、运输单元最大尺寸长度为15m，高为4.0m。
二、屋架几何尺寸及檩条布置1、屋架几何尺寸屋架上弦节点用大写字母A, B, C…连续编号，下弦节点以及再分式腹杆节点用小写字母a, b, c…连续编号。
图2 屋架几何尺寸运输单元的最大尺寸为长度15m，高度4m。
此屋架跨度18m，高度2.3m，所以可将屋架从屋脊处断开，取一半屋架作为运输单元，长度为9m，高为2.3m。
两个运输单元分别在工厂里面制作完成后，再运输至施工现场进行拼接。
2、檩条布置采用长尺复合屋面板，单坡内不需要搭接，在屋架上弦节点设置檩条，水平檩距为1.5m。
檩条跨度l=7.5m＞6m ，在跨中三分点处设置两道拉条，为檩条提供两个侧向支撑点。
由于风荷载较大，故在屋檐和屋脊处都设置斜拉条和刚性撑杆，以将拉条的拉力直接传递给屋架。
钢结构-工程量计算书
钢结构-工程量计算书一、协议关键信息1、工程名称：＿___________________2、工程地点：＿___________________3、计算依据：＿___________________4、计算范围：＿___________________5、计算标准：＿___________________6、计算精度：＿___________________7、提交成果形式：＿___________________8、提交成果时间：＿___________________9、费用及支付方式：＿___________________10、违约责任：＿___________________11、争议解决方式：＿___________________二、协议条款11 计算目的本工程量计算书旨在准确确定钢结构工程中各项构件和材料的数量，为工程预算、施工计划和材料采购提供可靠依据。
计算应遵循国家和行业相关标准规范，以及工程设计图纸和技术要求。
确保计算的准确性、完整性和合理性。
112 计算依据计算依据包括但不限于以下内容：（1）经批准的工程设计图纸及相关变更文件。
（2）国家和地方现行的钢结构工程工程量计算规则和标准。
（3）施工组织设计及施工方案中涉及的工程量计算相关内容。
12 计算范围明确计算涵盖的钢结构工程范围，包括主体结构、支撑体系、连接件、附属结构等。
121 具体构件详细列举需要计算工程量的各类钢结构构件，如钢梁、钢柱、钢桁架、钢板等。
122 材料种类包括钢材的品种、规格、型号等。
13 计算标准采用统一的计算标准和方法，对各类构件和材料的工程量进行计算。
规定构件长度的计算规则，如按照中心线长度、外边线长度等。
132 面积计算明确钢板、型钢等面积的计算方式。
133 体积计算对于钢构件的体积计算，应明确计算方法和精度要求。
14 计算精度确定工程量计算结果的精度要求，一般保留到小数点后两位。
141 误差控制计算结果的误差应控制在合理范围内，如不超过±X%。
钢结构计算书
一、设计资料天津某车间，屋架跨度为18m，房屋总厂为60m，屋架间距6m，屋面坡度i＝1／10，屋面采用1.5m×6m的钢筋混凝土大型屋面板（1.4KN／m2），80mm厚泡沫混凝土（0.3KN／m2），20mm厚水泥砂浆（0.3KN／m2），二毡三油铺绿石砂（0.3KN ／m2），屋面活荷载0.7KN／m2，雪荷载0.5KN／m2，积灰荷载0.5KN／m2，屋架端高1990mm，两端较之于钢筋混凝土柱上，柱混凝土强度C20。
二、屋架形式和几何尺寸屋架计算跨度l0＝l－300＝1800－300＝17700mm屋架端部高度取h0＝1990mm屋架跨中高度h＝h0＋i×l0／2＝1990＋0.1×17700／2＝2875mm屋架高跨比l0／h＝2.875／17.7＝1／6.16为使屋架上弦节点受荷，腹杆采用人字式，上弦节点用平间距取1.5m。
三、屋盖支撑布置根据车间长度、跨度及荷载情况，设置三道上下弦横向水平支撑。
由于房间端部为山墙，第一柱间间距小于6m，因此该厂房两端的横向水平支撑设在第二间柱。
设置两道下弦纵向水平支撑。
在第一柱间的上弦设置刚性系杆保证安装时上弦的稳定，下弦设置刚性系杆以传递山墙的风荷载。
在设置水平支撑的柱间，在屋架跨中及两端，两屋架间共设置三道竖向支撑。
屋脊节点及屋架支座处延厂房通长设置刚性系杆，屋架下弦设置一道柔性系杆。
屋架支撑的布置如下图：四、荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大雨雪荷载取屋面活荷载计算。
屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（P10＝0.12＋0.011×跨度）计算，跨度单位为米。
荷载：永久荷载：防水层（二毡三油铺绿石砂）0.3×1.2＝0.36KN／m2找平层（20厚水泥砂浆）0.3×1.2＝0.36KN／m2保温层（80厚泡沫混凝土）0.5×1.2＝0.6KN／m2预应力钢筋混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.4×1.2＝1.68KN／m2屋架及支撑自重（0.12＋0.011×18）×1.2＝0.38KN／m2恒载总和∑＝3.38KN／m2可变荷载：屋面荷载0.7×1.4＝0.98KN／m2积灰荷载0.5×1.4＝0.7KN／m2活荷载总和∑＝1.68KN／m2计算荷载时应考虑以下三种荷载组合：1、全跨永久荷载＋全跨可变荷载P 恒＝3.38×1.5×6＝30.42KN P 活＝1.68×1.5×6＝15.12KN2、全跨永久荷载＋半跨可变荷载P 恒＝3.38×1.5×6＝30.42KN P 活＝1.68×1.5×6＝15.12KN3、 全跨屋架包括自重＋半跨屋面板自重＋半跨屋面活载P 恒'＝0.38×1.5×6＝3.42KN P 活'＝（1.68＋0.98）×1.5×6＝23.94KN1、2为使用阶段和在情况，3为施工阶段荷载情况，经过计算，第二种荷载组合所产生的杆件内力，对本题的杆件不起控制作用，所以不列入以下计算中。
钢结构设计计算书模板(完整版).doc
钢结构设计计算书模板(完整版).doc 模板一：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 构件荷载2.2 材料性能参数2.3 抗震设计参数2.4 稳定分析要求2.5 设计方法与规范三、结构荷载计算与抗震设防3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、钢结构稳定性计算4.1 弯曲构件稳定性计算4.2 抗扭构件稳定性计算4.3 桁架稳定性计算4.4 纵向受压构件稳定性计算五、钢结构设计计算5.1 钢框架结构设计计算5.2 钢桁架结构设计计算5.3 钢梁设计计算5.4 钢柱设计计算六、连接设计与计算6.1 框架节点设计与计算6.2 梁柱连接设计与计算6.3 钢板连接设计与计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 钢结构设计荷载计算表格2. 结构稳定性计算程序代码3. 抗震设计参数表格法律名词及注释：1. 施工总承包合同：指由建设单位委托给总承包单位进行工程施工，包括承包义务、承包地点、承包价格等细则的协议。
2. 建设工程法：指中华人民共和国法律关于建设工程的规定，其中包括建设工程的设计、施工、验收等方面的规章。
3. 建造设计报告：指用于描述建造设计方案的文档，其中包括建造构造、设备配置等设计要求。
模板二：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 结构强度2.2 振动与舒适性要求2.3 对称性和定位要求2.4 材料要求2.5 工作性能要求三、荷载计算与分析3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、结构设计计算4.1 结构分析4.2 框架结构设计计算4.3 桁架结构设计计算4.4 平面刚性连接设计计算五、钢结构节点设计5.1 立柱与梁的节点设计5.2 钢板连接设计5.3 焊接节点设计5.4 螺栓连接设计六、稳定性计算6.1 弯曲构件稳定性计算6.2 抗扭构件稳定性计算6.3 梁柱系统的整体稳定性计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 结构设计荷载计算表格2. 结构分析与设计计算软件3. 结构稳定性计算程序代码法律名词及注释：1. 建造法：指中华人民共和国法律关于建造方面的规定，其中包括建造设计、施工、防火等方面的规章。
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本摘要：一、钢结构计算书的概述1.钢结构计算书的作用2.钢结构计算书的组成部分二、钢结构计算书的内容1.钢结构基本参数a.材料类型及性能b.构件尺寸和形状c.结构形式和连接方式2.钢结构受力分析a.荷载类型及参数b.受力分析方法和过程3.钢结构构件的强度计算a.强度计算方法b.强度验算结果4.钢结构构件的稳定性计算a.稳定性计算方法b.稳定性验算结果5.钢结构构件的刚度计算a.刚度计算方法b.刚度验算结果6.钢结构防火和防腐措施a.防火设计b.防腐设计三、钢结构计算书的编制与审核1.编制钢结构计算书的注意事项2.审核钢结构计算书的内容和流程四、钢结构计算书在工程中的应用1.钢结构计算书在设计阶段的应用2.钢结构计算书在施工阶段的应用3.钢结构计算书在验收阶段的应用正文：钢结构计算书是钢结构设计和施工的重要依据，对于保证钢结构的安全性、可靠性和经济性具有至关重要的作用。
本文将从钢结构计算书的概述、内容、编制与审核以及在工程中的应用等方面进行详细阐述。
一、钢结构计算书的概述钢结构计算书是在钢结构设计、施工和验收过程中，依据设计规范和施工标准，对钢结构构件的强度、稳定性、刚度以及防火、防腐等方面进行详细分析和计算的文件。
它是钢结构工程质量的保证，也是施工单位、监理单位和建设单位共同管理的依据。
二、钢结构计算书的内容钢结构计算书主要包括以下内容：1.钢结构基本参数：包括材料类型及性能、构件尺寸和形状、结构形式和连接方式等。
2.钢结构受力分析：包括荷载类型及参数、受力分析方法和过程等。
3.钢结构构件的强度计算：包括强度计算方法、强度验算结果等。
4.钢结构构件的稳定性计算：包括稳定性计算方法、稳定性验算结果等。
5.钢结构构件的刚度计算：包括刚度计算方法、刚度验算结果等。
6.钢结构防火和防腐措施：包括防火设计、防腐设计等。
三、钢结构计算书的编制与审核编制钢结构计算书时，应注意遵循设计规范和施工标准，确保计算书的准确性和完整性。
钢结构计算书
梯形屋架设计计算书一、设计资料（1）某地一机械加工车间，长84m ，跨度24m ，柱距6m ，车间内设有两台40/10T 中级工作制桥式吊车，轨顶标高8.5m ，柱顶标高18m ，地震设计烈度7度。
采用梯形钢屋架，封闭结合，1.5×6m 预应力钢筋混凝土大型屋面板（1.4KN/m 2），上铺80mm 厚珍珠岩制品保温层（容重为4KN/m 3），二毡三油（上铺绿豆砂）防水层（0.4KN/m 2），找平层2cm 厚（0.4KN/m 2），卷材屋面，屋面坡度i=1/12，屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C25，上柱截面400×400mm 。
钢材选用Q235B ，焊条采用E43型。
屋面活荷载标准值0.7KN/m 2，积灰荷载标准值0.5KN/m 2，基本雪压为0.45 KN/m 2，基本风压为0.30 KN/m 2。
（2）屋架计算跨度：0l =24-2×0.15=23.7m（3）跨中及端部高度：本题设计为无檩屋盖方案，采用平坡梯形屋架，取屋架在24m 轴线处的端部高度m h 990.1'=，屋架的中间高度：h=2990m ，则屋架在29.7处，两端的高度为mm h 003.20=。
屋架跨中起拱按500/0l 考虑，取60mm 。
二、结构形式与布置（1）屋架形式与布置如图1所示图1 梯形钢屋架形式及几何尺寸（2）根据厂房长度（84＞60）、跨度及荷载情况，设置三道上、下弦横向水平支撑。
因轴网采用封闭结合，厂房两端的横向水平支撑设在第一柱间，该水平支撑的规格与中间柱间支撑的规格有所不同。
在所有柱间的上弦平面设置了刚性与柔性系杆，以保证安装时上弦杆的稳定，在各柱间下弦平面的跨中及端部设置了柔性系杆，以传递山墙风荷载。
在设置横向水平支撑的柱间，于屋架跨中和两端各设一道垂直支撑。
梯形钢屋架支撑布置如图2所示：三、荷载计算（1）屋面和荷载与雪荷载不会同时出现，计算时，取较大的荷载标准值进m进行算。
钢结构计算书
钢结构计算书一、构件受力类别轴心受拉构件强度计算。
二、强度验算：1．轴心受拉构件的强度，可按下式计算：式中：N──轴心拉力或轴心压力，取N=132.00(kN)；A n──净截面面积，取A n=8300.00(mm2)；轴心受拉构件的强度σ=N/A n=132.00×103/8300.00=15.904(N/mm2)；f──钢材的抗拉强度设计值，取f=215.00(N/mm2)；由于轴心受拉构件强度σ= 15.904N/mm2≤承载力设计值f=215.00 N/mm2,故满足要求！2．摩擦型高强螺栓连接处的强度，按下式计算，取最大值：式中：N──轴心拉力或轴心压力，取N=132.00(kN)；A n──净截面面积，取A n=8300.00(mm2)；A──构件的毛截面面积，取A=8300.00(mm2)；f──钢材的抗拉强度设计值，取f=215.00(N/mm2)；n──在节点或拼接处，构件一端连接的高强螺栓数目，取n=8；n1──所计算截面(最处列螺栓处)上高强螺栓数目；取n1=10。
σ=(1-0.5×10/8)×132.00×103/8300.00=5.964(N/mm2)；式中：N──轴心拉力或轴心压力，取N=132.00(kN)；A──构件的毛截面面积，取A=8300.00(mm2)；σ=N/A=132.00×103/8300.00=15.904(N/mm2)；由于轴心受拉构件强度σ= 15.904N/mm2≤承载力设计值f=215.00 N/mm2,故满足要求！3、受拉构件的长细比，可按下式计算：l──构件的计算长度,取l=3000.00 mm；i──构件的回转半径,取i=182.00 mm；λ──构件的长细比, λ= l/i= 3000.00/182.00 =16.484；[λ]──构件的允许长细比,取[λ]= 150.00 ；构件的长细比λ= 16.484 ≤[λ] = 150.00，满足要求；。
钢结构课程设计计算书
钢结构课程设计计算书⼀由设计任务书可知：⼚房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部⾼度为2m，车间内设有两台中级⼯作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。
暂不考虑地震设防。
屋⾯采⽤1.5m×6.0m预应⼒⼤型屋⾯板，屋⾯坡度为i=1:10。
卷材防⽔层⾯（上铺120mm 泡沫混凝⼟保温层和三毡四油防⽔层）。
屋⾯活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。
屋架采⽤梯形钢屋架，钢屋架简⽀于钢筋混凝⼟柱上，混凝⼟强度等级C20.⼆选材：根据该地区温度及荷载性质，钢材采⽤Q235-C。
其设计强度为215KN/㎡,焊条采⽤E43型，⼿⼯焊接，构件采⽤钢板及热轧钢筋，构件与⽀撑的连接⽤M20普通螺栓。
屋架的计算跨度L。
=24000-2×150=23700，端部⾼度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。
三结构形式与布置：屋架形式及⼏何尺⼨见图1所⽰：图1屋架⽀撑布置见图2所⽰：图2四荷载与内⼒计算：1．荷载计算：活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较⼤的活荷载计算。
永久荷载标准值：防⽔层（三毡四油上铺⼩⽯⼦）0.35KN/㎡找平层（20mm厚⽔泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝⼟0.25 KN/㎡预应⼒混凝⼟⼤型屋⾯板 1.4 KN/㎡钢屋架和⽀撑⾃重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值：雪荷载＜屋⾯活荷载（取两者较⼤值）0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸⼒，起卸载作⽤，⼀般不予考虑。
总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合：设计屋架时应考虑以下三种组合：组合⼀全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN组合⼆全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KNP2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN组合三全跨屋架及⽀撑⾃重+半跨⼤型屋⾯板⾃重+半跨屋⾯活荷载屋架上弦荷载P3=0.384KN/㎡×1.2×1.5×6=4.15KNP4=(1.4×1.2+0.7×1.4)×1.5×6=23.94KN3,内⼒计算：⾸先求出杆件内⼒系数，即单位荷载作⽤下的杆件内⼒，荷载布置如图3所⽰。
《钢结构》课程设计计算书
一、 设计资料及有关规定1、跨度L=15m 。
柱距（屋架间距）为6m ；长度为84m 。
2、屋面为彩色涂层压型钢板复合保温板（含檩条） 0.25 KN/m 2屋架及支撑 0.12+0.011×L （m ）KN/m 2 3、雪荷载 0.50KN/m 2 4、钢材为Q235（3号钢）,焊条采用E43型 5、屋面坡度i=1/36、悬挂荷载 0.3 KN/m 27、屋盖承重结构采用三角形钢屋架8、令钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上。
上柱截面为400mm ×400mm ，所用混凝土为C25,轴心抗压强度设计值211.9/c f N m m 。
二、 屋架尺寸及檩条设置1、屋架几何长度及节点编号如图所示，运输单元如图半跨7.5m 运输,最大高度3m 。
起拱高度f =L/500=15000/500=30mm2、檩条支承于屋架上弦节点处。
故采用檩条间距为2.646m 。
檩条跨度6m 。
在檩条间跨中位置设置拉条，圆钢拉条10mm 。
屋脊和屋檐处都设置斜拉条及撑杆。
三、 支撑布置1. 根据厂房长度(84m>60m)、跨度15m 及荷载等情况，设置上弦横向水平支撑3道，下弦横向水平支撑3道，防止屋架水平方向振动。
仅在跨度中央设置一道垂直支撑。
上弦平面内在屋脊处设置刚性系杆及两端设置柔性系杆；下弦平面内在跨中设置刚性系杆及两端设置柔性系杆。
梯形钢屋架支撑布置如图所示：四、杆件内力计算1.荷载计算永久荷载标准值:屋架及支撑0.12+0.011×L=0.285 2K N m(水平)/屋面及保温（檩条） 0.25 2/K N m悬挂荷载 0.3 2K N m/总计 0.835 2K N m/可变荷载标准值:雪荷载 0.8 2K N m/总计 0.82K N m/永久荷载设计值 1.2×0.835=1.002 kN/㎡可变荷载设计值 1.4×0.8=1.12 kN/㎡风荷载不考虑2.荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载 P=(1.002+1.12) ×2.7×6=34.376 kN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦节点荷载 P1 =1.002×2.7×6=16.232 kNP2 =1.12×2.7×6=18.144 kN组合三全跨屋架及支撑自重+半跨屋面结构材料+半跨施工荷载屋架上弦节点荷载 P3=1.2×0.285×2.7×6=5.54kNP4=1.2×0.55×2.7×6=10.692 kNP5=1.4×1.0=1.4 kN3.杆件内力计算本设计使用结构力学求解器,计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数。
钢结构强度稳定性计算书
钢结构强度稳定性计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《钢结构通用规范》GB 55006-2021一、构件受力类别：轴心受弯构件。
二、强度验算：1、受弯的实腹构件，其抗弯强度可按下式计算：M x/γx W nx + M y/γy W ny≤ f式中M x，M y──绕x轴和y轴的弯矩，分别取20×106 N·mm,1×106 N·mm；γx, γy──对x轴和y轴的截面塑性发展系数，分别取1.05,1.2；W nx,W ny──对x轴和y轴的净截面抵抗矩,分别取237000 mm3, 31500 mm3；计算得：M x/(γx W nx)+M y/(γy W ny)=20×106/(1.05×237000)+1×106/(1.2×31500)=106.825 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，故满足要求！2、受弯的实腹构件，其抗剪强度可按下式计算：τmax = VS/It w≤ f v式中V──计算截面沿腹板平面作用的剪力,取V=5×103 N；S──计算剪力处以上毛截面对中和轴的面积矩,取S= 138000mm3；I──毛截面惯性矩,取I=23700000 mm4；t w──腹板厚度,取t w=7 mm；计算得：τmax = VS/It w = 5×103×138000/(23700000×7)=4.159 N/mm2≤抗剪强度设计值f v = 175 N/mm2，故满足要求！3、在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性按下式计算：M x/φb W x≤ f式中M x──绕x轴的弯矩，取20×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；W x──对x轴的毛截面抵抗矩W x,取947000 mm3；计算得：M x/φb w x = 20×106/(0.9×947000)=23.466 N/mm2≤抗弯强度设计值f= 215 N/mm2，故满足要求！4、在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性按下式计算：M x/φb W x + M y/γy W ny≤ f式中M x，M y──绕x轴和y轴的弯矩，分别取20×106 N·mm,1×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；γy──对y轴的截面塑性发展系数，取1.2；W x,W y──对x轴和y轴的毛截面抵抗矩,分别取947000 mm3, 85900 mm3；W ny──对y轴的净截面抵抗矩,取31500 mm3计算得：M x/φb w x +M y/ γy W ny = 20×106/(0.9×947000)+1×106/(1.2×31500)=49.921 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，故满足要求！。
(整理)钢结构计算书最终版
梯形钢屋架设计一．设计资料单跨双坡封闭式厂房，屋面离地面高度约为20米，屋架铰支于钢筋混凝土柱柱顶。
屋面材料采用1.5m×6m钢筋混凝土大型屋面板，屋面板上设150mm加厚加气混凝土保温层，再设20mm厚水泥砂浆找平层，防水屋面为二毡三油上铺小石子。
结构重要性系数γ0=1.0，地区基本风压Ɯ=0.45KN/m2，冬季室外计算温度高于-20℃。
屋面坡度i=1/10，屋架间距6m，厂房长度132m，屋架跨度24m，基本雪压0.40KN/m2。
钢筋混凝土柱子的上柱截面为400m×400m，混凝土强度等级为C25。
厂房内有中级工作制桥式吊车，起重量Q≤300KN。
屋面均布活荷载标准值（不与雪荷载同时考虑，按水平投影面积计算）为0.5 KN/m2，施工检修集中荷载标准值取1.0KN。
不考虑地震设防。
二．屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置。
结构选用无檩屋盖方案，平坡梯形屋架。
参照《梯形钢屋架图集》（05G511），端部高度取H0=1990mm，中部高度H=3190mm（约为L/6.5）。
屋架杆件几何长度见图1（跨中起拱L/500）。
上下弦支撑和系杆布置见图2。
因连接件区别，屋架分别给出W1、W2两种编号。
钢材采用Q235C，焊条采用E43，手工焊。
三．荷载和内力计算1、荷载计算二毡三油上铺小石子0.35KN/m2找平层20mm 0.4KN/㎡加气混凝土保温层150mm 1.13 KN/㎡混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.5 KN/㎡屋架和支撑自重0.12+0.011L=0.12＋0.011×24=0.38KN/㎡永久荷载总和 3.76KN/㎡屋面活荷载（雪荷载为0.45KN/m2）0.5KN/m2可变荷载0.5KN/㎡注：1、根据《建筑结构荷载规范》第4.3.1条，检修荷载折算0.2KN/㎡的活荷载进行计算，不大于屋面活荷载，不予考虑。
2、根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）第6.2.1条，屋面坡度<20o，不考虑雪荷载不均匀分布，雪荷载为0.4KN/㎡，小于屋面活荷载。
钢结构计算书
钢结构计算书一、工程概述本工程为_____钢结构项目，位于_____，建筑面积为_____平方米。
该结构主要用于_____，设计使用年限为_____年，结构安全等级为_____级。
二、设计依据1、相关规范和标准《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016 年版）2、工程地质勘察报告3、业主提供的相关设计要求和技术条件三、荷载取值1、恒载结构自重：根据钢材的实际重量计算。
附加恒载：包括楼面板、屋面板、吊顶等的自重，取值为_____kN/m²。
2、活载楼面活载：取值为_____kN/m²。
屋面活载：取值为_____kN/m²。
3、风荷载基本风压：取值为_____kN/m²。
地面粗糙度类别：＿____。
风荷载体型系数：根据结构外形和规范取值。
4、地震作用抗震设防烈度：＿____度。
设计基本地震加速度：＿____g。
建筑场地类别：＿____类。
四、材料选用1、钢材主结构钢材：选用_____钢，其屈服强度为_____MPa，抗拉强度为_____MPa。
次结构钢材：选用_____钢，其屈服强度为_____MPa，抗拉强度为_____MPa。
2、焊接材料手工电弧焊焊条：选用_____焊条。
气体保护焊焊丝：选用_____焊丝。
3、螺栓高强度螺栓：选用_____级高强度螺栓。
普通螺栓：选用_____级普通螺栓。
五、结构分析1、结构模型建立采用_____软件建立结构计算模型。
梁柱节点假定：＿____。
2、分析方法采用线性静力分析方法，考虑恒载、活载、风载和地震作用的组合。
3、计算结果结构的自振周期：T1 ＝＿____s，T2 ＝＿____s，T3 ＝＿____s。
位移计算结果：在风荷载和地震作用下，结构的最大层间位移角分别为_____和_____，均满足规范要求。
钢结构工程量计算书格式
钢结构工程量计算书格式范本一：正式风格本为钢结构工程量计算书格式模板，旨在提供一个最新、最全的参考范本，详细介绍钢结构工程量计算的各个步骤和要点。
一、工程概况1. 工程名称2. 工程地点3. 建设单位4. 建造设计单位5. 施工单位6. 监理单位...二、设计要求1. 抗震设防烈度2. 钢结构荷载标准3. 基础设计要求4. 构件表面处理要求...三、结构类型及框架划分1. 结构类型2. 框架划分3. 抗震设防分类...四、结构主要构件计算1. 柱的计算(1) 计算方法(2) 柱计算公式(3) 抗震设计要点 ...2. 梁的计算(1) 计算方法(2) 梁计算公式(3) 抗震设计要点 ...3. 桁架的计算(1) 计算方法(2) 桁架计算公式(3) 抗震设计要点......五、钢结构连接详图1. 框架节点图2. 锚固件详图3. 防火涂料施工示意图...六、工程量计算表1. 基础工程量计算表2. 钢结构框架工程量计算表3. 吊装工程量计算表...七、施工进度计划...附件：1. 工程图纸2. 施工规范书3. 技术资料...法律名词及注释：1. 建造法- 解释一：建造法是我国对建造工程的法律法规的总称。
- 解释二：建造法规定了建造工程的管理、设计、施工、验收等相关规定。
2. 建造工程质量管理条例- 解释一：建造工程质量管理条例是我国对建造工程质量的管理规定。
...范本二：轻松风格本为钢结构工程量计算书格式模板，提供最新最全的参考范本，工程师们轻松准确地进行钢结构工程量计算，并相应的工程量计算表。
一、工程概况- 工程名称- 工程地点- 建设单位- 建造设计单位- 施工单位- 监理单位...二、设计要求- 抗震设防烈度- 钢结构荷载标准- 基础设计要求- 构件表面处理要求...三、结构类型及框架划分 - 结构类型- 框架划分- 抗震设防分类...四、结构主要构件计算- 柱的计算- 梁的计算- 桁架的计算...五、钢结构连接详图- 框架节点图- 锚固件详图- 防火涂料施工示意图 ...六、工程量计算表- 基础工程量计算表- 钢结构框架工程量计算表- 吊装工程量计算表...七、施工进度计划...附件：- 工程图纸- 施工规范书- 技术资料...法律名词及注释：- 建造法：建造工程的法律法规的总称。
钢结构计算书最终版
梯形钢屋架设计一．设计资料单跨双坡封闭式厂房，屋面离地面高度约为20米，屋架铰支于钢筋混凝土柱柱顶。
屋面材料采用1.5m×6m钢筋混凝土大型屋面板，屋面板上设150mm加厚加气混凝土保温层，再设20mm厚水泥砂浆找平层，防水屋面为二毡三油上铺小石子。
结构重要性系数γ0=1.0，地区基本风压Ɯ=0.45KN/m2，冬季室外计算温度高于-20℃。
屋面坡度i=1/10，屋架间距6m，厂房长度132m，屋架跨度24m，基本雪压0.40KN/m2。
钢筋混凝土柱子的上柱截面为400m×400m，混凝土强度等级为C25。
厂房内有中级工作制桥式吊车，起重量Q≤300KN。
屋面均布活荷载标准值（不与雪荷载同时考虑，按水平投影面积计算）为0.5 KN/m2，施工检修集中荷载标准值取1.0KN。
不考虑地震设防。
二．屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置。
结构选用无檩屋盖方案，平坡梯形屋架。
参照《梯形钢屋架图集》（05G511），端部高度取H0=1990mm，中部高度H=3190mm（约为L/6.5）。
屋架杆件几何长度见图1（跨中起拱L/500）。
上下弦支撑和系杆布置见图2。
因连接件区别，屋架分别给出W1、W2两种编号。
钢材采用Q235C，焊条采用E43，手工焊。
三．荷载和内力计算1、荷载计算二毡三油上铺小石子0.35KN/m2找平层20mm 0.4KN/㎡加气混凝土保温层150mm 1.13 KN/㎡混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.5 KN/㎡屋架和支撑自重0.12+0.011L=0.12＋0.011×24=0.38KN/㎡永久荷载总和 3.76KN/㎡屋面活荷载（雪荷载为0.45KN/m2）0.5KN/m2可变荷载0.5KN/㎡注：1、根据《建筑结构荷载规范》第4.3.1条，检修荷载折算0.2KN/㎡的活荷载进行计算，不大于屋面活荷载，不予考虑。
2、根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）第6.2.1条，屋面坡度<20o，不考虑雪荷载不均匀分布，雪荷载为0.4KN/㎡，小于屋面活荷载。
钢结构计算书
第一章建筑设计§1.1 平面设计根据题目所给条件：采用双跨钢排架结构，跨度18米，长90 米。
参照工程应用实例，厂房平面布置为双跨矩形平面。
其柱网采用9m×18m，除两端部柱中心线内偏横向定位轴线300mm 外，其余均与横向定位轴线重合；纵向定位轴线与柱外缘重合(详见施工图)。
抗风柱距取6m。
§1.2 剖面设计厂房高度的确定厂房高度指室内地面至柱顶(或倾斜屋盖最低点或下沉式屋架下弦底面)的距离,在设计时,将室内地面的标高定为土0.000,柱顶标高、吊车轨道标高等均是相对于室内地面标高而言的.柱顶标高的确定:对有吊车厂房时柱顶标高H=H1+H2轨顶标高H1=h1+h2+h3+h4+h5轨顶至柱顶高度H2=h6+h7h1: 需跨越最大设备高度;h2: 起吊物与跨越物间的安全距离,一般为400-500mm;h3: 起吊物最大物件高度;h4: 吊索最小高度,根据起吊物件的大小和起吊方式决定,一般>1m;h5: 吊钩到轨顶面的距离,由吊车规格表中查得;h6: 轨顶至吊车顶面的距离, 由吊车规格表中查得;h7；小车顶面至屋架下弦底面之间的安全距离,应考虑到屋架的挠度,厂房可能不均匀沉陷等因素,一般取300-400mm;根据本设计的起重机的整体外型尺寸:12.17m*2.5m*3.43m(长、宽、高) 取h1=3500mm,h2=500mm,h3=2000mm,h4=1200mm,h5=1800即H1=h1+h2+h3+h4+h5=3500+500+2000+1200+1800=9000mm 取h6=2732,h7=400,即H2=h6+h7=2732+400=3132mm,则H=H1+H2=9000+3132=12132mm根据<<厂房建筑模数协调标准>>的规定,柱顶标高H应为300mm的倍数,轨顶的标志高度H1常常取600mm的倍数,则综合上述计算及此条规定,H1=9000mm符合是600的倍数,H2取3300,即H=H1+H2=9000+3300=12300mm=12.3m所以厂房的高度为12.3m(H1=9m,H2=3.3m)厂房标高详见施工平面图。
钢结构课程设计计算书(最终版)
钢结构课程设计计算书设计资料：某车间跨度l=24m，长度84米，柱距6米。
屋面坡度i=1/12。
房屋内无吊车。
不需抗震设防。
采用1.5m×6m预应力混凝土大型屋面板，100mm厚泡沫混凝土保护层和卷材屋面。
当地雪荷载0.5kN/m2，屋面积灰荷载0.75kN/m2。
屋架两端与混凝土铰接，混凝土强度等级C25。
钢材选用Q235-B。
焊条选用E43型，手工焊。
屋架尺寸与布置：屋面材料为大型屋面板，故采用平坡梯形屋架。
屋架计算跨度l0=l—200=23700mm。
设端部高度H0=2000mm，中部高度H=3000，屋架高跨比H/L=3000/23700=1/7.9。
屋架跨中拱起50mm，屋架几何尺寸如图所示：1.荷载计算与组合（1）荷载标准值（屋面坡度较小，故对所有荷载均按水平投影面计算）①永久荷载高分子防水卷材上铺小石子0.35kN/㎡20mm厚水泥沙浆找平层0.40kN/㎡冷底子油、热沥青各一道0.05kN/㎡100mm厚泡沫混凝土保温层0.60kN/㎡预应力混凝土大型屋面板和灌封 1.40kN/㎡屋架和支撑自重0.12+0.011l=0.12+0.011×24=0.38kN/㎡吊顶+ 0.40kN/㎡3.58kN/㎡②可变荷载屋面活荷载0.50kN/㎡屋面积灰荷载+ 0.75kN/㎡1.25kN/㎡（2）荷载组合设计屋架时应考虑以下三种荷载组合：①全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载（端点荷载取半）：P=（3.58×1.2+1.25×1.4）×1.5×6=54.41kN②全跨永久荷载+半跨可变荷载=3.58×1.2×1.5×6=38.66kN有可变荷载作用屋架上弦节点处的荷载：P1=1.25×1.2×1.5×6=15.75kN无可变荷载作用屋架上弦节点处的荷载：P2③全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载全跨屋架和支撑自重产生的节点荷载：取屋面可能出现的活荷载P=（1.4×1.2+0.5×1.4）×1. 5×6=21.42kN4以上①，②为使用阶段荷载组合，③为施工阶段荷载组合。
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框架内力与构件截面计算1设计依据的规范及规定1.1毕业设计任务书。
1.2国家有关的设计规范及规程。
2设计尺寸与标高设计图均以毫米为单位，标高均以米为单位。
3钢结构材料3.1钢材：钢材选用Q-345BF，其屈服强度为310KN/mm2 钢材的化学成分和力学性质能符合GB-800-98及有关标准的求。
3.2焊接材料:采用E43XX型焊条。
3.3普通螺栓应按GB5780-98选购。
3.4本工程选用的H型钢选HN500×200×10×16 HM600×300×12×20C型钢选C220×70×20×2.54制作与安装4.1钢结构的制作与安装：施工及验收应符合GB50205-98(钢结构工程施工及验收规范)4.2焊缝质量的检验等级：钢梁，钢柱为二级，其于次要构件为三级。
4.3所有需要拼接的构件一律要用等强拼接，上，下翼缘和腹板的拼接焊缝位置错开并避免与加劲肋重合。
腹板拼接焊缝与它平行的加劲肋至少相距200mm,腹板拼接与上，下翼缘拼接焊缝至少相距200mm.4.4所有构件在制作过程中应力求尺寸及空洞位置的准确性，以利于现场的安装与焊接，设计中凡是未注明的焊缝均为满焊，焊缝高度6mm。
结构计算书1、确定梁柱尺寸柱： hc =(1/18 ~1/25)H=(1/18 ~1/25) ×21.775×10³=870 ~1200mm,∵ hc/bc=3 ∴ bc=1200/3=400mm梁：h b=(1/8 ~1/15)L=(1/8 ~1/15) ×7.2×10³=900 ~480mm b b=(1/2.5 ~1/5)h b=200 ~100mm∴主梁：b×h=500×200 次梁：b×h=400×150边柱：b×h=1000×400 中间柱：b×h=800×400 2. 荷载汇集框架计算简图图12.1均布荷载屋面：1.308×7.2+0.89=10.3 KN /m楼面：10.24×7.2+0.89=74.61 KN /m底层：74.61 KN /m2.2集中荷载屋面：梁重6.408 KN /m楼面：H轴：纵梁+墙重+檩条 =6.408+4.86+1.87=13.14 KN /m D轴：纵梁+幕墙+檩条=6.408+16.32+1.87=24.6KN /m 底层：H轴：13.14 KN /mD轴：24.6KN /m2.3水平荷载作用下结构内力与侧移W0: 0.5 KN/m2 μs:0.74 βz : 1.0风振高度系数：0.746层：F3 =0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6/5=1.34KN6层：F3 =0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6/4=1.68KN4层：F3 =0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6/3=2.24KN3层：F3 =0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6/2=3.36KN2层: F2 =0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6=6.71 KN1层: F1 = 0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×(3.6+3.775)/2=6.87KN图2 框架楼面处集中风荷载值2.4地震荷载作用下水平结点荷载梁柱线刚度计算E c =2.06×105N/mm²2.4.1承重梁线刚度i c = E c I x /l=2.06×105 ×478000×104 /7200=13.67×103 KN·m2.4.2底层柱线刚度i d = E c I x /l=2.06×105 ×1180000×104 /5600=43.4×103KN·m2.4.3 标准层柱线刚度i d = E c I x /l=2.06×105 ×1180000×104 /4500=54×103KN·m表1 2-6层D计算：∑D = 6460×3 + 3520×2 =26420 KN/m表2 底层D值计算：∑D = 7120×3 + 5820×2 =33000 KN/m3、内力计算及组合3.1水平地震作用下横向框架结构内力计算框架结构内力计算采用D值法，其中D和∑D取自横向柱侧移刚度 D值，层间剪力取自地震剪力。
具体的柱剪力和弯矩计算过程及结果见下表横向水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩标准值梁端弯矩及剪力及柱轴力的计算过程见下表。
水平地震作用下横向框架框架的弯矩图﹑梁端剪力图以及柱轴力图如图所示。
地震作用下框架梁端弯矩﹑剪力及柱轴力计算3.2风荷载作用下横向框架内力计算风荷载作用下仍以③抽线作为计算单元，计算框架结构的内力。
具体的柱剪力和弯矩计算过程及结果见下表；梁端弯矩、剪力及柱抽力计算过程见下表。
风荷载作用下框架柱剪力和柱弯矩标准值风荷载作用下框架梁端弯矩、剪力及柱抽力计算风荷载作用下横向框架的弯矩图、梁端剪力图以及柱轴力如图所示。
恒荷载布置图恒荷载作用下弯矩图恒荷载作用下剪力图3.3横向框架内力计算竖向荷载作用下框架的内力采用弯矩分配法计算。
由于该框架结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。
梁端和柱端弯矩计算后，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力相叠加而得到；柱轴力可由梁端剪力和节点集中荷载叠加得到。
①将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，其计算结果见表。
②在AC跨上，梁L-1重量为8.5KN，则作用于AC跨上的集中力大小为G×1/4=2.13KN。
又3-4层的厨房为现浇板，所以其荷载形式为三角形，其值为1.2×3.9=4.68KN/m ，3-6层为梯形荷载，具体形式及数字见图10. ③ 分配系数计算比如边柱A 顶层节点的分配系数为：μ下柱603.0225004342004342004444=⨯+⨯⨯=+=b c c i i iμ梁 397.0225004342004225004444=⨯+⨯⨯=+=b c b i i i其他节点的分配系数见图3.12和图3.14。
④ 传递系数：远端固定，传递系数为1/2，远端滑动铰支，传递系数为-1。
⑤ 弯矩分配计算恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图，框架的弯矩图见图；活荷载作用下，框架的弯矩计算见图，框架的弯矩图见图。
在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8。
⑥ 弯矩分配计算恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图12，框架的弯矩图见图13；活荷载作用下，框架的弯矩计算见图14，框架的弯矩图见图15。
在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8。
调幅后，恒荷载及活荷载弯矩图见图3.13和图3.15中括号内数值。
⑦端剪力及柱轴力计算 梁端剪力： V=Vq+Vm式中 Vq —梁上均布荷载引起的剪力，Vq=1/2ql ； Vm —梁端弯矩引起的剪力，Vm=（M 左-M 右)/2。
柱轴力： N=V+P 式中 V —梁端剪力； P —节点集中力及柱重。
恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力活荷载作用下梁端简力及柱轴力（KN）3.4横向框架内力组合（1）结构抗震等级由《抗震规范》表6.1.2确定，工程框架结构的抗震等级为三级。
（2）框架梁内力组合根据《荷载规范》第3.2.4条，对于框架结构的基本组合和《抗震规范》第5.4.1条的结构构件地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，可考虑以下三种内力组合，即① 1.2S GK+1.4S QK；② 1.2S GK+0.9×1.4×（S QK+S WK）；③ 1.2S GE+1.3S EK=1.2×（S GK+0.5S QK）+1.3S EK。
由于1.2S GK+1.4S QK这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般都较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。
在恒荷载和活荷载竖向荷载组合时，跨间M max可近似取跨中的弯矩代替，即 M max=1/8ql2-（M左+M右）/2式中M左、M右——梁左、右端弯矩，若跨中弯矩小于1/16ql2，则应取M=1/16ql2。
对于竖向荷载与地震作用组合时，跨间最大弯矩M GE采用数解法计算，如图所示。
框架梁内力组合图对V c作用点取矩知：V A=ql/2-1/l×（M GC-M GA+M EA+M EC)X处截面弯矩为，M=V A-qx2/2- M GA+ M EA由dM/dx=0，知跨间M max的位置为：x1=V A/q。
则跨间最大弯矩为：M max= M GE=V A2/2q- M GA+ M EA=qx2/2- M GA+ M EA。
当右震时，公式中M EA、M EC反号，M GE及x1的具体数值见下表。
M GE及x1值计算注：当x1>l或x1<0时，表示最大弯矩发生在支座处。
应取x1=或x1=0，用M=V A x-qx2/2- M GA+（-）M EA计算M GE。
对于竖向荷载与风荷载组合时，同样可以采用数解法求出跨间最大弯矩M GW，具体的M GW及x1的数值见表18，表中V A、x1、M GW均有两组数值。
（3）框架柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面。
组合时，根据《荷载规范》4.1.2条的规定，考虑满荷载按楼层的折减系数，具体的系数见《荷载规范》表4.1.2。
M GW及x1值计算横向框架梁内力组合表横向框架A轴柱弯矩和轴力组合表横向框架C轴柱弯矩和轴力组合表横向框架A柱剪力组合表横向框架C柱剪力组合表横向框架E柱剪力组合表横向框架H柱剪力组合表横向框架E柱剪力组合表横向框架H柱剪力组合表4 杆件截面验算柱,梁截面承载力调整系数γRE采用0.8 截面特性经查表得：4.1梁A=235.5cm²I x=201000cm4i x=29.3cmW x=1.91×103 cm³I y=10800cm4i y=4.33cm4.2柱A=192.5cm²I x=118000cm4i x=24.8cmW x=4.02×103 cm³y轴x轴i y=6.85cmAA1柱段4.3计算长度系数柱底刚接一层柱：K2=∞，K1=(4.78×108 / 7.2×108 /(1.18×109 /4.5×103)+(1.18×109/5.6×103 )=0.14二层柱：K2`=K1=0.14K1`= (4.78×108 / 7.2×103 /(1.18×109 /4.5×103 )+(1.18×109 / 4.5×103 )=0.13 顶层柱：K2``= K1`=0.13K1`` =0.663×105 /0.262× 106 =0.254.4柱的强度验算A轴 :一层柱：N/A+M/γx W x=821.38×10³/1.925×104 +232.13×106/1.05×4.02×106=97.5N/mm²<215 N/mm²(4-1)二层柱：N/A+M/γx W x=436.9×10³/1.925×104 +257.07×106/1.05×4.02×106=83.5 N/mm²<215三层柱：N/A+M/γx W x=59.99×10³/1.925×104 +161.99×106/1.05×4.02×10³=41.4 N/mm²<215 N/mm²B轴:一层柱：N/A+M/γx W x=1511.74×10³/1.925×104+176.75×106/1.05×4.02×106=120N/mm²<215 N/mm²二层柱：N/A+M/γx W x=800.64×10³/1.925×104+100.43×106/1.05×4.02×106=65.29N/mm²<215 N/mm²三层柱：N/A+M/γx W x=99.22×10³/1.925v 104 +31.25×106/1.05×4.02× 106=12.5N/mm²< 215 N/mm²4.5平面内外稳定几何参数A轴一层λx = I x/i x =5.43×10² /24.8=21.8 Φx = 0.978 (4-2) λy=l/i y =5.43×10²/6.85=79.2 Φy =0.789 (4-3)二层λx = I x/i x =4.28×10² /24.8=17.5 Φx = 0.986λy=l/i y =4.28×10²/6.85=62.4 Φy =0.875三层λx = I x/i x =4.2×10² /24.8=16.9 Φx = 0.987λy=l/i y =4.2×10²/6.85=61.3 Φy =0.879B轴与A轴相同4.6柱的整稳验算A轴一层柱：平面内整稳:λx = I x/i x =5.43×10² /24.8=21.8 Φx = 0.978 λx = I x/i x =5.43×10² /24.8=21.8 Φx = 0.978N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×21.8²=74860000N (4-4)N/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex) (4-5)=821.38×10³/0.973×19250+1.0×232.13×106/1.05×4.02×106（1-0.8×820.74×10³/74860000)=99N/mm²<215N/mm²平面外稳定：N/AΦy+βtx M x/Φb W x由λy=l/i y =5.43×10²/6.85=79.2查表Φy =0.789βtx= 1.0 η=1.0Φb =1.07-λy ²/44000 fy/235=1.07-79.2 ²/44000=0.927 <1.0 (4-6) 得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=821.38×10³/0.789×19250+1.0×232.13×106/0.927×4020000=54.03+62.29=116N/mm²<215 N/mm²二层柱：平面内整稳:λx = I x/i x =4.28*10² /24.8=17.5 Φx = 0.986N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×17.25²=119000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=436.9×10³/0.986×19250+1.0×257.07×106/1.05×4.02×106（1-0.8×436.9×10³/119000000)=84N/mm²<215N/mm²平面外稳定:λy=l/i y =4.28×10²/6.85=62.4 Φy =0.875Φb =1.07-λy ²/44000 fy/235=1.07-62.4 ²/44000=0.98 <1.0βtx= 1.0 η=1.0得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=436.9×10³/0.986×19250+1.0×257.07×106/0.98×4020000=91.15N/mm²<215 N/mm²三层柱：平面内整稳:λx = I x/i x =4.2×10² /24.8=16.9 Φx = 0.987N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×16.9²=124000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=59.99×10³/0.987×19250+1.0×161.99×106/1.054.02×106（1-0.8×59.99×10³/124000000)=3.15+38.39=41.54N/mm²<215N/mm²平面外稳定:λy=l/i y =4.2×10²/6.85=61.3 Φy =0.879Φb=1.07-λy ²/44000 fy/235=1.07-61.3 ²/44000=0.98 <1.0βtx= 1.0 η=1.0得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=59.99×10³/0.879×19250+1.0×161.99×106/0.983×4020000=44.66N/mm²<215 N/mm²B轴一层柱：平面内整稳:λx = I x/i x =5.43*10² /24.8=21.8Φx = 0.978N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×21.8²=74000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=1511.74×10³/0.978×19250+1.0×176.75×106/1.05×4.02×106（1-0.8×1511.74×10³/74000000)=130.3N/mm²<215N/mm²平面外稳定：由λy=l/i y =5.43×10²/6.85=79.2查表Φy =0.789βtx= 1.0 η=1.0Φb =1.07-79.2²/44000=0.92得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=1511.74×10³/0.789×19250+1.0×1.0×176.75×106/0.92×4020000 =147.29N/mm²<215 N/mm²二层：平面内整稳：λx = I x/i x =4.28×10² /24.8=17.5 Φx = 0.986N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×17.25²=119000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=800.64×10³/0.986×19250+1.0×100.43×106/1.05×4.02×106（1-0.8×800.64×10³/119000000)=66.10N/mm²<215N/mm²平面外稳定：λy=l/i y =4.28×10²/6.85=62.4 Φy =0.875Φb =1.07-λy ²/44000 fy/235=1.07-62.4 ²/44000=0.98 <1.0βtx= 1.0 η=1.0得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=800.64×10³/0.875×19250+1.0×100.43×106/0.983×4020000 =72.99N/mm²<215 N/mm²三层柱：平面内整稳：λx = I x/i x =4.2×10² /24.8=16.9 Φx = 0.987N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×16.9²=124000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=99.22×10³/0.987×19250+1.0×31.25×106/1.05×4.02×106（1-0.8×99.22×10³/124000000)=5.27+7.4=12.67 N/mm²<215N/mm²平面外稳定：λy=l/i y =4.2×10²/6.85=61.3 Φy =0.879Φb =1.07-λy ²/44000 fy/235=1.07-61.3²/44000=0.98 <1.0βtx= 1.0 η=1.0得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=899.22×10³/0.879×19250+1.0×31.25×106/0.98×4020000=5.86+7.9=13.79N/mm²<215 N/mm²4.7横梁截面验算可选择最不利内力组合验算选择Q-345BF刚材边梁一层：t w= 10mm I=4.78×108 mm正应力M x/γx W x=472.88×106×1.05×1.91×106 (4-7) =2356N/mm²<310N/mm²满足S=200×16×（8+468/2）+10×468/2×468/4=1048000剪应力τ=VS/It w=351.06×103×1048000/478000000×10 (4-8)=76.9N/mm2 <f v = 125N/mm²梁整体稳定由板与梁焊接保证，可不验算。