马渡河水电站碾压混凝土配合比设计试验分析

文章编号:1006 2610(2023)03 0071 05
马渡河水电站碾压混凝土配合比设计试验分析
蒋娟梅
(葛洲坝新疆试验检测有限公司,乌鲁木齐　830000)
摘　要:大坝混凝土配合比设计是工程质量控制的重要环节,马渡河水电站混凝土配合比设计骨料采用二迭系下统栖霞组岩石,此种岩性呈深灰色,间或夹有马鞍组岩石,呈黑色,质地较为松散及破碎㊂通过对二迭系下统栖霞组岩石骨料进行碾压混凝土配合比进行试验,研究分析了该骨料混凝土体积变形及热物理学性能㊂结果表明:试验结果可为马渡河工程混凝土配合比设计提供参考㊂关键词:碾压混凝土;配合比设计;体积变形;热物理学
中图分类号:TV43 文献标志码:A DOI :10.3969/j.issn.1006-2610.2023.03.013
Experimental analysis of RCC mix ratio in Madu River Hydropower Station
JIANG Juanmei
(Gezhouba Xinjiang Testing Co.,Ltd.Urumqi　830000,China )
Abstract :The concrete mix design of the dam is an important link in the quality control of the project.The concrete mix design of Madu River Hydropower Station adopts the rocks of Qixia Formation under the second system.This lithology is dark gray ,and the rock is black ,and the tex⁃ture is loose and broken.In this paper ,a comprehensive experimental study and analysis of the concrete performance and mix ratio ,and provides the appropriate concrete mix ratio for madadu River project through the test.Now the test results of RCC mix ratio ,concrete volume deformation and thermophysical performance test results are sorted out to provide reference.Key words :Mix ratio design ;analysis ;volume deformation ;thermophysics
收稿日期:2023-01-06
作者简介:蒋娟梅(1978-),女,陕西省蒲城县人,高级工程师,主要从事水利水电工程混凝土试验与检测工作.
0　前　言
马渡河电站属长江水系,坝址位于泗洋河下游的马渡河段,是清江一级支流泗洋河流域开发的以发电为主,兼有防洪㊁灌溉㊁养殖㊁旅游等综合效益的水利水电枢纽工程㊂本次混凝土配合比设计的工程部位包括坝体上游面㊁坝体内部及坝体下游面,碾压混凝土主要用于大坝坝体浇筑㊂根据建设方‘关于马渡河水电工程大坝碾压混凝土配合比中需水量大的问题讨研函“的意见,目前大坝坝区周围及初设中的料场,均为二迭系下统栖霞组岩石,岩性呈深灰
色,间或夹有马鞍组岩石,呈黑色,质地较为松散及破碎㊂根据工程实际情况,更换其他岩性骨料较为困难㊂因此,本文通过对二迭系下统栖霞组岩石骨料进行碾压混凝土配合比设计试验,研究混凝土体积变形及热物理学性能,为马渡河工程混凝土配合比设计提供支撑㊂
1　设计技术要求
依据‘马渡河大坝及厂房混凝土配合比试验大纲“要求,混凝土设计技术要求见表1㊂
2　试验用原材料情况介绍
此次试验采用华新水泥(宜昌)有限公司普通
42.5水泥,石门恒兴及石门金源电厂的Ⅱ级粉煤灰,坝肩开挖料场和李家槽料场人工砂,坝肩开挖料场和李
1
7西北水电㊃2023年㊃第3期===============================================
家槽料场的人工粗骨料㊁荆州鑫城特种材料有限公司生产的FDN-4缓凝高效减水剂(粉剂)㊁山东淄博开发区华伟建材有限公司生产的NOF-2B 减水剂(粉
剂)以及上海麦斯特有限公司的AIR202引气剂(液态)㊂试验用原材料品质检测结果见‘原材料对马渡河电站大坝混凝土配合比的影响及分析“㊂
表1　大坝碾压混凝土强度等级及主要技术指标
部位种类
粉煤灰抗渗
等级抗冻等级
抗拉强度/MPa 极限拉伸值(×10-6
)保证率/%V C 值/s 限制水灰比坝体上游面C 9020二级配碾压混凝土Ⅱ级50%W8F100>2.0≥85≥853~50.48坝体内部下游面
C 9020三级配碾压混凝土
Ⅱ级55%
W6
F100
>2.0
≥85
≥85
3~5
0.50
3　配合比设计参数选定试验
按照DL /T 5112-2021‘水工碾压混凝土施工规范“要求,配合比用水量㊁砂率㊁掺合料掺量㊁外加剂掺量㊁人工砂最佳石粉含量均应通过试验确定㊂本次试验除设计给出技术指标的参数外,其他配合比参数均按照标准要求进行试验确定㊂3.1　碾压混凝土砂率的确定
3.1.1　二级配碾压混凝土砂率选择试验
采用0.50水胶比,50%粉煤灰(石门恒兴),38%㊁39%㊁40%㊁41%砂率进行碾压混凝土V C 及混凝土压实容重试验,试验成果见表2㊂砂率与混凝土容重㊁V C 值关系曲线见图1㊁2㊂
表2　
二级配碾压混凝土砂率选择试验成果
水泥品种水胶比粉煤灰掺量/%砂率/%
FDN-4掺量/%AIR202掺量/万V C 值
/s 容重/(kg㊃m -3
)
P.O42.5
0.505038 1.520823850.505039 1.520624000.505040 1.520723950.50
50
41
1.5
20
9.5
2390
备注:中石∶小石=50∶
50㊂
图1　
混凝土容重与砂率曲线
图2　混凝土V C 与砂率曲线
从试验成果可以看出,在水胶比为0.50,砂率为39%混凝土V C 最小㊁容重最大,则该砂率即为该
条件时的最优砂率㊂
3.1.2　三级配碾压混凝土砂率选择试验
采用0.50水胶比,55%粉煤灰(石门恒兴),32%㊁33%㊁34%㊁35%砂率进行碾压混凝土V C 及混凝土容重试验,试验成果见表3㊂砂率与混凝土容重㊁V C 值关系曲线见图3㊁4㊂
表3　三级配碾压混凝土砂率选择试验成果
水泥品种水胶比粉煤灰掺量/%砂率/%
FDN-4掺量/%AIR202掺量/万V C 值
/s 容重/(kg㊃m -3
)
P.O42.5
0.505532 1.520 4.024100.505533 1.520 3.024500.505534 1.520 4.524400.50
55
35
1.5
20
5.0
2420
备注:大石∶中石∶小石=30∶40∶
30㊂
图3　混凝土V C
与砂率曲线
图4　混凝土容重与砂率曲线
从以上试验成果可以看出:在水胶比为0.50,砂率为33%混凝土V C 最小㊁容重最大,则该砂率即为该条件时的最优砂率㊂3.2　最佳石粉含量确定试验
按照DL /T 5112-2021‘水工碾压混凝土施工规
范“要求,试验选择6%㊁10%㊁14%㊁18%㊁22%五个石粉含量进行二级配碾压混凝土石粉含量与强度关系试验,试验成果见表4及图5㊁6㊂
27蒋娟梅.马渡河水电站碾压混凝土配合比设计试验分析
===============================================
表4　混凝土拌和物性能试验成果
水胶比
粉煤灰掺量/%石粉含量
/%
级
配砂率/%用水量/(kg㊃m -3
)
FDN-4掺量/%AIR202掺量
/万
V C
/s
含气量
/%容重/(kg㊃m -3
)抗压强度/MPa 7d 28d 0.50506
239108 1.520 3.5 2.224609.617.10.505010239108 1.520 3.0 2.124459.817.60.505014239108 1.520 3.5 2.124509.617.60.505018239108 1.520 5.0 1.824609.416.80.50
50
222
39
108
1.5
20
5.8
1.7
2460
9.2
16.
6
图5　石粉含量与混凝土V C
关系曲线
图6　石粉含量与混凝土抗压强度关系曲线
从试验成果可见,在减水剂和引气剂均采用较大掺量的情况下,砂中石粉含量在6%~22%变化时,砂
石粉含量为10%时混凝土V C 值最小,7㊁28d 抗压强度值高于其它石粉含量的混凝土㊂经综合考虑,最终配合比用砂石粉含量控制在10%~14%㊂
4　碾压混凝土配合比室内试验
4.1　碾压混凝土力学性能及耐久性试验
试验采用华新P.O42.5水泥,石门恒兴Ⅱ级粉煤灰,坝肩开挖料场人工骨料,荆州鑫城特种材料有限公司生产的FDN-4缓凝高效减水剂为主,引气剂采用上海麦斯特公司的AIR202引气剂(液体),同时进行山东淄博开发区华伟建材有限公司生产的NOF-2B 缓凝高效减水剂(粉剂)的对比试验㊂同时采用李家槽料场人工骨料时进行减水剂FDN-4的对比试验㊂通过更换不同厂家的减水剂和骨料,进一步确定外加剂和骨料对混凝土配合比强度的影响㊂依据设计文件要求,粉煤灰掺量二级配采用50%,三级配采用55%,碾压混凝土V C 值按照3~5s 控制㊂具体试验成果见表5㊁6㊂
表5　碾压混凝土拌和物性能试验成果
配合
比编号
水胶比
粉煤灰掺量/%
级配
砂率/%用水量/(kg㊃m -3)
减水剂及掺量/%引气剂掺量
/万V C 值/s
含气量/%备注
M-110.45石门恒兴50M-100.50
石门恒兴50
M-120.55
石门
恒兴50M-130.50石门恒兴50M-140.50金源石门50M-540.50石门恒兴50二级配
38108FDN-41.520 2.22.039108FDN-41.520 4.02.340108FDN-41.5
20 4.12.139108NOF-2B 1.520 4.51.839108FDN-41.5207.42.33998FDN-40.86 4.33.0坝肩开挖料场
李家槽料场M-160.45石门恒兴55M-150.50
石门恒兴55
M-170.55
石门
恒兴55M-180.50石门恒兴55M-550.50
石门恒兴55
三级配
3290FDN-41.520 5.52.03390FDN-41.520 3.01.93490FDN-41.520 5.52.33390NOF-2B 1.520 4.81.934
86
FDN-40.86
4.5
3.1
坝肩开挖料场李家槽料场通过回归分析,二级㊁三级配碾压混凝土碾压混凝土90d 抗压强度与胶水比关系式分别如下:
R 90=0.1964R C 28[
C +F
W
+0.5586]r =0.9879(1)R 90=0.1296R C 28[
C +F
W
+2.2363]r =0.9926(2) 从外加剂对比试验成果看,配合比基本参数相同时,采用两种缓凝高效减水剂配制的混凝土V C 值㊁含气量和混凝土抗压强度相近,掺减水剂NOF-2B 的混凝土凝结时间相对较长,现场宜根据季节㊁施工工艺要求选择适宜的凝结时间㊂
3
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表6　碾压混凝土性能试验成果
配合比编号水胶
比
抗压强度
/MPa极限拉伸值
/(×10-4)弹性模量/MPa
(×104)摩擦系数f′黏聚力c′轴向抗拉强度
/MPa轴向抗压强度
/MPa)凝结时间/h抗渗等级抗冻等级7d28d90d28d90d28d90d28d90d28d90d28d90d28d90d初凝终凝90d90d
M-110.4512.320.728.10.800.96 2.36 2.95---- 1.772.3118.721.1-->W10>F100 M-100.5010.618.226.40.750.92 2.08 2.680.90 2.00 1.76 1.54 1.64 1.9916.521.618.425.6>W10>F100 M-120.559.515.924.00.540.84 1.77 2.49---- 1.201.8514.017.4-->W10>F100 M-130.5011.418.227.60.840.90 2.52 2.380.88 1.31 1.85 2.51 1.46 1.7417.924.432.840.1>W10>F100 M-140.5010.917.724.00.62 1.00 2.40 2.62 1.04 1.57 1.79 2.37 1.41 1.6418.716.013.920.8>W10>F100 M-540.5014.423.134.40.580.94------ 2.533.60---->W10>F100 M-160.4510.718.729.50.790.99 2.66 2.84---- 1.782.5814.922.4-->W8>F100 M-150.509.316.928.30.720.90 2.36 2.730.90 1.21 1.70 2.75 1.97 2.4411.421.716.824.3>W8>F100 M-170.558.314.626.80.520.74 2.32 2.56---- 1.391.847.916.0-->W8>F100 M-180.509.717.623.50.770.85 3.67 2.720.93 1.69 1.50 2.38 1.71 2.1911.818.736.142.6>W8>F100 M-550.5012.219.632.80.530.87------ 1.913.12---->W8>F100 从坝肩开挖料场和李家槽料场的骨料对比试验
看,在水胶比相同时,用李家槽料场骨料拌制的混凝
土在减水剂和引气剂掺量降低后,用水量亦有较大
幅度的降低,含气量增大;碾压混凝土二级配用水量
减少10kg/m3左右,三级配用水量减少4kg/m3左
右,且抗压强度均高于采用坝肩开挖料场骨料拌制
的混凝土㊂
4.2　碾压混凝土体积变形和热物理性能试验
4.2.1　碾压混凝土自生体积变形及干缩试验
试验采用华新P.O42.5水泥;粉煤灰以石门恒
兴Ⅱ级粉煤灰为主,石门金源Ⅱ级粉煤灰为对比;减
水剂以荆州鑫城特种材料有限公司生产的FDN-4
缓凝高效减水剂为主,山东淄博开发区华伟建材有
限公司生产的NOF-2B进行对比试验,引气剂采用
上海麦斯特公司的AIR202㊂试验采用的配合比见
表7,干缩试验成果见表8,自生体积变形试验成果
见表9㊁图7㊂
表7　自生体积变形及干缩性能试验配合比
配合比编号水胶
比
Ⅱ级粉
煤灰掺
量/%
级
配
砂
率
/%
用水量
/(kg㊃m-3)
减水剂
名称及
掺量/%
AIR202
引气剂
掺量/万
V C
值
/s
含气
量
/%
M-100.50石门恒兴50　39108FDN-41.520 4.02.3 M-130.50石门恒兴50二39108NOF-2B1.520 4.51.8 M-140.50金源石门50　39108FDN-41.5207.42.3
M-150.50石门恒兴55 M-180.50石门恒兴55三3390FDN-41.520 3.02.2
3390NOF-2B1.520 4.81.9
表8　干缩性能试验成果
配合
比号
试验龄期/d
3714286090
M-10-0.0101-0.0207-0.0337-0.0432-0.0511-0.0555
M-13-0.0180-0.0254-0.0338-0.0435-0.0537-0.0585
M-14-0.0084-0.0163-0.0243-0.0352-0.0495-0.0552
M-15-0.0100-0.0192-0.0252-0.0367-0.0492-0.0542
M-18-0.0127-0.0208-0.0285-0.0412-0.0548-0.
0595
图7　自生体积变形试验成果
从表7㊁8试验结果可见,本次试验碾压混凝土
干缩性能试验数据和自生体积变形试验数据均显示
混凝土体积变形呈收缩趋势㊂从图7可见,采用不
同的粉煤灰㊁外加剂对混凝土自生体积变形均有一
定影响㊂经与‘景洪水电站混凝土变形性能及热学
性能研究“中碾压混凝土的自生体积变形结果进行
对比,两者之间的自生体积变形的发展规律有很大
区别㊂
4.2.2　碾压混凝土热物理性能试验
本次试验进行的热物理性能试验项目有:导温
系数㊁导热系数㊁比热㊁线膨胀系数及绝热温升试验㊂
骨料采用坝肩开挖料场骨料,试验用配合比见表
10,试验成果见表11㊂
47蒋娟梅.马渡河水电站碾压混凝土配合比设计试验分析
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表9　混凝土自生体积变形试验结果
龄期
/d混凝土自生体积变形/(×10-6)
M-10M-13M-14M-15M-18龄期/d混凝土自生体积变形/(×10-6)
M-10M-13M-14M-15M-18 10.000.000.000.000.0027-63.98-24.59-47.84-59.04-47.63 2-5.53 5.43-2.42-2.20-16.5829-63.92-24.06-45.59-58.63-48.39 3-16.63 5.01-10.43-10.83-11.0632-62.94-26.07-49.81-58.01-51.57 4-24.92 5.40-16.63-19.09-10.7535-68.95-29.22-51.78-61.36-52.04 5-29.52 2.46-22.88-23.68-10.0940-62.13-27.15-47.43-60.69-50.80 6-39.06-0.70-25.63-39.58-14.3945-72.64-33.68-57.32-66.03-55.48 7-37.90-0.11-26.70-30.27-22.3748-74.65-33.26-52.05-64.26-54.21 8-37.51-0.22-28.40-35.21-24.2251-73.08-32.11-54.33-62.88-55.15 9-42.63-3.85-31.66-36.78-27.4856-71.03-34.62-56.51-62.51-56.43 10-43.27-5.57-32.03-38.99-31.1659-68.12-42.49-55.31-61.35-53.09 11-45.21-5.57-32.16-42.38-34.6964-69.52-36.18-57.97-62.73-56.98 12-35.85-8.86-35.79-44.33-36.6667-69.64-34.17-53.55-59.72-54.91 13-49.13-10.67-36.05-46.27-36.7973-60.30-30.70-48.75-56.24-49.24 14-52.43-13.97-41.36-48.20-30.5279-62.38-29.47-49.13-56.48-46.50 18-58.15-15.90-42.99-52.94-41.6785-59.11-30.15-49.63-53.46-50.30 21-58.46-15.28-43.98-51.64-42.3090-61.72-28.89-48.32-56.71-48.46
表10　碾压混凝土拌和物性能试验成果
配合比编号水
胶
比
Ⅱ级粉煤
灰厂家掺
量/%
级
配
砂
率
/%
用水量
/(kg㊃m-3)
减水剂
名称及
掺量/%
引气剂
掺量
/万
V C
值
/s
含气
量
/%
M-100.50石门恒兴50二39108FDN-41.520 4.02.3 M-150.50石门恒兴55三3390FDN-41.520 3.02.2
表11　导温系数㊁导热系数㊁比热㊁线膨胀系数试验成果
配合比号导温系数
/(m2㊃h-1)导热系数
/[w㊃(m㊃℃)-1]比热
/[kJ㊃(kg㊃℃)-1]线膨胀系数
/(×10-6/℃)
M-100.003011 1.9670.942 5.54
M-150.003062 1.9260.938 5.66
景洪水电站0.00439119.2520.87099.98从表11可见,本工程碾压混凝土的导热系数导温系数㊁导热系数㊁比热㊁线膨胀系数试验成果与景洪水电站碾压混凝土的试验结果有很大不同,说明骨料本身的导热系数对碾压混凝土导热系数的影响较大,用导热系数高的骨料拌制的碾压混凝土,导热系数则较高;碾压混凝土的导温系数随着比热的增高而减小;骨料品种也是影响其线影账系数的主要因素之一㊂一般认为,含石英质骨料的混凝土线膨影胀系数最大,其次是砂岩㊁花岗岩㊁玄武岩和石灰岩等骨料则依次减小㊂混凝土线膨胀系数一般在6×10-6~13×10-6,从表11试验成果可以看出,本次试验线膨胀系数结果偏小㊂
绝热温升试验是在绝热条件下,测定水泥水化所产生的热量使碾压混凝土升高的温度和温升-历时关系㊂绝热温升试验成果见表12,绝热温升过程线见图8㊂根据绝热温升试验结果拟定的双曲线表达式如下:
表12　混凝土绝热温升试验结果
试验混凝土初始(入仓)温度:M-10:22.7℃,M-15:24.1℃
龄期
/d绝热温升/℃
M-10M-15龄期/d绝热温升/℃
M-10M-15 1 1.35 4.691518.9816.04 27.018.271619.2016.08 310.9010.461719.3916.25 412.7811.711819.4616.35 514.3512.621919.7616.42 615.3413.562019.9516.54 716.1214.112120.1216.54 816.6514.502220.1916.54 917.0914.802320.2416.54 1017.3915.142420.2716.55 1117.7715.272520.3016.55 1218.1415.652620.3116.55 1318.4515.742720.3616.55 1418.7215.872820.3716.
56
图8　绝热温升过程线
对于M-10二级配碾压混凝土:Y=23.6947t/ (3.7685+t)相关系数r=0.9830(下转第87页)
57
西北水电㊃2023年㊃第3期
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(2)当前池体型参数变化,池内断面流速分布
变化各有差异,但流量增大,并不会影响同一体型方案下断面流速分布变化趋势;池长参数愈大,流速愈低,且在池长25m 后流速受体型参数影响较弱,池长10~20m 与25~35m 方案下断面均速分布为1.1~1.74m /s㊁0.855~0.9m /s,而在前者区间内降幅可达36.8%㊂
(3)前池体型参数为25~35m 时,闸门面板时均压强呈先增后减变化,峰值压强为测点5号,即使入池流量变化,但时均压强受体型参数影响保持一致;池长参数愈大,面板时均压强愈小,降幅集中在池长10~20m㊂(4)结合前池水力特性分析,池长体型参数为
20~25m 最契合㊂
参考文献:
[1]　曹晨星,赵春龙,翟超,李岗.水电站进水口快速闸门设计分析
与优化[J].西北水电,2022(02):71-75,85.
[2]　申洪波.牛都水电站狭窄河谷拱坝泄洪消能建筑体型优化试
验研究[J].中国水能及电气化,2022(05):25-31.[3]　管廷存.某泵站导流墩结构数值模拟优化研究[J].水利科学与寒区工程,2019,2(06):109-111.
[4]　刘爽,宁利中,宁碧波,等.台阶式溢洪道的水力特性[J].西北
水电,2019(01):42-47.
[5]　徐存东,王国霞,刘辉,刘璐瑶.大型泵站正向前池防淤优化模
拟研究[J].武汉大学学报(工学版),2018,51(07):577-588.[6]　吉庆伟,李进东,吕玉婷,等.泗阳二站轴流泵装置模型流道优化
及模型试验分析[J].灌溉排水学报,2022,41(04):127-134.[7]　秦钟建,徐磊.引江济淮工程朱集站泵装置水力性能模型试验研究[J].中国农村水利水电,2022(01):111-117.
[8]　赵堃.某工程溢洪道挑流鼻坎的模型试验[J].西北水电,2017(05):78-81.
[9]　李诚.取水泵站前池涌浪验证分析[J].西北水电,2021(06):110-114.[10]　李明,王勇,熊伟,等.泵站侧向进水前池几何参数优化[J].
农业工程学报,2022,38(19):69-77.
[11]　何妙妙,仇辰焕.泄洪闸门结构体型对水力特征与水沙演变
影响研究[J].吉林水利,2022(08): 41-45. (上接第75页)
对于M-15三级配碾压混凝土:Y =18.3449t /(2.2949+t )相关系数r =0.9959
从绝热温升试验结果可见,二级配碾压混凝土
的绝热温升速度高于三级配碾压混凝土的绝热温升速度㊂可见水泥用量越多,粉煤灰掺量越少,绝热温升速率越快,绝热温升温度越高㊂
5　结　语
马渡河水利水电枢纽工程试验所用集料岩性较为特殊,大坝坝区周围及初设中的料场,均为二迭系下统栖霞组岩石,岩性呈深灰色,间或夹有马鞍组岩石,呈黑色,质地较为松散及破碎㊂混凝土配合比设计试验经大量的试拌和调整后,形成结论如下:(1)配合比设计应依据原材料的性能及现场实
际情况进行,严格按照规范要求通过试验确定配合比的各项参数,并选取最优参数开展配合比设计试验㊂(2)二迭系下统栖霞组岩石骨料岩性不但影响混凝土配合比参数,而且影响混凝土的强度结果值㊂经对混凝土90d 抗压强度结果进行对比,二迭系下统栖霞组岩石骨料岩性混凝土抗压强度值降低(18±5)%左右㊂
(3)混凝土的干缩试验和体积变形试验结果均呈收缩趋势,经与景洪水电站碾压混凝土自生体积
变形结果进行比较,二迭系下统栖霞组岩石骨料岩性混凝土自生体积变形90d 检测数据与景洪水电站岩性混凝土自生体积变形试验检测结果相差70×10-6左右,可见不同岩性骨料混凝土配合比体积变形规律各不相同㊂
本次试验结果为马渡河混凝土配合比提供了非常有利的技术支持,解决了马渡河水电站碾压混凝土施工配合比的适用性㊂
参考文献:
[1]　中华人民共和国水利部.水工碾压混凝土施工规范:DL /T 5112-2021[S].北京:中国电力出版社,2000.
[2]　中华人民共和国水利部.水工碾压混凝土试验规程:SL 48-94[S].北京:中国水利水电出版社,1994.[3]　中华人民共和国水利部.水工混凝土试验规程:DL /T 5150-2001[S].北京:中国电力出版社,2001.[4]　张波,王金辉,汪世民.莲花台水电站大坝碾压混凝土质量控
制及检测[J].西北水电,2020(S2):68-73.
[5]　胡安平,潘立银,郝毅,等.四川盆地二叠系栖霞组㊁茅坪组白云岩
储层特征㊁成因和分布[J].海相油气地质,2018,23(02):39-52.[6]　蒋娟梅.原材料对马渡河电站大坝混凝土配合比的影响及分析[J].陕西水利,2014(02):68-70.[7]　蒋娟梅.景洪水电站混凝土变形性能及热学性能研究[J].西北水电,2009(04):36-39.
[8]　蔡胜华,孙明伦,王海生,王晓军.石粉对碾压混凝土性能的影
响[J].长江科学院院报,2007,24(05):76-78.7
8西北水电㊃2023年㊃第3期===============================================。