模板及其支架荷载标准值及分项系数

普通模板及其支架荷载标准值及分项系数
一、计算模板及其支架时的荷载标准值
1.模板及支架自重标准值
模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图纸确定。

对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，可按附表1.1采用。

2.新浇筑混凝土自重标准值
对普通混凝土可采用24kN/m3,对其他混凝土可根据实际重力密度确定。

3.钢筋自重标准值
钢筋自重标准值应根据设计图纸确定。

对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值可采用下列数值：
楼板1.1kN；
梁 1.5kN。

4.施工人员及设备荷载标准值
（1）计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取2.5kN/m2，另应以集中荷载2.5kN 再行验算；比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用；
（2）计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载取1.5kN/m2；
（3）计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载取1.0kN/m2。

注：①对大型浇筑设备如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；
②混凝土堆集料高度超过100mm以上者按实际高度计算；
③模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。

5.振捣混凝土时产生的荷载标准值
对水平面模板可采用2.0kN/m2；
对垂直面模板可采用4.0kN/m2(作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内)。

6.新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值
采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值。

（附1.1）F＝0.22γct0β1β2 V1/2（1/2为上标）
（附1.2）F=γcH
式中F------新浇筑混凝土对模板侧压力（kN/m2）
γc -----混凝土的自重密度（kN/m3）
t0-----新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用t0＝200/（T+15）计算（T为混凝土的温度℃）
V-----混凝土的浇筑速度（m/h）
H-----混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）
β1----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时，取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2----混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85，50￣90mm时，取1.0；110￣150mm时，取1.15。

混凝土侧压力的计算分布图形如下图所示：（图形粘贴时我没办法让它显示）
一、楼板模板计算书
本工程地下车库砼顶板厚250mm。

模板采用常用的15厚层板，尺寸为915×1830mm，枋木采用红松，规格为70×120mm。

内楞间距设为400mm，外楞间距为1000mm，内外楞枋木均竖放，楼板下支撑为满堂脚手架支撑，钢管采用ф48×3.5，层高 4.45m，立杆间距1000×1000mm，横杆步距均为1500mm。

对该模板体系验算如下：
主要参数查《施工手册》得出，如下：
木材：fc=10N/mm2 （顺纹抗压）
Fm=13N/mm2 （抗弯）
Fv=1.4MPa （顺纹抗剪）
E=9000N/mm2 （弹性模量）
钢管：f=205N/mm2 （钢材抗压强度设计值）
1、楼板模板验算
楼板模板承受标准荷载：
混凝土自重力 24KN/m3×0.25m=6KN/m2
模板自重力 0.5KN/m2
钢筋自重力 1.1KN/m2
振捣混凝土荷载 2.0KN/m2
施工人员及机械设备荷载 2.5KN/m2
荷载标准值：Q=[(6+0.5+1.1)×1.2+(2+2.5)×1.4]×0.9=13.88KN/m2
=0.1388N/mm2
板底下内楞的间距为400，按四等跨连续梁计算：
（1）强度验算：
所用公式：δ=M/W≤fm
M=Km×qL2
W=bh2/6
式中：δ—计算最大应力
M—计算最大内力
Km—弯距系数，查表得0.152
W—截面抵抗矩
Fm—木材抗弯强度设计值
b×h—模板横截面的宽度与厚度
L—内楞间距，取400mm；一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查表得：Km=0.152 δ=0.152×0.1388×4002×6/(10×152)=9.0N/mm2＜13N/mm2
符合要求！
（2）剪应力验算
所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql
查表得Kv=0.607
τ=3×0.607×0.1388×400/(2×10×15)=0.337N/mm2＜1.4N/mm2
符合要求！
（3）挠度验算
所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250
w—计算挠度
Kw—挠度系数
查表得：Kw=0.967
w=0.967×0.1388×4004×12/(100×9000×10×153)=1.36mm＜400/250=1.6mm
符合要求！
2、板底内楞验算
外楞间距为1000mm，可按四跨连续梁计算，则
q=13.88×10-3×400=5.552N/mm
（1）强度验算
所有公式：δ=M/W≤fm
M=Km×qL2
W=bh2/6
查表得：Km=0.107
立杆间距1000mm
δ=0.107×5.552×10002×6/（70×1202）=3.54N/mm2＜13N/mm2
符合要求！
（2）剪应力验算
所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql
查表得Kv=0.607
立杆间距1000mm时：
τ=3×0.607×5.552×1000/(2×70×120)=0.602N/mm2＜fv=1.4N/mm2
符合要求！
（3）挠度验算
所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250
查表得：Kw=0.632
立杆间距1000mm时：
w=0.632×5.552×10004×12/(100×9000×70×1203)=0.39mm＜L/1000=1.0mm 符合要求！
3、板底外楞验算
沿外楞钢管支撑间距为1000mm，则
q=13.88×10-3×1000=13.88N/mm
（1）强度验算
所有公式：δ=M/W≤fm
M=Km×qL2
W=bh2/6
查表得：Km=0.107
立杆间距1000×1000mm
δ=0.107×13.88×10002×6/（70×1202）=8.84N/mm2＜13N/mm2
符合要求！
（2）剪应力验算
所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql
查表得Kv=0.536
立杆间距1000×1000mm：
τ=3×0.536×13.88×1000/(2×70×120)=1.33N/mm2＜fv=1.4N/mm2
符合要求！
（3）挠度验算
所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/1000
查表得：Kw=0.632
立杆间距1000×1000mm：
w=0.632×13.88×10004×12/(100×9000×70×1203)=0.97mm＜L/1000=1mm 符合要求！
4、模板支撑架验算
（1）支撑承受荷载类型
新浇混凝土自重： 24×0.25=6KN/m2
模板自重： 0.5KN/m2
支架自重： 2.60KN/m2
钢筋自重： 1.1KN/m2
施工人员及施工设备荷载： 1.0KN/m2
振捣混凝土时所产生的荷载 2.0KN/m2
（2）所用公式
不组合风载：N/ΨA≤f
式中：N—计算立杆段的轴向力设计值，N=1.2∑NGK+1.4∑NQK，其中∑NGK表示模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和，∑NQK表示施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时所产生的荷载标准值产生的轴向力总和；
Ψ—轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C查表得出，当λ＞250时，Ψ=7320/λ2；
λ—长细比，λ=Io/I；
Io—计算长度，Io=h+2a，其中h为支架立杆步距，a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心至模板支撑点的长度；
I—截面回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B表B得出该值；A—立杆的截面面积，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B表B得出该值；
f—钢材的抗压强度设计值。

（3）立杆稳定性计算
Q=（6+0.5+1.1+2.60）×1.2+（2+1）×1.4=16.44KN/m2
查表I=15.8mm，A=4.89cm2
Io=1500mm，a取500mm
λ=L/I=（1500+500）/15.8=126.59
查表得Ψ=0.417
立杆间距1000×1000mm
N/ΨA=16.44×1×1×103/(0.417×4.89×102)=80.62N/m2＜205N/m2
符合要求！
5、下层楼板抗冲切验算
楼板抗冲切公式为F1=0.6ftumh0
其中：F1—设计荷载
Ft—砼轴心抗拉强度设计值，混凝土等级按最小C30取值为1.5N/mm2
um—为距局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处的周长
h0—有效高度，h0=90mm
0.6ftumh0=0.6×1.5×360×90=29.16KN
立杆间距1000×1000mm
由上面计算可知：单根立杆传到楼板上的力N=15.72×1×1=15.72KN
则N＜0.6ftumh0
符合要求！
二、梁模板计算书
梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。

1、梁模底板及内楞计算
（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算
①强度验算：
底板承受标准荷载：
恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m
底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m
钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m
动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m
施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m
合计 q1=8.663KN/m
木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m
梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fm
M=Km×qL2
W=bh2/6
式中：δ—计算最大应力
M—计算最大内力
Km—弯距系数
W—截面抵抗矩
Fm—木材抗弯强度设计值
b×h—模板横截面的宽度与厚度
L—内楞间距
一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121
δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2
解得：L≤425mm
②剪应力验算
所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql
查表得Kv=0.620
τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2
解得：L≤510mm
③挠度验算
所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250
查表得：Kw=0.967
w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250
解得：L≤361mm
综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm
（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算
①强度验算：
底板承受标准荷载：
恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m
底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m
钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m
动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m
施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m
合计 q1=14.018KN/m
木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m
梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fm
M=Km×qL2
W=bh2/6
式中：δ—计算最大应力
M—计算最大内力
Km—弯距系数
W—截面抵抗矩
Fm—木材抗弯强度设计值
b×h—模板横截面的宽度与厚度
L—内楞间距
一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121
δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2
解得：L≤334mm
②剪应力验算
所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql
查表得Kv=0.620
τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2
解得：L≤444m m
③挠度验算
所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250
查表得：Kw=0.967
w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250
解得：L≤307mm
综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm
（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算
①强度验算：
底板承受标准荷载：
恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m
底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m
钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m
动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m
施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m
合计 q1=30.083KN/m
木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m
梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fm
M=Km×qL2
W=bh2/6
式中：δ—计算最大应力
M—计算最大内力
Km—弯距系数
W—截面抵抗矩。