学士]某五层教学楼毕业设计(含计算书、部分建筑结构设计

第一章建筑设计概述
1.1 设计依据：
1.依据建筑工程专业2008届毕业设计任务书。

2.《建筑结构荷载规范》
3.《混凝土结构设计规范》
4.《建筑抗震设计规范》
5.《建筑地基基础设计规范》及有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造
上资料集等相关资料。

6.遵照国家规定的现行各种设计规范、有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结
构构造上资料集等相关资料。

1.2 设计规模：
1.本次设计的题目为“沈阳博艺中学教学楼”
2.建筑面积：56000 m²，结构共五层，首层层高4.43m,其他层层高
3.6m.
3.室内外高差0.450m，室外地面标高为-0.450m。

1.3 各部分工程构造
1.屋面：APP改性沥青防水卷材
1：3 水泥沙浆找平层25mm厚
1：10水泥珍珠岩砂浆保温层120㎜厚
1：8白灰炉渣找坡度最薄处30mm
120mm厚钢筋混凝土板
20mm厚板下混合砂浆抹灰
2.楼面: 1：2.5水泥白石子12mm
素水泥浆结合层一道
1：3水泥砂浆找平18mm
素水泥浆结合层一道
120mm厚钢筋混凝土板
20mm厚板下抹灰
3 厕所: 20mm厚水泥砂浆地面
50mm厚防水砂浆
180mm厚空心砖
20mm厚水泥砂浆抹灰
4.墙体：外墙370mm厚水泥空心砖墙，内墙为240mm厚水泥空心砖墙，楼梯间墙为240㎜厚水泥空心砖墙，厕所均为240㎜厚隔墙。

5.门窗：门厅处为铝合金门，其他均为木门。

双推拉塑钢窗，单层玻璃全封闭窗。

6.基础：阶型独立扩展基础，阶型联合扩展基础。

第二章结构方案设计
2.1 设计资料
1.本工程抗震设防烈度为7度，设计地分组为第一组
2.自然条件：雪荷载0.50KN/M²，基本风压：0.35KN/M².
3.地质条件：地质勘探以±0.000为基准面，地质分布具体情况见表1，Ⅱ类
场地，7度设防建筑地点冰冻深度-1.2m。

建设地区地层土分布情况一览表表1
注：①拟建场地地形平坦，地下稳定水位距地表-6m，表中给定土层深度由自然地坪算起。

②建筑地点冰冻深度-0.5m。

③建筑场地类别：Ⅱ类场地土。

④地震设防基本烈度：7 度。

2.2 结构：
1.本工程为钢筋混凝土现浇框架结构。

2.楼板采用现浇钢筋混凝土板。

楼梯为现浇板式楼梯
3.材料情况：
非重承水泥空心砖；砂浆等级为M5；混凝土：C30（基础、梁、板）、C30（柱）。

纵向受力钢筋：HRB335级（梁）；HRB335级（柱）；箍筋：HPB235级钢筋，基础：HPB235级钢筋
4.施工：梁、板、柱均现浇。

第三章荷载计算
3.1初估梁柱截面：
2.1.1由轴压比限值条件N/f c A≤0.9(（三级框架）（框架柱的负荷面积内每平米按15kN/m2初估）
N=1.2×（4.35×6.6×15×5）=2583.9kN
=2583.9×1000/0.9/14.3=200769.23mm2
A≥N/0.9f
c
∵A=bh ∴ b=h =347.08mm 初估：
柱截面：b×h=600mm×600mm.
2.1.2梁截面主梁: h=(1/8─1/12)L=（600mm-900mm）取边跨取h=700mm,
取中跨取h=500mm.
b=(1/2─1/3)h且b不小于0.5倍柱宽且不小于250mm
取b=300mm
连系梁:h’=(1/8─1/12)L, 取h’=500mm,
b’=(1/2─1/3)h, 取b’=250mm.
2.1.3 楼板：取h=120mm
3.2 荷载计算
2.2.1 层数划分及计算简图如图：
计算单元
2.2.2荷载汇集
1、恒载
1）屋面荷载：（为不上人屋面）
防水层：APP 改性沥表防水卷材 0.05 kN/m ²
找平层：25mm1：3水泥沙浆 25×0.02=0.5kN/m ²
保温层：120mm 厚水泥珍珠岩 0.12×4=0.48 kN/m ²
找坡层：白灰炉渣最薄处30mm 厚 0.03×17=0.51 kN/m ²
结构层：120mm 厚钢筋砼现浇板 0.12×25=3.00 kN/m ²
20mm 厚板底抹灰 0.02×17=0.34 kN/m ²
=∑=k k g G 5.0kN/m ²
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2）楼面：
30mm 厚水磨石地面 0.65 kN/m ²
120mm 厚钢筋砼现浇板 0.12×25=3kN/m ²
20mm 厚板底抹灰 0.02×17= 0.34kN/ m ²
=∑=k k g G 3.99kN/m ²
3）梁重：（考虑梁上抹灰，取梁自重26kN/m 3）
主 梁： 中跨26×0.7×0.3=5.46kN/m
边跨 26×0.5×0.3=3.9 kN/m
连系梁： 26×0.25×0.5=3.25kN/m
4）墙重：（砌体与抹灰之和）
抹灰：外 墙 面 外 抹 灰： 20厚水泥砂浆 0.4 kN/m 2
外墙面及内墙面抹灰：20厚石灰砂浆 0.34 kN/m 2
总墙重：
外墙：底层：15×0.37+0.4+0.34=6.29 kN/m 2
内墙：底层：15×0.24+0.34×2 =4.28 kN/m 2
5）柱：（考虑到柱子抹灰，取柱子自重26kN/m 3）
各 层：26×0.6×0.6 =9.36kN/m
6）门、窗：
门：0.2kN/m 2 窗：0.3kN/m 2
2、活荷载：
雪活载： 0.5 kN/m 2
厕所： 2.0 kN/m 2
办公室： 2.0 kN/m 2
走廊、楼梯： 2.5 kN/m 2
不上人屋面： 0.5 kN/m 2
3、各层楼层重量(各层重力荷载代表值计算如下)
五层上半层
女儿墙：0.24×0.8×﹝4.5×20+7.2×3+2.7﹞=219.46kN
屋 面：﹝4.5×7×(7.2×2+2.7)+4.5×3×9.9﹞×5=3361.5kN 主 梁： 20×7.2×5.46+11×2.7×3.9=902.07kN
连系 梁：(7×4+9) ×4.5×3.25=541.13kN
柱 子：(8×4+9) ×0.5×3.6×9.36=690.768kN
外墙：｛〔12×0.6+(1.2-0.3-0.6+0.185) ×
3+2.4-0.6+2.4-0.3-0.6+0.185+0.9-2
×0.12+0.9-0.3-0.6+0.185+0.6〕×1.3+12.61+2×12.61×
1.1｝×6.29=285.58kN
内 墙：｛10×(7.2-0.6+0.12-0.6+0.185) ×(0.5×3.6-0.7)+11×
(4.5-1.0-1.5-0.6) ×1.3+〔(4.5-1.5-1.0-0.3-0.6+0.185)
×2+(4.5-1.0-0.6) ×2+4.5-0.6+0.185-0.3〕×1.3+0.1
×12×1.5+1.0×16×1.0｝×6.29=773.54kN
外 墙 窗：(15×3.3+2×2.1) ×(0.5×3.6-0.5) ×0.3=20.94 kN
外 墙 门：3.6×3×(0.5×3.6-0.5) ×0.2=2.81kN
内 墙 窗： 12×1.2×1.5×0.3=6.48kN
内 墙 门：16×0.3×1.0×0.2＝0.96kN
∑=6805.24kN
5G =5G +0.5活=6805.24kN+0.5×(17×7.2×4.5+2.7×10×4.5) ×
0.5=6973.315kN
五层下半层
柱 子： 42×0.5×3.6×9.36=707.62kN
外墙：｛〔12×0.6+(1.2-0.3-0.6+0.185) ×
3+0.9-0.3-0.6+0.185+0.6+2.4-0.3-0.3+2.4-0.3-0.6+0.185+4
×(7.2-0.6+0.185-0.6+0.12)〕×0.5×3.6+15×3.3×1.0+1.0×1.8｝×
6.29=754.55kN
内墙： 〔10×(4.5-0.6+0.185-0.6+0.12)+10×
(4.5-1.5-1.0-0.6)+(4.5-1.0-1.5-0.3-0.6+0.185) ×2+(0.45-1.0-0.3-0.3) ×3+12×1.5〕×0.3×3.6×4.28=609.42kN
外 墙 窗：(15×3.3×0.8+2×2.1×0.5) ×0.3=12.51 kN
外墙门：3.6×3×1.8×0.2=389kN
内 墙 门：16×1.0×1.8×0.2=5.76KN
∑=2093.75kN
四层上半层
楼 面:〔4.5×10×(7.2×2+2.7)+13.5×3.6〕×4.49=3681.45kN
主 梁：(20×7.2+2×3.6+10.8×2) ×5.46+11×2.7×3.9=1059.32kN
连系 梁：10×4×4.5×3.25=585kN
柱 子：46×0.5×3.6×9.36=775.01kN
外 墙：〔13×(4.5-3.3-0.6)+(4.5-3.3-0.3-0.6+0.185) ×
4+1.2-0.185-0.3+2.4-0.6+2.4-0.3-0.6+0.185〕×(0.5×
3.6-0.5) ×6.29+〔2×(7.2-0.6+0.185-0.6+0.12)+2×
(3.6-0.6)+0.9-2×0.12〕×(0.5× 3.6-0.7) ×
6.29=24
7.32 kN
内 墙：｛12×(7.2-0.6+0.185-0.6+0.12) ×(0.5×3.6-0.7)+〔10×
(4.5-1.0-1.5-0.6)+2-0.6+0.185-0.3+3.5-0.6+2-0.3-0.6
+0.185+2.5-0.3-0.6+0.185+3-0.6+2.5-0.6+3.5-0.6+3.5-
0.6+3.5-0.6+3.5-0.3-0.6+0.185〕×(0.5×3.6-0.5)+20
×1.0×1.0+13×0.1×1.5｝×4.28=640.12kN
外 墙 窗：〔(18×3.3+4.2) ×(0.5×3.6-0.5)+1.8×(0.5×3.6-0.7)〕
×0.3=20.06kN
内 墙 窗：13×1.2×1.5×0.3=7.02kN
内 墙 门：20×0.3×1.0×0.2=1.2kN
∑=7016.5kN
4G =4G +0.5活=7016.5+0.5×1786.05+2093.75=10003.28kN
四层下半层
柱 子：46×0.5×3.6×9.36=775.01kN
外 墙：｛〔13×(1.2-0.6)+2×(1.2-0.3-0.6+0.185)+2×
(1.2-0.3-0.6+0.185)+1.2-0.3-0.185+2.4-0.6+2.4-0.3-0.6+0.185+0.9-0.24+2×(7.2-0.185-0.6+0.12)+2×(0.36-0.6)〕×0.5×3.6+3.3×18×1.0+1.8×1.0｝×6.29=766.18kN
内 墙：〔12×(7.2-0.6+0.185-0.6+1.2) ×1.8+10×(2-0.6) ×1.8+2
×(2-0.3-0.6+0.185) ×1.8+2×(3.5-0.6) ×1.8+(3.5-0.6+0.185-0.3+3-0.6) ×1.8+(2.5-0.6+2.5-0.3-0.6+0.12) ×1.8+13×1.5×1.8〕×4.28=973.31kN
外 墙 窗：（18×0.8×3.3+2×0.5×4.2+0.8×1.8）×0.3=15.95kN
内 墙 门：20×1.0×1.8×0.2=7.2kN
∑=2537.65kN
二、三层上半层与四层上半层一样，为：7016.5kN
二、三层下半层与四层上半层一样，为：2537.65kN
3G =3G +0.5活=7016.5+0.5×1713.15=10410.73kN
同样，2G =10410.73kN
一层上半层
楼 面：3681.45kN
主 梁：1059.32kN
连 系 梁：585kN
柱 子：46×0.5×4.43×9.36=953.69kN
外 墙：｛12×(1.2-0.6) ×(0.5× 4.43-0.5)+〔2×
(1.2-0.3-0.6+0.185)+0.3+2.4-0.6+2.4-0.6+0.185-0.3+1
.2-0.3-0.185〕×(0.5×
4.43-0.5)+(13.5-10.8-1.2-0.3-0.6+0.185) ×(4.43×
0.5-0.5)+15×3.3×0.1+2.4×1.0｝×6.29=276.43kN
内 墙: ｛〔10×(2-0.6)+2×(2-0.3-0.6+0.185+(3.5-0.6) ×
3+3.5-0.3-0.6+0.185〕×(4.43×0.5-0.5)+12×
(7.2-0.6+0.185-0.6+0.12) ×(4.43×0.5-0.7)+16×1.0
×1.0+0.515×1.5×12｝×4.28=741.34kN
外 墙 门：〔15×3.3×1.715+4.2×1.715+2×3.3×1.715〕×0.3=31.02
kN
外 墙 窗：〔0.515×2.4+3.6×3×(0.5×4.43-0.5)〕×0.2=3.95kN
雨 蓬：约20kN
内 墙 门：0.715×1.0×16×0.2=2.29kN 内 墙 窗：12×1.2×1.5×0.3=6.48kN ∑=6775.971kN
1G =1G +0.5活=6775.971+2537.65+0.5×1713.15=10170.20kN ∑G=47968.255kN
∑A=4×(10×4.5×17.1+13.5×3.6)+10×4.5×9.9+7×4.5×7.2=3944.7m 2
∑G/∑A=47968.255/3944.7=12.16kN/m 2
第四章 水平荷载作用下的框架内力分析
4.1梁的线刚度：在计算梁的线刚度时，考虑楼板对梁刚度有利影响,认为翼
缘参加工作,为简化计算，先按矩形截面计算惯性矩，然后乘以一个增大系数。

现浇钢筋砼梁：边框架梁=1.5I 0
中框架梁=2I 0
柱、梁均采用Ｃ30混凝土 ，ＥC 3.0×107 kN/m ²
I 0=1/12×bh 3(m 4) K B 单位：KNm 框架梁线刚度计算
4.2 框架柱侧移刚度计算
1.柱线刚度：
柱采用C30混凝土，27/100.3m kN E c ⨯=，首层高度4.43m,2-5层3.6m ；
柱截面：各层600 mm ×600mm 则 I 0=1/12×bh 3=10.8×10-3m 4; K C =EI/h 2.柱的侧移刚度D ：
一般层： K =
c b K K 2∑ K
K
+=2α D=2
12h K c α 首层： K =c b K K ∑ K
K
++=25.0α D=2
12h K c α
层间侧移刚度的验算
∑D 1/∑D 2 =1139440/1327489=0.86﹥0.7 满足要求
4.3.3水平地震作用分析（底部剪力法）
本框架结构符合底部剪力法的适用范围，故采用底部剪力法计算水平地震作用。

1.框架自振周期计算:
用能量法计算。

用能量法计算1T 的数据过程及其结果见表
表5 用能量法计算1T 的数据
s G G T i
i
i
i 39.00889.065.02221=⨯⨯=∆
∆=∑∑ψ
2. 考虑七度设防：аmax =0.08 考虑I 组类别 Ⅱ类场地土 Tg=0.35 S
因为T 1=0.39<1.4T g =0.49 S 所以考虑顶部附加水平地震作用
底部剪力为：а1=(Tg/T1)0.9
×аmax =(0.35/0.39)0.9
×0.08=0.073 F Ek =а1×G eq =0.073×0.85×47968.26=2976.43 kN 由公式 F i =(G i H i /ΣG j H j ) ×F Ek ×(1-δn ) 横向框架顶点位移计算
剪力分布图：
3600
F 2
F 1
4430
3600
F 5
F 4
F 33600
3600
22797.9
2291.9
1607.3
744.1
3036.0
4.3.4.验算框架层间弹性位移角
1.
对于钢筋砼框架结构[Δθe ]=1/550, Δθe <[Δθe ] 所以满足规范规定的层间弹性位移的要求。

2.楼层地震剪力的验算
《抗震规范》要求：∑=>n
i k k ik G V λ
因基本周期小于3.5s ，查《抗震规范》表得016.0=λ 验算过程及其结果见表7。

表7 楼层地震剪力验算
4.3.5水平地震作用下框架柱剪力和弯矩计算（D 值法：取横向中框架计算）
1.柱剪力 V ik =D/ΣD ×Vi ，
柱弯矩 M 下=V ik ×Yi ，M 上=V ik ×（1-Yi ）×hi 2.反弯点高度h ’=(y 0+y 1+y 2+y 3) ×h y=y 0+y 1+y 2+y 3
h ’——反弯点到柱下端质点的距离，即反弯点高度 y 0——标准反弯点高度比
y 1——为上、下层梁线刚度比变化修正值 y 2——为上层层高变化修正值 y 3——为下层层高修正值
根据框架总层数m,该柱所在层数n 和梁柱线刚度比值K 确定， 并由内插法根据K 值确定。

3.边柱弯矩计算
计算过程 （1）i
ik V D
D V ∑=
（2）yh V M ik =下; （3）h y V M ik )1(-=上
4.3.6地震作用下框架梁端剪力和柱轴力标准植
计算过程：根据节点平衡由柱端弯矩求得梁轴线处弯矩
ΣMc= M 右+ M 左= M 上+ M 下
2111K K K +=
μ； 2
12
2K K K +=μ
M 右(左梁)= μ1Mc M 左(右梁)= μ2Mc
求得 边跨 μ1=1 μ2=1 中跨 μ1=0.531 μ2=0.469
第五章横向风荷载计算5.1自然情况
基本风压为0.40kN/m²,即Ｗ0=0.40kN/m²,c类粗糙度。

5.2荷载计算：
1.风荷载标准值Ｗk=β
z μ
s
μ
z
W
o A
w
F
ki
w ki
⨯
=βz-高度z处的风
振系数
2.风压高度变化系数（μ
z ）：μ
5
=0.84 μ
4
=μ
3
=μ
2
=μ
1
=0.74
3.风荷载体型系数: μ
s
=1.4
4.Z高度处的风振系数
在实际工程中，对于高度不大于30m，高宽比小于1.5的高层建筑，取风振系数βZ=1.0
5.F
wk5
=0.47 ×（0.8+1.8）×4.5=5.63kN
F
wk4
=0.41 ×3.6 ×4.5=6.642kN
F
wk3
=0.41 ×3.6 ×4.5=6.642kN
F
wk2
=0.41 ×3.6 ×4.5=6.642kn
F
wk1
=0.41 ×(1.8+2.215) ×4.5=7.41kN
6.层间剪力 V
5=5.63kN V
4
=12.276kN V
3
=18.91kN V
2
=25.55kN V
1
=32.96kN
7.荷载作用分布图：
5.63
12.27
F 4
F 53600
3600
3600
5
3600
F n
32.96
18.91
25.55
F 34430
F 1
F 2
5.3风荷载作用下框架柱剪力和柱弯矩（D 值法，取横向中框架计算）
1.柱剪力 V ik =D/ΣD ×Vi ， 柱弯矩 M 下=Vik ×Yi ，M 上=Vi k ×（1-Yi ）×hi
2.反弯点高度h ’=(y 0+y 1+y 2+y 3) ×h
y 0——标准反弯点高度比 y 1——为上、下层梁线刚度变化修正值 y 2——为上层层高变化修正值 y 3——为下层层高修正值
根据框架总层数m,该柱所在层数n 和梁柱线刚度比值K 确定，对于地震作用，y 值由按荷载表查得，并由内插法根据K 值确定，并考虑层高的因素进行修正。

3.边柱弯矩计算：
4.中柱弯矩计算：
计算过程 （1）i ik V D
D
V ∑=
（2）yh V M ik =下; （3）h y V M ik )1(-=上
5.4荷载作用下梁端弯矩计算
根据节点平衡由柱端弯矩求得梁轴线处弯矩
ΣMc= M 右+ M 左= M 上+ M 下
2111K K K +=
μ； 2
12
2K K K +=μ
M 右(左梁)= μ1Mc M 左(右梁)= μ2Mc
求得 边跨 μ1=1 μ2=1
中跨 μ1=0.531 μ2=0.469 风荷载作用下框架梁端剪力和柱轴力标准植
风荷载作用下的框架内力图如下：
第六章框架在竖向荷载作用下的内力分析
（采用弯矩二次分配法）
6.1计算方法和荷载传递路线
1.计算方法
框架结构在竖向荷载作用下的内力计算采用力矩分配法，因为框架结构对称，荷载对称；又属于奇数跨，故在对称轴上梁的截面只有竖向位移（沿对称轴方向）没有转角。

对称截面可取为滑动端。

弯矩二次分配法是一种近似计算方法，即将各节点的不平衡弯矩同时作分配和传递，并以两次分配为限。

(取一榀横向框架) 2.荷载传递路线
对于边跨板，为7.2m×4.5m,由于7.2/4.5<3.0 所以按双向板计算对于中跨板，为4.5m×2.7m,由于4.5/2.7〈3.0 所以按双向板计算6.2竖向荷载计算
5.2.1 A-B(C-D)轴间框架梁
板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。

1.屋面板传载
恒载：5.0×4.5/2×(1-2×0.312+0.313) ×2=18.85kN/m
活载：0.5×4.5/2×(1-2×0.312+0.313) ×2=1.89kN/m
2.楼面板传荷载
恒载：3.99×4.5/2×(1-2×0.312+0.313) ×2=15.08kN/m
活载：2.0×4.5/2×(1-2×0.312+0.313) ×2=7.56kN/m
3.梁自重：5.46 kN/m
A-B(C-D) 轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=5.46 kN/m+18.85 kN/m=24.31 kN/m 活载=板传荷载=1.89 kN/m
楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=5.46 kN/m+15.08 kN/m=20.54 kN/m 活载=板传荷载=7.56 kN/m
5.2.2 B-C轴间框架梁
1.屋面板传载
恒载：5.0×2.4/2×5/8 ×2=8.44kN/m
活载：0.5×2.7/2×5/8 ×2=0.84kN/m
2.楼面板传荷载
恒载：3.99×2.7/2×5/8×2=6.73kN/m
活载：2.0×2.7/2×5/8×2=4.22kN/m
3.梁自重：3.9kN/m
B-C 轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.9 kN/m+8.44kN/m=12.34kN/m 活载=板传荷载=0.84kN/m
楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.9 kN/m+6.73kN/m=10.63kN/m 活载=板传荷载=4.22kN/m
6.3 框架计算简图
框架计算简图
g=24.31KN/m (q=1.89KN/m)g=24.31KN/m (q=1.89KN/m)
g=12.34KN/m q=0.84KN/m
6.4.梁固端弯矩
梁端弯矩以绕杆端顺时针为正，反之为负。

固端弯矩=（均布荷载×跨度²）/12=ql2/12竖向荷载作用下框架梁的固端弯矩
6.5框架节点分配系数
如下表
6.6恒载产生弯矩分配与传递
方法：首先将各点的分配系数填在相应方框内，将梁的固端弯矩填写在框架横梁相应位置上，然后将节点放松，把各节点不平衡弯矩同时进行分配。

假定远端固定进行传递（不向滑动端传递），右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递，上（下）分配弯矩向下（上）柱传递（传递系数均为0.5）。

第一次分配弯矩传递后，再进行第二次弯矩分配。

恒载作用下弯矩分配与传递：
上柱下柱右梁左梁 上柱 下柱 右梁
竖向恒载作用下框架弯矩图：
0.201
0.2860.2860.2270.201
0.2860.2860.227活载作用下弯矩传递与分配：
左梁 上柱 下柱 右梁
上柱 下柱 右梁
0.4010.3180.2860.2860.2270.5580.4420.2840.3580.281
0.201
0.3030.2460.2400.284
0.3580.3040.312-32.669.28-3.42-2.47-29.28
0.211
0.3580.2840.3580.3580.3580.384
竖向活载作用下框架弯矩图：
8.34
6.38
4.52
8.37
3.96
9.8
30.74
31.37
11.7818.73
19.55
12.57
11.783.91
5.2
34.43
11.71
30.25
17.14
13.6320.36
11.96
7.56
3.78
4.69
7.82
28.1412.28
29.1614.58
29.2814.43
27.0217.53
7.82
15.86
14.58
14.85
9.49
梁弯矩的调幅（由于钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质，因此在重力荷载作用下对梁端弯矩进行调幅,调幅系数为0.8;对跨中弯矩进行调幅,调幅系数1.2.）
注: 1）M ’为调幅后的弯距。

2）弯矩符号逆时针为正 2、活载作用下的弯距
注: 1）M ’为调幅后的弯距。

2）弯矩符号逆时针为正
6.7梁端剪力：
均布荷载下: l
M
ql ∑-
=
2V 左 l
M ql V ∑+=
2右 V ’=V —q ×b/2
1、恒载作用下梁端剪力
注：Ｍ就采用调幅前的值2、活载作用下梁端剪力
注：Ｍ就采用调幅前的值
恒载作用下梁的剪力图
活载作用下梁的剪力图.732
6.8柱轴力和剪力
1.恒载作用下的柱轴力剪力
（1）边柱
说明：①假定外纵墙受力荷载完全由纵梁承受。

∆为本层荷载产生的轴力。

②N
③柱重：首层：0.6×0.6×26×4.43=41.46kN
顶层：0.6×0.6×26×3.6=33.7kN
其他层：0.6×0.6×26×3.6=33.7kN
④a 顶层荷载：
女儿墙：0.8×0.24×10×4.5=8.06kN
连系梁：3.25×4.5=14.625kN
屋面荷载：5.0×0.5×4.5×5/8×0.5×4.5×2=31.64kN
Σ=54.33kN b 标准层荷载
楼面荷载：3.99×0.5×4.5×5/8×0.5×4.5×2=25.25kN
连系梁：3.25×4.5=14.625kN
墙重：6.29×3.6×（4.5-3.3）=27.17kN
窗： 3.3×0.3×2.1=2.07kN
Σ=69.13kN (2) 中柱：
①.顶层荷载
屋面荷载：α=1－2×(2.7/2/4.5)2+(2.7/2/4.5)3=0.847 5.0×0.5×4.5×5/8×0.5×4.5×2+5.0×2.7/2×0.847×0.5×4.5×
2=57.37kN
连系梁：3.25×4.5=14.625kN
Σ=71.995kN
②.标准层荷载
楼面荷载
3.99×0.5×
4.5×5/8×0.5×4.5×2+3.99×2.7/2×0.847×0.5×4.5×
2=45.78kN
连系梁：3.25×4.5=14.625kN
Σ=60.405kN 2. 活载作用下的柱轴力剪力
恒载作用下梁的轴力图
活载作用下梁的轴力图
第七章内力组合和最不利内力确定
7.1框架梁内力组合：
1、基本组合公式：
1）梁端负弯矩组合公式:
①-1.0[1.2恒+1.4×0.9(活+风)]
②-1.0[1.35恒+1.4×(0.7活+0.6风)]
③-0.75[1.2(恒+0.5活)+1.3地]
2）梁端正弯矩组合公式:
④0.75[1.3地-1.0(恒+0.5活)]
3）梁跨中正弯矩组合公式:
⑤ 1.0[1.2恒+1.4×0.9(活+风)]
⑥ 1.0[1.35恒+1.4(0.7活+0.6风)]
⑦0.75[1.2(恒+0.5活)+1.3地]
4)梁端剪力组合公式:
⑧1.0[1.2恒+0.9×1.4(风+活)]
⑨1.0[1.35恒+1.4(0.7活+0.6风)]
⑩0.85[1.2(恒+0.5活)+1.3地]
7.2框架柱内力组合
采取以下组合方式
考虑地震作用时：① 1.3×地+1.2×(恒+0.5×活)
(1.35×恒+0.7×1.4×活)
不考虑地震作用时：②γ
③γ
[1.2×恒+1.4×0.9（风+活)]
7.3框架梁内力组合如下
横梁内力组合表：
柱的内力组合表：
第八章 框架梁配筋计算
8.1 计算方案确定
按梁跨度考虑：mm l b f 24003
72003===
按梁净距n S 考虑：mm S b b n f 69006600300=+=+='
按翼缘高度f h 考虑：0h =700-35=665mm ，
18.0665
120
==
'h h f
>0.1 故翼缘不受限制，取'
f b ＝mm 2400
C30混凝土：2/3.14mm N f c =；2/43.1mm N f t =
梁内纵向钢筋选用选用HRB335级钢筋；y f = '
y f =3002/mm N ；550.0=b ε 箍筋采用HPB235级钢筋：y f = '
y f =2102/mm N
()
()m kN h h h bf f M f f c u ⋅=-⨯⨯⨯⨯=-=63.24912/12066512024003.140.1'0''1α 中跨：mm b f 9003/2700'==
()
()m kN h h h bf f M f f c u ⋅=-⨯⨯⨯⨯=-=49.6252/1204651209003.140.1'0''1α 由此可判断所有梁截面属第一类T 型截面 支座按矩形截面，跨中按Ｔ型截面计算。

配筋率要求：
纵向受力筋：ρmin=45×ft/fy=45×1.43/300=0.215%（0.215%）取较大值0.215%纵向受拉钢筋最小配筋率：0.215%×300×700=452 mm2
8.2 梁的抗弯承载力配筋计算：
所有截面均采用表格法计算，计算表格及结果如下：
可剪辑修改
8.4 梁的斜截面配筋计算
斜截面配筋计算表：。