高大模板专项施工方案方案

工程
高大模板钢管支撑体系
专
项
施
工
方
案
施工单位：
目录
第一章编制说明及依据 (2)
一、编制说明 (2)
二、编制依据 (2)
第二章工程概况 (3)
一、工程概况 (3)
二、高大模板专项工程概况 (3)
第三章设计方案 (4)
一、模板及支撑体系选择 (4)
二、梁板模板及支架设计参数 (4)
第四章高大模板施工工艺 (8)
一、施工准备 (8)
二、施工操作工艺 (8)
三、砼浇筑要求................................................................................... 错误！未定义书签。

四、质量验收标准 (10)
五、成品保护 (10)
第五章施工安全保证措施.......................................................... 错误！未定义书签。

一、安全施工组织体系....................................................................... 错误！未定义书签。

二、安全技术措施 (10)
附件设计计算书............................................................................... 错误！未定义书签。

1、380×800梁验算 (14)
2、120厚板验算 (27)
第一章编制说明及依据
一、编制说明
本专项方案编制内容主要依据《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）的要求，包括：编制说明及依据、工程概况、设计方案、施工计划、施工工艺技术、施工安全保证措施、计算书及相关图纸。

模板设计计算采用中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所开发的PKPM施工安全设施计算软件。

二、编制依据
1.，施工合同；
2．《施工组织设计》；
3．设计图纸文件；
4.标准、规范
（1）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
（3）《低压流体输送用镀锌焊接钢管》（GB/T3091-2001）
（4）《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）
（5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
（6）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
（7）《地基基础设计规范》（GB50007-2002）
（8）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
（9）《木结构设计规范》（GB50005-2003）
（10）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2003）
（11）《高层混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）
（12）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）
（13）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
（14）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
（15）《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）
第二章工程概况
一、工程概况
本工程位于湘乡市红仑工业园内本工程建设用地面积2134 m2，总建筑面积27592.41 m2，由15层高层商住楼加地下室组成。

结构型式为框架结构。

工程各主体为：
建设单位：湘潭同力置业有限公司；
设计单位：北京龙华诚建筑设计有限公司；
监理单位：湘乡建设监理；
施工单位：湘潭潭州建设有限公司；
二、高大模板专项工程概况
本工程的模板支撑本系较复杂，有一个区域存在高大模板支撑体系，这个区域为：一层梁板。

这个区域存在高大模板支撑体系具体情况见表2.1、表2.2及图2.1～2.5。

表2.1一层梁板高支模具体情况
第三章设计方案
一、模板及支撑体系选择
板模板：采用18 mm厚胶合板；小楞木采用100×100mm松木；主楞采用100×100mm松木或50*50*4mm方钢。

梁底模：用18mm厚胶合板；小楞用50×100mm松木，垂直于梁长方向铺设于主楞上；主楞用100×100mm方木或50*50*4mm方钢，沿梁长向设置，承于支撑架立杆的U型支托上。

梁侧模：用18mm厚胶合板；竖向小楞用50×100mm，大于700梁中部设若干道水平主楞，主楞采用双根Ф48×3.25mm钢管，沿主楞方向每间距500～600mm设一道M10对拉螺杆，对拉螺栓端部采用双螺母或三字扣锁紧。

支撑体系：用Ф48×3.25mm钢管和扣件连接，立杆顶部采用可调U型顶托受力，底座采用150mm×150mm×8mm钢板和钢管套管焊接组成。

二、梁板模板及支架设计参数
1.一层梁板部位
会所三层梁板部位高大支模设计参数、构造做法见表3.2。

表3.2一层梁板部位的梁高支模设计参数
图3.22 380×800、300×700、250×600等梁板模板搭设大样图
图3.23湘乡红仑商业广场D栋一层局部
第四章高大模板施工工艺
一、施工准备
1.技术准备
（1）根据高大模板的设计方案，确定木胶合板模板制作的几何形状，尺寸要求，龙骨的规格、间距，选用支撑系统。

（2）模板、支架备料：按照模板设计图或明细及说明进行材料准备。

（3）根据高大模板设计要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。

2.材料要求
（1）模板的面板：九夹板，厚度为18 mm。

（2）龙骨和背楞：50×100、100×100方木。

（3）支撑系统：钢管（φ48×3.5）、扣件、底座、顶托等。

（4）脱模剂：水质隔离剂。

（5）模板及支架的材料质量必须符合其设计要求。

安装前先检查模板的质量，不符合质量标准的不得投入使用。

3.主要机具设备
木工电锯、木工电刨、手电钻、铁木榔头、活动（套口）扳子、水平尺、钢卷尺、托线板、轻便爬梯、脚手板、撬杠等。

4.作业条件
（1）根据工程的特点、计划工期及现场环境等完成高大模板设计及模板配料工作。

（2）模板涂刷脱模剂，并分规格堆放。

（3）根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。

（4）墙、柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。

二、施工操作工艺
1.工艺流程
搭钢管支架→绑扎柱筋→安装柱模→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模板→浇墙柱梁砼→绑扎梁板钢筋→浇梁板砼→砼养护→拆模杆→拆支模架
2.支撑系统搭设
（1）先在每根立杆底部设置底座，底座宜采用规格不小于150mm×150mm×8mm 钢板和钢管套管焊接组成。

底座下应设置长度木垫板或仰铺槽钢。

（2）顺梁方向排列钢管，立柱纵横间距应满足按设计要求，按照钢管排栅的施工方法进行搭设，钢管支架排列搭设好后，离地200mm 用φ48×3.5 钢管设置一道扫地杆，再按规范要求安装纵横拉杆，在立杆上安放可调顶托，再在顶托上安放托梁。

（3）钢管立杆安装时，要排列整齐，纵向成列、横向成排，并保证立杆的垂直、平稳、牢固。

剪刀撑要拉紧扣实，确保支撑体系的稳定性。

（4）采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。

3.模板安装
（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。

（2）梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。

当梁底板跨度≥4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为跨度的1/1000~3/1000。

主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

（3）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。

梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。

（4）当梁高超过750mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。

（5）板龙骨：通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。

（6）铺板模板：可从四周铺起，在中间收口。

楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。

（7）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。

（8）预防措施：
1）支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

2）梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。

3）梁底模板、板模板按规定起拱。

4）楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。

5）混凝土浇筑前，应将模内清理干净，并浇水湿润。

6）防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难的现象。

防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。

4.模板拆除
（1）模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）中5.3模板拆除的规定。

预应力结构模板拆模应满足设计说明要求。

（2）拆模应遵循：分段分区块拆除、平面上先拆临边跨再拆内部跨、垂直方向分层分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模应从梁跨的中间向两边拆除，拆悬臂梁梁底的模板时应从悬臂端向支座端拆除；同时拆除模板时应随拆随清理并堆放整齐。

（3）梁、顶板模板拆模操作顺序：搭设作业平台→拆梁侧支模水平杆/斜撑→拆除梁侧模→板底承重水平横杆→对搭接立杆可拆除上立杆或适当下放上立杆→拆顶板底模板→拆梁底承重水平横杆→拆梁底模板→拆支模架剪刀撑→拆支模架横杆→拆支模架立杆。

（4）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组进行作业。

其好处是，支模就考虑拆模的方便和安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。

四、质量验收标准
1．钢管支撑架质量应满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第八章要求。

2．模板工程质量应满足《混凝土工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）要求。

五、成品保护
1．坚持模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。

2．按楼板部位对层层安装，减少损耗。

3．材料应按编号分类堆放整齐。

第五章安全技术措施
一.扣件钢管架搭拆安全技术措施
(1)搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。

严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。

严重锈蚀、变形、，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。

(2)搭设钢管架人员必须持证上岗，操作时必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

(3)满堂支撑架的搭设可采用逐列、逐排和逐层搭设方法，搭设过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。

应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠。

(4)所有扣件紧固力矩，应达到45～60kN·m。

(5)搭设拆除满堂架时，施工操作层应满铺脚手板，工人应系安全带。

(6)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

(7)搭设材料向上传递尽可能借助现场垂直起重设备，当机械不能利用时可以人工分段或手动小滑轮向上传递。

(8)卸料时各构配件严禁抛掷至地面。

二．模板安装安全技术措施
(1)工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

(2)高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。

操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。

(3)二人抬运模板时要互相配合，协同工作。

传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。

(4)支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。

脚手板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。

防止上下在同一垂直面操作。

(5)楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。

(6)支模过程中如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。

(7)模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。

(8)装、拆模板时禁止使用2x4”木料作立人板。

(9)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

(10)装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

三．模板拆除安全技术措施
(1)模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，•要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。

(2)模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，•在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。

(3)拆模时应搭设脚手板，用塔吊拆时应与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

(4)拆模时拆模工人必须有可靠的立足点。

对高度超过2m的模板拆除无安全防护时操作工人必须正确佩戴安全带。

(5)拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

(6)拆模必须一次性拆清，不得留无撑模板。

拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

(7)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向处倒跌的措施。

(8)拆模后，模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。

(9)在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。

(10)拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等运走或妥善堆放或固定牢固，防止因踏空、扶空而坠落。

(11)高空拆模时，应有专人指挥。

并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。

四、施工监测监控措施
为了监测砼浇筑过程中大梁底的模板及支承体系变化情况及是否异常，可采用如下简单有效的办法：
①砼浇筑前在大梁底部的两端及中间三处各设两根吊垂线（两侧），从大梁底一直吊到立杆支承板（基础）；
②吊垂尖离地控制在20mm以内，在吊垂尖正下方用红蓝笔、墨斗线做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离；
③砼浇筑过程中专人跟踪监测，每隔施工1小时测出吊垂与地面距离及与立杆距离变化值，挠度值、侧移值按有关规范允许变形值要求控制；
④发现异常情况，立即停止施工，处理后方可继续施工。

附件设计计算书
计算书主要对危险部位梁板模板及支撑体系进行验算，需验算部位有：
（1）380×800梁
（2）120板
1、380×800梁验算
验算时，模板支架立杆横距按1900计算，其受力很小，可忽略。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m)：0.38；梁截面高度D(m)：0.8；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.10；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.10；
梁支撑架搭设高度H(m)：9.55；梁两侧立杆间距(m)：1.90；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：22.6；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；
主楞到梁底距离依次是：200mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
二、梁侧模板荷载计算
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.940m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 36.432 kN/m2、22.560 kN/m2，取较小值22.560 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 82×1.8×1.8/6=44.28cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M max = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.82×22.56×0.9=19.979kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.82×4×0.9=4.133kN/m；
计算跨度: l = 300mm；
面板的最大弯矩M = 0.1×19.979×3002 + 0.117 ×4.133×3002 = 2.23×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×19.979×0.3+1.2×4.133×0.3=8.081kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ = 2.23×105 / 4.43×104=5N/mm2≤[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=19.979N/mm；
l--计算跨度: l = 300mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 82×1.8×1.8×1.8/12=39.85cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν= 0.677×19.979×3004/(100×9500×3.99×105) = 0.289 mm
≤[ν] = l/250 =300/250 = 1.2mm；满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=8.081/(0.940-0.120)=9.855kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；
I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；
E = 9000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
经过计算得到最大弯矩M = 0.197 kN·m，最大支座反力R= 4.687 kN，最大变形
ν= 0.103 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ = 1.97×105/8.33×104 = 2.4 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ = 2.4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值
[f]=11N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.103mm<[ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.687kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.493=8.99cm3；
I = 2×10.783=21.57cm4；
E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
经过计算得到最大弯矩M = 0.633 kN·m，最大支座反力R= 10.429 kN，最大变形ν = 0.339 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 6.33×105/8.99×103 = 70.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ =70.4N/mm2 < [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.339 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.339mm<[ν]=1.5mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.429 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=10.429kN< [N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm3；
I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×(24.00+1.50)×0.40×0.94×0.90=10.355kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2×0.30×0.40×0.90=0.130kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×(2.00+2.00)×0.40×0.90=2.016kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
M max=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2=
0.1×(10.355+0.13)×3002+0.117×2.016×3002=1.16×105N·mm；
σ =M max/W=1.16×105/2.16×104=5.4N/mm2；
梁底模面板计算应力σ =5.4 N/m m2小于梁底模面板的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=10.355+0.130=10.485kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.485×3004/(100×9500×1.94×105)=0.311mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.311mm <[ν] =1.2mm，满足要求！
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1 = 1.2×[(24+1.5)×0.94×0.3+0.3×0.3×(2×0.82+0.4)/ 0.4]=9.18 kN/m；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2 = 1.4×(2+2)×0.3=1.68 kN/m；
均布荷载设计值q = 9.180+1.680 = 10.860 kN/m；
2.支撑方木验算：
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4；
E= 9000 N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
方木的支座力:
N1=N3=0.046 kN；
N2=4.253 kN；
最大弯矩：M= 0.174kN·m
最大剪力：V= 2.126 kN
方木最大正应力计算值：σ =M/W=0.174×106 /8.33×104=2.1 N/mm2；
方木最大剪应力计算值：τ =3V/(2bh0)=3×2.126×1000/(2×50×100)=0.638N/mm2；
方木的最大挠度：ν =1.835 mm；
方木的允许挠度：[ν]= 1.9×103/2/250=3.8mm；
方木最大应力计算值 2.087 N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=11.000
N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值0.638 N/mm2小于方木抗剪强度设计值[f v]=1.400
N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=1.835 mm 小于方木的最大允许挠度[ν]=3.800 mm，满足要求！
八、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：木方: 100×100mm；
W=166.667 cm3；
I=833.333 cm4；
梁底托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.253 kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩M max = 1.729 kN·m ；
最大变形νmax = 1.814 mm ；
最大支座力R max = 17.037 kN ；
最大应力σ =M/W= 1.729×106 /(166.667×103 )=10.4 N/mm2≤[f]=11 N/mm2；满足要求!
托梁的最大挠度νmax=1.814mm小于1100/150与10 mm,满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：N1 =17.037 kN ；
脚手架钢管的自重：N2 = 1.2×0.153×(9.55-0.94)=1.751 kN；
N =N1+N2 =17.037+1.579=18.616 kN ；
考虑到高支撑架的安全因素，按下式计算
l o= k1k2(h+2a) = 1.167×1.016×(1.5+0.3×2) = 2.49 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.1按照表2取值1.016 ；
l o/i = 2489.911 / 15.9 = 157 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.284 ；钢管立杆的最大应力计算值；
σ= 18616.113/(0.284×424) = 154.6 N/mm2≤[f] = 205 N/mm2，满足要求！
2、110厚板验算
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):5.90；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；
托梁材料为：木方: 95×95mm；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):110.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.4×1+0.35×1 = 10.35 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×10.35+1.4×2.5= 15.92kN/m
最大弯矩M=0.1×15.92×4002= 254720 kN·m；
面板最大应力计算值σ =M/W= 254720/54000 = 4.717 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 4.717 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=10.35kN/m
面板最大挠度计算值ν = 0.677×10.35×4004/(100×9500×48.6×104)=0.389 mm；
面板最大允许挠度[ν]=400/ 250=1.6 mm；
面板的最大挠度计算值0.389 mm 小于面板的最大允许挠度 1.6 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=4.5×9.5×9.5/6 = 67.69 cm3；
I=b×h3/12=4.5×9.5×9.5×9.5/12 = 321.52 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0.4×0.4+0.35×0.4 = 4.14 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×0.4 = 1 kN/m；
2.强度验算:
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×4.14+1.4×1 = 6.368 kN/m；
最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×6.368×12 = 0.637 kN·m；
方木最大应力计算值σ= M /W = 0.637×106/67687.5 = 9.408 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为9.408 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bh n< [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×6.368×1 = 3.821 kN；
方木受剪应力计算值τ = 3 ×3.821×103/(2 ×45×95) = 1.341 N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/m m2；
方木的受剪应力计算值 1.341 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q = q1 = 4.14 kN/m；
最大挠度计算值ν= 0.677×4.14×10004 /(100×9000×3215156.25)= 0.969 mm；
最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值0.969 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：木方: 95×95mm；
W=142.896 cm3；
I=678.755 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝6.368kN;
托梁计算简图。