某高速公路工程桥梁箱梁模板计算书

q=P 设*d δ 箱梁模板计算书
杭千高速**合同段共有跨径25米箱梁239片（包含30片调整跨径，但截面形式完全一样），箱梁外模设计为基本段6米长，外加两米的调节段（边跨时调节段包含端梁）。

模板设计总数为两片中梁、两片边梁（外边梁与内边梁不同）。

梁板预制工作目前已经结束，最后检查模板发现外模基本没有变形，内模局部地方有脱焊、变形，整体效果还好。

1、 荷载确定
箱梁总高度1.4米，浇筑时呈阶梯状推进，故计算砼压力高度采用 1.4米。

混凝土侧压力P m =k*γ*h=1.2*26*1.4KPa=43.68KPa ，施工荷载以倾倒混凝土时产生冲击压力最大，取用6KPa ，则设计模板控制压力P 设=43.68KPa+6KPa=49.68KPa
2、 水平纵筋确定:
面板拟采用
δ5mm 厚钢板，水平
纵筋拟采用[8，设间
距0
l ，计算简图如右图： 沿梁长方向取d δ长度进行计算：则计算单元体截面性质为: ω=bh 2/6=d δ*0.0052/6(单位全部为国际标准单位) I= bh 3/12=d δ*0.0053/12，按照应力控制设计：
M max =0.078ql 2=0.078*P 设*d δ*0l 2=3875.04d δ*0
l 2 σ= M max /ω=3875.04d δ*0l 2/(d δ*0.0052/6)=930.01*1060l 2 ≤[σ]=175*106⇒0l 2
≤0.18817⇒0l ≤0.434m ； 按照挠度变形控制设计：
f max =0.664* ql 4/(100EI)=
12/005.0**10*1.2*100l *d *P *664.031140d δδ设=0.150840
l 4000l f =≤⇒m l l 255.001657.0030≤⇒≤
腹板处斜面长度118cm ，n=118/25.5=4.63，取用5个间距，每个间距约24cm 。

3、 片架间距及尺寸确定：
水平纵筋采用[8，腹板斜面间距24cm ，[8截面性质为： ω=25.3cm 3，I=101.3cm 4
计算简图如右图所示：按
照多跨连续梁计算，实际使用时悬臂端有铰接约束，在此设计不予考虑。

M max =0.078ql 2=0.078*49.68*103*l 2=3875.04 l 2
σ= M max /ω=3875.04 l 2/(25.3*10-6)=153.164*106* l 2 ≤[σ]=175*106⇒ l 2≤1.143⇒l ≤1.07m
按照挠度变形控制设计:
f max =40010*551.110*3.101*10*1.2*100*10*68.49*664.0**100664.043811434
l
l l
I E ql ≤==--
m l l 173.16122.13
≤⇒≤⇒ 综合考虑到材料负公差、加工缺陷及模板周
转、加工使用方便，间距取用l=1.0m 。

片架形状由箱梁外形确定，如图所示：其中
○
1、○3为主要承重结构，○
2、○4为保证整体刚度的构造结构。

现计算○3结构尺寸：
按照支承于○2○4的简支结构进行计算，右图：l 0=0.24m
由于混凝土侧压力与距混凝土面深度相关，近似简化计算如下：
P 1=P 设*0.24m*1m=11.923KN
P 2=(1.2*26*1.16+6)KPa* 0.24m*1m=10.126KN
P 3=(1.2*26*0.92+6)KPa* 0.24m*1m=8.329KN
P 4=(1.2*26*0.68+6)KPa* 0.24m*1m=6.532KN
反力R 2=(P 1* l 0+P 2*2 l 0+P 3* 3l 0+P 4*4 l 0)/5 l 0=16.658KN 反力R 1=P 1+P 2+P 3+P 4-R 2=22.252KN
最大弯矩只可能在P 1或P 2作用点处
M 1=R 1* l 0=22.252*0.24KN.m=5.34 KN.m
M 2=R 1*2 l 0-P 1*l 0=7.819 KN.m
M max = M 2=7.819 KN.m
σ= M max /ω=7.819KN.m/ω≤[σ]=175MPa
ω≥44.68cm 3
查表[10的抗弯抵抗矩ω=39.4cm3，由于在上述简化计算中未考虑面板、纵筋共同变形承担混凝土侧压力，导致计算结果偏大，考虑到片架可能变形，增加两根[8斜撑。

立腿也采用[10，其余构造全部采用[8增加模板整体刚度，避免起吊、运输、使用过程中变形过大。