《港口工程地基规范2010》及其适用的计算软件资料

《港口工程地基规范》（ JTS147-1-2010 ）及其合用的计算软件
中交天津港湾工程研究院有限企业
2012-08
目录
1规范编制背景与工作概略,,,,,,,,,,,,,,,,1 2新规范内容上的重要变化,,,,,,,,,,,,,,,,2 3新计算方法的理论基础与工程意义,,,,,,,,,,,,4 4地基承载力（第 5 章）,,,,,,,,,,,,,,,,,10 5土坡与地基稳固（第 6 章）,,,,,,,,,,,,,,,14 6地基沉降（第7 章）,,,,,,,,,,,,,,,,,,19 7地基办理（第8 章）,,,,,,,,,,,,,,,,,,20 8新规范合用的计算软件,,,,,,,,,,,,,,,,21
1规范编制背景与工作概略
1.1背景说明
经交通部水运司同意的订正工作纲领指出：地基规范是基础性规范，地基的
安危直接影响上部构造。

上部构造靠谱度是成立在地基靠谱度之上的，而因为地基
的复杂性和地基靠谱度的研究难度很大，以及土力学当前的发展水平易应用水平所限， (《港口工程地基规范》（ JTJ250-98） (以下简称“ 98 规范”)存在着许多需
要改良、完美之处。

需要对地基规范多年来没有解决的难题进行深入研究，并联合
实质工程验算订正规范。

地基规范多年来没有解决，但工程需要解决的难题主要有。

（1）近些年来在软土地基上设计建筑重力式码头、直立式防波堤的工程经
常有到，此中多为强度指标相差较大的多土层的地基，或局部办理（如挤密砂桩）
的复合地基。

对这样的地基，其地基承载力就无靠谱方法计算。

此外，计算证明：
强度指标相差较大的多土层地基，按“98 规范”方法计算的地基承载力明显偏大，根本没法反应真切的地基承载能力。

（2）边坡稳固问题是港口工程设计中的最重要问题之一，此中非圆弧滑动
面的稳固计算问题是规范中不行缺乏的内容，“98 规范”（附录 G）给出的是简
布法。

在“ 98 规范”的编制过程中，只管试试过多种手段以使计算程序的计算
过程能够算出正确的结果，但计算过程失败的事情时有发生，在分条较小、计算精
度较高的状况下更是不停发生。

实质上，该法计算过程不易收敛的事实，土力学界
早有议论并存在较大的争议。

（3）《港口工程构造靠谱性设计一致标准》规定：港口工程采纳以概率理论
为基础，以分项系数表达的极限状态设计方法设计；且有条件时可直接采纳靠谱
指标的方法设计。

对于地基规范（如土坡与地基稳固），按“ 98 规范”统计的指标计算的靠
谱指标常常较小、也不合理，根本没法达到《一致标准》规定的目标靠谱指标。

只
管《一致标准》规定的目标靠谱指标不包含土坡与地基稳固。

但使得“以概率理论
为基础”的这个基础其实不坚固，成为靠谱性设计的一个遗留问题。

以上不过是几个例子，实质上“98 规范”不可以知足工程需要的问题好多，而
且多是工程急需解决的问题。

1．2 新规范编制工作概略
规范参编单位共采集了近些年新建工程资料近20 余项，加上“ 98 规范”编制过程中采集的工程资料，共有 60 余项工程资料。

此中 50 余项工程的剖析计算结果，作为新规范编制的重要依照。

2008 年 4 月，九项专题研究经过交通部水运司组织的评审，“成就能够作为订正规范的依照”。

2008 年 9 月，编写组提出了征采建议稿。

并宽泛征采建议，共征喜悦见或
建议 406 条。

在汇总、研究了各方的建议基础上，提出了送审稿，并于2009 年 6 月由交通部水运局组织的专家组进行了审察。

按审察会的建议进行改正后提出总校稿，并于2010 年 1 月由交通部水运局技术处、水规院、交通第一版社、及规范编写组等有关人员进行了总校。

在对少量问题经交通部水运局技术处、有关专家和编写组交流，形成一致意见的基础上，于2010 年 4 月达成了报批稿； 2010 年 9 月实行．
2新规范内容上的重要变化
新规范共分 8 章和 14 个附录，并附条则说明。

较“98 规范”增添了“ 3 基本规定”一章，本来的其余有关各章次序顺延。

订正说明指出：本规范是在“98 规范”的基础上，经深入检查研究，总结我国
最近几年来港口工程地基设计与施工的实践经验，吸纳成熟的新技术、新成就，宽泛征采有关单位和专家的建议，并联合我国港口工程建设与发展的需要编制而成。

本规范主要包含港口工程岩土分类、地基承载力、土坡和地基稳固、地基沉降、地基办理等技术内容。

内容上有重要变化主要在土性指标和计算方法方面，
主要表此刻以下几个方面：
2.1 地基承载力（第 5 章）；
（1）地基承载力验算一律按条形基础验算（矩形基础可分解为平行于长边
和短边分别验算）。

删除了“ 98 规范”中有关矩形基础承载力验算的所有内容。

（2）验算地基承载力的计算面明确为抛石基床底面，删除了“98 规范”中
对有砂垫层状况的有关内容。

（3）地基极限承载力计算采纳了一套崭新的计算方法，方法合用于非均质土地基、非均布边载的一般状况。

此中对均质土地基、均布边载的状况原方法保存。

2.2 土坡与地基稳固（第六章）；
（1）将“ 98 规范”规定“直剪快剪不宜采纳”改正为“有经验时可采纳直剪快剪”。

（2）对 98 规范中的简化毕肖普法，规定为“有条件采纳有效应力法验算圆弧滑动稳固性时”应用。

（3）增添了新的稳固计算方法——复合滑动面法，方法能够采纳圆弧滑动
面计算，也能够采纳非圆弧滑动面进行计算。

（4）撤消了“ 98 规范”的附录 G。

2.3 地基沉降（第7 章）：
（1）增添了针对原始地基处于超固结、欠固结状况下的沉降计算的有关内容。

（2）增添了针对地基的沉降过程计算的有关内容。

（3）增添了应用实测沉降 P～ S～ t 曲线计算地基沉降量的方法，供有条件
时采纳。

2.4 地基办理（第8 章）：
（1）撤消了“ 98 规范”中对砂垫层底面的受压宽度及其最大、最小压力
确实定。

这其实是不再将砂垫层作为工程构造体的一部分。

（2）对堆载预压法的固结计算，增添了“考虑井阻与涂抹效应付应力固
结度的影响”的有关内容。

（3）对振冲置换法，复合土层的抗剪强度标准值的计算公式进行了改正。

3 土体极限剖析理论基础与工程意义
大家知道，地基承载力、土坡与地基稳固是事关工程成败的重点性问题。

也
是本次规范订正变化最大的两章， 规定了新的计算方法。

认识新方法的基来源理、
工程意义、合用条件及与“ 98 规范”方法的差异，是重要的。

3.1 土体极限剖析理论基础
地基承载力、边坡稳固性问题考虑的应力状态是极限应力状态，其理论基
础就是土体的极限剖析理论。

土体处于极限状态不过沿损坏面或滑动面处于极限状态，所以极限状态的
应力场与损坏面或滑动面有关，应成立曲面上一点的应力关系。

（ 1）曲面上一点的应力关系
设曲面由：
dz
h' ( x, z) 定义，对曲面上随意一点，取其微分三角形（图
1），
dx
x
z
xz
x
z
X
xz
z h ( x )
z
a) b)
图 1 微分三角形及其受力表示图
a) 微分三角形 b)微分三角形上受力
应有曲面上随意一点应有法向应力、 切向剪应力与正向应力、 剪应力的关系：
x h'
xz
h'
(3-1)
xz
h'
h'
z
可解出
, ：
1
[ z
xz h' h' ( x h'
xz
)]
1 h' 2
（3-2）
1
[h' ( z
xz h' ) ( x h'
xz
)]
1 h'
2 这与静力学中给出的应力关系式其实是相同的，
不过将往常的用水平向与
曲面切向夹角
的 sin 、cos 表示（当取 为水平向与滑动面法向的夹角也一
样），这里是用曲面的切线斜率表示出来而已。

（ 2）库仑折服条件与摩尔～库仑折服条
件由式（ 3-1），有摩尔应力圆：
2
(
m )2 p t 2
（ 3-3）
式中： m 1 (
z
x )
（ 3-4a ）
2
p t
1
x )
2
2 （ 3-4b ）
(
z
xy
4
p t 是最大剪应力，这是尽人皆知的。

引进参数 ，摩尔应力圆的极坐标形式：
p t cos
（3-5）
m
p t sin
将式（ 3-6）代入库仑折服函数：
f( tanc)
（3-6）
有：
f
p t (cos tan sin ) ( m tan c) （3-7）
简单证明，当： tan
tan 时，库仑折服函数取最大值：
f m
1
( m sin
c cos )]
（3-8）
[ p t
cos
当 f m
0时，就是有名的摩尔～库仑折服条件：
p t ( m sin
c cos )
（ 3-9）
这事实上证了然：摩尔～库仑折服条件是库仑折服条件
f
0 的极值形式：
max( f )
0 。

并有：
p t cos
（3-10）
m
p t sin
式（3-10）中 、 的力学意义是：库仑折服函数框架下，剪应力
相对最
大，法向应力
相对最小。

（ 3）应力重量与法向应力、滑动面的关
系由式（ 3-2）、式（ 3-10），有：
z x xz c( c ) (1 2 )h '2(1h' )2
1h'2
c
(
c12(h')2
)
1h' 2
（3-11 ）(
c12(h') 2
)
1h '2
式中：tan
式（ 3-11）给出了应力重量与法向应力、损坏面的关系。

知足这一关系式的应力场就是极限应力状态的应力场。

假如记：dz
h'tan()， e
1
( z x )c dx2
式中：
4
；则简单得出，应力关系式（3-11）就是：2
z e (1sin cos2) c / tan
x e (1sin cos2) c / tan
xz e sin sin 2
这与往常特色线法的用摩尔—库仑折服条件得出的应力关系是是完好相同
的。

对边坡稳固问题，相应的库仑折服函数为：
f( F c F )（ 3-12）式中：
F
tan / F s c F （ 3-13）
c / F s
F s为安全系数。

以F、 c F取代、 c ，相同能够得出应力重量与法向应力、滑动面的关系：
z c F(
c
F )
(1
F
2 ) h' 2(1F h') 2
F F1
h'2
c F
c
F )
12
( h' F
)2
x
(F（3-14 ）
F F 1 h' 2
c
F )12
(h' F
)2
xz
(F F
F
1h '2式（ 3-14 ）只沿滑动面成立。

此外，式（ 3-11 ）或（ 3-14 ）还能够确立界限条件，对边坡稳固、地基承载力、土压力问题，界限条件均为荷载界限条件。

在荷载界限条件下，式（ 3-11）或（3-14）和均衡方程一同构成了一个齐备的极限均衡问题，或许说构成了一套齐备的土体极限剖析理论基础。

能够获取包含损坏面在内的极限状态的应力场。

比如：极限剖析的特色线法已经说了然这一点，且特色线法得出的滑移线就是损坏面。

3.2 广义极限均衡法
对式（ 3-11 ）或（ 3-14 ），沿损坏面或滑动面求全导数是合法的，并由均衡方程，有：
d c F
)2F
(
c F dh'h'F
（3-15a ）
(
1h ' 2)
1
2
dx F F dx F
假如考虑孔隙水应力，则沿滑动面的应力方程为：
d u2F
2u
dh'1
[ (h' F ) (1 h' F )
u
( h' F
)u
]
dx1h'dx12x z
F
（ 3-15b）
式中：u
c F u
F
称式（ 3-15 ）为沿滑动面的应力方程。

由均衡方程还可得出滑动体内的力矩均衡方程：
b
p z )h'( h z R )(h s z R ) p x p z u) F c F ][ h z R h'( x x R )] {( w[( w
a
(w p z )[( h'F )(h z R )(1 h'F )( x x R )] }d x 0
（3-16)式中： p z、p x对边坡稳固问题是边坡表面的外荷载，对地基承载力问题是极限
荷载 (基础底面 )或边载。

利用沿滑动面的应力方程、荷载界限条件（非均质土时，还需要两层土交界
面的应力条件），能够得出滑动面上的法向应力；代入力矩方程后得出极限承载力、边坡稳固性剖析的计算方法。

广义极限均衡法不需要对土体的受力进行假设，这较极限均衡法（需要条间
力假设等）是一个重要进步。

但仍需要在选用滑动面的状况下才能获取地基承载
力、边坡稳固的分项系数等工程需要的结果。

3.3 极限应力状态工程意义
（1）极限状态设计原则及其工程意义
地基承载力、边坡稳固性问题同属于土体或地基“承载能力极限状态” 。

往常，承载能力极限状态主假如指“达到最大承载力或不适于持续承载变形
的状态”，可理解为“发挥最大同意抗力时的应力状态” 。

从土体极限剖析理论的方面看，极限应力状态的特色是与损坏面（或滑动面）
有关，而损坏面是未知的，损坏面问题土体极限剖析理论的主要难点。

依据前方的
议论，土体或地基的承载能力极限状态是剪应力相对最大，法向应力相对最小的
应力状态。

或许说，是在所有可能的应力状态中，使土体最可能发生剪切损坏的应
力状态。

此中‘所有可能的应力状态’ ，是指在确立的外面条件下（如荷载条件），知足土力学基本规律（如均衡方程）的应力场。

事实上，极限应力状态不过土体的一种理想状态。

实质问题中的土体一般不
可能恰巧处于极限状态，工程地基的土体也不一样意处于极限状态，而是要求土体
处于稳固状态。

为了使土体处于极限状态，从理论研究方面考虑，可假想用两种
方法达到：一是加大作用于土体的荷载；二是降低土的强度。

这就是土力学中经
典的两个稳固性问题：地基承载力问题和边坡稳固性问题。

进一步的，极限应力状态不是土体真切的应力状态，而是最可能使土体发生
剪切损坏的应力状态。

即即是计算的分项系数为1.0（土性指标和计算足够精准），其实不意味着土体已经处于损坏的临界状态。

比如：载荷板实验作出的地基承载力一
般大于滑移线法计算的结果。

（ 2）极限应力状态的两种损坏模式
场损坏损坏模式：滑动体内的土体处于极限状态，滑动体外的土体处于稳固
状态。

地基极限承载力、极限土压力问题同属于场损坏模式。

面损坏模式问题：土体沿滑动面处于极限状态，滑动面双侧的土体处于稳固
状态。

边坡稳固问题属于面损坏模式。

（ 3）地基极限承载力问题
地基极限承载力问题的损坏模式是场损坏，需要计算极限承载力竖向应力沿
基础底面的散布，对非均质土需要在基础底面选择多个点，并对过每一点的滑动
面（损坏面）进行计算，并以不一样滑动面计算地基极限荷载的极小值作为该
点处的地基极限承载力。

所以，地基极限承载力问题的滑动面是一个滑动面族。

“９８规范”的地基
极限承载力计算方法，是鉴于特色线法（滑移线法）得
出的数值解，经拟合获取的。

对均质土地基，特色线法计算的地基极限承载力已
被证明为精准解（不考虑计算偏差），但对强度指标相差较大的非均质土地基，
这类方法是不合用的。

其原由是在某些状况下可能根本得不出正确的极限荷载。

如
上层土强度高，基层土强度低的状况 (图 2)：
硬土层
软土层
图 2 上层土强度高，基层土强度低的状况
按特色线法，可能滑动面（滑移线的最大面）不过在硬土层内，而真切的极
限荷载所对应的滑动面可能会经过基层软土。

假如最大滑动面深度在上层土的底
部邻近，计算的极限荷载必定偏大。

这也许是到当前为止还极少见有应用特色线
法对非均值土地基进行计算的原由。

广义极限均衡法合用于非均质土地基、非均布边载的一般状况。

选用不一样
的滑动面，便可得出不一样的计算模式，如螺旋面～螺旋面～平面计算模式。

假如不考虑孔隙水应力，并取滑动面知足：
(h' F )( h z R ) (1 h' F )( x x R )0 。

则力矩均衡方程简化为：b
a{( w p z )h'( h z R ) (h s z R ) p x[( w p z ) F c F ][ h z R h' ( x x R )] }d x0
（3-16)
据此，可得出新规范中的地基极限荷载的计算公式。

（４）边坡稳固问题
边坡稳固问题的损坏模式是面损坏，假如不考虑孔隙水应力，则广义极限均
衡法不需要对土体的受力进行假设，且既知足整体力矩均衡方程、又知足力的整
体均衡方程。

因为边坡稳固问题常需要考虑孔隙水应力，所以，新规范的计算公
式（复合滑动面法）是在参照式（3-14 ）所做假设的基础上得出的。

下边对内容有较大变化的有关章节进行详尽介绍。

4 地基承载力（第
5 章）
这是内容变化最大的一章。

最主要的目的是解决非均质土地基、非均布边载
条件下的计算问题。

4．1 对矩形基础的地基承载力验当作出新的规定
规定“ 矩形基础的地基承载力验算，可将作用于基础的水平协力分解为平行
于长边和短边的分力，分别按条形基础验算”。

删除了有关矩形基础承载力验算的所有内容。

原由主假如对一般的非均质土地基状况没有合用的地基承载力验算方法。

4．2 增添了一节： 5.2作用于计算面上的应力。

（1）规定“ 有抛石基床的港口建筑物基础应以抛石基床底面为计算面”。

明确了验算地基承载力时的荷载作用面（计算面）为抛石基床底面，计算面宽度
采纳荷载的实质作用宽度。

相应的，撤消了原规范的条。

因为研究表示：有的工程滑动面最大深度就在砂垫层内。

过去向来采纳协力偏爱距减小基础有效宽度的方法降低承载力，这只好考虑设计荷载的偏爱特色，不可以考虑极限荷载的偏爱特色。

本次规范订正同时考虑设计荷载、极限荷载的散布，按不违反折服准则的原则确立地基承载力。

所以，设计荷载、极限荷载一致采纳实质作用宽度。

（2) 规定“ 计算面的竖向应力可按线性散布考虑”，并给出了后来端、前端的竖向应力（设计荷载）计算公式。

依据地基极限承载力理论，极限荷载（地基极限承载力竖向应力）是土体处于极限状态时地基能够蒙受的最大荷载（包含水平荷载），也是偏爱荷载。

而实
质工程的地基承载力是地基蒙受实质荷载（设计荷载）的能力。

所以，应在同时
考虑设计荷载（作用于基础底面的竖向应力）和极限荷载的条件下 , 确立相对设计荷载的地基承载力。

所以 , 应该确立作用于计算面的应力。

（3）地基蒙受倾斜荷载条件下的地基承载力计算，对设计荷载的倾斜特色
考虑，采纳了新的方法。

“98 规范”采纳倾斜率（ tan
H k
）来考虑倾斜荷载
V k
的影响。

事实上，倾斜率作为计算极限荷载的一个条件，不一样的极限荷载计算
方法是不一样的。

依据计算极限荷载的界限条件，改为 tan ' ：
tan '
h
H
k
（ 5.3.6-6 ）
V k B e c k / tan k
上式改写为：
tan '
h
H
k
, 假如 tan '
tan k 是不一样意的．
tan k V k tan k
B e c k
4．3 地基极限承载力计算采纳了一套崭新的计算方法
( 图 4-1)
(x R ,Z R )
θN
θ0
q
B
M
b
j
b j - 1
x
x i
Z
x
i+1
图 4-1 极限承载力竖向应力计算表示图
这是本次规范订正经专题研究论证提出的方法，其特色为：
（1） 方法合用于非均质土地基、 非均布边载的一般状况， 能够知足工程计
算的需要。

（2） 滑动面（族）选择对数螺旋型曲面，一是因为对边坡稳固问题，以对
数螺旋面为滑动面的剖析方法与其余滑动面的方法（包含圆弧面的毕肖普方法）
计算的抗力分项系数比较靠近（除毕肖普方法不合用的状况外）。

二是不需要对
土体的受力作任何的假设或简化， 就能够导出合用于非均质土的极限荷载计算方
法，且计算过程较为简单，是当前已知的最简单的计算方法，
计算的极限荷载数
值稳固性较好。

三是合用范围宽泛，如地基土非水均分层的一般非均质土状况，
基础底眼前方的非水平土体表面状况。

当滑动面（族）选择对数螺旋面时，计算的极限荷载偏大，为了保证计算的
极限荷载拥有足够的精度， 对两个强度指标， 定义两个系数 F s
1.0 、F sc 1.0 ，
并以强度指标的折减值：c Fi c i / F sc， F i tan i / F s来计算极限荷载。

在均质土地基状况下，经过适合确实定这两个系数，使得计算的总极限荷载、滑动面深度、偏爱矩，均与原规范方法（特色线法）法结果基本一致，而后用于非均质土
地基的计算。

按总极限荷载一般略小于特色线法计算结果考虑，取：
F
sc 1.09 0.06tan'、
1.05 0.06tan '
F s
对不一样
的、 c、 q （包含0），计算结果均与特色线法（或理论解）结果吻
合的很好。

用于非均质土地基时其计算的总极限荷载、最大滑动面深度、极限荷载的散布，均很好的反应了成层土地基极限荷载的实质状况。

（3）本次规范订正，还观察了更精美的极限荷载计算方法――广义极限平
衡法，如螺旋面～螺旋面～平面计算模式，在均质土地基状况下，
F sc F s 1.01 0.03(tan tan' ) ，计算的总极限荷载、滑动面深度、偏爱矩，
较介绍的螺旋面计算模式精度更高（与原规范方法（特色线法）对比）。

但方法的计算过程较为复杂，且对非水均分层的一般非均质土、基础前方的土体表面为非水平面等状况另有待进一步改良，计算结果也与介绍的螺旋面计算模式很接
近。

对方法的基来源理、合用条件可拜见条则说明，或有关文件。

对受力层由多层土构成、且土层的抗剪强度指标相差不大、边载变化不大的状况；原规范的地基极限承载力计算公式是合用的，因为其计算简易，建议保存。

对0 的状况作了改正：撤消了深度系数以使与＞0状况一致；快要似公式改为精准解（二者相差不大）。

4．4 按不违反折服准则的原则确立地基承载力
在用极限荷载确立实质工程的地基承载力时，往常只考虑了设计荷载的散布形式（偏爱矩），而没有考虑极限荷载的散布形式，这样确立的地基承载力不尽
合理。

比如当设计荷载的偏爱矩为零时（有效宽度就是将设计荷载变成均布荷载
后的荷载作用宽度，必使偏爱矩为零），确立的地基承载力就是有效宽度内的总
极限荷载，假如抗力分项系数为 1.0，则在基础底面的竖向应力作用下，过基础
底面一点 [ B0 ,0] 的滑动面内土体是处于损坏状态（图4-2），而均质土条件下
B00.5B e'。

也就是说，这个 1.0 的分项系数实质反应的地基状况是部分土体处
极限荷载
设计荷载
B B00
损坏地区
图 4-2
而极限荷载也是偏爱荷载，确立地基承载力时也应该考虑。

本次订正规范按不违反折服准则的要求确立地基承载力，即对所确立的抗力分项系数，应保证地基土到处均没有损坏。

此外，考虑到在某些状况下计算的局部极限荷载很大，如
土的内摩擦角很大时，计算面后趾邻近的局部极限荷载很大，但在这个局部，实质荷载达到极限荷载的概率几乎是零，已没有实质意义。

所以，在确立地基承载力时，应予以修正。

详细办理方法以下：
第一确立一个分项系数的预估值（与原规范的按总极限荷载定义的分项系数
近似）： K *，并以为实质荷载大于K *倍设计荷载的可能性很小。

超出K *倍设计荷载的那部分极限荷载已没有实质意义，将其修正为 K *倍设计荷载（允许荷载）
来确立地基承载力竖向应力。

假如极限荷载小于K *倍设计荷载，则仍以极限荷
载确立地基承载力竖向应力（图4-3 和图 4-4）。

这就是导出计算公式的思路。

p v*1
p z1
p v2*
p z1
p v1*p z 2
p z 2p v*2
b
0B e b0
B e
图 4-3：设计荷载向前偏爱图 4-4：设计荷载向后偏爱
4．5 抗力分项系数
规定“ 抗力分项系数应综合考虑强度指标的靠谱性、构造安全等级和地基土
状况等要素，其计算的最小值应切合表的规定”。

各样计算状况采纳的抗剪强度指标表设计状况强度指标抗力分项系数R说明
长久状况直剪固结快剪 2.0～ 3.0---
饱和软粘有经验时可
土地基短十字板剪 1.5～ 2.0采纳直剪快
暂状况剪
注：①长久状况时，安全等级为一、二级的建筑物取较高值，安全等级为三级的建筑物取较低值，以粘性土为主的地基取较高值，以砂土为主的地基取较低值，基床较厚
取高值；
②短暂状况时，由砂土和饱和软黏土构成的非均质地基取高值，以波涛力为主导可
变作用时取较高值。

抗力分项系数，是在计算了 13 项重力式码头、 4 项防波堤工程的基础上，并
参照原规范确立的。

此中：
长久状况的抗力分项系数与“98 规范”相同。

对受力层由多层土构成、且土
层的抗剪强度指标相差不大、边载变化不大的状况；计算的抗力分项系数与“ 98 规范”方法很靠近。

工程的安全度基真相当。

对非均质土、非均布边载的一般情
况，因为地基承载力的计算较“ 98 规范”的用加权均匀指标计算更加合理，抗力
分项系数计算值降低，工程的安全度其实是提升了。

对短暂状况（仅为饱和软黏土地基）的分项系数取值标准，是参照《建筑地
基基础设计规范》及工程实例的计算结果给出的。

当前还没有许多的工程实例支持，应用中应该注意累积经验。

5 土坡与地基稳固（第
6 章）
5．1 对于合用条件的说明：
本章中的 6.1.1 条“本章合用于主要由欠固结、正常固结以及超固结比小于 4 的粘性土构成的土坡和地基稳固。

”存有怀疑，简单让人理解为不过是“粘性土构成的土坡和地基”才合用，事实上，砂性土（包含抛填块石等）均是合用的；应该改正。