低合金高强钢的焊接性
高强钢BS700MC技术标准
高强钢BS700MC(DOMEX700MC)焊接性工艺及接头分析
引言
近30年来,低合金高强钢受到世界各国的普遍关注,将成为今后材料发展的基本方向。
Domex700MC钢是美国生产的一种低合金高强钢。
它具有超高强度、加工成型良好、冲击韧性高、可焊性良好等优点。
通过细化晶粒、沉淀强化、用Ti控制硫化物颗粒以及精密的热轧过程控制等手段获得上述特性。
它
的化学成分和机械性能分别见表1和表2,可适用于起重机、机动车底盘,推土机附件等需要高强度,可饶性好的部件,并能降低成本尧减轻质量和增加有效负载。
本研究着重讨论Domex700MC钢焊接工艺,为获得优质焊接接头提供依据。
q690d低合金调质高强钢焊接冷裂纹敏感性研究
图1 Q690D-QT钢板的金相组织
根据美国焊接学会(AWS)
推荐的公式,计算出碳当量
C eq=0.52%,表明Q690D-QT钢具
有一定的淬硬性。
根据日本工业
标准(J I S)中冷裂纹敏感指数
的公式,计算出其冷裂纹敏感指
数为0.247%,表明该种钢材具有
一定的冷裂纹敏感倾向。
(2)试验方法采用O K
AristoRod 69,φ1.2mm的实芯
图2 插销试棒尺寸
图3 小铁研试样尺寸
热加工
表5 小铁研试验结果
试验编号
预热温度/℃
组装间隙率/mm 表面裂纹(%)
断面裂纹(%)
1
60
2.11~031.6260 2.10~020.53100 2.16~019.04100 2.12~016.55100 2.13~0
6.306120
2.11~007120 2.09~008
120 2.15~00
图4 预热60℃小铁研试验断面
剖解情况
图6 预热120℃小铁研试验断面
剖解情况图8 预热100℃焊接时小铁研试件
焊缝根部裂纹形态
图5 预热100℃小铁研试验断面
剖解情况
图7 预热60℃焊接时小铁研试件焊缝
根部裂纹形态
图9 预热120℃焊接时小铁研试件
断面解剖放大图。
浅论低合金高强钢焊接工艺
I
浅论 低 合 金 高 强钢 焊 接 工 艺
聂 卫 东 (华 电 重 工 股 份 有 限 公 司 河 南 郑 州 450000)
中 图分 类号 :TB
文 献标 识码 :A
文 章编 号 :1673—5811(2013)02—0112—01
摘要 :钢 结 构 具有 强 度 高 、塑 ·胜好 的特 点 。但 铜 结构截 面小 、板厚 薄 ,变形 问题 突 出。本 文从 低 合金 高强钢 的特 征 出发 ,浅论 其 焊接 工 艺 .掌握 焊接 方 法 ,防止 焊 接 变形 。 关键 词 :钢 焊接 工 艺 焊接 变形 方 法
产 费 用 低 能获 得 较 好 的 经 济效 益 比较 容 易 实 现 焊 接过 程 的半
㈤ 反 变形 法
自动 或 自动 化 通 常 .对 于对 强 度 等 级 较低 的焊 接 件 各种 方 法 都
向 .对 焊 后 不 进 行 热 处 理 的焊 件 .必 须 严 格 控 制 焊 接 区 的 扩散 氢 生变 形 构 件 组 装 时 .为 使 焊 接接 头 均 匀 受 热 以消 除 应 力 和减 少
含 量 以 及 选 择 合 适 的 焊 接 方 法 和 焊 接 工 艺 参 数 。特 别 是 随着 焊 变 形 .应 做 到 对 接 间 隙 、坡 1:3角 度 、搭 接 长 度 和 T形 贴 角 连 接 的 接 线 能 量 的 提 高 .传 统 低 合 金 高 强钢 的 焊 接 热 影 响 区 性 能 恶 化 . 尺 寸止 确 ,其 形 式 、尺 寸应 符 合 设计 和焊 接 规 范 要 求 。
的钢 种 具 有 良好 的 可 焊 性 、耐 蚀 性 、耐 磨 性 、成 形性 ,通 常 以 板 、 架 或 转 动 胎 具 .以便 形 成 船 形 位 置焊 缝 .否 则 可 由 两个 或 四 个 焊
Q420高强钢性能分析与焊接工艺评定[1]
Q242.0高Q强4钢2性0能焊分接析与性焊接试工验艺评定
• Ceq(IIW)=C+
(1)
• Ceq(JIS)=C+
(2)
根据JGJ81-2002规定:钢材碳当量小于 0.38,焊接难度一般;在0.38~0.45范围 内,焊接程度较难。
Q242.0高Q强4钢2性0能焊分接析与度区分原则
焊接难度影响
焊接难度
因素
一般
较难
难
节点复杂程度 和拘束度
简单对接、角 接,焊缝能自
由收缩
复杂节点或已 施加限制
收缩变形的措 施
复杂节点或局 部返修条件 而使焊缝不能 自由收缩
板厚 (mm)
t<30
30≤t≤80
t>80
受力状态
一般静载拉、压
静载且板厚方向受 拉或间接动载
直接动载、抗震设 防烈度大于8度
3.焊接工艺评定的相关内容
目的
验证拟定的焊接工艺方案是否正确 为制定焊接作业指导书提供可靠依据
依据※
• 选好规程事半功倍 Q420焊接工艺评定-JGJ81-2002《建筑钢 结构焊接技术规程》( ?)
编制焊 接工艺 指导书
3.Q焊420接高强工钢艺性能评分析定与的焊接相工关艺评内定容
焊接工艺评定程序
(10)角焊缝 焊角尺寸hf过大
Q442.0高Q强4钢2性0焊能分接析与工焊艺接工评艺定评定
图 T形接头双面坡口
• hf≈t/2时,T形试样弯曲合格。
Q442.0高Q强4钢2性0焊能分接析与工焊艺接工评艺定评定 下图为试样120°弯曲后情况
图 hf较大的T形接头
图 hf较小T形接头
Q420高强钢性能分析与焊接工艺评定
低合金高强钢的焊接主要问题
由于低合金高强钢中的含碳量低,且冶炼过程中严格控制了硫、磷等杂质元素,而锰含量又较高,因此低合金高强钢的热裂纹倾向较小。
低合金高强钢焊接裂纹主要是冷裂纹,而引起高强钢焊接冷裂纹的主要因素是氢,焊接接头中的氢量含量越高,产生裂纹的倾向就越大。
低合金调质高强钢熔合区附近组织性能及其突变对焊接裂纹的产生极为敏感,焊接裂纹和脆性断裂多发生在这一区域,并且随着钢强度级别的提升,裂纹敏感性越高。
大量研究表明低合金高强钢焊缝中组织通常由先共析铁素体、侧板条铁素体、针状铁素体、细晶铁素体、贝氏体等组织组成, 而先共析铁素体和侧板条铁素体,一般沿晶界生长,铁素体板条粗大,裂纹扩展阻力小,会使接头韧性降低。
低合金高强钢热影响区中的显微组织主要是低碳马氏体、贝氏体、M-A组元和珠光体类组织。
焊丝中合金元素和焊接参数对焊缝显微组织、力学性能具有重要影响已被研究。
研究表明,焊丝中合金元素的含量应随着焊接热输入的增大而增加,从而来抑制铁素体在晶界处的生成,合金元素形成的夹杂物可作为针状铁素体的形核质点。
因此,应增加焊丝中的合金元素的含量,或限制焊接热输入,减少焊接过程中合金元素的挥发。
随着钢种强度级别的提高,焊接热影响区的脆化、软化和裂纹倾向也越来越严重,尤其是800MPa级以上的钢种,焊接热影响区的粗晶区有产生冷裂纹和韧性下降的倾向。
低合金高强钢热影响区可能存在强化效果的损失现象(软化或失强),焊前母材强化程度越大,焊后热影响区的软化程度越明显。
并且在低合金高强钢焊接中为防止焊接裂纹,多采用焊前预热工艺。
如何选择焊接参数,优化焊接工艺,控制热影响区微观组织,避免热影响区脆化的问题,实现高强钢的不预热焊接成为国内外关注的重点。
低合金高强钢的焊接性及其焊接工艺措施
够 够 够 唱 移 够 够 够 够 够
够
() 热 。 热 是 防 止 裂纹 的有 效 措 施 , 且 还 有 助 于 改 善 接 头 性 能 。 预 热会 恶化 劳 动 条 件 , 生 产 1预 预 并 但 使 工艺 复杂 化 , 高 的 预 热 温 度还 会 降低 接 头韧 性 。 此 , 前 是 否 需 要 预热 以及 预 热 温度 的确 定 应 根据 钢 过 因 焊 材 的成 分 ( 当量 )板 厚 、 构 形 状 、 度 大 小 以及 环 境 温 度 等 决 定 。 碳 、 结 刚
An a so e C RP. 9 3 n l f h I t 19 .
焊接 电源起 闭 、 阀起 闭和关 节 限位 等 状态 量 的 自 气
动控制 和监 控 。 通过 P C与上 位机 软件 建立 的接 MA 口实现 了其与上 位机 间的数据通 信 。试 验结果 表 明
采 用 该 设 计 方 案 , 以 实 现 开 放 式 机 器 人 的 接 口设 可
会 导 致 在 热 影 响 区 出现 马 氏 体 组 织 。
() 裂 纹 。 合 金 高 强 钢 焊 接 时 , 影 响 区 的 冷 裂 倾 向加 大 , 且 这 种 冷 裂 纹 往 往 具 有 延 迟 的性 质 , 2冷 低 热 并 危 害 性 很 大 。例 如 , 料 为 1Mn o b钢 、 厚 15m 的 一 大 型容 器 , 材 8 MN 壁 1 m 由于 预 热 温 度 不 够 , 后 在 热 影 响 焊
区形 成 大 量 冷 裂 纹 。
低 合 金 高 强 钢 的 定 位 焊 缝 很 容 易 开裂 , 原 因是 由 于 焊缝 尺 寸 小 、 度 短 、 却 速 度 快 , 种 开 裂 属 其 长 冷 这
低合金高强度钢的焊接工艺
低合金高强度钢的焊接工艺1)焊接方法的选择低合金高强度钢可采用焊条电弧焊、熔化极气体保护焊、埋弧焊、钨极氩弧焊、气电立焊、电渣焊等所有常用的熔焊及压焊方法焊接。
具体选用何种焊接方法取决于所焊产品的结构、板厚、堆性能的要求及生产条件等。
其中焊条电弧焊、埋弧焊、实心焊丝及药芯焊丝气体保护电弧焊是常用的焊接方法。
对于氢致裂纹敏感性较强的低合金高强度钢的焊接,无论采用那种焊接工艺,都应采取低氢的工艺措施。
厚度大于100mm低合金高强度钢结构的环形和长直线焊缝,常常采用单丝或双丝载间隙埋弧焊。
当采用高热输入的焊接工艺方法,如电渣焊、气电立焊及多丝埋弧焊焊接低合金高强度钢时,在使用前应对焊缝金属和热影响区的韧性能够满足使用要求。
2)焊接材料的选择低合金高强度钢焊接材料的选择首先应保证焊缝金属的强度、塑性、韧性达到产品的技术要求,同时还应该考虑抗裂性及焊接生产效率等。
由于低合金高强度氢致裂纹敏感性较强,因此,选择焊接材料时应优先采用低氢焊条和碱度适中的埋弧焊焊剂。
焊条、焊剂使用前应按制造厂或工艺规程规定进行烘干。
为了保证焊接接头具有与母材相当的冲击韧性,正火钢与控轧控冷钢焊接材料优先选用高韧性焊材,配以正确的焊接工艺以保证焊缝金属和热影响区具有优良的冲击韧性。
3)焊接热输入的控制焊接热输入的变化将改变焊接冷却速度,从而影响焊缝金属及热影响区的组织组成,并最终影响焊接接头的力学性能及抗裂性。
屈服强度不超过500MPa的低合金高强度钢焊缝金属,如能获得细小均匀针状铁素体组织,其焊缝金属则具有优良的强韧性。
而针状铁素体组织的形成需要控制焊接冷却速度。
因此为了确保焊缝金属的韧性,不宜采用过大的焊接热输入。
焊接操作上尽量不用横向摆动和挑弧焊接,推荐采用多层窄焊道焊接。
热输入对焊接热影响区的抗裂性及韧性也有显著的影响。
低合金高强度热影响区组织的脆化或软化都与焊接冷却速度有关。
由于低合金高强度钢的强度及板厚范围都较宽,合金体系及合金含量差别较大,焊接时钢材的状态各不相同,很难对焊接热输入作出统一的规定。
HG70低合金高强钢的焊接冷裂敏感性及其焊接预热温度的拟定
度下插销断裂应力与断裂时间关系曲线如图 2。
试样编号
1-1# 1-2# 1-3# 1-4# 1-5# 1-6#
表 3 插销试验结果 Tab.3 Pin test results
预热温度 /℃
断裂时间 / min
断裂应力 / MPa
室温
5
750.1
室温
63
650.1
室温
352
500.5
室温
420
460.6
室温
16 h 未断
440.8
室温
16 h 未断
440.8
σcr / MPa
440.8
2-1#
100
51
960.2
2-2#
100
450
828.6
2-3#
100
2-4#
100
1020 1350
752.5 695.3
688.1
2-5#
100
24 h 未断
688.1
2-6#
100
24 h 未断
688.1
3-1#
表 1 HG70 钢冷裂纹敏感指数 Tab.1 Cold crack sensitivity index of HG70 steel
板厚 t / mm Pcm(%)
10
0.210
Pc(%) 0.297
T0 / ℃ 36
[H] / (mL·100-1g-1) 4.2
3 HG70 低合金高强钢插销试验
3.1 试验方法及条件 插销试验底板采用 Q345 钢, 尺寸:300 mm×
焊接冷裂敏感性。 结果表明,10 mm 厚的 HG70 钢板具有一定的淬硬倾向,焊前应进行低温预热,以提高其临界断
Q460焊接
浅析低合金高强钢的焊接工艺郭炳武摘要:从冶金原理、化学成分分析低合金高强钢的焊接性。
以700t浮式起重机吊臂主肢(Q460D无缝管)为例,从焊材选用、焊前准备、焊接工艺、焊后热处理等几方面提出要求,保证钢管对接焊缝达到要求关键词:低合金高强钢、无缝管、单面焊双面成形、UT探伤1、概述当今科技水平的迅猛发展,对钢材的要求越来越高。
低合金高强钢在保证良好的焊接性的同时,可以达到更强更好的力学性能指标。
所以低合金高强钢的应用对于减少产品自重,节约成本、降低制造难度、提高工作效率、缩短工期等方面起到了积极作用。
当今低合金高强钢被广泛应用于海上浮式起重机、石油钻井平台、石油管线等大型及高压设备。
对低合金高强钢焊接工艺的研究也变得越来越广泛和深入。
下面以公司刚刚制作完成的700t全回转浮式起重机吊臂主肢管对接为例,从Q460D的冶金原理、化学成份、焊接工艺等几个方面对低合金高强钢的焊接性进行分析说明。
2、冶金原理传统的钢材习惯采用提高含碳含量的方法来提高强度,而含碳量的增加就会降低材料的焊接性。
低合金高强钢打破传统C、Mn、Si 系钢的传统思想,加入V、Nb、Ti、Cu、Re、B等多种微量合金元素,细化晶粒、净化基体,同时控制S、P、O、N、H的含量,并通过适当的热处理工艺提高其综合性能。
此类钢的冷裂纹敏感系数P cm≤0.2%,碳当量CE≤0.4%3、Q460D的焊接性分析碳当量计算公式按下式:W CE=W C+W Mn/6+W(Cr+Mo+v)/5+S i/24+(N i+C U)/15=0.2%+0. 21%+0.16%+0.02%+0.04%=0.63%可以看出,对于正火状态交货的Q460D的W CE≥0.45%,焊接时有明显的淬硬倾向,热影响区容易形成脆而硬的马氏体组织,塑性和韧性下降,耐应力腐蚀性能恶化。
冷裂纹倾向增加,因此焊接时需要较小的线能量,焊接线能量过高,会导致热影响区性能降低;;减少高温区停留时间;同时为防止产生裂纹,焊接过程中应严格保持低氢条件,因此焊接材料应严格脱脂,采用C02气体保护焊。
低合金高强钢的焊接性
~ ~ ~ ~ ~ ~ 一 ~ ~
~ 5 ~ 论 结 ~ 生产实践 证 明 , 用钨极氩 弧焊焊 接紫铜 , 护 采 保 效果一, 好 焊缝 质量 高 , 护 气流 稳定 , 有效 的 隔绝 保 能 ~气 , 溶 于金 属 且 不 与金 属 发 生 反应 , 接 不 周 围空 焊 时熔~ 池稳定 , 飞溅很 少 , 属元 素烧 损很 少 , 金 不易 产 生气~ , 孔 氩弧 焊 热量 集 中 , 度 高 , 速快 , 应 的 温 焊 相 受热程 度 低 , 影 响 区 窄 , 件 变形 小 , 热 焊 电弧 稳 定 。 ~ ”
:
. . .
专置讨论
胡 凯等 : 站设 备部 件 铜 及 铜 合 金 钢 的 焊接 电
第 8期
4 质 量 检 验
( 焊 接前 要 依 据焊 接 工 艺评 定 制 定 详 细 的工 1 ) 艺方 案 , 依 据 工艺 方 案进 行 现 场试 焊 , 并 然后 确 定 现场 焊接作 业指 导书 。 () 工应 经培训 考试 合格 。 2焊 ( 焊 机及 氩 气 瓶上 的计 量器 具 必 须 在校 验 周 3 )
期 内 , 示准 确 。 气纯 度要 达到 9 . %以上 。 指 氩 99 9
() 观检查 : 接焊 缝上 加 强高度 为 3 4m 4外 对 - m; 焊缝熔 合 良好 , 圆弧 形 过渡 , 面光滑 , 有 毛刺 呈 表 没 和凸 凹不平 之处 , 焊接接 头表面无 肉眼可见 的裂纹 、 凹陷 、 肉 、 缺 未焊透 等缺 陷 。 () 5 内部 检查 : 焊缝 依 据 J 厂 4 3 — 0 5标 准 对 Br70 2 0 进行 X 射线检 验 , 果全 部合格 。 结
液压支架中低合金调质高强钢的焊接
响区就容 易出现两个 问题 。
一
C , 体 保 护 焊 和混 合 气 体 保 护 O气 焊 。为限制线 能量 , 不能采 用大 直
是 过 热 区 的脆 化 。 于 焊 接 由
焊后 一般又 不进 行处 径 的焊 条或 焊丝 , O 气 体保 护 时 C : 高强钢 淬 透 性 提 高 的 同时 也加 大 冷却速 度快 ,
支 架 的 运 输 及 安 装 带 来 困难 。 究 在 熔 池 中高 温下 的 电解 是焊 接 中 研 表 明 . 用 屈服 强度 6 采 b为 6 0 a 氢 的 主 要 来 源 。 焊 接 材 料 中 的 水 0 MP 的 高 强 钢 WH 0 H 5 、5 V 6 A、 J 8 1 M N 分 。 件 坡 口处 的 铁 锈 、 污 , 及 焊 油 以 环 境 的 湿 度 都 是 焊 缝 中 富 氢 的 原
一
高 强 钢 的 合 金原 理 就 是 在 低 劳 裂 纹 而 发 生 损 坏 。 碳 的基础上 . 通过加 入多 种提 高淬 透性 的合 金元素 ( 如 S 、 、 i 例 iMn N 、
3热 影 响 区 性 能 的 变 化 .
高强 钢为 调质钢 . 处理工 艺 热
般 对 于作 业 条 件 许可 、特 别是
二、 高强钢 焊接 影响 因素的控
制 及 工 艺 措 施
1焊 接 前 的 准 备 .
( ) 接 方 法 的 选 择 1焊
2冷 裂 纹 .
使 用 能 力 时就 产 生 了冷 裂纹 或 疲
低 合 金高 强 钢 常 用 的 焊 接方 法有 手工 电弧焊 、 0 气体 保 护焊 C : 和混 合气 体保 护 焊 ( O + r ) C :A 等 ,
低合金高强钢的焊接
缺点
焊接过程中会产生较大的 热输入,可能导致母材热
影响区的性能下降。
激光焊
定义
激光焊是一种利用高能激光束熔化金属进行 焊接的方法。
优点
焊接速度快、热影响区小、焊缝质量高、变 形小。
应用范围
适用于薄板、精密零件等高质量要求的低合 金高强钢焊接。
缺点
设备成本高、对焊接环境要求高、需要专业 的操作人员。
摩擦焊
定义
摩擦焊是一种利用摩擦热熔化金属进 行焊接的方法。
应用范围
适用于同种或异种金属的焊接,尤其 适用于轴类、管类等零件的连接。
优点
焊接强度高、密封性好、变形小、适 用于大量生产。
缺点
需要较大的顶锻力和较高的转速,对 焊接材料和工艺要求较高。
其他焊接方法
01
02
03
电阻焊
利用电流通过电阻产生热 量进行焊接,适用于薄板 和管材的焊接。
为确保焊接质量,需要采用合 适的焊接材料和工艺参数。
焊后处理
焊接完成后需要进行适当的热 处理和焊后检验,以确保焊接
接头的性能。
02
低合金高强钢焊接方法
电弧焊
定义
电弧焊是一种利用电弧 热量熔化金属进行焊接
的方法。
应用范围
适用于各种低合金高强 钢的焊接,尤其适用于
大型结构件的焊接。
优点
设备简单、操作方便、 成本低廉、适用性强。
焊接性优良
与其他高强度钢材相比,焊接 性能较好。
应用领域
建筑
用于桥梁、高层建筑等结构件。
汽车
用于制造汽车车架、底盘等部件。
石油化工
用于制造压力容器、管道等。
焊接特点
良好的焊接性
低合金高强钢的焊接性能较好 ,不易出现裂纹等问题。
Q690D低合金高强钢焊接性能研究
学 成分 和力 学性 能见表 l 、表 2 。为 了保 证焊 缝 韧 性 、 性及 接头 抗裂性 能 , 塑 因此 , 接材 料 选用 等强 焊 度 匹配 原则 ,即 8k 级 Q 9 D钢板 选用 屈服 强度 0g 60
为 6 0 a的焊 接材料 。 9 MP
21 00年第 4期 总第 2 8期
重 工 与 起 重 技 术
HE AV I Y NDU T I S R AL & H0I S 丌NG MACHI ERY N
NO 4 2 0 . 01
¥e iJ .8 r 2 a No
Q 9 D低合金高强钢焊接性能研 究 60
大连重 工 - 重集 团有限公 司焊接 技 术研 究所 起 大连重 工 ・ 起重 集 团有限公 司设计研 究院
牌 号 量
Q9 60高强钢力学性能 屈服强度 厚度
R1 a eMP /
抗拉强度
R ,P mM a
伸 长率
A% /
冲击吸收功 A V J k/ 试验温度
0 ℃
≥5 5
10冷弯试验 8。
d
:
等 级
C
/ mm
厚度/ m m
≤4 0
厚度/m m
≤4 0
力, 因此对焊 接 后处 理及 焊接 过程 中的温度 控 制也
一
提 出了更高 的要 求。
厂 \/
口
3 焊接工艺试验
31 焊 接方 法选择 .
Q 9 D低 合 金 高 强 钢 的焊 接 力 法 与碳 钢 基 本 60
一 —
入
一
致, 可采 用焊条 电弧焊 、 埋弧 自动 焊 以及 气体保护
实验一低合金结构钢焊接性试验
《材料焊接性》实验指导书目录实验一:低合金结构钢焊接性试验 (1)实验二:低合金结构钢焊接接头显微组织和冷裂纹形态的观察 (3)实验三:铸铁焊接 (5)实验一低合金结构钢焊接性试验一、实验目的1、初步了解低合金结构钢焊接性试验方法。
2、掌握斜Y坡口对接裂纹试验方法及试验结果的一般分析方法。
二、实验原理合金结构钢焊接时的主要问题之一是裂纹,强度级别越高的钢,其冷裂纹倾向越大。
焊接冷裂倾向的测定方法很多。
常用的测定方法有:最高硬度法,斜Y坡口对接裂纹试验法(“小铁研式”抗裂试验)、插销试验等。
按照接头的拘束类型可把抗裂试验分成自拘束型抗裂试验和外拘束型抗裂试验两大类。
外拘束型抗裂试验适用于定量评定材料的裂纹倾向,并可以比较深入地进行有关理论研究工作,但这类试验都需要专用的试验机,其中插销试验法,试验装置简单,应用灵活,节省试验材料和时间,因此比较容易普及。
自拘束型抗裂试验方法很多,其中“小铁研式”抗裂试验是常用的抗裂性试验之一。
此法所用的试样如图1所示,试板用被焊材料制成,两端各60mm范围内先用焊缝固定,试板之间予留间隙2—3mm。
图1 斜Y坡口对接裂纹试样试板中间(80mm处)焊试验焊缝(单道焊),焊接规范为标准规范,焊条直径φ4mm,焊接电流170A,电弧电压24V,焊速150mm/min。
试验焊缝两端都不得与拘束焊缝相连,应各相距2—3mm,试验焊缝焊后至少放置24小时,然后进行裂纹检查。
首先用放大镜目测检查焊缝金属表面裂纹,然后沿焊缝长度方向均匀截成六段,从同一侧面检查每一试片的断面裂纹,计算出裂纹率。
由于两端固定,对试验焊缝有拘束作用,其拘束程度往往比实际结构的长焊缝还要大,所以一般认为只要表面裂纹率不超过20%,在实际生产中就不致发生裂纹。
三、实验内容1、了解常用的焊接性试验方法,重点了解斜Y型坡口试验方法及特点。
2、对斜Y型坡口对接裂纹试验的结果进行分析。
四、实验报告1、说明插销试验法和斜Y型坡口对接裂纹试验方法的特点及应用。
Q460焊接
浅析低合金高强钢的焊接工艺郭炳武摘要:从冶金原理、化学成分分析低合金高强钢的焊接性。
以700t浮式起重机吊臂主肢(Q460D无缝管)为例,从焊材选用、焊前准备、焊接工艺、焊后热处理等几方面提出要求,保证钢管对接焊缝达到要求关键词:低合金高强钢、无缝管、单面焊双面成形、UT探伤1、概述当今科技水平的迅猛发展,对钢材的要求越来越高。
低合金高强钢在保证良好的焊接性的同时,可以达到更强更好的力学性能指标。
所以低合金高强钢的应用对于减少产品自重,节约成本、降低制造难度、提高工作效率、缩短工期等方面起到了积极作用。
当今低合金高强钢被广泛应用于海上浮式起重机、石油钻井平台、石油管线等大型及高压设备。
对低合金高强钢焊接工艺的研究也变得越来越广泛和深入。
下面以公司刚刚制作完成的700t全回转浮式起重机吊臂主肢管对接为例,从Q460D的冶金原理、化学成份、焊接工艺等几个方面对低合金高强钢的焊接性进行分析说明。
2、冶金原理传统的钢材习惯采用提高含碳含量的方法来提高强度,而含碳量的增加就会降低材料的焊接性。
低合金高强钢打破传统C、Mn、Si 系钢的传统思想,加入V、Nb、Ti、Cu、Re、B等多种微量合金元素,细化晶粒、净化基体,同时控制S、P、O、N、H的含量,并通过适当的热处理工艺提高其综合性能。
此类钢的冷裂纹敏感系数P cm≤0.2%,碳当量CE≤0.4%3、Q460D的焊接性分析碳当量计算公式按下式:W CE=W C+W Mn/6+W(Cr+Mo+v)/5+S i/24+(N i+C U)/15=0.2%+0. 21%+0.16%+0.02%+0.04%=0.63%可以看出,对于正火状态交货的Q460D的W CE≥0.45%,焊接时有明显的淬硬倾向,热影响区容易形成脆而硬的马氏体组织,塑性和韧性下降,耐应力腐蚀性能恶化。
冷裂纹倾向增加,因此焊接时需要较小的线能量,焊接线能量过高,会导致热影响区性能降低;;减少高温区停留时间;同时为防止产生裂纹,焊接过程中应严格保持低氢条件,因此焊接材料应严格脱脂,采用C02气体保护焊。
P355GH钢焊接性能试验
Ti
S
≤0 6 .0
O 2 . 2 l7 0
≤ O 0I . O
≤0. 3 0
≤00 0 .3
P ≤0 0 5 . 2
C r ≤0 3 .0
Ni ≤0 3 .0
Cu ≤0. 0 3
Mo ≤O 0 l
V ≤O. 2 O
表 2 力 学 性 能
2 9 3 0 2 8 2 8 2 8 2 8
30 6
●
30 5 30 5 30 5 30 5 30 5
直 流 反 接 2 0 3 直 流 反 接 2 0 4
40 直 流反 接 5 o . 0
填充 2— 4 O 直 流 反 接 5 o 2 . o 填 充 3 4 O 直 流 反 接 5o —1 . o 填 充 3 2 4 O 直 流 反 接 5o — . o
两 端 刚 性 固定 ,并 用 焊 条 从 侧 面 焊 接 牢 固 。
图4 P5 G 35 H热处理工艺曲线
( )试件 力学 性 能 8
试 验 一 ,焊 条 电 弧焊 弯 曲
试 验 选 择 4个 侧 弯 ,试 验 结 果 四个 试 样 全 部 完 好 ; 拉 伸试验结 果 如表 6 、7所示 ,冲击试 验 结 果如 表 8
28 2
筒 ,并 已交付 用 户 使 用 。投 入使 用 运行 至 今两 年 多
来状 况 良好 ,未 出现 任何 质量 问题 。MW
( 0 1 7 5) 2 10 1
※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※
2一l 2— 2 2—3
热 影 响 区 热 影 响 区 热 影 响 区
一一 毒 辫
低合金高强钢的焊接技术
淬硬组织 氢 拘束应力
1. 含有多种提高淬透性的合金元素,淬透倾向大,本 应有很大的裂纹倾向;
2. 含碳量低→Ms点高 ↑
该温度下冷速慢→自回火→冷裂倾向小
五、低碳调质钢焊接性分析
<三> 再热裂纹
促进再热裂纹形成的元素 Cr,Mo,Cu,V,Nb,Ti,B
具有一定再热裂纹倾向
低合金高强钢的焊接
哈尔滨工业大学 刘爱国
一、钢的分类
工业用钢的分类方法很多,可以按化学成分、 性能、品质、用途、内部组织等进行分类。
结构钢
按用途分
工具钢 特殊性能钢 专业用钢
一、钢的分类
按化学成分分
碳钢 合金钢
低碳钢 wc<0.25wt% 中碳钢 wc=0.25~0.6wt% 高碳钢 wc>0.6wt%
0.17 ~ 0.23
Si
0.20 ~ 0.55 0.17 ~ 0.37
Mn
1.20 ~ 1.60 1.35 ~ 1.65
P ≤0.045 ≤0.040
S ≤0.045 ≤0.045
Mo -
0.45 ~ 0.65
Nb -
0.025 ~ 0.050
C
Mn
Si
Ni
Cr
Mo
V
N
S
P
14Mn 0.14 1.41 0.30
HQ60 0.09 0.90 0.20 0.30 ≤0.30 0.08 0.03~ - ≤ 0.025 ≤0.030
~
~
~
~
~ 0.08
0.16 1.50 0.60 0.60
0.20
五、低碳调质钢焊接性分析
工艺焊接性
浅析ZG270—500同Q345B异种钢之间的焊接技术
浅析ZG270—500同Q345B异种钢之间的焊接技术Q345B属于低合金高强钢,而ZG270属于铸钢,该两种材料之间焊接应当被归属为异种钢焊接,并且ZG270-500具有较差的焊接性能,容易在焊接部位出现裂纹,因而需要在实际的焊接过程中通过适当的方式以及材料和工艺,对焊接裂缝的产生进行有效的避免。
标签:异种钢;焊接;裂缝;避免前言当前钢制结构生产中,焊接技术的发展使得焊接形式越来越多,而铸钢同低合金高强钢之间的焊接越来越常见,这种铸焊结构即这种焊接件同铸钢件之间的结合结构。
但是实际的焊接中往往会出现焊接材质的不同,若遇到了铸钢同低合金高强钢的焊接时,由于材料和性质之间具有差异,所以,必须选择适合的焊接方式以及方法,并结合恰当的材料以及工艺,加强焊接部位的强度。
1 材料焊接性主要指以碳作为量的衡量标准,即以钢材焊接部位的热影响区同钢材含有的化学成分之间的淬硬关系,即用碳的含量表示钢材中各个合金元素含量,并且转化需要按照其元素的作用。
从而达到对钢材进行焊接性评定的重要参考,而碳用CE表示其当量,而碳当量的数值则可以采用国际上常用公式进行计算推导,其中式中所有的元素符号便是该种元素所具有的质量分数,并且该公式主要被应用在非调质的中强度低合金高强钢以及非调质高强度低合金高强钢中。
1.1 Q345B作为低合金高强钢的一种,对其焊接性进行分析,在相关规定中对该种材料的CE值有着明确的规定,即对碳当量具有严格的规定,当公称厚度不大于63mm则CE值不大于0.44%,此时钢材的焊接过程中不会出现冷裂现象,即钢材具有较高的焊接性能。
1.2 铸钢就是通过铸造的方式得到的钢材,铸钢在焊接过程中,由于该种材质焊接件的成型工艺为铸造,同时结合了钢质材料,因此其铸件具有两方面的优势,首先可以获得复杂的形状,这是其他成型工艺无法企及的,其次,能够在此基础上保证钢材所有的性能。
该种铸钢属于中碳铸钢,通过国际通用公式的计算,CE值应当不大于0.72%,并且当碳当量超过0.6%时,会发生严重的焊接冷裂倾向,焊接部位的焊接性较差,所以必须采取必要的工艺措施,例如预热等,然后在进行焊接。
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低合金高强钢的焊接性钢铁研究总院田志凌1 前言低合金高强(HSLA)钢的焊接性主要包括两个方面,其一是裂纹敏感性,其二是焊接热影响区的力学性能。
过去40年,在钢材焊接性的研究方面,我国几代科技工作者进行了卓有成效的工作[1-5]。
在过去的40年,HSLA钢取得了显著进展,精炼技术、微合金钢技术、控轧控冷技术、形变热处理(TMCP)等一些先进技术的应用,使得现代HSLA钢的焊接性大大改善,尤其是HAZ冷列裂纹敏感性大大降低,粗晶区韧性大幅度提高,高效率、大线能量焊接工艺得以应用。
然而,新的问题也伴随着出现,如母材的低碳当量高强度化使得冷裂纹从HAZ转移到焊缝金属中,多层焊接头中的局部脆性区问题等。
本文将论述HSLA钢制造技术的进步给焊接性带来的变化,以及技术发展趋势。
2 HSLA钢的技术进步及其对焊接性的改善过去40年,低成本、高性能是钢铁行业技术进步的主要发展方向,从焊接性的角度来看,影响最大的是精炼技术和轧制技术。
2.1 精炼技术的影响焊接热裂纹、液化裂纹曾经是低碳钢、低合金钢焊接的一个重要问题,随着铁水预处理、碱氧炉炼钢、钢包精炼、真空精炼等精炼技术的采用,钢中S、P等杂质元素的含量越来越低,热裂纹、液化裂纹发生的频率已降得非常低。
以管线钢为例,目前的超纯净冶炼技术能够达到如下水平:P≤20ppm, S≤5ppm, N≤20ppm, O≤10ppm, H≤1.0ppm此外,上世纪80年代以来,模铸已逐渐被连铸所代替,2001年我国的连铸比已超过90%,高均匀性连铸技术的应用,大大降低了铸坯中间偏析。
一方面,S、P等杂质元素的含量越来越低,另一方面,杂质元素的偏析程度越来越小,因此,HSLA钢焊接性评定中已不再进行热裂纹、液化裂纹敏感性评定。
2.2 轧钢技术和微合金化的影响在上世纪五、六十年代,最广泛应用的结构钢就是C-Mn钢,钢材的强度主要靠提高C 的含量和合金元素的含量来实现,强度越高,冷裂纹敏感性就越大。
控制轧制的应用始于六、七十年代,控制轧制与正火处理相结合,能够降低钢的碳当量,提高钢材的抗裂性能,同时HAZ的韧性也得到了一定程度的提高。
然而,生产力的发展要求采用大线能量焊接,如造船业,焊接效率是加快制造进度、降低成本的关键因素,而对于轧制原有状态和正火状态钢而言,大线能量焊接使得HAZ晶粒变得粗大,同时在粗晶区形成韧性很差的上贝氏体组织,针对这一技术问题,确立了Ti处理技术(1975年之前):根据钢中存在的氮(N)量,适当加入Ti,使TiN成细粒状均匀分布,TiN能够抑制奥氏体晶粒长大,促进晶内铁素体的形核。
基于同一机理,微合金化技术得以发展,利用Nb, V, Ti 等微量元素形成细小的碳氮化物生产的细晶粒钢,能够适应较大线能量焊接,图1为Nb, V, Ti三种微合金元素形成的第二相粒子的溶解曲线,由此可见TiN对晶粒长大的阻力最大,Nb(CN)次之,VC最小。
图1:Nb, V, Ti第二相粒子的溶解曲线2.3 变形热处理技术的影响七十年代以后,非水冷型TMCP控制轧制技术应用于热轧钢板材的生产。
其特点是根据Ar3以上的温度进行轧制时,利用再结晶使奥氏体晶粒细化的同时,在奥氏体的未再结晶区导入形变带(位错)来实现高强度乃至减少碳当量的技术。
利用此技术,能将微合金钢中添加的Nb和V减少到0.02%以下,而且能将碳当量减少到0.38%以下。
八十年代以来,水冷型TMCP控制轧制技术受到广泛重视。
根据对轧制后的钢板实施在线水冷却可以提高强度的观点,世界各主要钢铁厂都采用了这一技术。
水冷型TMCP技术能够进一步提高强度而无须提高碳含量和微合金元素的含量。
最初,水冷型TMCP技术只适用于厚度小于25mm的薄板的生产,1985年以后,随着冷却设备冷却能力的加强,更大厚度钢板(>50mm)也能用此技术生产。
现在,只有一些极大厚度的钢板(如海上采油平台用钢)依然采用正火工序生产。
总之、控制轧制技术、微合金化技术和TMCP技术的发展和应用使得钢材的碳含量和碳当量大幅度降低,HSLA钢的焊接性和焊接区韧性显著改善。
3 现代HSLA钢的焊接性3.1 冷裂纹问题众所周知,扩散氢、脆性组织和残余应力是冷裂纹产生的三要素,碳当量公式(如IIW 的CEN公式)、HAZ最大硬度等都被用来评价钢材的冷裂敏感性。
Pcm是应用最多、影响最广的经验公式。
对于现代HSLA钢,由于TMCP技术和微合金化技术的广泛应用,碳含量和碳当量都大幅度降低,因此,其冷裂敏感性不明显,除非在极端情况下(很大的拘束度或扩散氢含量很高),一般不会遭遇冷裂纹。
值得注意的是焊缝金属冷裂纹问题。
母材强度的提高和焊接性的改善,促使冷裂纹发生的位置从HAZ转移到焊缝(WM)。
基于焊后随时间变化氢对局部临界开裂应力的影响,Matsuda等提出了判别高强钢冷裂纹位置的基本方法[7],焊后焊缝中的氢含量随时间单调减少,而HAZ的氢含量先从母材基础值升高到峰值然后下降,整个过程只有几分钟,恰好与残余应力发生的过程同步,通过计算残余应力值-时间的变化、以及HAZ和WM受实时扩散氢含量影响的临界开裂应力,即可预测冷裂纹发生的位置。
高强度焊缝金属对裂纹敏感性大,当然有利于WM冷裂纹。
影响WM冷裂纹的还有残余应力值及其产生的时间,如果较早地产生较大的残余应力,则有利于WM冷裂纹值。
相反,低强度焊缝金属、低残余应力或较晚产生残余应力有利于HAZ冷裂纹的产生。
WM冷裂纹的控制因素也和HAZ冷裂纹一样,既应力、组织和氢三要素,文献[7]通过残余应力、扩散氢的累积表明多层焊对WM冷裂纹更敏感,并给出多层焊防止WM冷裂纹的预热温度为:T( C) = ARm + Blog[H] + C式中Rm为焊缝金属的抗拉强度,它代表了焊缝金属的组织特性。
3.2 热影响区的组织和韧性HAZ由不同区域的组织构成,每一区域的组织都受加热速度、峰值温度和冷却速度的影响。
如图2所示,对于单道焊,根据峰值温度,HAZ可划分为粗晶区(GCHAZ),细晶区(GRHAZ),中间临界区(ICHAZ)和亚临界区(SCHAZ);对于双道焊或多层焊,第二道焊道的HAZ与第一道重叠,在第一道的HAZ中形成被部分或完全再热区,其中最引人注目的是亚临界再热粗晶区(SCGCHAZ)和中间临界再热粗晶区(ICGCHAZ)。
图2:双道焊和多层焊HAZ组织示意图粗晶区(GCHAZ)的组织与韧性粗晶区(GCHAZ)因为奥氏体长大和易形成脆性组织而倍受关注,在1000︒C以上,奥氏体长大迅速,利用微合金元素形成微小的碳化物或氮化物粒子是限制奥氏体晶粒长大的有效途径,Nb和Ti是应用最多的微合金元素(图3),在管线钢、船板和建筑结构中均广泛使用,然而,必须严格控制其含量,使得碳氮化物粒子即不会太粗,也不会过分地细小。
图3:Nb, Ti微合金化对抑制GCHAZ奥氏体晶粒长大的作用[8]粗晶区的相变组织是影响其韧性水平的主要因素。
GCHAZ奥氏体在冷却过程中发生相变,相变组织主要取决于材料的淬透性和冷却速度,还取决于是否存在抑制晶界铁素体的B 以及晶内是否有促进铁素体形核的细小粒子如TiO2,而这一切均能够在相变温度范围中体现。
图4为碳含量和相变温度对GCHAZ组织的影响以及对脆性转变温度的影响。
图4:碳含量和相变温度对GCHAZ组织的影响以及对脆性转变温度的影响[9]从图4可见,在低碳含量水平(0.07%),高于530︒C相变温度下形成的不利组织逐渐被460-400︒C相变温度下形成的下贝氏体和自回火马氏体所取代,在较宽的相变温度范围内都能获得韧性良好的组织,这说明较大的热输入范围都适用;在中间碳含量(0.14%),趋势是相同的,但获得良好韧性的相变温度范围要窄一些;在高碳含量水平(0.21%),很难得到高韧性,即使是下贝氏体的韧性都较差,形成的马氏体为孪晶马氏体,因为马氏体相变点较低,几乎没多少自回火效应发生。
中间临界再热粗晶区(ICGCHAZ)的组织与韧性图5:模拟多层焊粗晶区再热区的断裂韧性[8]中间临界再热粗晶区(ICGCHAZ)往往是可能的低韧性区,尤其是形成M-A组元的情况下。
在ICGCHAZ中,后续焊道将前边焊道的粗晶区再热到Ac1~Ac3的温度,使其发生部分奥氏体化转变,部分奥氏体化转变导致局部富碳的奥氏体的形成,并在冷却时转变为高碳孪-10°C晶马氏体。
这些脆性的“小岛”尺寸可达5μm,在ICGCHAZ中的相比例可达5%,因此导致ICGCHAZ的韧性大幅度下降,图5焊接热模拟试样CTOD试验结果显示了这一点。
局部脆性区(LBZ)的影响LBZ一般发生在GCHAZ和IRGCHAZ,较少地发生在ICHAZ,上世纪八十年代以来,LBZ问题引起了广泛的关注和争议,一方面,CTOD试验发现LBZ的韧性很低,有时CTOD值低到0.05mm以下,另一方面,尚没有关于LBZ导致焊接结构提早失效的案例。
有关LBZ 的研究很多,总的说来LBZ的韧性取决于LBZ的宽度,如图6所示,LBZ越宽,CTOD值就越低,而IRCGHAZD 的韧性又是最低的,所以,在多层焊时焊道的布置和焊接工艺的控制十分重要。
图6:LBZ宽度对其临界CTOD值的影响[10]4.新开发钢种的焊接性4.1 高强管线钢高强管线钢指 X70以上的钢级,至尽为止,X80是已建管线钢中使用的强度最高的管线钢。
加拿大 Ipsco钢铁公司在1998年年报中明确指出,该公司已成功进行了X90和X100 SSAW 钢管试生产,最终目标是生产各种规格的X100钢管。
日本NKK、住友金属、新日铁、川崎制铁及欧洲钢管公司也相继研制成功X90和X100UOE钢管,正在研制X120钢管。
为保障管线的安全可靠性,在提高强度的同时,必须相应提高韧性。
特别是高压输气用钢管,必须有很高的CVN。
超低碳贝氏体和超低碳马氏体被誉为21世纪的管线钢,其钢级为X80~X100(贝氏体)、X100~X120(马氏体)。
在成分设计上,大体上都是低碳(超低碳)的Mn-Nb-Ti系或Mn-Nb-V(Ti)系,有的还加入Mo、Ni、Cu等元素,因此,热影响区的韧性不会比较低强度的管线钢差,冷裂纹敏感性不大。
对于强度高于600MPa的钢,焊接时要特别关注WM冷裂纹问题[7],尤其是现场对接环焊缝必须采用超低氢焊接材料。
4.2超细晶粒钢上世纪90年代,世界主要产钢国相继开展了新一代钢铁材料的研究,其中,尤以日本的“超级钢“计划、中国的“新一代钢铁材料重大基础研究”和韩国的“21世纪高性能结构钢”引起世界钢铁界的瞩目和热情参与。
在新一代钢铁材料的研究中,最引人注目的是超细晶粒的研究,通过超细晶粒(最小1 m)实现强度翻番的目标。
超细晶粒钢焊接的最大问题就是HAZ的晶粒长大倾向,为解决这一问题,须采用激光焊、超窄间隙MAG焊、脉冲MAG焊等低热输入焊接方法[11-12]。