哈工大卫星定位导航原理实验满分报告

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哈工大GPS卫星导航实验报告4

哈工大GPS卫星导航实验报告4

实验四接收机位置解算及结果分析(选作)一、实验原理GPS接收机位置的导航解算即解出本地接收机的纬度、经度、高度的三维位置,这是GPS 接收机的核心部分。

GPS接收机位置求解的过程如下:前序实验已经提到,导航电文与测距码(C/A码)共同调制L1载频后,由卫星发出。

卫星上的时钟控制着测距信号广播的定时。

本地接收机也包含有一个时钟,假定它与卫星上的时钟同步,接收机接收到一颗卫星发送的数据后,将导航电文解码得到导航数据。

定时信息就包含在导航数据中,它使接收机能够计算出信号离开卫星的时刻。

同时接收机记下接收到卫星信号的时刻,便可以算出卫星至接收机的传播时间。

将其乘以光速便可求得卫星至接收机的距离R,这样就把接收机定位于以卫星为球心的球面的某一个地方。

如果同时用第二颗卫星进行同样方法的测距,又可将接收机定位于以第二颗卫星为球心的第二个球面上。

因此接收机就处在两个球的相交平面的圆周上。

当然也可能在两球相切的一点上,但这种情况只发生在接收机与两颗卫星处于一条直线时,并不典型。

于是,我们需要同时对第三颗卫星进行测距,这样就可将接收机定位于第三个球面上和上述圆周上。

第三个球面和圆周交于两个点,通过辅助信息可以舍弃其中一点,比如对于地球表面上的用户而言,较低的一点就是真实位置,这样就得到了接收机的正确位置。

在上述求解过程中,我们假定本地接收机与卫星时钟同步,但在实际测量中这种情况是不可能的。

GPS星座内每一颗卫星上的时钟都与一个叫做世界协调时(UTC,即格林尼至时间)的内在系统时间标度同步。

卫星钟差可根据导航电文中给出的有关钟差参数加以修正,其基准频率的频率稳定度为10-13左右。

而本地接收机时钟的频率稳定度只有10-5左右,而且其钟差一般难以预料。

由于卫星时钟和接收机时钟的频率稳定度没有可比性,这样,就会在卫星至接收机的传播时间上增加一个很大的时间误差,严重影响定位精度。

为解决这一问题,我们通常将接收机的钟差也作为一个未知参数,与本地接收机的ECEF坐标(ECEF坐标系的定义在前序实验中已经给出)一起求解。

卫星导航程序实训报告范文

卫星导航程序实训报告范文

一、引言随着科技的不断发展,卫星导航技术在我国得到了广泛应用。

为了提高我国卫星导航技术的研发水平,培养具有实际操作能力的高素质人才,我们进行了为期一个月的卫星导航程序实训。

本文将详细描述实训过程,总结实训成果,并对实训过程中遇到的问题进行反思。

二、实训目的1. 掌握卫星导航程序的基本原理和开发方法;2. 熟悉卫星导航系统的组成和功能;3. 提高实际操作能力,为今后的工作打下基础。

三、实训内容1. 理论学习(1)卫星导航系统基本原理:包括GPS、GLONASS、Galileo和北斗等卫星导航系统的基本原理、工作方式和技术特点。

(2)卫星导航程序开发方法:学习卫星导航程序的开发流程、编程语言、开发工具和调试方法。

(3)卫星导航系统应用:了解卫星导航技术在测绘、交通、农业、地质勘探等领域的应用。

2. 实践操作(1)卫星导航程序设计:根据实际需求,设计并实现一个卫星导航程序。

(2)卫星导航数据采集与处理:使用卫星导航设备采集数据,并进行数据处理和分析。

(3)卫星导航系统性能测试:对开发的卫星导航程序进行性能测试,包括定位精度、定位速度和抗干扰能力等。

四、实训过程1. 理论学习阶段(1)通过查阅资料、课堂讲解和自主学习,掌握了卫星导航系统基本原理和开发方法。

(2)了解了卫星导航技术在各个领域的应用,为后续实践操作奠定了基础。

2. 实践操作阶段(1)根据实际需求,设计并实现了一个卫星导航程序,实现了定位、导航和路径规划等功能。

(2)使用卫星导航设备采集数据,对采集到的数据进行预处理、滤波和匹配等处理,提高了定位精度。

(3)对开发的卫星导航程序进行性能测试,发现并解决了部分问题,提高了程序稳定性。

五、实训成果1. 成功设计并实现了一个卫星导航程序,实现了定位、导航和路径规划等功能。

2. 提高了卫星导航数据的采集和处理能力,为后续研究提供了有力支持。

3. 了解了卫星导航系统在各个领域的应用,为今后的工作打下了基础。

卫星导航实习报告

卫星导航实习报告

一、实习背景随着科技的飞速发展,卫星导航技术已经广泛应用于各个领域,成为现代社会不可或缺的一部分。

为了更好地了解卫星导航技术,提升自身实践能力,我于2023年X月至X月参加了某卫星导航公司的实习。

二、实习单位简介本次实习的单位是我国一家知名卫星导航公司,主要从事卫星导航系统研发、生产和销售。

公司拥有一支高素质的研发团队,致力于卫星导航技术的创新与发展。

公司产品广泛应用于交通运输、地质勘探、农业、军事等领域,具有广阔的市场前景。

三、实习内容1. 学习卫星导航基本原理在实习期间,我首先学习了卫星导航的基本原理。

卫星导航系统由地面控制站、卫星星座和用户终端三部分组成。

通过学习,我对卫星导航系统的工作原理、定位原理和误差分析有了初步的了解。

2. 参与项目研发在实习期间,我参与了公司一个卫星导航项目的研发工作。

该项目主要针对某型号卫星导航接收机进行性能优化。

在导师的指导下,我负责了以下工作:(1)研究卫星导航接收机的工作原理,了解其性能指标;(2)分析接收机在实际应用中存在的问题,并提出改进措施;(3)编写程序,实现接收机性能优化;(4)对优化后的接收机进行测试,验证性能提升。

3. 参与项目测试在项目研发过程中,我参与了接收机的性能测试工作。

通过实际操作,我掌握了以下测试方法:(1)信号采集与处理;(2)定位精度测试;(3)抗干扰性能测试;(4)功耗测试。

4. 参与团队协作在实习期间,我积极参与团队协作,与同事们共同完成项目任务。

在团队中,我学会了沟通、协调和解决问题的能力,为今后从事相关工作奠定了基础。

四、实习收获1. 理论与实践相结合通过本次实习,我将所学的理论知识与实际工作相结合,提高了自己的实践能力。

在项目研发过程中,我深刻体会到了理论与实践的重要性。

2. 增强团队协作能力在团队中,我学会了与他人沟通、协调和合作,提高了自己的团队协作能力。

3. 拓宽知识面在实习期间,我了解了卫星导航行业的最新动态,拓宽了自己的知识面。

卫星导航定位技术实习报告

卫星导航定位技术实习报告

标题:卫星导航定位技术实习报告一、实习背景与目的随着全球经济一体化和科技发展的日新月异,卫星导航定位技术在各个领域的应用越来越广泛。

为了更好地了解和学习卫星导航定位技术,提高自己在相关领域的实际操作能力,我参加了为期一个月的卫星导航定位技术实习。

实习期间,我参与了导师的科研项目,学习了卫星导航定位技术的原理、应用以及数据处理方法,并对该技术在我国精准农业领域的应用进行了深入研究。

二、实习内容与过程1. 理论学习在实习的开始阶段,导师为我讲解了卫星导航定位技术的基本原理、发展历程以及各类卫星导航系统。

我了解到,卫星导航定位技术是利用导航卫星发射的信号,通过接收器接收并处理这些信号,从而确定用户位置的一种技术。

目前全球主要的卫星导航系统有美国的GPS、中国的北斗、欧盟的伽利略、俄罗斯的格洛纳斯和日本的准天顶。

此外,我还学习了卫星导航定位技术的应用领域,包括交通运输、精确农业、地形测绘、地质勘探等。

2. 实际操作在理论学习的基础上,我开始参与导师的科研项目。

实习期间,我主要负责使用卫星导航定位设备进行实地测量,收集数据,并利用相关软件进行数据处理和分析。

我学会了如何操作卫星导航定位设备,包括发射器的安装、接收器的设置以及数据的采集。

同时,我还掌握了运用专业软件对采集到的数据进行处理和分析的方法,如GPS数据处理软件、地理信息系统(GIS)等。

3. 项目研究在实际操作的过程中,我深入了解了卫星导航定位技术在精准农业领域的应用。

我参与了导师团队的研究项目,针对农业生产中的实际问题,如农田土壤养分监测、作物病虫害防治、灌溉管理等,研究利用卫星导航定位技术进行解决方案的设计。

通过项目研究,我学会了如何将卫星导航定位技术应用于实际生产,提高农业生产效率。

三、实习收获与体会通过这次实习,我对卫星导航定位技术有了更加深入的了解,从理论到实践都有了很大的提高。

我认识到,卫星导航定位技术不仅具有很高的精确度和可靠性,而且在各个领域的应用潜力巨大。

卫星导航原理实验报告

卫星导航原理实验报告

卫星导航原理实验报告实验目的本实验旨在通过实际操作,加深对卫星导航原理的理解,掌握卫星导航的基本工作原理、信号接收与处理方法。

实验原理卫星导航是利用人造卫星在太空中运行,通过卫星定位系统向用户提供空间位置、速度和时间等信息的导航方式。

其原理是通过接收多颗人造卫星发射的信号,利用信号的时间差异和测量误差,计算出用户的三维空间位置。

卫星导航系统由地面控制站、卫星和用户终端组成。

地面控制站负责发送导航信号和控制卫星运行,卫星接收地面控制信号并通过天线以无线电信号形式发送到用户终端,用户终端接收并解码信号,计算用户位置。

实验步骤1. 连接设备:将接收天线连接到接收设备上,确保连接正常;2. 打开接收设备:根据具体型号,按下相应按钮或转动开关打开接收设备;3. 接收卫星信号:对设备进行信号搜索,确保接收到卫星信号;4. 信号处理:接收设备将信号传输到计算机或显示屏上,进行信号处理;5. 计算用户位置:根据接收到的信号,使用相应的算法计算用户的三维空间位置。

实验结果经过一系列操作,最终成功接收到卫星信号,并通过计算机显示用户位置。

实验结果表明,卫星导航系统具备高精度和广域覆盖的能力。

实验总结本实验通过操作接收设备,将卫星信号传输到计算机上进行处理,实现了卫星导航的基本功能。

在实验过程中,我们对卫星导航原理有了更加深入的了解,掌握了信号搜索和处理的方法。

卫星导航在交通、军事和民用领域具有广泛应用前景。

它可以为车辆导航、航空航天、灾害救援等提供准确的定位和导航服务。

此外,随着技术的不断发展,卫星导航系统的精度和覆盖范围将会进一步提高,为人们的生活带来更多的便利。

通过本次实验,我们不仅学习了卫星导航的原理和操作方法,还了解了其应用领域和发展前景。

相信在今后的学习和工作中,我们将会更好地运用卫星导航技术,为社会发展做出贡献。

卫星定位实习报告

卫星定位实习报告

《卫星定位理论与方法》实 习 报 告姓 名: 李双成一、 实验原理:(一) 卫星轨道运动卫星在地球中心引力下的运动称为无摄运动,也称为开普勒运动,其规律可以用开普勒定律来描述。

1.开普勒三大定律(1)开普勒第一定律:卫星运行轨道为一椭圆,该椭圆的一个焦点与地球质心重合。

由万有引力定律可知,卫星绕地心运动的轨道方程为:Ve e a cos 1)1(r 2+-= (1)(2)开普勒第二定律:卫星的地心向径在单位时间内所扫过的面积相等。

该定律表明,卫星在椭圆轨道上的速度是变化的,近地点处速度最大,远地点处速度最小。

(3)开普勒第三定律:卫星运行周期的平方与轨道椭圆长半径的立方之比为一常量,即:GM aT 2324π=(2)2.理想椭圆轨道前述参数a 、e 唯一确定了卫星的轨道形状、大小以及卫星在轨道上的瞬时位置。

但是卫星轨道平面与地球球体的相对位置和方向还无法确定。

尚需3个参数,来表达开普勒椭圆在天体坐标系中的位置和方向。

这组参数并不是唯一的,应用最广泛的是“开普勒轨道参数”(又称为开普勒轨道根数)。

图1 卫星轨道运动参数如图1所示,理想椭圆轨道可用以下6个参数表示:(1)轨道椭圆长半轴a ;(2)轨道椭圆偏心率e ;(3)轨道倾角i :即卫星轨道平面与地球赤道平面的夹角;(4)升交点赤经Ω:即地球赤道面上,升交点与春分点之间的地心夹角;(5)近地点幅角ω:即轨道平面上,升交点与近地点之间的地心夹角;(6)真近地点角V:即轨道平面上卫星与近地点之间的地心角距。

(二)卫星坐标计算图2 近地点轨道平面坐标系一、计算卫星在轨道坐标系中的位置首先建立一个轨道坐标系,该坐标系的坐标原点位于地心,Y X '''',位于轨道平面上,Z '' 轴和轨道平面的法线矢量N重合。

轨道坐标系是一个右手坐标系。

计算步骤如下:1. 用下式计算平近点角M )(0t t n M-=0t 为卫星过近地点的时刻;n 为卫星的平均角速度,用下式计算:3a GM n =)s rad (a 为轨道椭圆的长半径,231410986005.3s m GM ⨯==μ(注:G 引力常数,此M为地球质量)aTrue anomaly (真近点角)近地点Eccentric anomaly (偏近点角)2. 解开普勒方程E e M E sin ⋅+=,计算偏近点角E解算时采用角度制,o oe eρ⨯= (e 离心率)代入开普勒方程反复迭代,直至i i E E -+1<ε时为止。

导航原理 大作业 哈工大

导航原理 大作业 哈工大

2. 程序设计说明及代码
2.1 仿真需要的两个子程序 (1)四元数求逆子函数 %四元数求逆函数 function [ qni ] = qiuni( q ) q(1)=q(1); q(2)=-q(2); q(3)=-q(3); q(4)=-q(4); qni=q; end (2)四元数相乘子程序 %四元数相乘计算函数 function [q]=quml(q1,q2); lm=q1(1);p1=q1(2);p2=q1(3);p3=q1(4); q=[lm -p1 -p2 -p3;p1 lm -p3 p2;p2 p3 lm -p1;p3 -p2 p1 lm]*q2; end 2.2 第一种情形:正对导弹进行地面静态测试(导弹质心相对地面静止) (1)用方向余弦矩阵计算,MATLAB 程序如下: function dcm g0=[0;0;9.8];%重力加速度在地里坐标系中的分量表示 wx=15/180*pi; wy=20/180*pi; wz=-10/180*pi; w=sqrt(wx^2+wy^2+wz^2); %四阶近似 I=eye(3); S=1-w^2/6; C=1/2-w^2/24; W=[0,-wz,wy;wz,0,-wx;-wy,wx,0]; c=I+S*W+C*W^2;%载体坐标系到初始坐标系的方向余弦阵 c=inv(c)%初始坐标系到载体坐标系的方向余弦阵 g=c*g0%重力加速度在载体坐标系中的分量 end 在MATLAB命令窗口输入dcm,即得到如下结果: c = 0.9253 0.2129 0.3139 -0.1233 0.9515 -0.2821 -0.3587 0.2223 0.9067
g = -3.5160 2.1791 8.8842 2.3 第二种情形:导弹正在飞行中 MATLAB 程序如下: %主程序

哈工大无线电定位原理与应用实验报告

哈工大无线电定位原理与应用实验报告
Harbin Institute of Technology
无线电定位原理实验报告
课程名称: 无线电定位原理与应用
班级:
姓名:
学号:
同组人:
学号:
指导教师:
张云
实验时间:
实验成绩:
哈尔滨工业大学
1. 实验一 调频法测距实验
1.1 实验要求 (1)掌握雷达测距原理,了解雷达测距实验仪器原理及使用。 (2)采集静止目标的回波数据,对实验数据进行分析并计算目标的距离。
������ R = 2 ∗ ������ ∗ ∆F (其中 c—光速;������—线性调频波斜率,实验中的������=5 ∗ 1010Hz/s; ∆F—回波的固 定频差) 代入计算可得,带测距离: R=2.534m
2. 实验二 调频法测距实验
2.1 实验要求
(1)掌握雷达测速原理,了解连续波雷达测速实验仪器原理及使用。
3.3 实验内容 1、MATLAB 中导入线性调频脉冲信号,实际是长度为 400 的矩阵,realpart.txt
为信号实部,imagpart.txt 为信号虚部。 2、FFT 作出线性调频脉冲复信号的频谱 3、对信号频域取共轭,求出系统函数 ,IFFT 求出系统冲击响应 。 4、匹配滤波,复信号通过线性系统,即频域相乘,IFFT 求出匹配滤波后的信
LFM 信号的频谱近似为:

S ( )


A
2 exp{ j[ (0 )2 ]}
k
2k 4

0
0


2
others
近似程度取决于时宽带宽积 D, D 越大,近似程度越高,即频谱越接近于矩
形。
Real part of chirp signal

导航原理实验报告

导航原理实验报告

导航原理实验报告院系:班级:学号:姓名:成绩:指导教师签字:批改日期:年月日哈尔滨工业大学航天学院控制科学实验室实验1 二自由度陀螺仪基本特性验证实验一、实验目的1.了解机械陀螺仪的结构特点;2.对比验证没有通电和通电后的二自由度陀螺仪基本特性表观; 3.深化课堂讲授的有关二自由度陀螺仪基本特性的内容。

二、思考与分析1. 定轴性(1) 设陀螺仪的动量矩为H ,作用在陀螺仪上的干扰力矩为M d ,陀螺仪漂移角速度为ωd ,写出关系式说明动量矩H 越大,陀螺漂移越小,陀螺仪的定轴性(即稳定性)越高.答案:d d H M ω=⨯u u u r u u r u u r/sin d dH M θω= 干扰力矩M d 一定时,动量矩H 越大,陀螺仪漂移角速度为ωd 越小,陀螺漂移越小,陀螺仪的定轴性(即稳定性)越高.(2) 在陀螺仪原理及其机电结构方而简要蜕明如何提高H 的量值?答案:H J =Ωu u r u r 由公式2AJ dm r =⎰⎰⎰可知提高H 的量值有四种途径:1. 陀螺转子采用密度大的材料,其质量提高了,转动惯量也就提高了。

2. 改变质量分布特性。

在质量相同的情况下,若质量分布的半径距质心越远,H 越大。

因此将陀螺转子的有效质量外移,如动力谐陀螺将转子设计成环状。

即在陀螺电机定子环中,可做成质量集中分布在环外边缘的环形结构,切边缘部分材质密度大,可提高转动惯量。

3. 增大r,可有效提高转动惯量。

4. 另外可通过采用外转子电机来改变电机质量分布,增大r 。

改变电机定转子结构:采用外转子,内定子结构的转子电机。

4. 增加陀螺转子的旋转速度。

2/602(1)/n s f p ωππ==- ,60(1)/n f s p =-提高电压周波频率 f ↑——〉n ↑——H ↑ f=400Hz适当减少极对数 ,如取p=1适当减少转差率s ,可通过减少转子支承轴承摩擦来实现2.进动性(1) 在外框架施加一沿x 轴正方向作用力矩时,画出动量矩H 的进动方向及矢量M ,ω,H 的关系坐标图。

哈工大卫星定位导航原理实验报告

哈工大卫星定位导航原理实验报告

卫星定位导航原理实验专业:班级:学号:姓名:日期:实验一实时卫星位置解算及结果分析一、实验原理实时卫星位置解算在整个GPS接收机导航解算过程中占有重要的位置。

卫星位置的解算是接收机导航解算(即解出本地接收机的纬度、经度、高度的三维位置)的基础。

需要同时解算出至少四颗卫星的实时位置,才能最终确定接收机的三维位置。

对某一颗卫星进行实时位置的解算需要已知这颗卫星的星历和GPS时间。

而星历和GPS时间包含在速率为50比特/秒的导航电文中。

导航电文与测距码(C/A码)共同调制L1载频后,由卫星发出。

本地接收机相关接收到卫星发送的数据后,将导航电文解码得到导航数据。

后续导航解算单元根据导航数据中提供的相应参数进行卫星位置解算、各种实时误差的消除、本地接收机位置解算以及定位精度因子(DOP)的计算等工作。

关于各种实时误差的消除、本地接收机位置解算以及定位精度因子(DOP)的计算将在后续实验中陆续接触,这里不再赘述。

卫星的额定轨道周期是半个恒星日,或者说11小时58分钟2.05秒;各轨道接近于圆形,轨道半径(即从地球质心到卫星的额定距离)大约为26560km。

由此可得卫星的平均角速度ω和平均的切向速度v s为:ω=2π/(11*3600+58*60+2.05)≈0.0001458rad/s (1.1)v s=rs*ω≈26560km*0.0001458≈3874m/s (1.2) 因此,卫星是在高速运动中的,根据GPS时间的不同以及卫星星历的不同(每颗卫星的星历两小时更新一次)可以解算出卫星的实时位置。

本实验同时给出了根据当前星历推算出的卫星在11小时58分钟后的预测位置,以此来验证卫星的额定轨道周期。

本实验另一个重要的实验内容是对卫星进行相隔时间为1s的多点测量(本实验给出了三点),根据多个点的测量值,可以估计Doppler频移。

由于卫星与接收机有相对的径向运动,因此会产生Doppler效应,而出现频率偏移。

卫星导航定位实验报告

卫星导航定位实验报告

某大学实验报告课程:卫星导航定位 B 系别:测绘工程学院班级:测绘102姓名:学号:纯手打啊,熬夜到三点赶出来的,共享下实验一 GPS静态数据采集与处理一、实验目的和要求1. 熟悉GPS静态相对定位原理。

2. 通过 GPS 数据采集与处理实习,比较熟练地掌握 GPS 接收机的使用。

3. 初步掌握 GPS网的布设、外业实测和数据处理的基本技能,培养 GPS 测量的初步实践能力。

4. 学会TTC后处理软件的简单使用。

二、实验仪器GPS接收机一台套,内含GPS接收机一台,手部一个,电池两块,3米钢卷尺一把,基座一个(含轴心),三脚架一个。

三、实验步骤1. 安置仪器:在合适点上放置三角架,安放基座和天线。

2. 天线与主机的连接(静态观测)。

3. 熟悉开机、关机、量取天线高;主机面板菜单的各项功能;输入点号、天线高,查看接收机工作状态等。

4. 在采集静态数据时,需要做好记录,包括每台GPS各自所对应的点位、不同时间段的静态数据对应的点位、采集静态数据时GPS的天线高。

5. 用GPS采集完静态数据后,就要对所采集的静态数据进行处理,得出各个点的坐标,进行网平差计算。

6. 完成实验报告。

四、数据处理结果与精度分析(以下数据来自其他途径,抱歉,如有侵权请告知,只是为了保证原文件的完整性)1. 在WGS84系统输入基线(向量及标准差)ΔXm σmm ΔYm σmm ΔZm σmm 结果观测值20646.0677 17.1 15127.9462 21.1 -4393.4369 14.7 双差/ 固定/ LcEH12-DGXYEH12-EH11052.3272 7.2 -745.7232 7.8 1753.2244 6.3 双差/ 固定/ L1 3EH14-DG14548.8962 26.9 14686.8709 33.0 -8227.9883 22.3 双差/ 固定/ Lc XYEH14-EH1-6097.1725 13.9 -441.0691 15.9 -3834.5597 11.4 双差/ 固定/ L1 2EH14-EH1-5044.8547 9.2 -1186.7991 10.7 -2081.3449 8.4 双差/ 固定/ L1 3EH15-DG19643.8680 19.8 18907.9263 24.2 -10021.7162 16.9 双差/ 固定/ Lc XYEH15-EH1-1002.2022 27.8 3779.9824 32.0 -5628.2908 21.1 双差/ 固定/ Lc 2EH15-EH150.1305 3.8 3034.2658 4.4 -3875.0709 3.4 双差/ 固定/ Ln 3EH15-EH15094.9804 14.5 4221.0841 17.8 -1793.7419 12.7 双差/ 固定/ L1 4EH16-DG14741.4130 17.9 17722.3432 17.3 -11840.9414 17.1 双差/ 固定/ Lc XYEH16-EH1-5904.6518 25.9 2594.2885 29.5 -7447.5078 19.4 双差/ 固定/ Lc 2EH16-EH1-4852.3177 13.5 1848.5608 16.1 -5694.2873 12.3 双差/ 固定/ Lc 3EH16-EH1192.5154 4.3 3035.3609 5.2 -3612.9535 3.8 双差/ 固定/ Ln 4EH16-EH1-4902.4704 8.4 -1185.7029 10.9 -1819.2258 7.3 双差/ 固定/ L1 5EH17-EH1-5217.3209 24.0 -3939.2774 25.0 1254.6320 21.1 双差/ 固定/ L1 6EH18-DG6415.3623 38.0 11927.0376 26.0 -10473.0648 33.9 双差/ 固定/ Lc XYEH18-EH1-8326.0054 25.3 -5795.1758 25.1 1367.8735 23.4 双差/ 固定/ Lc 6EH18-EH1-3108.6943 7.7 -1855.9229 8.1 113.2182 6.0 双差/ 固定/ Ln 7EH19-DG3349.1827 16.0 8195.9376 18.8 -7923.2157 12.5 双差/ 固定/ Lc XYEH19-EH1-11392.3298 17.6 -9526.4962 20.6 3917.7145 14.4 双差/ 固定/ Lc 6EH19-EH1-6175.0179 21.5 -5587.2263 21.0 2663.0760 15.1 双差/ 固定/ Lc7EH19-EH1-3066.3211 18.5 -3731.3221 20.3 2549.8388 14.7 双差/ 固定/ L1 8EH20-EH1-6816.4073 10.5 301.1475 16.0 -5174.8052 21.6 双差/ 固定/ L1 9EH21-EH1-6602.1210 11.8 -260.5982 14.5 -4318.7989 14.9 双差/ 固定/ Lc 9EH21-EH2214.2698 6.2 -561.7333 8.9 856.0070 12.1 双差/ 固定/ L1 0EH22-EH2-3791.5916 12.1 1873.4886 18.2 -5014.1267 29.0 双差/ 固定/ Lc 0EH22-EH2-4005.8439 13.5 2435.2393 18.9 -5870.1445 22.4 双差/ 固定/ Lc 1EH30-DG15192.5508 29.9 17303.4827 25.6 -10994.5568 34.3 双差/ 固定/ Lc XYEH30-EH1-5453.5450 15.9 2175.3667 18.2 -6601.1468 12.1 双差/ 固定/ Lc 2EH30-EH1-4401.2331 10.4 1429.6564 12.5 -4847.9431 9.5 双差/ 固定/ L1 3EH30-EH1643.5905 5.4 2616.4154 5.7 -2766.5907 4.2 双差/ 固定/ Ln 4EH30-EH1-4451.3722 4.0 -1604.6428 4.8 -972.8498 3.3 双差/ 固定/ Ln 5EH30-EH1451.1107 3.3 -418.9267 4.0 846.3651 2.7 双差/ 固定/ Ln 6EH30-EH1451.1076 3.6 -418.9191 4.0 846.3663 3.3 双差/ 固定/ Ln 6EH30-EH15668.4322 23.0 3520.3700 23.7 -408.2749 19.2 双差/ 固定/ L1 7EH30-EH18777.1071 25.4 5376.2698 27.5 -521.5134 19.4 双差/ 固定/ Lc 8EH31-DG680.0150 10.3 7319.9869 11.8 -8702.2694 10.0 双差/ 固定/ Lc XYEH31-EH1-14061.3772 17.6 -10402.3672 14.7 3138.6601 12.7 双差/ 固定/ Lc 6EH31-EH1-8844.1754 38.0 -6463.1738 29.3 1884.0239 32.4 双差/ 固定/ L1 7EH31-EH1-5735.4955 17.6 -4607.2808 17.3 1770.7885 15.4 双差/ 固定/ L1 8EH31-EH1-2669.1642 3.9 -875.9549 4.4 -779.0579 4.0 双差/ 固定/ Ln 9EH31-EH24147.2405 8.5 -1177.1078 12.7 4395.7455 17.4 双差/ 固定/ L1 0EH31-EH23932.9801 9.0 -615.3735 10.9 3539.7574 11.1 双差/ 固定/ L1 1EH31-EH27938.8315 9.9 -3050.5943 12.5 9409.8736 16.5 双差/ 固定/ Lc 2EH31-EH3-14512.5266 17.8 -9983.4972 15.7 2292.2928 14.8 双差/ 固定/ Lc 0EH32-EH1-10020.1822 10.1 1705.1277 12.6 -9187.3534 15.7 双差/ 固定/ Lc 9EH32-EH2-3203.7753 12.1 1403.9839 18.9 -4012.5429 28.1 双差/ 固定/ Lc 0EH32-EH2-3418.0101 24.6 1965.7605 35.3 -4868.5461 39.4 双差/ 固定/ Lc 1EH32-EH2587.8133 2.0 -469.5029 2.5 1001.5852 3.2 双差/ 固定/ Ln 2EH32-EH3-7350.7781 25.5 2581.2106 52.9 -8408.3016 64.4 双差/ 固定/ Lc 1HHBB-D2419.8412 13.9 -1701.9973 16.0 3880.9347 14.2 双差/ 固定/ Ln GXYHHBB-D2419.8384 17.1 -1701.9933 19.1 3880.9319 13.4 双差/ 固定/ Ln GXYHHBB-EH-12321.5496 16.7 -19424.3540 20.4 15721.7471 14.1 双差/ 固定/ Lc 16HHBB-EH-7104.2780 104.1 -15485.0639 84.1 14467.1469 66.9 双差/ 固定/ Lc 17HHBB-EH-3995.4759 34.9 -13629.0755 24.2 14353.9946 33.2 双差/ 固定/ Lc 18HHBB-EH-929.2645 17.9 -9897.9529 15.5 11804.1211 16.5 双差/ 固定/ Lc 19HHBB-EH5887.1038 12.1 -10199.0214 18.2 16978.9596 24.5 双差/ 固定/ Lc 20HHBB-EH5672.8457 17.6 -9637.3707 37.5 16122.8994 51.9 双差/ 固定/ Lc 21HHBB-EH5672.2723 371.6 -9636.4321 249.3 16123.6888 105.2 双差/ 浮动/ Lc 21HHBB-EH5672.2405 245.0 -9636.4312 160.3 16123.6870 80.5 双差/ 浮动/ Lc 21HHBB-EH9678.7930 14.9 -12072.5753 27.3 21993.0252 38.7 双差/ 固定/ Lc 22HHBB-EH-12772.5690 23.2 -19005.4478 19.1 14875.4469 27.6 双差/ 固定/ Lc30HHBB-EH-12773.3031 123.1 -19004.3976 154.5 14876.3121 60.2 双差/ 浮动/ Lc 30HHBB-EH1739.9962 25.0 -9021.9378 19.1 12583.1786 17.7 双差/ 固定/ Lc 31HHBB-EH9090.7816 14.5 -11603.1794 25.1 20991.4427 34.8 双差/ 固定/ Lc 32TGXQ-D344.1902 25.0 -4119.5995 27.0 5348.3612 27.3 双差/ 固定/ Lc GXYTGXQ-D344.1950 22.8 -4119.6224 26.1 5348.3808 18.7 双差/ 固定/ L1 GXYTGXQ-EH-20301.8806 19.8 -19247.5460 24.1 9741.7997 16.8 双差/ 固定/ Lc 12TGXQ-EH-14204.7081 24.9 -18806.4710 29.9 13576.3507 21.4 双差/ 固定/ Lc 14TGXQ-EH-9180.0084 732139.1 -17902.7603 574832.4 15934.6495 622933.9 双差/ 固定/ Lc 17TGXQ-EH-6071.2177 25.1 -16046.7131 28.4 15821.3029 20.3 双差/ 固定/ Lc 18TGXQ-EH-6071.9538 250.3 -16045.7025 295.4 15822.3803 118.3 双差/ 浮动/ Lc 18TGXQ-EH-6072.0323 362.9 -16045.9572 560.0 15822.4685 294.3 双差/ 浮动/ Lc 18TGXQ-EH-3004.9588 9.0 -12315.5117 15.7 13271.5821 10.6 双差/ 固定/ Lc 19TGXQ-EH3811.4058 16.2 -12616.6492 24.6 18446.4050 32.8 双差/ 固定/ Lc 20TGXQ-EH7603.1048 28.1 -14490.1206 39.7 23460.5030 44.4 双差/ 固定/ Lc 22TGXQ-EH-14848.3587 28.6 -21423.0806 24.5 16342.9229 23.7 双差/ 固定/ Lc 30TGXQ-EH-335.7155 20.2 -11439.4947 14.2 14050.6488 14.6 双差/ 固定/ Lc 31TGXQ-H-2075.6471 12.5 -2417.6048 13.9 1467.4232 9.8 双差/ 固定/ Ln HBBTGXQ-H-2075.6526 12.8 -2417.6009 14.2 1467.4263 13.4 双差/ 固定/ Ln HBB- 静态基线的标准差已经乘了一个因子10.00.无约束平差:1. WGS84系统平差基线(基线向量及标准差)观测值ΔX σΔY σΔZ σEH12-DGX20646.0812m 27.8mm 15128.0239m 30.7mm -4393.4358m 23.9mm YEH12-EH13 1052.3221m 19.7mm -745.7337m 22.0mm 1753.2198m 16.7mmEH14-DGX14548.9133m 24.6mm 14686.9654m 26.1mm -8227.9926m 21.4mm YEH14-EH12 -6097.1679m 21.7mm -441.0585m 24.6mm -3834.5568m 18.1mmEH14-EH13 -5044.8458m 15.7mm -1186.7921m 18.3mm -2081.3370m 13.7mmEH15-DGX19643.8918m 24.4mm 18908.0281m 26.2mm -10021.7285m 21.4mm YEH15-EH12 -1002.1894m 20.8mm 3780.0043m 23.6mm -5628.2927m 17.5mmEH15-EH13 50.1327m 11.7mm 3034.2706m 13.6mm -3875.0729m 10.5mmEH15-EH14 5094.9785m 14.5mm 4221.0627m 17.1mm -1793.7358m 12.3mmEH16-DGX14741.4194m 23.1mm 17722.3214m 24.1mm -11840.9443m 20.3mm YEH16-EH12 -5904.6618m 21.0mm 2594.2976m 23.9mm -7447.5085m 17.6mmEH16-EH13 -4852.3397m 14.4mm 1848.5639m 17.0mm -5694.2887m 12.7mmEH16-EH14 192.5061m 11.5mm 3035.3560m 13.3mm -3612.9516m 9.7mmEH16-EH15 -4902.4724m 12.3mm -1185.7067m 14.9mm -1819.2158m 10.5mmEH17-EH16 -5217.2900m 32.7mm -3939.2442m 32.7mm 1254.6626m 26.9mmEH18-DGX6415.4380m 32.2mm 11927.1510m 32.2mm -10473.0571m 27.6mm YEH18-EH16 -8325.9814m 30.2mm -5795.1705m 30.0mm 1367.8871m 25.3mmEH18-EH17 -3108.6914m 24.4mm -1855.9263m 25.3mm 113.2245m 19.4mmEH19-DGX3349.1463m 21.5mm 8195.8977m 24.2mm -7923.2165m 20.0mm YEH19-EH16 -11392.2731m 22.1mm -9526.4237m 23.2mm 3917.7277m 19.5mmEH19-EH17 -6174.9831m 32.0mm -5587.1796m 32.0mm 2663.0652m 26.1mmEH19-EH18 -3066.2917m 28.8mm -3731.2533m 28.9mm 2549.8406m 24.2mmEH20-EH19 -6816.3960m 17.1mm 301.1501m 23.8mm -5174.8165m 30.6mmEH21-EH19 -6602.1296m 18.5mm -260.5895m 23.8mm -4318.8182m 26.5mmEH21-EH20 214.2664m 16.8mm -561.7395m 23.8mm 855.9983m 31.1mmEH22-EH20 -3791.5847m 18.9mm 1873.5024m 27.1mm -5014.1260m 37.6mmEH22-EH21 -4005.8511m 20.6mm 2435.2419m 28.0mm -5870.1243m 35.2mmEH30-DGX15192.5241m 23.1mm 17303.3951m 24.0mm -10994.5809m 20.4mm YEH30-EH12 -5453.5571m 20.7mm 2175.3713m 23.4mm -6601.1451m 17.2mmEH30-EH13 -4401.2351m 13.7mm 1429.6376m 16.1mm -4847.9253m 12.0mmEH30-EH14 643.6107m 11.7mm 2616.4297m 13.3mm -2766.5883m 9.7mmEH30-EH15 -4451.3677m 11.1mm -1604.6330m 13.5mm -972.8525m 9.4mmEH30-EH16 451.1046m 7.6mm -418.9263m 8.8mm 846.3633m 6.5mmEH30-EH17 5668.3947m 32.8mm 3520.3179m 32.7mm -408.2992m 26.9mmEH30-EH18 8777.0861m 30.2mm 5376.2442m 30.0mm -521.5238m 25.4mmEH31-DGX679.9829m 21.1mm 7319.9394m 23.1mm -8702.2751m 19.7mm YEH31-EH16 -14061.4365m 21.9mm -10402.3820m 22.0mm 3138.6691m 19.2mmEH31-EH17 -8844.1465m 32.2mm -6463.1378m 31.8mm 1884.0066m 26.5mmEH31-EH18 -5735.4551m 28.9mm -4607.2115m 28.4mm 1770.7820m 24.5mmEH31-EH19 -2669.1635m 11.6mm -875.9583m 13.2mm -779.0586m 12.1mmEH31-EH20 4147.2325m 16.6mm -1177.1083m 23.1mm 4395.7579m 30.2mmEH31-EH21 3932.9661m 17.9mm -615.3688m 23.0mm 3539.7596m 25.9mmEH31-EH22 7938.8172m 18.2mm -3050.6107m 24.0mm 9409.8839m 30.8mmEH31-EH30 -14512.5412m 22.0mm -9983.4557m 21.9mm 2292.3058m 19.3mmEH32-EH19 -10020.1643m 18.6mm 1705.1503m 24.5mm -9187.3576m 31.1mmEH32-EH20 -3203.7683m 19.0mm 1404.0002m 27.2mm -4012.5411m 37.7mmEH32-EH21 -3418.0347m 20.7mm 1965.7398m 28.2mm -4868.5394m 35.3mmEH32-EH22 587.8164m 7.0mm -469.5021m 8.7mm 1001.5849m 11.2mmEH32-EH31 -7351.0008m 18.3mm 2581.1086m 24.1mm -8408.2990m 31.0mmHHBB-DG2419.8586m 22.2mm -1701.9889m 24.3mm 3880.9285m 21.1mm XYHHBB-EH1-12321.5608m 23.1mm -19424.3103m 23.9mm 15721.8727m 21.4mm 6HHBB-EH1-7104.2708m 34.2mm -15485.0661m 34.2mm 14467.2102m 29.7mm 7HHBB-EH1-3995.5794m 31.1mm -13629.1398m 30.9mm 14353.9856m 27.8mm 8HHBB-EH1-929.2877m 18.7mm -9897.8865m 21.1mm 11804.1450m 20.5mm 9HHBB-EH25887.1082m 20.1mm -10199.0366m 26.9mm 16978.9615m 33.5mm 0HHBB-EH25672.8418m 21.6mm -9637.2971m 27.6mm 16122.9632m 30.8mm 1HHBB-EH29678.6929m 20.8mm -12072.5390m 27.4mm 21993.0875m 34.1mm 2HHBB-EH3-12772.6655m 23.2mm -19005.3840m 23.8mm 14875.5094m 21.5mm 0HHBB-EH31739.8757m 18.7mm -9021.9283m 20.6mm 12583.2036m 20.5mm 1HHBB-EH39090.8766m 20.8mm -11603.0368m 27.5mm 20991.5026m 34.2mm 2TGXQ-DG344.2023m 24.1mm -4119.5816m 26.8mm 5348.3554m 22.2mmXYTGXQ-EH1-20301.8789m 29.0mm -19247.6055m 32.2mm 9741.7912m 25.2mm 2TGXQ-EH1-14204.7110m 25.7mm -18806.5470m 27.7mm 13576.3481m 22.7mm 4TGXQ-EH1-9179.9271m 34.7mm -17902.6589m 35.6mm 15934.6371m 29.4mm 7TGXQ-EH1-6071.2357m 31.5mm -16046.7326m 32.4mm 15821.4126m 27.3mm 8TGXQ-EH1-3004.9440m 19.5mm -12315.4793m 23.2mm 13271.5720m 19.9mm 9TGXQ-EH23811.4519m 22.4mm -12616.6294m 29.1mm 18446.3885m 33.8mm 0TGXQ-EH27603.0366m 23.6mm -14490.1317m 30.0mm 23460.5145m 34.5mm 2TGXQ-EH3-14848.3218m 24.4mm -21422.9768m 25.8mm 16342.9364m 21.8mm 0TGXQ-EH3-335.7806m 20.2mm -11439.5210m 22.5mm 14050.6305m 20.2mm 1TGXQ-HH-2075.6563m 20.4mm -2417.5928m 22.8mm 1467.4270m 19.9mm BB2. 基线残差(残差及标准残差)观测值北向残差标准残差东向残差标准残差高程残差标准残差多余观测数EH12-DGXY -33.9mm -0.547 -49.7mm -1.230 51.1mm 0.764 2.41EH12-EH13 0.0mm 0.000 9.6mm 0.795 -8.1mm -0.455 1.22EH14-DGXY -45.7mm -0.447 -61.1mm -0.901 58.5mm 0.518 2.80EH14-EH12 -1.6mm -0.034 -9.2mm -0.277 7.4mm 0.140 2.42EH14-EH13 5.5mm 0.175 -11.2mm -0.503 5.9mm 0.171 2.33EH15-DGXY -54.0mm -0.722 -70.5mm -1.430 56.6mm 0.707 2.65EH15-EH12 -8.8mm -0.093 -21.8mm -0.300 9.5mm 0.082 2.86EH15-EH13 -3.4mm -0.461 -4.2mm -0.765 1.4mm 0.173 0.80EH15-EH14 15.0mm 0.291 12.1mm 0.308 -11.2mm -0.178 2.78EH16-DGXY 10.2mm 0.196 5.0mm 0.107 -19.8mm -0.275 2.59 EH16-EH12 -7.8mm -0.090 4.3mm 0.064 10.1mm 0.096 2.83 EH16-EH13 -8.8mm -0.178 17.7mm 0.492 10.2mm 0.182 2.74 EH16-EH14 1.4mm 0.130 10.6mm 1.242 1.3mm 0.097 1.44 EH16-EH15 9.5mm 0.345 3.6mm 0.161 3.7mm 0.102 2.52 EH17-EH16 17.2mm 0.255 -43.2mm -0.689 28.8mm 0.292 2.59 EH18-DGXY -29.0mm -0.241 -121.4mm -1.134 55.4mm 0.487 2.74 EH18-EH16 15.2mm 0.199 -23.6mm -0.341 1.9mm 0.019 2.68 EH18-EH17 7.7mm 0.634 -0.9mm -0.104 -0.0mm -0.000 0.62 EH19-DGXY 9.0mm 0.180 51.3mm 1.279 -14.5mm -0.224 2.50 EH19-EH16 -9.4mm -0.165 -84.9mm -1.817 36.8mm 0.507 2.62 EH19-EH17 -22.5mm -0.373 -53.2mm -1.064 13.5mm 0.179 2.39 EH19-EH18 -24.5mm -0.432 -59.2mm -1.326 38.7mm 0.551 2.43 EH20-EH19 -7.4mm -0.153 -11.2mm -0.303 -9.1mm -0.127 2.44 EH21-EH19 -22.6mm -0.564 3.2mm 0.092 -1.2mm -0.023 2.36 EH21-EH20 -5.0mm -0.238 6.0mm 0.378 -8.0mm -0.271 1.31 EH22-EH20 -4.4mm -0.072 -12.8mm -0.325 7.5mm 0.079 2.45 EH22-EH21 13.3mm 0.262 5.0mm 0.117 16.2mm 0.202 2.44 EH30-DGXY 16.2mm 0.205 66.1mm 0.871 -65.9mm -0.451 2.80 EH30-EH12 -4.3mm -0.084 8.4mm 0.209 9.1mm 0.146 2.58 EH30-EH13 23.4mm 0.628 10.9mm 0.399 -2.6mm -0.060 2.61 EH30-EH14 0.5mm 0.032 -24.7mm -2.161 3.6mm 0.221 1.76 EH30-EH15 -5.8mm -0.689 -8.7mm -1.230 3.8mm 0.348 1.13 EH30-EH16 -3.3mm -0.376 5.1mm 0.724 1.7mm 0.155 1.72EH30-EH16 0.3mm 0.032 6.1mm 0.687 -5.7mm -0.450 1.96 EH30-EH17 -4.6mm -0.072 58.2mm 1.025 -36.2mm -0.392 2.53 EH30-EH18 -1.7mm -0.021 30.9mm 0.490 -15.8mm -0.159 2.65 EH31-DGXY 9.9mm 0.343 51.2mm 2.124 -24.4mm -0.600 2.06 EH31-EH16 -1.7mm -0.040 59.0mm 1.340 18.3mm 0.298 2.50 EH31-EH17 -24.1mm -0.253 -42.7mm -0.424 4.4mm 0.030 2.78 EH31-EH18 -28.4mm -0.577 -69.1mm -1.565 29.9mm 0.459 2.38 EH31-EH19 1.3mm 0.176 1.0mm 0.133 -3.1mm -0.355 0.91 EH31-EH20 8.2mm 0.222 7.2mm 0.260 9.9mm 0.180 2.19 EH31-EH21 -4.4mm -0.160 9.9mm 0.416 10.2mm 0.286 1.93 EH31-EH22 12.7mm 0.341 20.5mm 0.699 -0.1mm -0.002 2.19 EH31-EH30 -13.9mm -0.328 -7.5mm -0.166 43.0mm 0.620 2.56 EH32-EH19 -9.7mm -0.265 -26.6mm -0.898 6.6mm 0.137 2.16 EH32-EH20 -4.7mm -0.077 -14.1mm -0.330 9.9mm 0.107 2.48 EH32-EH21 9.0mm 0.083 31.6mm 0.357 -1.2mm -0.008 2.84 EH32-EH22 0.2mm 0.107 -3.0mm -2.011 -0.8mm -0.364 0.14 EH32-EH31 -9.0mm -0.069 244.3mm 2.391 17.6mm 0.068 2.91 HHBB-DGXY -4.5mm -0.089 -19.3mm -0.451 -4.4mm -0.090 2.46 HHBB-DGXY 0.6mm 0.012 -19.8mm -0.463 -6.9mm -0.099 2.51 HHBB-EH16 78.5mm 1.461 -11.6mm -0.257 107.3mm 1.528 2.53 HHBB-EH17 55.1mm 0.171 -5.2mm -0.022 31.5mm 0.091 2.96 HHBB-EH18 -4.2mm -0.035 121.8mm 1.255 -9.7mm -0.094 2.72 HHBB-EH19 -19.7mm -0.397 -12.1mm -0.257 70.5mm 1.024 2.60 HHBB-EH20 10.4mm 0.186 3.5mm 0.082 -11.6mm -0.143 2.45HHBB-EH21 14.8mm 0.159 -32.5mm -0.536 90.6mm 0.443 2.69 HHBB-EH21 -9.7mm -0.023 -75.1mm -0.051 -1262.3mm -2.044 2.99 HHBB-EH21 1.0mm 0.003 -102.4mm -0.113 -1274.7mm -2.561 2.98 HHBB-EH22 5.5mm 0.078 69.6mm 1.479 101.7mm 0.687 2.58 HHBB-EH30 -7.0mm -0.106 53.1mm 0.849 120.1mm 1.125 2.69 HHBB-EH30 6.1mm 0.024 -75.4mm -0.127 -1420.6mm -3.967 2.98 HHBB-EH31 -17.5mm -0.323 100.5mm 1.510 69.4mm 0.771 2.73 HHBB-EH32 4.8mm 0.074 -152.5mm -3.238 98.3mm 0.746 2.57 TGXQ-DGXY -10.3mm -0.107 -19.3mm -0.234 4.7mm 0.050 2.80 TGXQ-DGXY -39.1mm -0.542 -26.3mm -0.417 12.0mm 0.127 2.72 TGXQ-EH12 23.0mm 0.318 27.5mm 0.573 -48.2mm -0.619 2.50 TGXQ-EH14 34.8mm 0.369 39.7mm 0.612 -54.9mm -0.542 2.75 TGXQ-EH17 -37.9mm -0.000 -120.5mm -0.000 33.1mm 0.000 3.00 TGXQ-EH18 94.9mm 1.174 25.3mm 0.378 55.6mm 0.560 2.62 TGXQ-EH18 -85.8mm -0.160 -124.2mm -0.105 -1578.1mm -2.504 2.99 TGXQ-EH18 -263.0mm -0.195 -317.0mm -0.172 -1476.9mm -1.174 3.00 TGXQ-EH19 -20.3mm -0.489 -28.7mm -0.986 11.5mm 0.278 2.14 TGXQ-EH20 -10.7mm -0.141 -50.0mm -0.842 -13.7mm -0.120 2.63 TGXQ-EH22 -3.9mm -0.028 64.9mm 0.648 25.9mm 0.172 2.85 TGXQ-EH30 -30.2mm -0.423 -82.9mm -1.096 67.4mm 0.597 2.76 TGXQ-EH31 -20.0mm -0.455 69.7mm 1.328 -3.2mm -0.047 2.50 TGXQ-HHBB -5.5mm -0.162 2.2mm 0.074 14.5mm 0.297 2.20 TGXQ-HHBB -4.6mm -0.097 -0.7mm -0.018 7.7mm 0.174 2.443. 区域坐标系上平差测点(平面坐标及标准差)测点北向σ东向σ椭球高σDGXY -0.0000m 16.9mm 0.0000m 14.1mm 33.2420m 21.5mm EH12 5394.8435m 21.1mm 25403.1271m 15.7mm 7.5456m 24.6mm EH13 7499.1030m 16.1mm 24848.2608m 13.0mm 46.3403m 20.0mm EH14 10021.7712m 14.6mm 19865.5928m 12.2mm 42.9290m 18.7mm EH15 12178.7679m 14.5mm 26372.2696m 12.2mm 103.9847m 18.8mm EH16 14447.0378m 12.0mm 21514.7601m 10.7mm 8.4174m 16.3mm EH17 12907.1769m 24.5mm 15038.5488m 21.0mm 7.8560m 31.8mm EH18 12755.2922m 22.3mm 11419.4130m 19.0mm 20.6229m 27.9mm EH19 9656.5059m 12.3mm 6922.3381m 10.8mm 7.6985m 16.2mm EH20 15953.9303m 20.1mm 1119.2468m 15.8mm 6.4530m 29.3mm EH21 14911.5164m 19.2mm 1032.2002m 16.3mm 6.6448m 27.6mm EH22 22060.4184m 19.6mm -1276.3306m 15.7mm 8.1104m 29.6mm EH30 13417.7304m 11.9mm 21704.1269m 10.6mm 7.5271m 16.1mm EH31 10603.1057m 11.3mm 4165.0377m 10.4mm 7.3822m 15.7mm EH32 20840.3888m 19.7mm -992.2995m 15.8mm 7.6160m 29.7mm HHBB -4708.5899m 14.5mm 1281.8694m 13.2mm 22.1954m 20.4mmTGXQ -6539.7219m 16.9mm -1709.5118m 14.4mm 92.5769m 21.5mm- 参考球面半径是6372000.000 m.- 系统原点位于点DGXY.4. 平差点误差椭圆测点长半轴短半轴角度95% 置信半径DGXY 17.6mm 13.2mm -25.2°38.5mmEH12 22.0mm 14.4mm -22.6°46.6mmEH13 17.1mm 11.6mm -27.2°36.6mmEH14 15.8mm 10.7mm -30.4°33.6mmEH15 15.5mm 10.9mm -29.8°33.3mmEH16 13.3mm 9.1mm -35.2°28.3mmEH17 27.4mm 17.0mm -34.8°57.5mmEH18 25.0mm 15.3mm -35.0°52.3mmEH19 12.8mm 10.2mm -27.9°28.4mmEH20 21.1mm 14.3mm -25.3°45.0mmEH21 19.5mm 16.0mm -16.1°43.8mmEH22 19.7mm 15.5mm -10.8°43.7mmEH30 13.1mm 9.0mm -35.9°28.1mmEH31 12.3mm 9.3mm -35.8°26.9mmEH32 19.8mm 15.6mm -11.0°44.0mmHHBB 15.3mm 12.2mm -32.7°34.1mmTGXQ 17.1mm 14.2mm -15.6°38.5mm约束平差:1. WGS84控制点输入(直角坐标及标准差)测点X σY σZ σTGXQ -2563222.8406m 0.0mm 4589247.3862m 0.0mm 3600436.7834m 0.0mm2. WGS84上平差测点(笛卡尔坐标及标准差)测点X σY σZ σDGXY -2562878.6383m 23.9mm 4585127.8046m 26.6mm 3605785.1388m 22.1mm EH12 -2583524.7195m 28.7mm 4569999.7807m 31.9mm 3610178.5746m 25.0mm EH13 -2582472.3974m 26.5mm 4569254.0471m 28.9mm 3611931.7944m 23.6mm EH14 -2577427.5516m 25.5mm 4570440.8392m 27.5mm 3614013.1315m 22.6mm EH15 -2582522.5301m 25.7mm 4566219.7765m 27.9mm 3615806.8673m 22.8mm EH16 -2577620.0577m 24.2mm 4567405.4832m 25.8mm 3617626.0831m 21.6mm EH17 -2572402.7677m 34.4mm 4571344.7273m 35.4mm 3616371.4205m 29.1mm EH18 -2569294.0763m 31.3mm 4573200.6536m 32.2mm 3616258.1960m 27.1mm EH19 -2566227.7846m 19.4mm 4576931.9069m 23.0mm 3613708.3554m 19.7mm EH20 -2559411.3887m 22.2mm 4576630.7568m 28.9mm 3618883.1719m 33.6mmEH21 -2559625.6551m 23.8mm 4577192.4964m 29.7mm 3618027.1735m 30.8mm EH22 -2555619.8040m 23.4mm 4574757.2545m 29.8mm 3623897.2979m 34.2mm EH30 -2578071.1624m 24.2mm 4567824.4094m 25.6mm 3616779.7198m 21.6mm EH31 -2563558.6212m 20.0mm 4577807.8652m 22.3mm 3614487.4139m 20.0mm EH32 -2556207.6203m 23.5mm 4575226.7566m 29.9mm 3622895.7129m 34.4mm HHBB -2565298.4969m 20.2mm 4586829.7934m 22.7mm 3601904.2104m 19.7mm TGXQ -2563222.8406m 0.0mm 4589247.3862m 0.0mm 3600436.7834m 0.0mm3. WGS84 (地理坐标及标准偏差)上的平差点测点纬度σ经度σ椭球高σDGXY N 34°38' 51.05710'' 23.2mm E 119°12' 11.56265'' 19.7mm 33.1711m 29.0mm EH12 N 34°41' 44.99333'' 28.4mm E 119°28' 49.66551'' 22.4mm 7.3771m 34.0mm EH13 N 34°42' 53.32785'' 25.4mm E 119°28' 28.08716'' 21.1mm 46.1815m 31.6mm EH14 N 34°44' 15.58259'' 24.1mm E 119°25' 12.48481'' 20.4mm 42.8146m 30.3mm EH15 N 34°45' 25.05005'' 24.3mm E 119°29' 28.50529'' 20.6mm 103.8314m 30.7mm EH16 N 34°46' 39.06626'' 22.4mm E 119°26' 17.71953'' 19.5mm 8.3133m 28.8mm EH17 N 34°45' 49.51288'' 31.2mm E 119°22' 02.91759'' 26.7mm 7.7816m 39.9mm EH18 N 34°45' 44.75248'' 28.9mm E 119°19' 40.59651'' 24.8mm 20.5632m 36.1mm EH19 N 34°44' 04.33891'' 19.4mm E 119°16' 43.67135'' 16.7mm 7.6384m 25.2mm EH20 N 34°47' 28.77806'' 25.9mm E 119°12' 55.58893'' 21.0mm 6.4319m 36.6mm EH21 N 34°46' 54.95125'' 25.6mm E 119°12' 52.16031'' 21.7mm 6.6174m 35.6mm EH22 N 34°50' 46.93662'' 26.4mm E 119°11' 21.32412'' 21.5mm 8.1347m 38.1mm EH30 N 34°46' 05.65005'' 22.4mm E 119°26' 25.07190'' 19.5mm 7.4161m 28.7mm EH31 N 34°44' 35.11079'' 19.2mm E 119°14' 55.30203'' 17.0mm 7.3307m 25.4mm EH32 N 34°50' 07.34720'' 26.5mm E 119°11' 32.50924'' 21.5mm 7.6302m 38.3mm HHBB N 34°36' 18.25279'' 19.6mm E 119°13' 01.87308'' 17.2mm 22.1287m 25.2mmTGXQ N 34°35' 18.82704'' 0.0mm E 119°11' 04.48151'' 0.0mm 92.5139m 0.0mm4. 平差点误差椭圆测点长半轴短半轴角度95% 置信半径DGXY 23.6mm 19.2mm -18.9°52.9mmEH12 29.4mm 21.1mm -21.6°63.5mmEH13 26.5mm 19.8mm -25.1°57.9mmEH14 25.2mm 19.0mm -26.8°55.2mmEH15 25.3mm 19.3mm -26.3°55.6mmEH16 23.6mm 18.1mm -28.7°51.9mmEH17 33.9mm 23.2mm -32.4°72.5mmEH18 31.4mm 21.5mm -32.5°67.1mmEH19 19.5mm 16.7mm -6.4°44.4mmEH20 26.6mm 20.1mm -19.9°58.3mmEH21 25.7mm 21.6mm -9.5°58.2mmEH22 26.4mm 21.4mm -5.6°59.1mmEH30 23.5mm 18.1mm -29.1°51.8mmEH31 19.5mm 16.6mm -20.5°44.4mmEH32 26.5mm 21.5mm -5.7°59.3mmHHBB 19.7mm 17.0mm -14.5°45.1mmTGXQ 0.0mm 0.0mm 0.0°0.0mm五、实验体会实验第一天进行静态数据采集,实际看来都还是第一次接触GPS接收机,显然是人人兴趣高涨。

导航技术实验报告

导航技术实验报告

一、实验目的1. 理解导航技术的基本原理和组成。

2. 掌握GPS导航系统的使用方法。

3. 通过实验验证导航技术在实际应用中的可靠性和准确性。

4. 培养团队协作能力和实际操作技能。

二、实验内容1. 导航技术基本原理介绍2. GPS导航系统操作实验3. 导航技术在实际应用中的验证实验三、实验原理导航技术是指利用各种导航设备,根据已知的地形、地貌、地理坐标等信息,对地面、空中、水下等目标进行定位和导航的技术。

导航技术主要分为两类:地面导航和卫星导航。

卫星导航系统(如GPS)是通过卫星发射的信号,在全球范围内实现地面、空中、水下等目标的定位和导航。

卫星导航系统由空间部分、地面控制部分和用户设备三部分组成。

四、实验步骤1. 导航技术基本原理介绍(1)介绍导航技术的基本概念、发展历程和应用领域。

(2)讲解卫星导航系统的组成、工作原理和特点。

(3)分析导航技术在各个领域的应用现状和发展趋势。

2. GPS导航系统操作实验(1)使用GPS接收机进行实际测量,获取目标点的经纬度坐标。

(2)通过GPS接收机软件查看测量结果,分析数据准确性。

(3)对比不同品牌的GPS接收机,分析其性能差异。

3. 导航技术在实际应用中的验证实验(1)利用GPS导航系统进行实地导航,验证其在实际应用中的可靠性。

(2)结合GIS(地理信息系统)技术,实现导航信息的可视化展示。

(3)分析导航技术在交通运输、军事、测绘、地质勘探等领域的应用效果。

五、实验结果与分析1. 导航技术基本原理介绍通过实验,我们对导航技术的基本概念、发展历程和应用领域有了更深入的了解。

卫星导航系统作为一种全球性的导航系统,具有覆盖范围广、精度高、实时性强等特点,已成为现代社会不可或缺的一部分。

2. GPS导航系统操作实验实验结果显示,不同品牌的GPS接收机在测量精度和性能上存在一定差异。

在同等条件下,品牌知名度较高的GPS接收机性能相对较好。

此外,通过GPS接收机软件查看测量结果,我们发现数据准确性较高,满足实际应用需求。

卫星定位实习报告

卫星定位实习报告

实习报告:卫星定位实践体验一、实习背景与目的随着全球卫星导航系统的发展,卫星定位技术在各个领域的应用越来越广泛。

为了深入了解卫星定位原理及其应用,提高自己的实际操作能力,我参加了为期两周的卫星定位实习。

本次实习旨在掌握卫星定位的基本原理、设备操作和数据分析等技能,为今后在相关领域的工作奠定基础。

二、实习内容与过程1. 实习前的准备在实习开始前,我们参加了导师组织的预备培训,学习了卫星定位的基本原理、国内外卫星导航系统的发展现状以及实习期间所需的相关软件和工具。

此外,我们还了解到了实习期间的任务安排和具体要求。

2. 实习过程(1)卫星定位原理学习实习的第一周,我们主要学习了卫星定位的基本原理,包括卫星轨道、信号传播、接收机原理等。

通过学习,我们掌握了卫星定位的数学模型和误差分析方法,为实际操作奠定了理论基础。

(2)设备操作与维护实习的第二周,我们参观了卫星定位设备实验室,并学习了各类设备的操作和维护方法。

主要包括GPS接收机、GLONASS接收机、北斗接收机等。

在导师的指导下,我们亲自操作设备,进行了卫星信号的采集和处理。

(3)数据分析与处理在掌握基本原理和设备操作后,我们开始了数据分析与处理的实习内容。

利用所学软件,我们对采集到的卫星信号进行处理,解算出测站的位置、速度等信息。

此外,我们还学习了数据质量评估和误差分析的方法,以保证定位结果的准确性。

三、实习成果与反思通过本次实习,我们掌握了卫星定位的基本原理、设备操作和数据分析等技能,提高了自己的实际操作能力。

同时,我们也认识到了卫星定位技术在实际应用中存在的局限性,如信号干扰、设备误差等。

四、总结本次实习让我们对卫星定位技术有了更深入的了解,掌握了实际操作技能,为今后在相关领域的工作打下了基础。

在今后的学习和工作中,我们将继续努力提高自己的专业素养,为我国卫星定位技术的发展贡献自己的力量。

L1-导航原理(哈工大导航原理、惯性技术)

L1-导航原理(哈工大导航原理、惯性技术)

05
前沿科技与未来发展趋 势
量子惯性传感器研究进展及挑战
量子惯性传感器原理
利用量子力学原理,通过测量微观粒 子(如原子、光子)的状态变化来感 知物体的运动状态。
研究进展
近年来,量子惯性传感器在精度、稳 定性和可靠性方面取得了显著进展, 但仍面临一些技术挑战,如量子态的 制备、操控和测量等。
挑战与前景
挑战与前景
人工智能在导航领域的应用需要解决数据获取、算法优化和实时性等问题,未来有望与 量子计算、生物计算和光计算等前沿技术相结合,推动导航技术的创新发展。
多源信息融合技术在导航中的应用探讨
多源信息融合原理
将来自不同传感器的信息进行融合处 理,提取出更准确、全面的导航信息 。
应用实例
多源信息融合技术已广泛应用于组合 导航、室内外无缝定位等领域,提高 了导航系统的性能和可靠性。
可靠性评估
可靠性评估旨在评估组合导航系统在长时间运行或复杂环境下的性能表现。通过对系统在不同条件下的 故障率、恢复时间等进行分析,可以评估系统的可靠性。
惯性/卫星组合导航系统优化策略
卡尔曼滤波算法
粒子滤波算法
深度学习算法
卡尔曼滤波是一种高效的递归 滤波器,适用于线性系统。在 惯性/卫星组合导航系统中,可 以利用卡尔曼滤波算法对IMU 和卫星信号进行融合处理,提 高系统的定位精度和稳定性。
螺等。
加速度计类型
包括压电式、压阻式、电容式等。
惯性器件特点
不同类型惯性器件具有不同的测量 精度、动态范围、稳定性等特点。
惯性系统误差来源与补偿方法
误差来源
包括初始对准误差、器件误差(如刻度因数误差、零偏误差 等)、计算误差等。
补偿方法
通过误差建模、滤波算法(如卡尔曼滤波、粒子滤波等)对 误差进行估计和补偿,提高导航精度。同时,可采用组合导 航技术,融合其他传感器信息(如GPS、里程计等),进一 步提高导航系统的性能和可靠性。

卫星定位实习报告

卫星定位实习报告

一、实习背景随着科技的飞速发展,卫星定位技术已经广泛应用于军事、民用、科研等多个领域。

为了提高我国卫星定位技术的应用水平,培养相关人才,我校组织了一次卫星定位实习活动。

本次实习旨在让学生了解卫星定位技术的原理、应用,并掌握相关操作技能。

二、实习目的1. 熟悉卫星定位技术的原理和应用;2. 掌握GPS接收机的操作方法;3. 提高学生的实践能力和团队协作精神;4. 为我国卫星定位技术的发展储备人才。

三、实习内容1. 理论学习实习期间,我们首先进行了卫星定位技术的理论学习。

通过学习,我们了解到卫星定位技术的基本原理、GPS系统组成、信号传输过程、定位算法等内容。

2. GPS接收机操作在理论学习的基础上,我们进行了GPS接收机的操作练习。

首先,我们学习了GPS接收机的结构、功能及工作原理。

然后,我们按照操作步骤,进行了GPS接收机的开机、参数设置、数据采集等操作。

3. 实地测量在掌握GPS接收机操作方法后,我们进行了实地测量实习。

实习地点选择在校园内,我们利用GPS接收机对校园内的建筑、道路等进行了测量。

在测量过程中,我们学会了如何选择合适的测量点、如何进行坐标转换等。

4. 数据处理与分析在实地测量完成后,我们对采集到的数据进行处理和分析。

首先,我们利用专业软件对GPS数据进行预处理,包括数据质量检查、坐标转换等。

然后,我们对处理后的数据进行空间分析,绘制出校园内的建筑、道路等分布图。

四、实习总结1. 实习收获通过本次实习,我们掌握了卫星定位技术的原理、应用和操作方法。

在实习过程中,我们学会了如何使用GPS接收机进行实地测量,如何处理和分析测量数据。

同时,我们提高了团队协作精神和实践能力。

2. 实习不足在实习过程中,我们发现自己在理论知识和实际操作方面还存在一些不足。

例如,对于部分复杂问题的处理,我们仍需进一步学习和研究。

此外,在实际操作过程中,我们也遇到了一些技术难题,需要寻求老师和同学的帮助。

3. 改进措施针对实习过程中发现的问题,我们提出以下改进措施:(1)加强理论学习,提高自身综合素质;(2)多参加实践项目,积累实际操作经验;(3)加强与老师和同学的沟通交流,共同解决技术难题;(4)关注卫星定位技术的发展动态,了解前沿技术。

哈工大卫星定位导航原理实验报告

哈工大卫星定位导航原理实验报告

卫星定位导航原理实验专业:班级:学号:姓名:日期:实验一实时卫星位置解算及结果分析一、实验原理实时卫星位置解算在整个GPS接收机导航解算过程中占有重要的位置。

卫星位置的解算是接收机导航解算(即解出本地接收机的纬度、经度、高度的三维位置)的基础。

需要同时解算出至少四颗卫星的实时位置,才能最终确定接收机的三维位置。

对某一颗卫星进行实时位置的解算需要已知这颗卫星的星历和GPS时间。

而星历和GPS 时间包含在速率为50比特/秒的导航电文中。

导航电文与测距码(C/A码)共同调制L1载频后,由卫星发出。

本地接收机相关接收到卫星发送的数据后,将导航电文解码得到导航数据。

后续导航解算单元根据导航数据中提供的相应参数进行卫星位置解算、各种实时误差的消除、本地接收机位置解算以及定位精度因子(DOP)的计算等工作。

关于各种实时误差的消除、本地接收机位置解算以及定位精度因子(DOP)的计算将在后续实验中陆续接触,这里不再赘述。

卫星的额定轨道周期是半个恒星日,或者说11小时58分钟2.05秒;各轨道接近于圆形,轨道半径(即从地球质心到卫星的额定距离)大约为26560km。

由此可得卫星的平均角速度ω和平均的切向速度v s为:ω=2π/(11*3600+58*60+2.05)≈0.0001458rad/s (1.1)v s=rs*ω≈26560km*0.0001458≈3874m/s (1.2) 因此,卫星是在高速运动中的,根据GPS时间的不同以及卫星星历的不同(每颗卫星的星历两小时更新一次)可以解算出卫星的实时位置。

本实验同时给出了根据当前星历推算出的卫星在11小时58分钟后的预测位置,以此来验证卫星的额定轨道周期。

本实验另一个重要的实验内容是对卫星进行相隔时间为1s的多点测量(本实验给出了三点),根据多个点的测量值,可以估计Doppler频移。

由于卫星与接收机有相对的径向运动,因此会产生Doppler效应,而出现频率偏移。

哈尔滨工业大学导航原理大作业报告

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Assignment of Principles of Navigation 《导航原理》作业(惯性导航部分2016 秋)My Chinese NameMy Class No.My Student No.Task descriptionIn an fictitious mission, a spaceship is to be lifted from a launching site located at 19o37' NL and 110o57' EL, into a circular orbit 400 kilometers high along the equator. The spaceship is equipped with a strapdown INS whose three gyros, G X , G Y , G Z , and three accelerometers, A X , A Y , A Z , are installed respectively along the axes X b , Y b , Z b of the body frame.Case 1: Stationary testDuring a pre-launching ground test, the body frame of the spaceship initially coincides with the local geographical frame, with its pitching axis X b pointing to the east, rolling axis Y b to the north, and heading axis Z b upwards. Then the body of the spaceship is made to rotate in 3 steps: (1) 80oaround X b(2) 90oaround Y b (3) 170oaround Z bAfter that, the body of the spaceship stops rotating. You are required to compute the final outputs of the three accelerometers in the spaceship, using quaternion and ignoring the device errors. It is assumed that the magnitude of gravity acceleration at the ground level is g 0 = 9.79m/s 2.Case 2: The launching processThe spaceship is installed on the top of an vertically erected rocket. Its initial heading, pitching and rolling angles with respect to the local geographical frame are -90, 90 and 0 degrees respectively. The default rotation sequence is heading → pitching → rolling. The top of the rocket is initially 100m above the sea level. Then the rocket is fired up.The outputs of the gyros and accelerometers in the spaceship are both pulse numbers. Each gyro pulse is an angular increment of 0.01 arcsec, and each accelerometer pulse is 1e -7g 0, with g 0 = 9.79m/s 2. The gyro output fre-
quency is 100Hz, and the accelerometer’s is 5Hz.The outputs of the gyros and accelerometers within 1460s are stored in a MATLAB data file named mission.mat, con-taining matrices GGM of 146000×3 from gyros and AAM of 7300×3 from accelerometers respectively. The format of the data in the two matrices is as shown in the tables, with 10 rows of each matrix selected. Each row represents the outputs of the type of sensors at a sampling time.The Earth can be seen as an ideal sphere, with radius R = 6371.00km and spinning rate is 7.292×10-5rad/s, The errors of the gyros and ac- celerometers can be ignored, but the effect ofheight on the magnitude of gravity has to be taken into account. The gravity acceleration at the sea level of the near equator region can be chosen as g 0=9.79 m/s 2, and the magnitude ofgravity acceleration at a height of h can be computed asBesides, the influence of height on the angular rates of the geographical frame and the changing rates oflatitude and longitude should also be considered.The outputs of the gyros can be integrated every 0.01s. The rotation of the geographical frame is to be up- dated every 0.2s, so are the velocities and positions of the spaceship. You are required to:(1) compute the final attitude quaternion, longitude, latitude, height, and east, north, vertical velocities of the spaceship.(2) draw the latitude-versus-longitude trajectory of the spaceship, with horizontal longitude axis. (3) draw the curve of the height of the spaceship, with horizontal time axis. (4) draw the curves of the attitude angles of the spaceship, with horizontal time axis.g h =g 0R 2(R +h )2一 任务一1 利用四元数计算飞船上加速度计的最终输出初始时刻三个加速度计的输出A=[0,0,9.79]。

卫星导航实验报告

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卫星导航实验报告实验报告:卫星导航系统一、实验目的:掌握卫星导航系统的基本原理和实验操作;了解实际卫星定位的应用场景和方法;实践卫星导航系统在车辆导航、航空航天和军事领域的应用。

二、实验设备和器材:卫星导航接收器、计算机、GPS卫星(全球定位系统)。

三、实验原理:卫星导航系统是一种利用卫星进行地面定位和导航的系统,其中最常见和广泛应用的就是全球定位系统(GPS)。

GPS系统由一组分布在地面轨道上的卫星组成,接收器通过接收卫星发出的无线信号,计算机利用接收到的信号进行地面导航和定位。

卫星导航系统的原理分为三个步骤:接收、计算和显示。

接收:接收器接收来自卫星的无线信号,并将信号转换为电信号进行后续处理。

计算:计算机利用收到的卫星信号计算出接收器所处的位置坐标,即导航解算。

这个过程中需要对卫星信号进行解码和时钟同步。

显示:计算机将计算出的导航结果进行处理,通过显示器或其他设备将导航信息传达给用户。

例如,在车辆导航系统中,会通过显示屏显示车辆所处位置、导航路线等信息。

四、实验步骤:1.将卫星导航接收器与计算机连接,并保证连接正常。

2.打开卫星导航接收器,并等待接收到卫星信号。

3.在计算机上安装相应的卫星导航软件,并进行初始化设置。

4.根据实际需求,选择相应的导航模式,例如车辆导航或步行导航。

5.开始导航,并观察导航结果。

五、实验结果和分析:在实验过程中,我们成功地完成了卫星导航系统的操作。

通过接收器接收到的卫星信号,计算机准确地计算出了我们所处的位置,并显示在屏幕上。

通过导航软件,我们可以选择不同的导航模式,并获得相应的导航路线和导航指示。

实验结果表明,卫星导航系统具有较高的精度和可靠性,并可以满足不同领域的导航需求。

六、实验总结:通过本次实验,我们进一步了解了卫星导航系统的原理和应用。

卫星导航系统具有很广泛的应用场景,如车辆导航、航空航天和军事领域。

卫星导航系统在现代化社会中扮演着重要的角色,并为人们提供了方便和安全的导航服务。

卫星导航实验报告

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卫星导航实验报告1. 实验目的本实验主要目的是了解卫星导航系统的基本原理,以及掌握卫星导航系统的使用方法。

2. 实验器材•室外开阔场地•GPS接收机•计算机3. 实验步骤3.1 安装GPS接收机首先需要在室外开阔场地上安装GPS接收机。

将GPS接收机放在开阔的场地上,保证其视野良好。

然后连接计算机和GPS接收机,并启动GPS接收机。

3.2 启动GPS接收机启动GPS接收机后,需要等待其接收到卫星信号。

此时,计算机会自动搜索卫星信息并显示当前卫星位置。

3.3 获取GPS数据获取GPS数据是本实验的重点。

在获取GPS数据之前,需要先确定观测时间和地理位置。

选择合适的观测时间和地理位置能够有效地提高数据精度。

然后,需要在计算机上打开相应的数据接收软件,并连接GPS接收机。

在软件界面中,选择“串口”或“USB串口”并设置正确的参数。

然后,点击“连接”即可。

3.4 分析数据获取GPS数据后,需要对数据进行分析。

可以使用各种分析工具分析数据,如Plotter软件、Matlab等。

在分析过程中,需要注意对数据的各项指标进行逐一分析,以确定数据的准确性。

4. 实验结果通过本次实验,我们成功了解了卫星导航系统的基本原理,并掌握了卫星导航系统的使用方法。

同时,我们还获得了一系列GPS数据,并使用分析工具对数据进行了逐一分析。

通过分析,我们得到了准确的导航数据,并确保数据的可靠性和准确性。

5. 实验本次实验中,我们了解了卫星导航系统的基本原理并掌握了卫星导航系统的使用方法。

同时,我们还通过实际操作获得了大量的GPS数据,并使用分析工具对数据进行了逐一分析。

通过本次实验,我们深入了解了卫星导航系统的原理和使用方法,并对数据分析有了更深刻的认识。

哈工大无线定位原理与技术实验报告

哈工大无线定位原理与技术实验报告

无线电定位原理与技术实验报告课程名称:无线电定位原理与应用院系:电子工程系班级:1305203姓名:黄晓明、大头光学号:指导教师:张云实验时间:12周周二,13周周二实验成绩:电信学院实验一 调频法测距实验2.1 实验要求1.掌握调频法测距原理2.利用给定的仿真信号通过MA TLAB 编程计算线性调频信号的参数(带宽,中心频率,时宽,调频斜率)并计算目标的距离。

2.2 线性调频脉冲测距实验图2-1 线性调频信号与反射回波反射回波相对于发射的线性调频信号产生了固定时延或固定频差F ∆。

假设目标处于静止状态,总的频偏F ∆为2R F cα∆=(2.1)根据该式可以反推出距离R 。

图1线性调频信号与反射回波时域图图2混频后频谱图图3根据公式2c FR α∆=(2.2)解得R=750m ,与5us 延迟一致。

积化和差公式:1cos cos [cos()cos()]2αβαβαβ=++-(2.3)实验二 连续波雷达测速实验3.1 实验要求1. 掌握雷达测速原理。

2. 了解连续波雷达测速实验仪器原理及使用。

3. 采集运动物体回波数据,并在PC 机使用Matlab 对实验数据进行分析。

4. 使用Matlab 对实验数据进行分析,得到回波多普勒频率和目标速度。

3.2 雷达测速原理00022d r vf v f f f f c v c --⎛⎫=-=≈ ⎪+⎝⎭(如果v c <<)图3-1 多普勒效应3.2 连续波雷达测速实验仪器连续波发射机混频器放大滤波测速传感器AD 采集串行接口PC 机图3-2 连续波雷达测速实验仪器原理框图图3-3 连续波雷达内部原理图图3-4 测速雷达与采集板3.3 I Q正交双通道图3-5 IQ 正交双通道处理积化和差公式如下:1cos sin [sin()sin()]21cos cos [cos()cos()]2αβαβαβαβαβαβ=+--=++-(3.1)所以信号格式()()signal signal I j signal Q =-⨯(3.2)I 路信号相位领先Q 路信号π/2。

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卫星定位导航原理实验班级:1105103班学号:1110510304姓名:同组人:2014年11月12日实验一实时卫星位置解算及结果分析一、实验原理实时卫星位置解算在整个GPS接收机导航解算过程中占有重要的位置。

卫星位置的解算是接收机导航解算(即解出本地接收机的纬度、经度、高度的三维位置)的基础。

需要同时解算出至少四颗卫星的实时位置,才能最终确定接收机的三维位置。

对某一颗卫星进行实时位置的解算需要已知这颗卫星的星历和GPS时间。

而星历和GPS 时间包含在速率为50比特/秒的导航电文中。

导航电文与测距码(C/A码)共同调制L1载频后,由卫星发出。

本地接收机相关接收到卫星发送的数据后,将导航电文解码得到导航数据。

后续导航解算单元根据导航数据中提供的相应参数进行卫星位置解算、各种实时误差的消除、本地接收机位置解算以及定位精度因子(DOP)的计算等工作。

关于各种实时误差的消除、本地接收机位置解算以及定位精度因子(DOP)的计算将在后续实验中陆续接触,这里不再赘述。

卫星的额定轨道周期是半个恒星日,或者说11小时58分钟2.05秒;各轨道接近于圆形,轨道半径(即从地球质心到卫星的额定距离)大约为26560km。

由此可得卫星的平均角速度ω和平均的切向速度v s为:ω=2π/(11*3600+58*60+2.05)≈0.0001458rad/s (1.1)v s=rs*ω≈26560km*0.0001458≈3874m/s (1.2) 因此,卫星是在高速运动中的,根据GPS时间的不同以及卫星星历的不同(每颗卫星的星历两小时更新一次)可以解算出卫星的实时位置。

本实验同时给出了根据当前星历推算出的卫星在11小时58分钟后的预测位置,以此来验证卫星的额定轨道周期。

本实验另一个重要的实验内容是对卫星进行相隔时间为1s的多点测量(本实验给出了三点),根据多个点的测量值,可以估计Doppler频移。

由于卫星与接收机有相对的径向运动,因此会产生Doppler效应,而出现频率偏移。

Doppler频移的直接表现是接收机接收到的卫星信号不恰好在L1(1575.42MHz)频率点上,而是在L1频率上叠加了一个最大值为±5KHz左右的频率偏移,这就给前端相关器进行频域搜索,捕获卫星信号带来了困难。

如果能够事先估计出大概的Doppler频偏,就会大大减小相关器捕获卫星信号的难度,缩短捕获卫星信号的时间,进而缩短接收机的启动时间。

GPS 接收机的启动时间是衡量接收机性能好坏的重要参数之一,而卫星信号的快速捕获,缩短接收机的启动时间也是目前GNSS业界的热点问题。

本实验中Doppler频移的预测与后续《可视卫星位置预测》实验是紧密联系的,可视卫星位置预测中也包括对Doppler频移的预测。

本实验将给出根据卫星位置和本地接收机的初始位置预测Doppler频移的方法。

有了卫星位置和本地接收机的初始位置,就可以根据空间两点间的距离公式,得出卫星距接收机的距离d。

记录同一卫星在短时间t内经过的两点的空间坐标S1和S2,就可以分别得到这两点距接收机的距离d1和d2。

只要相隔时间t取的较小(本实验取t=1s),|d1-d2|/t 就可以近似认为是卫星与接收机在t时间内的平均相对径向运动速度,再将此速度转换为频率的形式就可以得到大致的Doppler频移。

设本地接收机的初始位置为R(x r,y r,z r),记录的卫星两点空间坐标为S1(x1,y1,z1)、S2(x2,y2,z2),相隔时间为t,卫星与接收机平均相对径向运动速度为v d,光速为c,Doppler 频移为f d,则Doppler频移预测的具体公式如下所示:d1=[(x1-x r)2+(y1-yr)2+(z1-z r)2]1/2 (1.3)d2=[(x2-x r)2+(y2-y r)2+(z2-z r)2]1/2(1.4)v d=|d1-d2|/t (1.5)f d=v d×1575.42MHz/c (1.6)Doppler频移同卫星的仰角有很密切的关系。

Doppler频移随卫星仰角的增大而减小。

当卫星的仰角为90度(即卫星在接收机正上方的天顶上)时,理论上Doppler频移为零。

本实验根据卫星位置和本地接收机的初始位置算出卫星的仰角,来验证Doppler频移同卫星仰角的关系。

二、实验目的1、理解实时卫、星位置解算在整个GPS接收机导航解算过程中所起的作用及为完成卫星位置解算所需的条件;2、了解GPS时间的含义、周期,卫星的额定轨道周期以及星历的构成、周期及应用条件;3、了解Doppler频移的成因、作用以及根据已知条件预测Doppler频移的方法;4、了解Doppler频移的变化范围及其与卫星仰角之间的关系;5、能够根据实验数据编写求解Doppler频移的相关程序。

三、实验内容及步骤1、运行主程序以取得目前可视卫星的实时导航数据(如GPS时间、各颗卫星的星历等);2、运行本实验程序,步骤1中截取的所有GPS时间就会出现在“选择GPS时刻”列表框的下拉菜单中,任意选择一个GPS时刻;3、如图1.1所示,在“所选时刻可视卫星星历”列表框中,就会出现所选时刻天空中所有可视卫星当前发出的星历信息,学生可以在教师讲解的基础上了解星历的构成、周期,并对星历信息中比较重要的参数做相应的记录;图1.14、在“选择卫星号”列表框的下拉菜单中,就会出现所选时刻天空中所有可视卫星的序号,选择一个序号;5、如图1.2所示,在“卫星位置信息”列表框中会出现所选卫星在所选的GPS时间所对应的仰角以及其在ECEF坐标系下的三维坐标,在附表中记录其值;6、在“卫星位置信息”列表框中同时会出现所选卫星在所选的GPS时间加一秒和加两秒后的GPS时间所对应的ECEF坐标系下的三维坐标以及接收机在ECEF坐标系下的初始位置坐标,这些数据用于求解Doppler频移,根据附表记录其值;7、在“卫星位置信息”列表框中还会出现根据卫星在所选GPS时间发送的星历推算出的这颗卫星在11小时58分后的ECEF坐标系下的大致位置,用以验证卫星的额定轨道周期。

根据附表记录其值;8、同时“所选卫星在ECEF坐标系下的星座图”中,会出现该卫星在ECEF坐标系中的大致位置,便于学生直观理解所求数据;图1.29、学生根据步骤六记录的数据,在TurboC环境下自己编程实现对于Doppler频移的求解,将所得数据记录在附表中;10、重复步骤四到步骤九,记录并解算出所选时刻天空中所有可视卫星的相关数据,按附表格式将所得数据记录下来;11、重复步骤二到步骤十,在同一时间段中至少选三个不同的GPS时刻记录并解算相应数据,比较并分析不同时刻同一卫星的仰角、ECEF坐标系下的坐标以及Doppler频移的差异;12、重复步骤二到步骤十一,至少选择三个不同时间段的数据进行记录、求解、分析。

四、实验报告1、按附表格式整理实验数据,并整理所编程序。

2、对同一时刻不同仰角卫星的Doppler频移进行比较,根据实际数据得出卫星仰角与Doppler频移之间的关系。

3、比较并分析不同时刻同一卫星的仰角、ECEF坐标系下的坐标以及Doppler频移的差异。

4、由接收机在ECEF坐标系下的初始位置坐标及同一卫星不同时刻在ECEF坐标系下的位置坐标得出的卫星到接收机之间的不同距离分析卫星的运动趋势。

5、比较当前时刻卫星在ECEF坐标系下的位置坐标及由当前星历推算出的这颗卫星在11小时58分后的ECEF坐标系下的大致位置坐标,思考为什么两个坐标只是大致位置相同而不是绝对一致?附图:卫星轨道与地球在ECEF坐标系下的相对位置及各个参量示意图数据处理及实验结论1、按附表格式整理实验数据,并整理所编程序。

(1)求解多普勒频移的matlab程序:close all;clear all:x1 = [-8706161.803939 -668947.213378];%ÎÀÐÇ×ø±êλÖòÎÊýy1 = [14471375.211080 22664550.462361];z1 = [20717724.522269 13638628.981962];x2 = [-8708720.981503 -669901.044294];y2 = [14471044.625038 22663058.912542];z2 = [20716818.483625 13641069.223110 ];xr = [-8712649.395508 -670855.081883 ];yr = [14470714.187137 22661567.134749];zr = [20715912.012582 13643509.170733];d1=((x1-xr).^2+(y1-yr).^2+(z1-zr).^2).^0.5;d2=((x2-xr).^2+(y2-yr).^2+(z2-zr).^2).^0.5;vd=abs(d1-d2);fd=vd.*1575.42./300000000;%¶àÆÕÀÕ¼ÆË㹫ʽ(2)卫星多普勒频移信息记录2、对同一时刻不同仰角卫星的Doppler频移进行比较,根据实际数据得出卫星仰角与Doppler频移之间的关系。

根据实验结果可以看出:对于同一时刻不同仰角卫星的多普勒频移,仰角越大,多普勒频移越小。

3、比较并分析不同时刻同一卫星的仰角、ECEF坐标系下的坐标以及Doppler频移的差异。

根据实验结果可以看出,不同时刻同一卫星的仰角不变;ECEF坐标系下的坐标变化缓慢,但按照一定的规律改变,因为卫星是运动的;多普勒频移变化与卫星仰角相关,仰角高的卫星多普勒频移几乎没有变化,仰角低的卫星多普勒频移有少许变化。

4、由接收机在ECEF坐标系下的初始位置坐标及同一卫星不同时刻在ECEF坐标系下的位置坐标得出的卫星到接收机之间的不同距离分析卫星的运动趋势。

根据实验所测得的数据,可以计算出来:卫星2,前后两时刻卫星与接收机之间的距离分别为d1=2.0526e+7,d2=2.0525e+7,所以卫星的运动趋势是靠近接收机的;卫星5,前后两时刻卫星与接收机之间的距离为别为d1=2.0683e+7,d2=2.0682e+7,所以卫星的运动趋势是靠近接收机的。

5、比较当前时刻卫星在ECEF坐标系下的位置坐标及由当前星历推算出的这颗卫星在11小时58分后的ECEF坐标系下的大致位置坐标,思考为什么两个坐标只是大致位置相同而不是绝对一致?因为卫星在运动的过程中会受到摄动力的作用,是的卫星运动产生一些小的附加变化而偏离上述的理想轨道,同时,这种偏离量的大小也随时间而改变。

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