起重机计算说明书
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8.06.0(1328762101501.296267cm N x =+⨯=τ
主梁在水平面内受水平惯性力和风力引起的剪应力一般较小,可略去不计
对于单主梁箱形门式起重机,其主梁截面除承受自由弯曲应力
外,还了在受约束弯曲应力、约束扭转正应力(以增大15%的自由弯曲应力计入)和剪应力。此外,主梁截面还了在受纯扭转剪应力,现验算如下:
①弯心的位置发中图8-32所示,主梁截面弯心位置:
cm b Q Q Q e 87.387.906
.08.06.00212=⨯+=⨯+=
图8-32 主梁截面弯心计算简图
小车各部分重量如下:
G 1=4509kg ——小车上机械部分重量;
G 2=16322kg ——吊重及吊钩组重量; G 3=2490kg ——小车架及防雨罩重量。 ②外扭矩 Mn=G 1l 1+G 2l 2+G 3l 3
=[(4509×122)+(16322×130)+(2490×155)]×9.8=299674.98N ·m ③ 主腹板上的剪应力
e=38.87cm
Mn=299674.98N ·m
τ1=1369.37N/c ㎡
τ2=1641N/c ㎡
2)支腿平面内的支腿内力计算τ1=
1
2Q
Mn
π
式中π=b0h0=90.7×150.8=13677.56c㎡
τ1=
8.0
56
.
13677
2
29967498
⨯
⨯
=1369.37N/c㎡≤[τ]
盖板厚度与主腹板厚度相同
④副腹板上剪应力
τ2=
6.0
56
.
13677
2
26933999
2
2
⨯
⨯
=
Ωδ
Mn
=1641N/c㎡≤[τ]
计算支腿内力时,可分别取门架平面和支腿平面的门架作为平面刚架进行计算,门架平面的刚架为一次超静定结构,支腿平面的刚架为静定结构。
①由主梁均布自重产生的内力(图8-33)由[1]表11-4可知,
有县臂时的侧推力为:
②
图8-33 支腿由自重引起的内力图
图8-34 支腿由移动载荷 图8-35 支腿由移动截荷 (在跨中)引起的内力图 (在悬臂端)引起的内力图 侧推力:H=[P1(K+x 1
)+P 2x ]×
h
k 21
323⨯+
=[136106.84(2.6+3.7)+136106.89×3.7] ×
N 36.416658
.921
3123=⨯⨯+⨯
弯矩M C =M D =Hh=41665.36×980
=-40832052N.cm
③ 作用在支腿上的风载荷产生的支腿内力(图8-36a 、b )作用
在支腿上的均布风载荷 引起的支腿内力。
④
H=41665.36N M C =M D
=-40832052N.cm
H A =2934.36N H B =509.31N
M C =-499123.8N.cm
2)支腿平面内 的支腿内力计算
图8-36 支腿由风载荷引起的内力图
侧推力
H A =)
312()18111(898013.43218118+⨯+⨯⨯
⨯=++⨯k k h q fII =2934.36N
H B =)
312()615(898013.432658+⨯+⨯⨯
⨯=++⨯k k h q fII =509.31N
弯矩M C =-H B h=509.31×980
=-499123.8N.cm
小车在跨中的支腿合成弯矩: ΣM C =-12131459.2-44287924-499123.8
-11045060.6=-437006.49N.m
Σ
M C =-437006.49N .m
Σ
M D =-205164.36N .m
Σ
M C =17218525N.m ΣM D
=40340621.2N.m
P C =377562.28N
V 1=204962.38N
V 2=172599.9N
M 1=327939.64N.m
M 2==932039.46N .m
2
05
.8777205.8458352213⨯
⨯⨯=+=h P h P M s s =400254N.m
③支腿承受从主梁传递据矩作用引起的支腿内力(图8-38C )已
知Mn=269339.99N.m
支反力 N l M V V n 38477700
99
.26933921==== 弯矩M 1=V 1l 1=38477×160=61563.42N.m
M 2=V 2l 2=38477×540=207775.8N.m M 3=M n =269339.99N.m
④支腿自重引起的支腿内力(图8-38d )已知支腿自重Gt=3853kg ,
a=160cm ,化为均布载荷 。
cm N q t /236160
8
.93853=⨯=
V 1=V 2=38477N M 1=61563.42N.m M 2=207775.8N.m M 3=269339.99N.m