塔吊基础验算书

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塔式起重机混凝土基础设计计算方法(详细版)

不满足JGJ/T 187-2009第4.1.2-3条要求
案例2
110t•m的倾覆力矩比80t•m的塔吊小
建议
塔吊混凝土独立基础设计必须满足抗倾覆和地基土容许承载能力要求，特别是抗倾覆要求，这是确保塔吊安全的主要前提。厂方提供塔吊使用说明书中的基础图纸只能作为参考，不能作为现场施工依据，应根据方方使用说明书内提供的倾覆力矩和自重等技术参数、该工程地质报告，以及以往设计经验对塔吊基础进行详细计算与设计。
k vk k k
k
板式或十字形基础

基础的埋置深度应综合考虑工程地质、塔机的荷载大小以及相邻环境条件等因素确定。基础顶面标高不宜超出现场自然地面。在冻土地区的基础应采取构造措施避免基底及基侧受冻胀土的作用。基础高度应满足塔机预埋件的抗拔要求，且不宜小于1000mm，不宜采用坡形或台阶形顶面的基础。
组合式基础布置示意图
组合式基础设计
南京汇达广场塔吊基础设计实例

塔机基础设计荷载取值

塔机基础的设计应在独立状态下按工作状态和非工作状态的荷载分别计算。塔机基础工作状态的荷载应包括塔机和基础的自重荷载、起重荷载、风荷载、并考虑可变荷载的组合系数，其中起重荷载不考虑动力系数；非工作状态下的荷载应包括塔机和基础的自重荷载、风荷载。塔机工作状态的基本风压应按0.20 kN/m2取用，非工作状态的基本风压应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009附录D.4中给出的50年一遇的风压取用，且不小于0.30kN/m2，可参考（JGJ/T187-2009）附录 A计算。
桩基承台应进行受弯、受剪承载力计算，将塔机作用于承台的4根立柱所包围的面积作为柱截面，受弯、受剪承载力和配筋应按现行《混凝土结构设计规范》GB50010的规定进行计算。对于十字型梁式承台和板式承台中的暗梁的弯矩与剪力计算，可视基桩为不动铰支座，按简支梁或连续梁计算，倾翻力矩M按其中任一梁纵向作用，竖向荷载F仍由全部基础承受，宜按对称式配置正、负弯矩筋及箍筋。

塔吊基础设计方案

第1章编制说明及依据 (1)1.1 编制说明 (1)1.2 适用范围 (1)1.3 编制依据 (1)第2章工程概况 (2)2.1 工程所在位置、场地及其周边环境情况 (2)2.2 工程总体概况 (2)2.3 ±0.00标高、自然地面标高及其相互关系 (3)第3章塔吊选型与布置 (4)3.1 塔吊选型与现场布置原则 (4)3.2 塔吊选型 (4)3.3 塔吊基础定位 (8)3.4 塔吊性能参数 (8)3.5 本工程岩土体分析与评价 (10)3.6 塔吊基础开挖深度附近地质分析 (10)3.7 塔吊基础承台的配筋 (11)第4章塔吊基础施工顺序与方法 (12)4.1 塔吊基础施工准备 (12)4.2 塔吊基础施工流程 (12)4.3 塔吊基础施工控制要点 (12)4.4 塔吊基础防水、散水做法 (13)4.5 塔吊基础施工质量保证措施 (13)4.6 塔吊基础施工安全注意事项 (13)4.7 塔吊基础施工技术注意事项 (14)附录1：塔吊基础计算书 (15)1. TC7525塔吊基础计算书 (15)附录2：塔吊基础附图 (25)第1章编制说明及依据1.1编制说明本方案为工程塔吊基础设计及施工专项方案，塔吊的安装和拆除另行编制专项方案。

1.2适用范围根据本工程的施工组织设计及施工部署并结合本工程现有招标图纸及场地情况，我司布置2台塔吊，并自编号为9#、10#。

本方案适用于该2台塔吊基础设计，下文将选取其中TC7525（臂长75m）、TC6016（臂长50m）进行基础设计说明。

1.3编制依据（1）本工程招标图纸（2）《基坑支护工程岩土工程勘察》（3）《建筑地基基础设计规范》（GB5007—2011）（4）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（5）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（6）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）（7）《国家标准现行建筑机械规范大全》（中国建筑出版社，1994）（8）《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）（9）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202—2002(2011版)）（10）TC7525塔式起重机安装使用说明书本方案有未说明或未明确的地方以有关规范、图集或当地政府有关文件规定为准。

塔吊安全验算书

塔吊安全验算书一、塔吊基础验算一、参数信息塔吊型号：QTZ80塔机自重标准值：FK1二627.00KN起重荷载标准值：Fqk=60.00kN水平力：F h=73.9kN；塔吊最大起重力矩：M=800.00kN.m柱作用于基础承台的竖向荷载：N k=188.13kN 塔吊计算高度：H=115m塔身宽度：B=1.60m承台混凝土等级：C35矩形承台边长：5.0m承台厚度：Hc=1.400m承台钢筋级别：HPB235桩混凝土等级：C35保护层厚度：50mm桩直径d=1.000m桩钢筋级別：HRB400桩入土深度：13.00m二、荷载计算1) 塔机自重标准值Fia=627kN2) 起重荷载标准值F qk=60kN3) 塔机作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2X (Fkl+Fqk) 二824. 40kN柱作用于桩基承台顶面的竖向力N=1.2XN k=225.76kN4) 基础以及覆土自重Gk=1.2X (5.02+3.2X1.97) X25X1. 4=1316. llkN5）最大压力：N 二F+ N+GF824. 40+225.76+1316. 11 二2366. 27kN6）塔吊的倾覆力矩 M=1.4X800=1120. OOkN. m三、承台计算1、塔吊基础承载力计算依据《建巩T 也基抠帅攻IT 规氾〃 ^bb5UUU/-ZUll ；用5.2条承载力计算。

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：n _F+G+N ,M n _F+G+N M Pmax 二一-—+亦，Pmin=—-当考虑附着时的基础设讣值计算公式p 二占当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式: 2 (F+G+N)3BcaF 一一塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最人起重荷载，F=824.40kN ；N ——柱作用于基础的竖向力，N 二218.52KNmaxG——基础自重与基础上面的土的自重，G=1316.11kNBe ----- 基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W——基础底面的抵抗矩，W=bh2/6=576=20.83m3；M x——塔吊倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最人起重力矩, M=1.4X800=U20.00kN.m；M2 —一柱作用于基础的弯矩，M二 1. 4*N*ei=l. 4*218. 52*0. 3=91. 78kN. m；A——基础底面积，A MO IHF5.02+3.2X1. 97=31. 34m2a——合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m）,按下式计a=5.00/2-1120.00/(824.40+1316.11)=1.98mo经过计算得到：无附着的最大压力设计值P max=(824.4+218.52+1316.11)/31.34+1120/20.83=122.04kPa无附着的最小压力设计值P r nin=(824.4+218.52+1316.11)/31.34-1120/20.83=14.50kPa有附着的压力设计值P-(824.4+218.52+1316.11)/31.34=68.27kPa偏心距较大时压力设计值P kmax=2 X (824.4+218.52+1316.11)/(3 X 5. 00X1. 98)=68. 27kPa2. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-20U 第 5.2.3.条。

塔吊基础验算

QTz-5013塔吊基础地基验算一、地基验算1．荷载计算1）取QTz-5013塔吊基础最不利荷载为设计值：2）塔基荷载设计值：V 2=350×1.2=420KN3）作用地基荷载设计值:P=V 1+V 2=950KNM=M 1+H 1×h=1600 KN ·M二、塔基、地基设4根PC-A500（60），桩长38米，验算其承载力（塔吊基础采用C20砼）1.桩设计值计算Q=--- + ------- +------- Q=--- +1600×2.83/(2.832×2) =520KN (对角线方向)Q=--- +1600×2/(22×4) P N M X ·Ymax ∑Y i 2 M X ·Xmax ∑X i 2950 4950 4 V 1H 1M 1=438KN (平行建筑物方向)2.管桩承载力计算根据地质报告资料显示:进入○6号卵石夹层或粘土层（按磨擦端承桩设计），桩设计承载力：Q UK = Q SK + Q qK =（3.14×0.5×(21.40×5.5+2.80×20+13.8×11) +3.14×0.52/4×700）×0.90=584KN取桩承载力581KN 。

3．强度验算Q 1=--- =237. 5KN<Rk=584KN Q=520KN<1.2×Rk=701KN (对角线方向)Q=438KN<1.2×Rk=701KN (平行建筑物方向)950 4故布桩满足强度要求。

桩进入塔基50mm 。

三、塔基配筋M=520×（2.83-0.5）=1212KN ·M考虑底板筋分配部分弯矩及地基土的承载力的有力影响，取M=800KN · M ，暗梁1000×1200mm 采用C20砼则：AS=----- ×（1165-√11652-2×800×106/11×1000 ）=2278 mm 2 11×1000 310选用5φ25(Ⅱ级),配φ8@150(四肢箍)。

TC5610(QTZ63)塔吊基础验算书

TC5610（QTZ63）塔吊天然基础的计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：120.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.3m，基础承台厚度hc：1.30m，基础承台宽度Bc：5.00m，(KN) Mk (KN)Fk(KN) Fh工作状态下511.2 18.3 1335非工作状态下464.1 73.9 1552 地基承载力特征值f ak：270kPa，基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。

一、工作状态下验算：（1）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝(M k+F h×h)/（F k+G k）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5×5×1.3=812.5kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=(1335+18.3*1.3)/(812.5+511.2)=1.026m < 5/3=1.6m；基础抗倾覆稳定性满足要求！(2)地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=1.026m >B/6= 5/6=0.833m 为大偏心受压构件地基承载力应同时满足下式：P k＝（F k+G k）/A≤ f aP kmax＝2×(F k＋G k)/（3×a×Bc）≤1.2 f a式中 F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a＝Bc/2－M k/（F k＋G k）＝5/2-1335/(511.2+812.5)=1.4914m。

(完整)塔式起重机设计计算说明书

目录第一部分: 总体设计1．主要技术参数性能2．计算原则3．平衡重的计算4．塔机的风力计算5．整机倾翻稳定性计算第二部份：结构设计计算1．塔身的计算2．臂架的主要参数选择计算3．平衡臂的计算4．塔顶的计算5．主要接头的计算6．塔身腹杆的计算7．起重臂拉杆的计算8．平衡臂的计算第一部份:总体设计一主要技术性能参数1. 额定起重力矩： 65t.m2. 最大起重力矩： 75t。

m3. 最大起重量： 6t4。

起升高度：固定式39.5m 附着式140m5. 工作幅度: 最大幅度56m 最小幅度2。

0m6. 小车牵引速度： 20/40m/min7. 空载回转速度: 0.61r/min8。

起升速度:9。

顶升速度： 0.5m/min10.起重特性曲线（见表一） 41179σ= ——————=1416 kg/cm 2＜[σ］ OK!0.828×35。

119α=4 Q = M/(R —0。

75)-0.387二计算原则1. 起重机的工作级别根据GB/T13752-92《塔式起重机设计规范》取定TC5610塔式起重机。

工作级别： A 5 利用级别： U 5 载荷状态: Q 2 (中）载荷谱系数:列产品K P = 0.252. 工作机构级别3. a. 起重载荷 (含吊钩、钢丝绳）φ1。

1=1.3 φ1.2=1.1 φ1.3=1.05b. 风载荷 q 1=150N/m 2用于机构计算及结构疲劳强度计算q 2=250N/m 2用于总体计算及结构疲劳计算 q 3.1= 800N/m 20~20m q 3.2=1100N/m 220～100m 用于非工作状态的总体及结构计算(完整)塔式起重机设计计算说明书c.惯性载荷各机构的起、制动时间回转机构 t = 4S牵引机构 t = 3Sd.基础倾斜载荷坡度按0。

01计算e.其实载荷动载按1.15倍的额定载荷静载1.25倍的额定载荷4.安全系数n的确定结构工作状态n=1。

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计资料

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计塔式起重机抗倾覆计算及基础设计一、基础的设置：根据塔式起重机说明书基础设置要求的技术参数及对地基的要求选用基础设计图，基础尺寸采用5.5m×5.5m×1.2m，基础砼标号为C35（7天和28天期龄各一组），要有砼检测报告，基础表面砼平整度要求≤1/1000，塔式起重机预埋螺栓材料选用40Cr钢，承重板高出基础砼面5~8㎜左右，要有排水设施。

二、塔式起重机抗倾覆计算①、塔式起重机的地基为天然地基，必须稳妥可靠，在表面上平整夯实，夯实后的基础的承压能力不小于200kPa，基础的总重量不得小于80T，砼标号不得小于 C35，砼的捣制应密实，塔式起重机采用预埋螺栓固定式。

②、参数信息：塔吊型号：QTZ5510，塔吊起升高度H：37.50m，塔身宽度B：1.7m，自重FK：453kN，基础承台厚度h：1.2m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度b：5.50m，混凝土强度等级：C35。

③、塔式起重机在安装附着前，处于非工作状况时为最不利工况，按此工况进行设计计算。

塔式起重机受力分析图如下：根据《塔式起重机说明书》，作用在塔吊底座荷载标准值为：MK=1654kn·m， FK = 530KN，FvK=74.9KN，砼基础重量GK= 835KN④、塔式起重机抗倾覆稳定性验算：为防止塔机倾覆需满足下列条件：式中e----- 偏心距，即地基反力的合力至基础中心的距离；MK------ 相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；FvK------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载；FK-------塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；h ---------基础的高度（h=1.2m）；GK----------基础自重；b---------矩形基础底面的短边长度。

(b=5.5m)将上述塔式起重机各项数值MK 、FvK、FK、h、GK、b代入式①得：e =1.28＜ b/3=1.83m偏心距满足要求，抗倾覆满足要求。

塔吊基础、承台承载力计算书

塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。

最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。

塔吊地基承载力验算

地基承载力验算一、地基承载力验算依据：1、根据地质报告基础持力层土层为黄土，地基承载力特征值取值为160KPa 。

2、根据塔吊使用说明中要求,塔吊基础选用5 m ×5m ×1.35 m 固定支腿钢筋混凝土基础。

3、根据厂家提供使用说明书，塔吊附着式安装的参数如下：载荷工况基础载荷Fv （KN ） Fh （KN ） M(KN.m) 工作状况 640 53 2210 非工作状况 5801203209Fv ：基础所受垂直力； Fh ：基础所受水平力； M ：基础所受倾覆力矩； e ：偏心距，单位m 。

4、塔吊基础属于设备基础，吊臂在工作状态或风荷载的作用下使塔吊基础的受力不断发生变化。

根据《塔式起重机设计规范》—GB/T13752-92中第13页第4.6.3条中，固定式混凝土基础的抗倾翻稳定性验算要求，荷载的偏心距e 取不超过b/3。

二、地基承载力验算：（一）、工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：640 KN2、基础自重：G ＝5.6×5.6×1.35×25=1058.4 KNFhFvMPminPmaxeF3、塔吊总重：F ＝Fv ＋G =640+1058.4＝1698.4 KN4、力矩M /＝M+Fh ×1.35＝2210＋53×1.35＝2281.55 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1698.4/（5.6×5.6）＝54.16 kPa ＜f=160kPa——满足要求 b 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝2281.55/1698.4＝1.34＜b/3＝5.6/3＝1.66(1.87) ——塔吊稳定性满足要求Pmax ＝F/A ×(1＋6e/b)＝1698.4/（5.6×5.6）×(1＋6×1.34/5.6)＝131.92 kPa ＜1.2f ＝192 kPa ——符合要求Pmin ＝F/A ×(1－6e/b)＝1698.4/（5.6×5.6）×(1－6×1.34/5.6)=-23.29＜0由于计算出的Pmin ＜0，此时基底接触压力将重新分布，按下式重新计算Pmax:——符合要求（二）、非工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：580 KN2、基础自重：G=5.6×5.6×1.35×25=1058.4 KN3、塔吊总重：F =Fv ＋G= 580+1058.4＝1638.4 KN4、力矩M /＝M+Fh ×1.35＝3209＋120×1.35＝3371 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1638.4/（5.6×5.6）=52.24 kPa ＜f=160kPa ,2F 3b(b/2－e)Pmax = =2×1698.4 3×5.6×(5.6 / 2－1.34)=138.49 kPa ＜f=160kPa——满足要求 b 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝3371/1638.4＝2.06＜b/3＝5.6/3＝1.66(1.87) ——塔吊稳定性不能满足要求非工作状态下，塔吊稳定性不满足要求，故需增加基础面积，现将基础尺寸增至6.6m ×6.6m ×1.35m 。

TC6012塔吊基础计算书

华府里QTZ80(TC6012A-A6)塔吊基础计算书1、塔吊型号：QTZ80(TC6012A-A6) 螺栓固定式基础2、工况图依照说明书：3.1、混凝土基础抗倾覆稳定性按下式验算：e=M+Q∗hN+Fg ≤b3式中：e—偏心距，即基础反力的合力距基础中心的距离，单位m h—基础高度，单位mb—基础宽度，单位mFg—混凝土基础重量，单位mFg=b*b*h*24=674.16KN3.1.1 工作工况下基础抗倾覆稳定性校核：e=M+Q∗hN+Fg≤b3=（1834.9+20.7*1）/（571.7+674.16）=1.49m≤(5.33)=1.763.1.2 非工作工况下基础抗倾覆稳定性校核：e=M+Q∗hN+Fg≤b3=（1805.8+81.5*1）/（507.8+674.16）=1.6m≤(5.33)=1.76依据3.1.1和3.1.2计算得出：工作工况和非工作工况下基础抗倾覆稳定性均满足要求！3.2 地面压应力按下式进行计算：Pb=2∗N+Fg3∗b∗L=≤[Pb]式中：L=b/2-ePb—计算压应力，单位Mpa[Pb]—基础许用压应力，由实地地勘确定，此处[Pb]为本工程地基验槽记录要求数值0.4MPa3.2.1 工作工况计算压力：Pb= 2∗N+Fg=2*(571.7+674.16)/(3*5.3*(5.3/2-1.49))= 135.1KPa=0.135MPa 3∗b∗LPb<[Pb]3.2.2 非工作工况下计算压力：=2*(507.8+674.16)/(3*5.3*(5.3/2-1.6))= 149.25KPa=0.149MPaPb= 2∗N+Fg3∗b∗LPb<[Pb]在工作工况和非工作工况地基承载力满足均要求！该型号塔吊在独立安装高内时，地基满足要求。

当高度超过独立高度后必须先附着再进行顶升。

塔吊附着后基础所受弯矩载荷会比独立高度时弯矩载荷小（经多道附着后基础基本不受弯矩载荷）。

塔吊同轴心旋转布置基础验算

塔吊同轴心旋转布置基础验算
塔吊的基础设计是非常重要的，因为它直接关系到塔吊的安全
性和稳定性。

在设计塔吊基础时，需要进行一系列的验算。

首先，对于塔吊的基础设计，需要考虑地基的承载力。

工程师
会根据实际情况进行地质勘察，了解地下土层的情况，包括土壤的
类型、承载能力等。

然后根据地质勘察结果，进行基础的承载力计算，确保基础能够承受塔吊的重量和工作时的载荷。

其次，同轴心旋转布置基础的验算也需要考虑塔吊的整体结构
和布置。

塔吊在工作时会产生旋转力和水平力，基础设计需要考虑
这些力的作用，确保基础能够稳固地支撑塔吊并抵抗这些力的影响。

另外，还需要考虑基础的稳定性。

包括基础的形式、尺寸、深
度等设计参数，以及基础与地下水位的关系等因素。

在设计时需要
进行相应的稳定性分析，确保基础在各种情况下都能保持稳定。

此外，还需要考虑基础的施工工艺和材料选择。

施工工艺的合
理性对于基础的稳定性和承载能力有着重要影响，而材料的选择也
直接关系到基础的耐久性和安全性。

总的来说，塔吊基础的验算是一个复杂的工程问题，需要综合考虑地质条件、结构设计、稳定性分析、施工工艺等多个方面的因素。

只有在全面考虑的基础上进行合理设计和验算，才能确保塔吊基础的安全可靠。

塔吊安全验算书

塔吊安全验算书一、塔吊基础验算一、参数信息塔吊型号：QTZ80塔机自重标准值：FK1=627.00KN起重荷载标准值：Fqk=60.00kN水平力：F h=73.9kN；塔吊最大起重力矩：M=800.00kN.m柱作用于基础承台的竖向荷载：N k=188.13kN塔吊计算高度：H=115m塔身宽度：B=1.60m承台混凝土等级：C35矩形承台边长：5.0m承台厚度：Hc=1.400m承台钢筋级别：HPB235桩混凝土等级：C35保护层厚度：50mm桩直径d=1.000m桩钢筋级别：HRB400桩入土深度：13.00m二、荷载计算1）塔机自重标准值F k1=627kN2）起重荷载标准值F qk=60kN3）塔机作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×（Fk1+Fqk）=824.40kN柱作用于桩基承台顶面的竖向力N=1.2×N k=225.76kN 4）基础以及覆土自重G k=1.2×（5.02+3.2×1.97）×25×1.4=1316.11kN5）最大压力：N=F+ N+G k =824.40+225.76+1316.11=2366.27kN 6）塔吊的倾覆力矩 M=1.4×800=1120.00kN.m 三、承台计算1、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第5.2条承载力计算。

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：P max =F+G+N A+M W，P min =F+G+N A− MW当考虑附着时的基础设计值计算公式P=F+G+N A当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：P max =2（F+G+N ）3BcaF ——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=824.40kN；N——柱作用于基础的竖向力，N=218.52KNG——基础自重与基础上面的土的自重，G=1316.11kNBc——基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W——基础底面的抵抗矩，W=bh2/6=53/6=20.83m3；M1——塔吊倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×800=1120.00kN.m；M2——柱作用于基础的弯矩，M=1.4*N*e1=1.4*218.52*0.3=91.78kN.m；A——基础底面积，A基础底面积=5.02+3.2×1.97=31.34m2a——合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：a=B c/2 - MF+Ga=5.00/2-1120.00/(824.40+1316.11)=1.98m。

QTZ40塔吊基础验算书

8、QTZ40塔吊基础承载力验算1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。

& 1、塔机概况塔吊型号:QTZ40，塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）塔身宽度B=1.5m，自重F1=201.88kN,最大起重荷载F2=39.2kN,基础以上土的厚度D=0.00m，塔吊基础混凝土强度等级:C35基础厚度Hc=1.2m，基础宽度Bc=4.5m，8.2、桩基概况查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。

现场桩基间距a=2.50m,桩直径=0.40m.8.3、桩基荷载计算分析8.3.1自重荷载以及起重荷载塔吊自重G o=2O1.88kN;起重臂自重G i=30.3kN;小车和吊钩自重G2=2.86kN ；平衡臂自重G3=15.05kN ；平衡块自重G4=81kN ；塔吊最大起重荷载Q max=39.2kN ；塔吊最小起重荷载Q max=7.84kN ；塔基自重标准值：F ki =331.09kN ；基础自重标准值：G k=500kN ；起重荷载标准值：F qk=39.2kN ；8.3.2风荷载计算8.3.2.1工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：(w o=0.2kN/m2)q sk=0.8a£隐庠g a BH/H=0.8 X 1.2 X 1.59 X 1.95 X 1.35 X 0.2 X 0.35 X1.5=0.422kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F vk= q sk H=0.422X 39=16.46kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M sk=0.5 F vk H=0.5 X 16.46X 39=321kN m8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：(g O=0.55kN/m2)q '=0.8 a * p s p z 3 o a BH/H=0.8 X 1.2 X 1.59 X 1.95 X 1.35 X 0.55 X 0.35 X 1.5=1.3kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F'= q' H=1.3X 39=50.27kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M 'k=0.5 F'vk H=0.5X 50.27X 39=980.27kN m8.3.3塔机的倾覆力矩塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。

QTZ125(80)塔吊安拆及吊装检算书

塔吊安拆及吊装检算书
十一、结论及注意事项......................................................................................... 30 11.1 结论...........................................................................................................30 11.2 注意事项...................................................................................................30
塔吊安拆及吊装检算书
一、设计概况本方案适用于贵阳市东纵线延伸段道路工程桥左右第 7、8 联和左右第 10、11 联，现浇梁施工中主要吊装钢筋、模板等小型机具工程。本检算书均以 1#塔吊 QTZ125(TC6016）为例，计算高度均按 46m、最大吊重按最吊重 4t，进行计算。 1.1 桥址概况本标段起点从贵阳市观山湖区回龙寺旁（K0+550）向北 150m 跨沪昆（G60）高速，穿过村庄，再次跨越贵黄高速及 S102 省道，穿越山岭（大挖方）后上跨云峰路，区间长度约为 676m。沿线依次跨越既沪昆、贵黄高速公路。双向 8 车道规模，设计车速为 80km/h。 1.2 桥梁结构形式 1.主要结构：下部结构：数量 136 根、承台 40 个、墩柱 40 根、 U 型重力式桥台 2 个。上部结构：采用盘扣支架现浇梁高度 1.6~2.2m 及钢箱梁，其中 2×(2× 37.5m）现浇预应力混凝土连续箱梁+（1×60m）简支钢箱梁+（2×29m）现浇预应力混凝土连续箱梁+2×（3×28.5m）现浇预应力混凝土连续箱梁+（1×55m）简支钢箱梁+（3×25m）+（4×25m）现浇预应力混凝土连续箱梁。 2.主要规格参数： 1#塔吊 QTZ125(TC6016）布置在 20#墩（1#塔吊主要规格参数见方案 P10 页，塔吊布置图见方案 P2、3 页）、塔吊实际使用高度 40.5m，采用无附着式（根据厂家提供产品说明书第 1.3.2 条款要求“本塔机独立式的最大起升高度为 60 m”）、幅度半径 60m，作业范围分别为左右第 7、8 联。最大吊重 4t（2 倍率），60m 幅度最大吊重 1.6t。 2#塔吊 QTZ80(TC6013）布置在 25#墩（2#塔吊主要规格参数见方案 P11 页，塔吊布置图见方案 P2、3 页）。2#塔吊实际使用高度 30m，采用无附着式（根据厂家提供产品说明书第 1.3.2 条款要求“本塔机独立式的最大起升高度为 46 m”）、幅度半径 60m，作业范围分别为左右第 10、11 联。最大吊重 3t（2 倍率），60m 幅度

塔吊基础验算报告

某双线特大桥主墩
塔吊基础验算报告
（一）参数信息
塔吊型号：QTZ63（C5013），自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=40.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=0m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.60m。
Fl------实际冲切承载力：
------冲切验算时取用的部分基底面积。
Fl=37.81×(5.60+4.10)×0.75/2=137.53kN。
允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2800×1300=3800342N=3800.34kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
3，基础底板配筋验算。
又因为偏心距
属于小偏值均大于200kPa，取
所以有：
地基基础承载力满足要求。
2，基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下：
式中 hp------受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95；
ft------混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57MPa；
h0------基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=1.3m；
------冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：
Pj------扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘最大地基土单位面积净反力。
（二）塔吊基础验算
1，地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条。
当轴心荷载作用时
当偏心荷载作用时

塔式起重机基础地耐力计算

一、计算依据一、塔式起重机型号：FO/23B二、初定安装高度：3、查FO/23B塔式起重机利用说明书：1）塔吊自重：720900N2）工作状态最大倾覆力矩：1814910N非工作状态最大倾覆力矩：2569490N3）工作状态水平剪力：36260N非工作状态水平剪力：123650N4）塔吊基础尺寸：6450×6450×17004、、塔吊自重：钢筋混凝土取25000N/m3，即1768300N二、计算方式：按最不利状态进行计算，即按非工作状态进行计算三、计算公式：依照GB/T13752—92《塔式起重机设计标准》.固定式基础式中：e——偏心距mM——作用地基础上的弯矩，F V——作用在基础上垂直载荷，NF h——作用在基础上的水平载荷，NF g——砼基础的重力NP b——地面计算压应力，Pa样取[P b ]=2×105～3×105Pa混凝土基础强度按TJ7计算。

一、e=g v h F F h F M +⋅+≤3b e=17683007209007.11236502569490+⨯+≤345.6 e=≤ 偏心距知足要求2）、地面压应力验算P b =bl F F g v 3)(2+≤[P b ]=2×105～3×105Pa P b =)12.1245.6(45.63)1768300720900(2-⨯⨯+⨯≤[P b ]=2×105～3×105Pa P b =83.404978400=≈×105≤[P b ]=2×105～3×105Pa 四、计算结论：经计算塔式起重机安装位置的地面许用压应力应大于或等于（），方能知足需要。

一、计算依据一、塔式起重机型号：FO/23B二、初定安装高度：3、查FO/23B塔式起重机利用说明书：1）塔吊自重：720900N2）工作状态最大倾覆力矩：1814910N非工作状态最大倾覆力矩：2569490N3）工作状态水平剪力：36260N非工作状态水平剪力：123650N4）塔吊基础尺寸：6000×6000×17004、、塔吊自重：钢筋混凝土取25000N/m3，即1530000N二、计算方式：按最不利状态进行计算，即按非工作状态进行计算三、计算公式：依照GB/T13752—92《塔式起重机设计标准》.固定式基础式中：e——偏心距mM——作用地基础上的弯矩，F V——作用在基础上垂直载荷，NF h——作用在基础上的水平载荷，NF g——砼基础的重力NP b——地面计算压应力，Pa样取[P b ]=2×105～3×105Pa混凝土基础强度按TJ7计算。