10万风量洗涤塔设计计算
洗涤塔的计算
洗涤塔洗涤塔洗涤塔是一种新型的气体净化处理设备。
它是在可浮动填料层气体净化器的基础上改进而产生的，广泛应用于工业废气净化、除尘等方面的前处理，净化效果很好。
对煤气化工艺来说，煤气洗涤不可避免，无论什么煤气化技术都用到这一单元操作。
由于其工作原理类似似洗涤过程，故名洗涤塔。
洗涤塔与精馏塔类似，由塔体，塔板，再沸器，冷凝器组成。
由于洗涤塔是进行粗分离的设备，所以塔板数量一般较少，通常不会超过十级。
洗涤塔适用于含有少量粉尘的混合气体分离，各组分不会发生反应，且产物应容易液化，粉尘等杂质（也可以称之为高沸物）不易液化或凝固。
当混合气从洗涤塔中部通入洗涤塔，由于塔板间存在产物组分液体，产物组分气体液化的同时蒸发部分，而杂质由于不能被液化或凝固，当通过有液体存在的塔板时将会被产物组分液体固定下来，产生洗涤作用，洗涤塔就是根据这一原理设计和制造的。
洗涤塔由塔体、塔板、再沸器和冷凝器组成。
在使用过程中再沸器一般用蒸汽加热，冷凝器用循环水导热。
在使用前应建立平衡，即通入较纯的产物组分用蒸汽和冷凝水调节其蒸发量和回流量，使其能在塔板上积累一定厚度液体，当混合气体组分通入时就能迅速起到洗涤作用。
在使用过程中要控制好一个液位，两个温度和两个压差等几个要点。
即洗涤塔液位，气体进口温度，塔顶温度，塔间压差（洗涤塔进口压力与塔顶压力之差），冷凝器压差（塔顶与冷凝器出口压力之差）。
一般来说，气体进口温度越高越好，可以防止杂质凝固或液化不能进入洗涤塔，但是也不能太高，以防系统因温度过高而不易控制。
控制温度的同时还需保证气体流速，即进口的压力不能太小，以便粉尘能进入洗涤塔。
混合气体通入洗涤塔后，部分气体会冷凝成液体而留在塔釜，调节再沸器的温度使液体向上蒸发，再调节冷凝器使液体回流至塔板，形成一个平衡。
由于塔板上有一定厚度液体，所以洗涤塔塔间会有一定压差，调节再沸器和冷凝器时应尽量使压差保持恒定才能形成一个平衡。
调节塔顶温度时应防止温度过高而使杂质汽化或升华为气体而不能起洗涤作用，但冷凝温度也不宜过低，防止产物液体在冷凝器积液影响使用。
洗涤塔设计说明.doc
洗涤塔设计明细一、设计说明1、技术依据: 《通风经验设计》、《三废处理工程技术手册》、《风机手册》等。
2、风量依据: 拫据业主提供风量。
3、设备选择依据: 以废气性质为前提, 根据设计计算所得结果选择各种合理有效的处理设备。
二、基本公式1) 、洗涤塔选择:风量、风速、及管经计算公式Q = 60Aν式中:Q 风量(CMM);A 气体通过某一平面面积(m2);ν流速(m/s);根据业主设计规范要求，塔内流速：≦2m/s，结合我司多年洗涤塔设计经验，塔内速度取，ν≦1.6m/s填充层设计高度: 1.5m则填充层停留时间＞1=0.9S.51.6洗涤塔直径＞2*60* 13333.1416* 1.6＝4.2m其中Q=80000CMH=1333CMMν=1.6m/s2) 、泵浦选择○1 流量设定2/hr润湿因子＞0.1m则: 泵浦流量( 填充物比表面积* 填充段截面积)＞0.1m2/hrξ＞0.1* 100 * 3.1416 *（604.22)2 * 1000＞2307 L/min○2 扬程设定:直管长度: 0.8+4.1+4=8.9m等效长度: 90 0 弯头 3 个 2.1 * 3 = 6.3球阀 2 个0.39 * 2 = 0.8逆止阀 1 个8.5 * 1 = 8.51总长:8.9+ 6.3 + 0.8 + 8.5 =24.5m ，取24m扬程损失: 24 * 0.1 = 2.4m喷头采用所需压力为0.6bar, 为6m水柱压力。
所需扬程为: 4.1 +2.4 + 6=12.5m查性能曲线: 益威科泵浦KD-100VK-155VF，当扬程为12m时, 流量为1200L/min, 两台15HP则满足要求。
选用泵浦:2 台15HP 浦, 总流量为2400L/min 最高扬程: 12m2。
洗涤塔设计计算书
鹿岛建设SCRUBBER（For NO X）设计计算书设计依据：1、源排气量：150m3/min2、源废气最高温度：130℃3、平均浓度：100mg/m3（根据生产设备数据推测）4、源排放总量：hr （根据推测平时浓度计算）5、国家标准：①排放浓度≤240mg/ m3②排放速率≤hr @15m设计计算：1、去除率第一段SCRUBBER去除率：50%第二段SCRUBBER去除率：30%总去除率：65%2、风量风量=150m3/min （1套Scrubber）3、空塔流速：1m/s4、塔截面：×5、填料长度：+（第一段＋第二段）6、作用时间：+=（第一段＋第二段）7、液气比L/G=:18、水泵参数：50m3/ hr×18m Aq×２9、加药系统参数计算：①投药量计算：M（HNO3）=63g/molM（NaOH）=40g/molHNO3: kg/hr/2/63g/mol =hrNaOH: mol/hr×40g/mol≈hr折合10%浓度的NaOH：kg/hr÷10%＝kg/hr②加药泵参数选择：hr, @③药槽(第一段和第二段合用)10、排放数据估算：①排放速率hr×35%≈0. 315kg/hr （< hr @15m），合格。
②排放浓度hr÷60min/hr÷150 m3/ min≈35mg/ m3（≤240mg/ m3），合格。
11、排气温度的控制空气比热容以1kJ/kg.℃计进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；冷却器需要移去的热量=150(kg/min) ×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/(kJ/kCal)×70℃=150718 kcal/hr=175kw；水的比热容=kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718 (kcal/hr)/8(℃)/ kg.℃/1000(kg/m3)＝hr。
洗涤塔计算公式
弯头计算即是计四分之一圆环的体积吗?圆环的体积/4=(1/4)*(2πR)*(πr^2)=π^2r^2Rr--圆环横截面圆的半径R--圆环回转半径（圆环环绕中心点至圆环横截面圆心距离）πr^2--圆环横截面面积2πR--圆环回转半径画一圈的周长π^2--表示圆周率pi的平方面积换算1平方公里（km2）=100公顷（ha）=247.1英亩（acre）=0.386平方英里（mile2）1平方米（m2）=10.764平方英尺（ft2）1平方英寸（in2）=6.452平方厘米（cm2）1公顷（ha）=10000平方米（m2）=2.471英亩（acre）1英亩（acre）=0.4047公顷（ha）=4.047×10-3平方公里（km2）=4047平方米（m2）1英亩（acre）=0.4047公顷（ha）=4.047×10-3平方公里（km2）=4047平方米（m2）1平方英尺（ft2）=0.093平方米(m2)1平方米（m2）=10.764平方英尺（ft2）1平方码（yd2）=0.8361平方米（m2）1平方英里（mile2）=2.590平方公里（km2）体积换算1美吉耳（gi）=0.118升（1） 1美品脱（pt）=0.473升（1）1美夸脱（qt）=0.946升（1） 1美加仑（gal）=3.785升（1）1桶（bbl）=0.159立方米（m3）=42美加仑（gal） 1英亩·英尺＝1234立方米（m3）1立方英寸（in3）=16.3871立方厘米（cm3） 1英加仑（gal）=4.546升（1）10亿立方英尺（bcf）=2831.7万立方米（m3） 1万亿立方英尺（tcf）=283.17亿立方米（m3）1百万立方英尺（MMcf）＝2.8317万立方米（m3） 1千立方英尺（mcf）=28.317立方米（m3）1立方英尺（ft3）=0.0283立方米（m3）=28.317升（liter）1立方米（m3）=1000升（liter）=35.315立方英尺（ft3）=6.29桶（bbl）长度换算1千米（km）=0.621英里（mile） 1米（m）=3.281英尺（ft）=1.094码（yd）1厘米（cm）=0.394英寸（in） 1英寸（in）=2.54厘米（cm）1海里（n mile）=1.852千米（km） 1英寻（fm）=1.829（m）1码（yd）=3英尺（ft） 1杆（rad）=16.5英尺（ft）1英里（mile）=1.609千米（km） 1英尺（ft）=12英寸（in）1英里（mile）=5280英尺（ft） 1海里（n mile）=1.1516英里（mile）质量换算1长吨（long ton）=1.016吨（t） 1千克（kg）=2.205磅（lb）1磅（lb）=0.454千克（kg）[常衡] 1盎司（oz）=28.350克(g)1短吨（sh.ton）=0.907吨（t）=2000磅（lb）1吨（t）=1000千克（kg）=2205磅（lb）=1.102短吨（sh.ton）=0.984长吨（long ton）密度换算1磅/英尺3（lb/ft3）=16.02千克/米3（kg/m3）API度＝141.5/15.5℃时的比重－131.51磅/英加仑（lb/gal）=99.776千克/米3（kg/m3）1波美密度（B）＝140/15.5℃时的比重－1301磅/英寸3（lb/in3）=27679.9千克/米3（kg/m3）1磅/美加仑（lb/gal）=119.826千克/米3（kg/m3）1磅/（石油）桶（lb/bbl）=2.853千克/米3（kg/m3）1千克/米3（kg/m3）=0.001克/厘米3（g/cm3）=0.0624磅/英尺3（lb/ft3）运动粘度换算1斯（St）=10-4米2/秒（m2/s）=1厘米2/秒（cm2/s）1英尺2/秒（ft2/s）=9.29030×10-2米2/秒（m2/s）1厘斯（cSt）=10-6米2/秒（m2/s）=1毫米2/秒（mm2/s）动力粘度换算动力粘度 1泊（P）＝0.1帕·秒（Pa·s） 1厘泊（cP）=10-3帕·秒（Pa·s）1磅力秒/英尺2（lbf·s/ft2）=47.8803帕·秒（Pa·s）1千克力秒/米2（kgf·s、m2）=9.80665帕·秒（Pa·s）力换算1牛顿（N）＝0.225磅力（lbf）=0.102千克力（kgf）1千克力（kgf）=9.81牛（N）1磅力（lbf）=4.45牛顿（N） 1达因（dyn）=10-5牛顿（N）温度换算K＝5/9（°F+459.67）K=℃+273.15n℃=(5/9·n+32) °F n°F=[(n-32)×5/9]℃1°F=5/9℃（温度差）压力换算压力 1巴（bar）=105帕（Pa） 1达因/厘米2（dyn/cm2）=0.1帕（Pa）1托（Torr）=133.322帕（Pa） 1毫米汞柱（mmHg）=133.322帕（Pa）1毫米水柱（mmH2O）=9.80665帕（Pa） 1工程大气压=98.0665千帕（kPa）1千帕（kPa）=0.145磅力/英寸2（psi）=0.0102千克力/厘米2（kgf/cm2） =0.0098大气压（atm）1磅力/英寸2（psi）=6.895千帕（kPa）=0.0703千克力/厘米2（kg/cm2）=0.0689巴（bar）=0.068大气压（atm）1物理大气压（atm）=101.325千帕（kPa）=14.696磅/英寸2（psi）=1.0333巴（bar）传热系数换算1千卡/米2·时（kcal/m2·h）=1.16279瓦/米2（w/m2）1千卡/（米2·时·℃）〔1kcal/(m2·h·℃)〕＝1.16279瓦/（米2·开尔文）〔w/(m2·K)〕1英热单位/（英尺2·时·°F）〔Btu/(ft2·h·°F)〕=5.67826瓦/（米2·开尔文）〔（w/m2·K）〕1米2·时·℃/千卡（m2·h·℃/kcal）=0.86000米2·开尔文/瓦（m2·K/W）热导率换算1千卡（米·时·℃）〔kcal/(m·h·℃)〕＝1.16279瓦/（米·开尔文）〔W/(m·K)〕1英热单位/（英尺·时·°F）〔But/(ft·h·°F) ＝1.7303瓦/（米·开尔文）〔W/(m·K)〕比容热换算1千卡/（千克·℃）〔kcal/(kg·℃)〕＝1英热单位/（磅·°F）〔Btu/(lb·°F)〕＝4186.8焦耳/（千克·开尔文）〔J/（kg·K）〕热功换算1卡（cal）=4.1868焦耳（J） 1大卡=4186.75焦耳（J）1千克力米（kgf·m）=9.80665焦耳（J）1英热单位（Btu）＝1055.06焦耳（J）1千瓦小时（kW·h）=3.6×106焦耳（J）1英尺磅力（ft·lbf）=1.35582焦耳（J）1米制马力小时（hp·h）=2.64779×106焦耳（J）1英马力小时（UKHp·h）=2.68452×106焦耳1焦耳＝0.10204千克·米＝2.778×10－7千瓦·小时＝3.777×10－7公制马力小时＝3.723×10－7英制马力小时＝2.389×10－4千卡=9.48×10－4英热单位功率换算1英热单位/时（Btu/h）=0.293071瓦（W）1千克力·米/秒（kgf·m/s）=9.80665瓦（w）1卡/秒（cal/s）＝4.1868瓦（W） 1米制马力（hp）=735.499瓦（W）速度换算1英里/时（mile/h）=0.44704米/秒（m/s）1英尺/秒（ft/s）=0.3048米/秒（m/s）渗透率换算1达西＝1000毫达西 1平方厘米（cm2）＝9.81×107达西地温梯度换算1°F/100英尺＝1.8℃/100米（℃/m）1℃/公里＝2.9°F/英里（°F/mile）=0.055°F/100英尺（°F/ft）油气产量换算1桶（bbl）=0.14吨（t）（原油，全球平均）1万亿立方英尺/日（tcfd） =283.2亿立方米/日（m3/d）=10.336万亿立方米/年（m3/a）10亿立方英尺/日（bcfd）=0.2832亿立方米/日（m3/d） =103.36亿立方米/年（m3/a）1百万立方英尺/日（MMcfd）=2.832万立方米/日（m3/d）=1033.55万立方米/ 年（m3/a）1千立方英尺/日（Mcfd）=28.32立方米/日（m3/d）=1.0336万立米/年（m3/a）1桶/日（bpd）=50吨/年（t/a）（原油，全球平均）1吨（t）=7.3桶（bbl）(原油，全球平均)气油比换算1立方英尺/桶（cuft/bbl）=0.2067立方米/吨（m3/t）热值换算1桶原油＝5.8×106英热单位（Btu）1吨煤=2.406×107英热单位（Btu）1立方米湿气＝3.909×104英热单位（Btu）1千瓦小时水电＝1.0235×104英热（Btu）1立方米干气＝3.577×104英热单位（Btu）（以上为1990年美国平均热值）（资料来源：美国国家标准局）热当量换算1桶原油＝5800立方英尺天然气（按平均热值计算）1立方米天然气＝1.3300千克标准煤1千克原油＝1.4286千克标准煤常用说明及计算1M=100CM=1000MM 1’（尺）=12”（寸）1”=2.54CM=25.4MM1mmHg=133.322pa 1mmH2O=9.80665pa1英尺（ft）=0.3048M 1Lb(磅)=0.45Kg 所以1Kg=2.2Lb CMM(m3/min分钟) CMH(M3/HR小时) CMS(M3/sec秒)CFM(ft3/min) 1CFM=0.0283CMM亦即1CFM=（0.3048）3CMM1mmAq（静压）=9.8pa 1kpa=1000pa 所以1kpa=102mmAq 1ft2 = 0.093 M2 1ft(英尺)=12in（英寸）洗涤塔塔经计算300CMM=3.14*D2/4*2.3M/S*60S/MIN300CMM=3.14*D2/4*138M/MIN8.68M2=3.14*D2D2=2.7 D=1.64M≈1.8M（喷嘴数量计算参数）根据压力和流量就可以算出喷嘴的压力值和安装个数。
洗涤塔工艺参数计算
喷漆室漆雾洗涤塔工艺参数计算喷漆是工业产品表面涂装一种有效且常见的办法，尽管水帘喷漆室受结构的限制其漆雾处理效果不是十分理想，但其结构简单、占地空间小、投资成本低等优点使得，水帘喷漆室应用十分广泛。
随着社会的进步，社会对环保要求的越来越严格，尤其是工业生产中的废气、废液的排放。
水帘喷漆室的排出废气处理就显得尤为重要。
漆雾洗涤塔的工作原理：参考借鉴水旋喷漆室的原理，将水帘喷漆室处理过后的废气用排风风机抽出后将废气送入洗涤塔内部，在塔的中间设置若干水旋器以及淌水板，废气通过洗涤塔后的排风风机将废气从水旋器上部通过水旋器后排出。
水旋器内部水与废气充分接触并在高风速的状态下雾化，吸收废气中的漆雾然后经过后续的档水板以及风速的急剧降低使得雾化的水气撞击聚合，重新凝聚成水滴落入洗涤塔底部的循环水池中。
洗涤塔主要结构形式：本塔为矩形整体，由淌水板将塔分为上下两部分，塔上部为进风室，中间为淌水板以及水旋器，底部为循环水池。
循环水池与淌水板中间开孔接排风风管，供处理过后的废气排放。
排风风管内部设置气水分离的档水板。
由水泵将底部水槽内水抽出，送入上部空间沿淌水板流至水旋器。
工艺参数的计算：初始条件：洗涤塔废气处理量：13300m3/h即送风风量为13300m3/h.1、循环水量计算：根据水旋器的工作原理以及实验数据水与空气在一定混合比例的情况下能达到最好的雾化效果e—2则：Gw＝Q×ρ×eGw—循环供水量kg/hQ—废气处理风量m3/hρ—废气比重（一般取为1.2kg/m3）e—水空比（一般取1.7～2，这里取为2）Gw＝Q×ρ×e＝13300×1.2×2=31920kg/h则取循环供水量为：32m3/h选取水泵为：32m3/h×8m2、洗涤塔的外形尺寸：受场地限制洗涤塔总高度在2600mm之内，因此塔底部循环水池液面高度在容积满足的情况下尽量降低，这样使得截面积加大。
洗涤塔水量计算公式
洗涤塔水量计算公式
洗涤塔水量计算公式如下：
1. 确定洗涤塔的尺寸，包括高度和直径。
计算公式为：尺寸系数K =
(8×H)/(π×D^2)，其中H为洗涤塔的高度，D为直径，K为尺寸系数。
2. 根据洗涤塔的设计参数，计算出洗涤塔的体积。
计算公式为：V = Q/K，其中Q为设计流量，K为尺寸系数，V为洗涤塔体积。
3. 计算循环水泵的流量。
计算公式为：Qpump=V/τpump，其中τpump
为循环时间，Qpump为循环水泵的流量，V为洗涤塔的体积。
需要注意的是，洗涤塔的体积不能太小，否则会导致循环水流速过快或者不均匀，影响洗涤效果。
同时，循环时间应足够长，以保证循环稳定且效率高。
在计算过程中还需考虑洗涤塔装填材料的影响、水质问题等因素。
如需了解更多信息，建议咨询工业设备方面的专家或查阅相关文献资料。
洗涤塔计算公式范文
洗涤塔计算公式范文洗涤塔是一种用于处理污水或其他液体的装置，通过物理和化学的方法去除其中的污染物。
下面是洗涤塔计算公式的一些常见应用。
1.顶部气流速度计算洗涤塔中的气流速度对于塔内污染物的分离效果有重大影响。
常见的气流速度计算公式如下：UU=${(U∗3600)}÷(U∗U)$其中，UU是塔顶部气流速度（m/s），U是气体的体积流率（m3/s），U是塔顶面积（m2），U是塔顶布置的喷嘴数量。
2.塔高计算为了确保塔内气体和液体有足够的接触时间，洗涤塔需要足够的高度。
常见的塔高计算公式如下：U = ln [(U0 −UU) ÷ (U0 −UU)] ÷ U其中，U是洗涤塔的高度（m），U0是进塔气体中污染物的浓度（kg/m3），UU是塔出口气体中污染物的浓度（kg/m3），UU是塔内气体达到平衡时的污染物浓度（kg/m3），U是传质系数。
3.横截面积计算洗涤塔的横截面积对于塔内液体的停留时间和接触面积有重要影响。
常见的横截面积计算公式如下：U=(U∗3600)÷(UU∗U)其中，U是洗涤塔的横截面积（m2），U是液体的流量（m3/s），UU是液体在塔内的上升速度（m/s），U是液体在塔内的停留时间（s）。
4.压降计算洗涤塔中的气体和液体通过填料或板式装置时，会产生一定的阻力使流体发生压降。
常见的压降计算公式如下：U=(ΔU1+ΔU2+ΔU3)+U∗U其中，U是洗涤塔的总压降（Pa），ΔU1是洗涤塔进气段的压降（Pa），ΔU2是洗涤塔塔板或填料段的平均压降（Pa），ΔU3是洗涤塔下部液体池的压降（Pa），U是洗涤塔的高度（m），U是摩阻系数。
以上是洗涤塔计算公式的一些常见应用，根据具体的设计要求和实际情况，可能会有其他公式的应用。
在进行计算时，需要结合具体的工艺参数和设备参数进行综合考虑，确保洗涤塔能够达到设计要求并有效处理污水。
洗涤塔设计计算书
洗涤塔设计计算书本洗涤塔用于洗涤含有HBr的气体，设计废气工况下的流量为158700 m3/hr（要比实际值高出1.1-1.2），设计压力为0.038kg/cm2G，设计温度为60℃，设计压损490Pa，洗涤塔材质为：FRP玻璃钢。
填料类型为：聚丙烯 T2K型填料；填料尺寸＝51*19*3花环mm。
一、设计基础空气的标准状况下的密度＝1.29g/l废气工况下的密度＝1.01g/l废气工况下的体积流量＝158700 M3/H入口废气温度＝50℃入口废气中HBr的体积浓度＝88ppmv要求出口HBr去除率达99％故出口HBr浓度＝0.88ppmv相对湿度（RH%）＝99％使用以上类型的填料所需要的标准洗涤液流速为：12.23T/H-m2二、SCRUBBER尺寸以最大空塔速度2.54m/s为基础进行设计。
洗涤塔填充床通过气体之截面积＝158700 /（2.54*3600）＝17.35 m2 Scrubber内径＝4.701 mScrubber直径选择＝4.72 m故Scrubber的有效截面积＝17.5 m2三、气体流速入口废气的质量流速＝158700*1.01/17.5＝9159 kg/H-m2四、液体流速使用以上类型的填料所需要的标准洗涤液流速为：12.23T/H-m2 Scrubber面积＝17.5 m2需要的洗涤液用量＝12.23*17.5＝214 T/H = 3567 L/MIN五、塔填料高度最小填料高度Z=HOG*NOGNOG:欲达到设计之去除率所需之质量交换次数。
HOG:每发生一次质量交换所需之填充料填充高度。
对于完全溶解的气体，NOG=ln（Y1/Y2）Y1—为入口废气中HBr浓度Y2－为出口气体中HBr浓度故，NOG=ln（88/0.88）＝4.605次HOG＝1.1 feet（根据图表）所以，Z＝1.1*4.605＝5.06feet取整选择Z=6FEET ＝1.8m六、洗涤塔压损由G、L的值，结合填料特性，通过图表查得；使用T2K型填料时的压损为：0.2inWC/ft of packing填料除沫层1R型的压损为：0.22inWC/ft of packing填料床的压降＝0.2*6＝1.2inWC故总的压降＝1.2+0.22＝1.42inWC＝363Pa七、化学品消耗HBr + NaOH ＝ NaBr + H2OHBr按照88ppmv的量约为47kg/hr，核算得出NaOH用量为38.21 L/H (32%浓度)。
洗涤塔生物塔活性炭塔参数计算公式
3-4万 5
流速参考范围
4-5万 5.5
1.5-2.5m/s
6-7万 6
参数计算
度选择
3-4万 4 4
2.5
4-5万 4.7 5 3.2
参数计算
度选择
3.5-5万 2.6
2.5 4
37.5
风量m3/h 塔体高度m 填写塔体高度参数m 填写风量m3/h 填写滤速m/s
直径m 停留时间s 水池水量 补充水量/天
1万以下 3.5 0 0 0
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
洗涤塔参数计算
塔体高度选择
1-2万
2-3万
4
4.5
液气比(m3/h：万m3/h）
2:1
风量m3/h 塔体高度m 塔体宽度m 填料高度m 填写塔体高度参数m 填写风量m3/h 填写塔体宽度参数m 填写塔体停留时间s 填写填料高度m 塔体长度m 填料数量m3 有效停留时间s
滤速m/s
0 0 0 0 0 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
生物净化塔参数计算
塔体高度选择
2万以下
2-3万
3.3
3.8
3
3.5
2
2.3
停留时间参考范围s
18秒以上
风量m3/h 塔体高度m
1万以下 1.8
活性炭塔参数计算
1-2万 2.3
塔体高度选择 2-3.5万 2.3
塔体宽度m
1.5
1.5
2.2
塔体长度m
2.5
3
3.5Βιβλιοθήκη 装碳盒子面积参考m24.5
12
22
填写装碳盒子面积m2
洗涤塔计算公式
弯头计算即是计四分之一圆环的体积吗?圆环的体积/4=(1/4)*(2πR)*(πr^2)=π^2r^2Rr--圆环横截面圆的半径R--圆环回转半径（圆环环绕中心点至圆环横截面圆心距离）πr^2--圆环横截面面积2πR--圆环回转半径画一圈的周长π^2--表示圆周率pi的平方面积换算1平方公里（km2）=100公顷（ha）=247.1英亩（acre）=0.386平方英里（mile2）1平方米（m2）=10.764平方英尺（ft2）1平方英寸（in2）=6.452平方厘米（cm2）1公顷（ha）=10000平方米（m2）=2.471英亩（acre）1英亩（acre）=0.4047公顷（ha）=4.047×10-3平方公里（km2）=4047平方米（m2）1英亩（acre）=0.4047公顷（ha）=4.047×10-3平方公里（km2）=4047平方米（m2）1平方英尺（ft2）=0.093平方米(m2)1平方米（m2）=10.764平方英尺（ft2）1平方码（yd2）=0.8361平方米（m2）1平方英里（mile2）=2.590平方公里（km2）体积换算1美吉耳（gi）=0.118升（1） 1美品脱（pt）=0.473升（1）1美夸脱（qt）=0.946升（1） 1美加仑（gal）=3.785升（1）1桶（bbl）=0.159立方米（m3）=42美加仑（gal） 1英亩·英尺＝1234立方米（m3）1立方英寸（in3）=16.3871立方厘米（cm3） 1英加仑（gal）=4.546升（1）10亿立方英尺（bcf）=2831.7万立方米（m3） 1万亿立方英尺（tcf）=283.17亿立方米（m3）1百万立方英尺（MMcf）＝2.8317万立方米（m3） 1千立方英尺（mcf）=28.317立方米（m3）1立方英尺（ft3）=0.0283立方米（m3）=28.317升（liter）1立方米（m3）=1000升（liter）=35.315立方英尺（ft3）=6.29桶（bbl）长度换算1千米（km）=0.621英里（mile） 1米（m）=3.281英尺（ft）=1.094码（yd）1厘米（cm）=0.394英寸（in） 1英寸（in）=2.54厘米（cm）1海里（n mile）=1.852千米（km） 1英寻（fm）=1.829（m）1码（yd）=3英尺（ft） 1杆（rad）=16.5英尺（ft）1英里（mile）=1.609千米（km） 1英尺（ft）=12英寸（in）1英里（mile）=5280英尺（ft） 1海里（n mile）=1.1516英里（mile）质量换算1长吨（long ton）=1.016吨（t） 1千克（kg）=2.205磅（lb）1磅（lb）=0.454千克（kg）[常衡] 1盎司（oz）=28.350克(g)1短吨（sh.ton）=0.907吨（t）=2000磅（lb）1吨（t）=1000千克（kg）=2205磅（lb）=1.102短吨（sh.ton）=0.984长吨（long ton）密度换算1磅/英尺3（lb/ft3）=16.02千克/米3（kg/m3）API度＝141.5/15.5℃时的比重－131.51磅/英加仑（lb/gal）=99.776千克/米3（kg/m3）1波美密度（B）＝140/15.5℃时的比重－1301磅/英寸3（lb/in3）=27679.9千克/米3（kg/m3）1磅/美加仑（lb/gal）=119.826千克/米3（kg/m3）1磅/（石油）桶（lb/bbl）=2.853千克/米3（kg/m3）1千克/米3（kg/m3）=0.001克/厘米3（g/cm3）=0.0624磅/英尺3（lb/ft3）运动粘度换算1斯（St）=10-4米2/秒（m2/s）=1厘米2/秒（cm2/s）1英尺2/秒（ft2/s）=9.29030×10-2米2/秒（m2/s）1厘斯（cSt）=10-6米2/秒（m2/s）=1毫米2/秒（mm2/s）动力粘度换算动力粘度 1泊（P）＝0.1帕·秒（Pa·s） 1厘泊（cP）=10-3帕·秒（Pa·s）1磅力秒/英尺2（lbf·s/ft2）=47.8803帕·秒（Pa·s）1千克力秒/米2（kgf·s、m2）=9.80665帕·秒（Pa·s）力换算1牛顿（N）＝0.225磅力（lbf）=0.102千克力（kgf）1千克力（kgf）=9.81牛（N）1磅力（lbf）=4.45牛顿（N） 1达因（dyn）=10-5牛顿（N）温度换算K＝5/9（°F+459.67）K=℃+273.15n℃=(5/9·n+32) °F n°F=[(n-32)×5/9]℃1°F=5/9℃（温度差）压力换算压力 1巴（bar）=105帕（Pa） 1达因/厘米2（dyn/cm2）=0.1帕（Pa）1托（Torr）=133.322帕（Pa） 1毫米汞柱（mmHg）=133.322帕（Pa）1毫米水柱（mmH2O）=9.80665帕（Pa） 1工程大气压=98.0665千帕（kPa）1千帕（kPa）=0.145磅力/英寸2（psi）=0.0102千克力/厘米2（kgf/cm2） =0.0098大气压（atm）1磅力/英寸2（psi）=6.895千帕（kPa）=0.0703千克力/厘米2（kg/cm2）=0.0689巴（bar）=0.068大气压（atm）1物理大气压（atm）=101.325千帕（kPa）=14.696磅/英寸2（psi）=1.0333巴（bar）传热系数换算1千卡/米2·时（kcal/m2·h）=1.16279瓦/米2（w/m2）1千卡/（米2·时·℃）〔1kcal/(m2·h·℃)〕＝1.16279瓦/（米2·开尔文）〔w/(m2·K)〕1英热单位/（英尺2·时·°F）〔Btu/(ft2·h·°F)〕=5.67826瓦/（米2·开尔文）〔（w/m2·K）〕1米2·时·℃/千卡（m2·h·℃/kcal）=0.86000米2·开尔文/瓦（m2·K/W）热导率换算1千卡（米·时·℃）〔kcal/(m·h·℃)〕＝1.16279瓦/（米·开尔文）〔W/(m·K)〕1英热单位/（英尺·时·°F）〔But/(ft·h·°F) ＝1.7303瓦/（米·开尔文）〔W/(m·K)〕比容热换算1千卡/（千克·℃）〔kcal/(kg·℃)〕＝1英热单位/（磅·°F）〔Btu/(lb·°F)〕＝4186.8焦耳/（千克·开尔文）〔J/（kg·K）〕热功换算1卡（cal）=4.1868焦耳（J） 1大卡=4186.75焦耳（J）1千克力米（kgf·m）=9.80665焦耳（J）1英热单位（Btu）＝1055.06焦耳（J）1千瓦小时（kW·h）=3.6×106焦耳（J）1英尺磅力（ft·lbf）=1.35582焦耳（J）1米制马力小时（hp·h）=2.64779×106焦耳（J）1英马力小时（UKHp·h）=2.68452×106焦耳1焦耳＝0.10204千克·米＝2.778×10－7千瓦·小时＝3.777×10－7公制马力小时＝3.723×10－7英制马力小时＝2.389×10－4千卡=9.48×10－4英热单位功率换算1英热单位/时（Btu/h）=0.293071瓦（W）1千克力·米/秒（kgf·m/s）=9.80665瓦（w）1卡/秒（cal/s）＝4.1868瓦（W） 1米制马力（hp）=735.499瓦（W）速度换算1英里/时（mile/h）=0.44704米/秒（m/s）1英尺/秒（ft/s）=0.3048米/秒（m/s）渗透率换算1达西＝1000毫达西 1平方厘米（cm2）＝9.81×107达西地温梯度换算1°F/100英尺＝1.8℃/100米（℃/m）1℃/公里＝2.9°F/英里（°F/mile）=0.055°F/100英尺（°F/ft）油气产量换算1桶（bbl）=0.14吨（t）（原油，全球平均）1万亿立方英尺/日（tcfd） =283.2亿立方米/日（m3/d）=10.336万亿立方米/年（m3/a）10亿立方英尺/日（bcfd）=0.2832亿立方米/日（m3/d） =103.36亿立方米/年（m3/a）1百万立方英尺/日（MMcfd）=2.832万立方米/日（m3/d）=1033.55万立方米/ 年（m3/a）1千立方英尺/日（Mcfd）=28.32立方米/日（m3/d）=1.0336万立米/年（m3/a）1桶/日（bpd）=50吨/年（t/a）（原油，全球平均）1吨（t）=7.3桶（bbl）(原油，全球平均)气油比换算1立方英尺/桶（cuft/bbl）=0.2067立方米/吨（m3/t）热值换算1桶原油＝5.8×106英热单位（Btu）1吨煤=2.406×107英热单位（Btu）1立方米湿气＝3.909×104英热单位（Btu）1千瓦小时水电＝1.0235×104英热（Btu）1立方米干气＝3.577×104英热单位（Btu）（以上为1990年美国平均热值）（资料来源：美国国家标准局）热当量换算1桶原油＝5800立方英尺天然气（按平均热值计算）1立方米天然气＝1.3300千克标准煤1千克原油＝1.4286千克标准煤常用说明及计算1M=100CM=1000MM 1’（尺）=12”（寸）1”=2.54CM=25.4MM1mmHg=133.322pa 1mmH2O=9.80665pa1英尺（ft）=0.3048M 1Lb(磅)=0.45Kg 所以1Kg=2.2Lb CMM(m3/min分钟) CMH(M3/HR小时) CMS(M3/sec秒)CFM(ft3/min) 1CFM=0.0283CMM亦即1CFM=（0.3048）3CMM1mmAq（静压）=9.8pa 1kpa=1000pa 所以1kpa=102mmAq 1ft2 = 0.093 M2 1ft(英尺)=12in（英寸）洗涤塔塔经计算300CMM=3.14*D2/4*2.3M/S*60S/MIN300CMM=3.14*D2/4*138M/MIN8.68M2=3.14*D2D2=2.7 D=1.64M≈1.8M（喷嘴数量计算参数）根据压力和流量就可以算出喷嘴的压力值和安装个数。
洗涤塔设计说明
洗涤塔设计说明 Last updated on the afternoon of January 3, 2021洗涤塔设计明细一、 设计说明1、 技术依据:《通风经验设计》、《三废处理工程技术手册》、《风机手册》等。
2、 风量依据:拫据业主提供风量。
3、 设备选择依据:以废气性质为前提,根据设计计算所得结果选择各种合理有效的处理设备。
二、 基本公式1)、洗涤塔选择:风量、风速、及管经计算公式Q = 60A ν式中:Q 风量(CMM);A 气体通过某一平面面积(m 2);ν 流速(m/s);根据业主设计规范要求，塔内流速：≦2m/s ，结合我司多年洗涤塔设计经验，塔内速度取，ν ≦s填充层设计高度: 则填充层停留时间＞6.15.1= 洗涤塔直径＞2*6.1*1416.3*601333＝ 其中Q=80000CMH=1333CMMν =s2)、泵浦选择○1流量设定润湿因子＞hr则:泵浦流量(填充物比表面积*填充段截面积)＞hrξ＞601000*)22.4*1416.3*100*1.02⎭⎬⎫⎩⎨⎧（＞2307 L/min ○2扬程设定:直管长度: ++4=等效长度: 900弯头 3个 * 3 =球阀 2个 * 2 =逆止阀 1个 * 1 =总长:+ + + =，取24m扬程损失: 24 * =喷头采用所需压力为, 为6m水柱压力。
所需扬程为: + + 6=查性能曲线: 益威科泵浦KD-100VK-155VF，当扬程为12m时,流量为1200L/min,两台15HP则满足要求。
选用泵浦:2台15HP浦, 总流量为2400L/min 最高扬程: 12m。
洗涤塔装置设计
洗涤塔（水洗）装置设计
在处理VOC工艺过程中，收集的废气往往含有漆雾、颗粒及水溶性有机物等，会影响末端治理设施处理效率、能耗和使用寿命。
洗涤塔通常被作为预处理装置来消除这些不利因素，使治理系统运行安全、高效。
部分工况下，废气入口温度较高（大于设备允许进气温度）；RTO处理后产无机酸性气体需要降温进入后续工艺，洗涤塔可以作为降温设施被应用到不同工艺流程。
在异味治理工艺过程中，产生的恶臭气体里会掺杂少量可溶性VOC，且部分恶臭物质是也可溶性，废气经过洗涤塔会降低处理负荷；另外水洗可以让废气增湿，进入除臭装置保持菌种湿度环境，提高降解效率。
洗涤塔在除臭领域同样具有广泛的应用。
洗涤塔属两相逆向流填料吸收塔。
气体从塔体下方进气口进入净化塔，然后均匀地上升到填料区与喷淋下来的细小雾滴在填料表面充分接触、混合，在微小的液滴表面形成极大的表面能，吸附污染物分子，发生传质和传热过程。
空塔截面气速与停留时间是洗涤塔设计的关键因素。
洗涤塔一般由PP、FRP和不锈钢加工而成。
底部配置水箱（单独水箱也可以），水箱大小根据喷淋量和循环次数来确定；中间设有填料层，根据实际情况选择填料层数，单层
填料高度一般不超过1.2米；上层设有除雾层，用于分离废气携带的液滴。
经过预处理的气体进入下一级处理设施。
本文主要讲述洗涤塔（水洗）装置设计，内部简易结构如下图。
下表以废气风量10000m3/h为例进行洗涤塔（水洗）装置设计。
洗涤塔设计计算手册
②加药泵参数选择：3.9L/hr,@0.7Mpa
③药槽(第一段和第二段合用)
10、排放数据估算：
1排放速率0.9kg/hr×35%≈0.315kg/hr（<0.77kg/hr@15m），合格。
②排放浓度0.315kg/hr÷60min/hr÷150m3/min≈35mg/m3
水的比热容=1.0kCal/kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718(kcal/hr)/8(℃)/1.0kCal/kg.℃/1000(kg/m3)＝18.5m3/hr。本系统配置1台30m3/hr的冷却塔，是留有余量的。
苏州乔尼设备工程有限公司
2006-02-16
7、液气比L/G=6.0:1
8、水泵参数：50m3/hr×18mAq×２
9、加药系统参数计算：
①投药量计算：
M（HNO3）=63g/mol
M（NaOH）=40g/mol
HNO3:0.9kg/hr/2/63g/mol=7.15mol/hr
NaOH:7.15mol/hr×40g/mol≈0.286kg/hr
（≤240mg/m3），合格。
11、排气温度的控制
空气比热容以1kJ/kg.℃计
进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；
冷却器需要移去的热量=150(kg/min)×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/4.18(kJ/kCal)×70℃=150718kcal/hr=175kw；
设计计算：
1、去除率
第一段SCRUBBER去除率：50%
第二段SCRUBBER去除率：30%
洗涤塔工艺参数计算
喷漆室漆雾洗涤塔工艺参数计算喷漆是工业产品表面涂装一种有效且常见的办法，尽管水帘喷漆室受结构的限制其漆雾处理效果不是十分理想，但其结构简单、占地空间小、投资成本低等优点使得，水帘喷漆室应用十分广泛。
随着社会的进步，社会对环保要求的越来越严格，尤其是工业生产中的废气、废液的排放。
水帘喷漆室的排出废气处理就显得尤为重要。
漆雾洗涤塔的工作原理：参考借鉴水旋喷漆室的原理，将水帘喷漆室处理过后的废气用排风风机抽出后将废气送入洗涤塔内部，在塔的中间设置若干水旋器以及淌水板，废气通过洗涤塔后的排风风机将废气从水旋器上部通过水旋器后排出。
水旋器内部水与废气充分接触并在高风速的状态下雾化，吸收废气中的漆雾然后经过后续的档水板以及风速的急剧降低使得雾化的水气撞击聚合，重新凝聚成水滴落入洗涤塔底部的循环水池中。
洗涤塔主要结构形式：本塔为矩形整体，由淌水板将塔分为上下两部分，塔上部为进风室，中间为淌水板以及水旋器，底部为循环水池。
循环水池与淌水板中间开孔接排风风管，供处理过后的废气排放。
排风风管内部设置气水分离的档水板。
由水泵将底部水槽内水抽出，送入上部空间沿淌水板流至水旋器。
工艺参数的计算：初始条件：洗涤塔废气处理量：13300m3/h即送风风量为13300m3/h.1、循环水量计算：根据水旋器的工作原理以及实验数据水与空气在一定混合比例的情况下能达到最好的雾化效果e—2e×ρ×Q＝Gw则：Gw—循环供水量kg/hQ—废气处理风量m3/hρ—废气比重（一般取为1.2kg/m3）e—水空比（一般取1.7～2，这里取为2）Gw＝Q×ρ×e＝13300×1.2×2=31920kg/h则取循环供水量为：32m3/h选取水泵为：32m3/h×8m2、洗涤塔的外形尺寸：受场地限制洗涤塔总高度在2600mm之内，因此塔底部循环水池液面高度在容积满足的情况下尽量降低，这样使得截面积加大。
10万风量洗涤塔设计计算
10万风量洗涤塔设计计算洗涤塔是气体净化系统中的一种主要设备，用于去除气体中的污染物，特别是颗粒物。
在设计过程中，需要确定合适数值，如风量、洗涤液喷射负压和塔径等。
以下是一个关于10万风量洗涤塔设计计算的简单示例。
首先，我们需要确定洗涤塔的设计风量。
在该示例中，我们假设设计风量为10万标准立方米/小时。
接下来，我们需要确定洗涤液喷射负压。
洗涤液喷射负压是指进入洗涤塔的气体与洗涤液反应的压差，通常被设置为负值。
负压越大，洗涤效果越好。
在该示例中，我们假设洗涤液喷射负压为100帕。
然后，我们需要确定洗涤塔的塔径。
塔径的大小将影响气体在塔内的流速和停留时间。
在该示例中，我们假设塔径为2米。
现在，我们可以开始计算洗涤塔的设计参数了。
首先，计算洗涤塔的有效面积。
洗涤塔的有效面积是指气体在塔内通过的有效横截面积。
有效面积=(风量)/(运动速度)在该示例中，运动速度可以根据设备经验或查阅相关文献确定为1-3米/秒。
因此，我们可以取平均值2米/秒进行计算。
接下来，计算洗涤塔的高度。
洗涤塔的高度通常取决于气体停留时间和装置体积。
高度=(转筒容积)/(有效面积)转筒容积可以根据塔径和高度计算得到。
转筒容积=π*(塔径/2)^2*(高度)在该示例中，塔径为2米，高度待定（根据经验设定）。
假设高度为25米。
转筒容积=3.14*(2/2)^2*25=196.25立方米最后，确定洗涤塔的进、出口尺寸。
根据塔径和设计参数，可以设置进、出口的尺寸。
具体的尺寸取决于具体设计要求和设备选择。
这只是一个简单的示例，实际的洗涤塔设计计算将更为复杂，需要考虑更多的参数和设计要求。
有关具体设计细节和计算方法，建议参考相关的设计手册和规范。
总结起来，10万风量洗涤塔的设计计算需要确定设计风量、洗涤液喷射负压和塔径等参数，并进行相应的计算，以确保洗涤塔的设计符合要求。
洗涤塔设计计算书
鹿岛建设SCRUBBER（For NO X）设计计算书设计依据：1、源排气量：150m3/min2、源废气最高温度：130℃3、平均浓度：100mg/m3（根据生产设备数据推测）4、源排放总量：0.9kg/hr （根据推测平时浓度计算）5、国家标准：①排放浓度≤240mg/ m3②排放速率≤0.77kg/ hr @15m设计计算：1、去除率第一段SCRUBBER去除率：50%第二段SCRUBBER去除率：30%总去除率：65%2、风量风量=150m3/min （1套Scrubber）3、空塔流速：1m/s4、塔截面：1.6m×1.6m5、填料长度：1.8m+1.8m（第一段＋第二段）6、作用时间：1.8S+1.8S=3.6S（第一段＋第二段）7、液气比L/G=6.0:18、水泵参数：50m3/ hr×18m Aq×２9、加药系统参数计算：①投药量计算：M（HNO3）=63g/molM（NaOH）=40g/molHNO3: 0.9 kg/hr/2/63g/mol =7.15mol/hrNaOH: 7.15 mol/hr×40g/mol≈0.286kg/hr折合10%浓度的NaOH：0.286 kg/hr÷10%＝2.86 kg/hr②加药泵参数选择：3.9L/hr, @0.7Mpa③药槽(第一段和第二段合用)10、排放数据估算：①排放速率0.9kg/hr×35%≈0. 315kg/hr （<0.77kg/ hr @15m），合格。
②排放浓度0.315kg/hr÷60min/hr÷150 m3/ min≈35mg/ m3（≤240mg/ m3），合格。
11、排气温度的控制空气比热容以1kJ/kg.℃计进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；冷却器需要移去的热量=150(kg/min) ×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/4.18(kJ/kCal)×70℃=150718 kcal/hr=175kw；水的比热容=1.0kCal/kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718 (kcal/hr)/8(℃)/ 1.0kCal/kg.℃/1000(kg/m3)＝18.5m3/hr。
洗涤塔设计计算书
鹿岛建设SCRUBBER（For NO X）设计计算书设计依据：1、源排气量：150m3/min2、源废气最高温度：130℃3、平均浓度：100mg/m3（根据生产设备数据推测）4、源排放总量：0.9kg/hr （根据推测平时浓度计算）5、国家标准：①排放浓度≤240mg/ m3②排放速率≤0.77kg/ hr @15m设计计算：1、去除率第一段SCRUBBER去除率：50%第二段SCRUBBER去除率：30%总去除率：65%2、风量风量=150m3/min （1套Scrubber）3、空塔流速：1m/s4、塔截面：1.6m×1.6m5、填料长度：1.8m+1.8m（第一段＋第二段）6、作用时间：1.8S+1.8S=3.6S（第一段＋第二段）7、液气比L/G=6.0:18、水泵参数：50m3/ hr×18m Aq×２9、加药系统参数计算：①投药量计算：M（HNO3）=63g/molM（NaOH）=40g/molHNO3: 0.9 kg/hr/2/63g/mol =7.15mol/hrNaOH: 7.15 mol/hr×40g/mol≈0.286kg/hr折合10%浓度的NaOH：0.286 kg/hr÷10%＝2.86 kg/hr②加药泵参数选择：3.9L/hr, @0.7Mpa③药槽(第一段和第二段合用)10、排放数据估算：①排放速率0.9kg/hr×35%≈0. 315kg/hr （<0.77kg/ hr @15m），合格。
②排放浓度0.315kg/hr÷60min/hr÷150 m3/ min≈35mg/ m3（≤240mg/ m3），合格。
11、排气温度的控制空气比热容以1kJ/kg.℃计进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；冷却器需要移去的热量=150(kg/min) ×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/4.18(kJ/kCal)×70℃=150718 kcal/hr=175kw；水的比热容=1.0kCal/kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718 (kcal/hr)/8(℃)/ 1.0kCal/kg.℃/1000(kg/m3)＝18.5m3/hr。
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L
696084/18
气相总传质单元数为
NOG
=
1
1 −
A
In
�(1
−
A)
∙
Y1 − Y2∗ Y2−Y2∗
+
A�
=
1 1−0.5104
×
In
�(1
−
0.5104)
×
0.001201−0.0004792 0.0000556−0
+
0.5104�=3.9351
查表知
σC
= 33dyn = 427680kg/h2
cm
气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算：
aw at
=
1
−
exp
�−1.45
∙
�σσLc �0.75
∙
�atU∙ LµL �0.1
�ρULL22∙agt �−0.05
∙
�ρLU∙σLL2at�0.2�
aw at
=
1
−
exp
�−1.45
∙
472680 0.75 �940896�
∙
43789.2 0.1 �150 × 3.6�
最小液气比按式：
�VL�min
=
y1−y2 x1e−x2
y1 = 1000000×.013.26051×0.05=164.52kmol/h
y2 = 1000000×.10.326051×0.001=3.29kmol/h
按要求x2=0，由平衡数据可知
x1e
=
y1 m
=
164.52 2.754
=
59.739kmol/h
3.6
−12
3.6 ∙ 1.27 × 108
1 3
× �998.2 × 2.8 × 10−9 × 3600� � 998.2 �
=1.0973
查表得：ψ=1.45
则 KGa = KG ∙ aw ∙ ψ1.1=0.1014×0.5374×150×1.451.1=12.3kmol/ （m³·h·kpa） KLa = KL ∙ aw ∙ ψ0.4=1.0973×0.5374×150×1.450.4=102.62 1/h
10 万风量洗涤塔设计计算
本案例最大废气流量 100000m³/h，其中 HCL 含量为 5%，其它不 溶于吸收液气体含量 95%。要求净化气中 HCL 含量小于 0.1%，操作 压力为常压，气体入口温度 25℃，吸收液为 NaOH 溶液，入口温度 20℃。
一、气体及液体物性数据：
液体物性:
密度：ρL = 998.2 kg/m³
µL0.2
=
0.1119
uF
=
�0.1119 × 9.81 × 114 × 1.201
0.923 × 998.2 × 1.0050.2
=
2.49m/s
空塔气速取泛点气速的 0.8 u=0.8uF=0.8×2.49=1.992m/s。
塔径
D = �4Vs = � 4 × 100000 = 4.21m πu π × 1.992 × 3600
U
=
π
∙
Lh D2/4
=
696084/998.2 π × 4.52/4
=
43.846m³/�㎡
∙
h�
>
umin
经以上校核可知，填料塔直径取 4.5m 合理。
填料层高度计算及分段
查表知， HCl 在空气中的扩散系数为
DG = 0.156cm2/s
液相扩散系数DL = 2.8 × 10−9m2/s
液体质量通量为UL
空隙率：ε=0.92
采用贝恩-霍根泛点关联式计算泛点速度：
lg
�ugF2
∙
at ε3
∙
ρV ρL
∙
µL0.2�
=
A
−
K
1
�WWVL �4
�ρρVL �18
1
1
648299.8 4 1.201 8
= 0.2 − 1.75 �100000 × 1.201� �998.2�
=-0.9512
uF2atρV gε3ρL
密度：ρV
=
PMV RT
=
101.3×29.373 8.314×298
=
1.201
kg/m³
混合气体的粘度可近似取空气的粘度，查手册得 25℃空气的粘
度为：µv = 1.834 × 10−5pa ∙ s = 6.602 × 10−2kg/（m ∙ h） HCl 在空气中的扩散系数查表得为：
DV = 0.156m−4/s = 5.616 × 10−2m2/h
二、气液相平衡数据
由手册查得，常压下 20℃时，HCl 在水中的亨利系数为 E=279kpa 20℃时，HCl 在水中的溶解度系数: H = ρL = 998.2 = 0.199kmol/(m³ · kPa)
EMs 279×18
相平衡常数： m = E = 279 = 2.754
P 101.3
三、物料衡算
KL´a = [1 + 2.6(0.842 − 0.5)2.2]102.62 = 127.8 1/h
V
V
HOG = KYaΩ = KGa ∙ p ∙ Ω
1
1
KGa
=
1 KG´a
+
H
∙
1 KL´a
=
1 38.317
+
0.199
1 ×
127.8
= 15.286kmol/(m³ · h · kpa)
100000 × 1.29/18 HOG = 15.286 × 101.3 × 0.785 × 4.52 = 0.291
×
1
�1.29×1.560×.01602−5×3600�3
×
�150×18.5.361×41×02−953×3600�
=0.1014kmol/（㎡·h·kpa）
液膜吸收系数
KL
=
2
0.0095 �aWULµL�3
∙
�ρLµDL L�−12
1
�µLρL∙ g�3
2
43789.2
3
= 0.0095 × �0.5374 × 150 × 3.6�
=
696084 0.785×4.52
=
43789.2kg/�㎡
∙
h�
气体质量通量为UV
=
100000×1.29 0.785×4.52
=
8115.12kg/�㎡
∙
h�
Y1∗ = mX1 = 2.754 × 0.000174 = 0.0004792
Y2∗ = mX2 = 0
脱吸因数为 A = mV = 2.754×100000×1.29/18 = 0.5104
粘度：µL = 1.005 × 10−3pa ∙ s =3.6kg/（m ∙ h）
表面张力：σL
=
72.6dyn cm
=
940896kg/h2
HCl 在水中的扩散系数查表得：
DL = 2.8 × 10−9m2/s = 1.008 × 10−8m−5/h
气体物性：
混合气体平均摩尔质量：
MV = 0.05 × 36.46 + 0.95 × 29 = 29.373kg/m³
圆整后取 D=4.5m。
泛点率校核：
100000/3600 u = π × 4.52 = 1.7466
4
u = 1.7466 = 0.701 （符合）
uF
2.49
液体喷淋密度校核
取最小湿润速率为(LW)min =0.12m³/（m·h）
umin = (LW)min ∙ at = 0.08 × 150 = 12m³/�㎡ ∙ h�
43789.22 × 150 −0.05 �998.22 ∙ 1.27 × 108�
43789.22
0.2
∙ �998.2 × 940896 × 150� �
=0.5374
气膜吸收系数
KG
=
0.237
�aUtµVv
0.7
�
∙
�ρvµDv v�13
�aRtDTv�
=
0.237
×
�15801×150..10262�0.7
Z = HOG ∙ NOG = 0.291 ×3.9351=1.1451m Z´ = �1.2～VL�min
=
164.52−3.29 59.739−0
=
2.699
取实际液气比为最小液气比的 2 倍，则可得吸收剂用量为：
L=100000×1.201×2.699×2=648299.8kg/h
四、塔径计算 本设计采用φ50 的塑料阶梯环填料，材质为 PP。 填料总比表面积：at = 114 ㎡/m³
u 1.7466
=
= 0.842﹥0.5
uF 2.074
由
KG´a
=
�1
+
9.5
u �uF
−
1.4
0.5� �
KGa
KL´a
=
�1
+
2.6
u �uF
−
2.2
0.5� �
KLa
KG´a = [1 + 9.5(0.842 − 0.5)1.4] × 12.3 = 38.317 kmol/
（m³·h·kpa）