旋转钢梯带计算书(midas计算)
钢楼梯计算书
计算书CALCULATION DOCUMENT工程编号： LY194-301-12工程名称：年产40000吨新型高阻隔尼龙薄膜项目及辅助用房——成品仓库及尼龙6车间项目名称：钢楼梯设计阶段：设计专业：计算内容：钢楼梯结构计算专业负责人：杨如盆计算人：校对人：林伟煌审核人：郑启洪日期： 2012-10-15________________________________________________________________________________ 3D3S 厦门陆原建筑设计院有限公司目录一、设计依据 (1)二、计算简图 (1)三、几何信息 (4)四、荷载与组合 (6)1. 节点荷载 (6)2. 单元荷载 (6)3. 其它荷载 (8)4. 荷载组合 (9)五、内力位移计算结果 (10)1. 内力 (10)1.1 工况内力 (10)1.2 组合内力 (10)1.3 最不利内力 (10)1.4 内力统计 (17)2. 位移 (19)2.1 工况位移 (19)2.2 组合位移 (19)六、设计验算结果 (21)一、设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（2006年版）（GB50009-2001）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑钢结构焊接规程》（JGJ181-2002）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）二、计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图三、几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：四、荷载与组合结构重要性系数： 1.001. 节点荷载2. 单元荷载1) 工况号: 0面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）2) 工况号: 1*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3. 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 7度(0.15g)水平地震影响系数最大值： 0.12计算振型数： 9建筑结构阻尼比： 0.035特征周期值： 0.40地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第二组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用4. 荷载组合(1) 1.35 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1(2) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1(3) 1.00 恒载 + 1.40 活载工况1(4) 1.20 恒载 + 1.20 x 0.50 活载工况1 + 1.30 水平地震(5) 1.00 恒载 + 1.00 x 0.50 活载工况1 + 1.30 水平地震(6) 1.20 恒载(7) 1.35 恒载五、内力位移计算结果1. 内力1.1 工况内力1.2 组合内力1.3 最不利内力最不利内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m)；位置(m))1.4 内力统计轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)剪力 Q2 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)弯距 M3 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)弯距 M3 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)2. 位移2.1 工况位移2.2 组合位移“X向位移”最大的前 10 个节点位移表（单位：mm）“Z向位移”最大的前 10 个节点位移表（单位：mm）“合位移”最大的前 10 个节点位移表（单位：mm）“X向位移”最小的前 10 个节点位移表（单位：mm）“Y向位移”最小的前 10 个节点位移表（单位：mm）六、设计验算结果本工程有1种材料：Q235钢(A3钢)最严控制表 (强度和整体稳定为(应力/设计强度))“强度应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“绕2轴整体稳定应力比”统计结果表“绕3轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“绕2轴长细比”统计结果表“绕3轴长细比”最大的前 10 个单元的验算结果按“绕3轴长细比”统计结果表。
迈达斯(midas)计算
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述原《潇湘路（32+48+32）m连续梁施工方案》中，门洞条形基础中心间距为7.5米，现根据征迁人员反映，为满足门洞内机动车辆通行需求，需将条形基础中心间距调整至8.5米。
现对门洞结构体系进行计算，调整后门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：f y=360N/mm2。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：f y=270N/mm23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
旋转楼梯计算书170X600
Ny -44.7 -44.7 -44.7 -44.7 -44.7 -44.7 24.7 24.7 24.7 24.7 24.7 24.7 24.7 24.7 24.7 24.7 24.7 24.7 24.7 22.3 22.3 22.3 22.3 22.3 22.3 22.3 22.3 22.3 22.3 22.3 22.3 22.3 -2.2 -2.2 -2.2 -2.2 -2.2
面荷载分布图:
4
同济大学 3D3S 软件
面荷载序号 1 分布图（实线表示荷载分配到的单元）
3.3 其它荷载
(1). 地震作用 无地震。 (2). 温度作用 无温度作用。
3.4 荷载组合
(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1
5
同济大学 3D3S 软件
4 内力位移计算结果
4.1 内力
4.1.1 最不利内力
82
合力最大 Nx最小 Ny最小 Nz最小 Mx最小 My最小 Mz最小 Nx最大 Ny最大 Nz最大 Mx最大 My最大 Mz最大
83
合力最大 Nx最小 Ny最小 Nz最小 Mx最小 My最小 Mz最小
各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m) 节点号 控制 Nx最大 Ny最大 Nz最大 Mx最大 My最大 Mz最大 80 合力最大 组合号 1 1 1 1 1 1 1 组合 序号 1 1 1 1 1 1 1 Nx -10.3 -10.3 -10.3 -10.3 -10.3 -10.3 -10.3 Ny -44.7 -44.7 -44.7 -44.7 -44.7 -44.7 -44.7 Nz 67.3 67.3 67.3 67.3 67.3 67.3 67.3 Mx -77.6 -77.6 -77.6 -77.6 -77.6 -77.6 -77.6 My -5.3 -5.3 -5.3 -5.3 -5.3 -5.3 -5.3 Mz -5.5 -5.5 -5.5 -5.5 -5.5 -5.5 -5.5
旋梯楼梯曲线计算公式
旋梯楼梯曲线计算公式在建筑设计中，楼梯是连接不同楼层的重要构件之一。
而旋梯楼梯则是一种常见的设计，其曲线形状在空间中起到了美化和连接的作用。
在设计旋梯楼梯时，需要考虑到曲线的计算公式，以确保楼梯的稳定性和舒适性。
本文将介绍旋梯楼梯曲线的计算公式，并探讨其在建筑设计中的应用。
旋梯楼梯曲线的计算公式可以通过数学方法来推导。
在建筑设计中，常见的旋梯楼梯包括螺旋楼梯和螺线楼梯。
螺旋楼梯是一种以中心柱为轴心，螺旋上升的楼梯，其曲线形状可以用数学曲线方程来描述。
螺线楼梯则是一种以中心轴线为轴心，螺旋上升的楼梯，其曲线形状也可以用数学曲线方程来描述。
对于螺旋楼梯，其曲线形状可以用参数方程表示。
假设螺旋楼梯的半径为R，楼梯的高度为H，楼梯的旋转角度为θ，则螺旋楼梯的参数方程可以表示为：x = R cos(θ)。
y = R sin(θ)。
z = H (θ / 2π)。
其中，x、y、z分别表示空间中的三个坐标轴，θ表示楼梯的旋转角度。
通过这个参数方程，可以计算出螺旋楼梯在空间中的曲线形状，从而进行建筑设计和结构分析。
对于螺线楼梯，其曲线形状可以用极坐标方程表示。
假设螺线楼梯的半径为R，楼梯的高度为H，楼梯的旋转角度为θ，则螺线楼梯的极坐标方程可以表示为：r = R。
θ = θ。
z = H (θ / 2π)。
其中，r、θ、z分别表示极坐标系中的径向距离、角度和空间中的高度。
通过这个极坐标方程，同样可以计算出螺线楼梯在空间中的曲线形状，从而进行建筑设计和结构分析。
在实际的建筑设计中，旋梯楼梯的曲线形状需要根据具体的空间要求和使用功能来进行调整。
通过上述的参数方程和极坐标方程，可以对旋梯楼梯的曲线形状进行精确的计算和调整，以满足建筑设计的需要。
同时，还可以通过数值计算和仿真分析来评估旋梯楼梯的稳定性和舒适性，从而保证其在实际使用中的安全性和舒适性。
除了曲线形状的计算，旋梯楼梯的设计还需要考虑到结构和材料的选取。
在建筑设计中，旋梯楼梯通常由钢结构、混凝土结构或木结构来构成，其结构形式和材料特性将直接影响到楼梯的稳定性和使用寿命。
钢结构旋转楼梯力度计算书。
钢结构旋转楼梯力度计算书国家标准：公共楼梯的踏步的高为：160-170mm，常见的家中的水泥基座楼梯就是按这样的标准，较舒适的高度为160mm左右。
按目前的市场出售的家庭用的成品楼梯的情况来看，高度一般在170-210MM，180MM左右是最经济适用的选择。
就成人而言，楼梯踏步的最小宽度应为240mm，舒适的宽度应为280-300mm左右。
根据建筑每层的高度可以算出要建多少级阶梯，然后计算出阶梯长度（另外加上两头转台长度）；或者看人家的要求更改尺寸！旋转楼梯省空间，如果空间比较小，一般来讲，旋转楼梯的洞口尺寸最小可以开到1300*1300MM，或1400*1100MM，现在的旋转楼梯也就是中柱旋转式楼梯，它的受力点只有一个，即中心受力。
这样的结构造成了如在楼梯的外侧行走的话，踏步板处于上下晃动状态。
这是所有中柱旋转式楼梯共有的缺点，而且楼梯的通行半径越大，晃动得越厉害。
旋转楼梯的承重力一般是150KG到200KG ，相比之下，为了避免上下楼梯时产生错觉，楼梯的第一级台阶与最后一级台阶的高度应该与其他级一致。
如需改变，应该控制在4厘米以内，最好以不超过2厘米~3厘米为宜。
楼梯最高一级踏步到天花板的高度，需要有两米以上的净空，最低不低于1.8米，否则会产生压迫感。
栏杆间距：两根栏杆中心距离以8厘米为宜，不大于12.5厘米，以免小孩子把头从间隙处伸出去。
扶手高度：到腰部位置，85~90厘米，扶手直径以5.5厘米为好。
阶梯高度与深度：阶高应该在15~18厘米，阶面深度为22~27厘米。
阶数为15步左右，如果过高了，可能需要设置楼梯休息平台。
楼梯宽度：一边临空时，净宽不小于75厘米;两侧有墙时，净宽不小于90厘米。
安全性：楼梯部件应光滑、圆润，无突出、尖锐部分。
有小孩老人的家庭，楼梯坡度要缓，旋转角度不能太大;楼梯踏板要做好防滑措施，如防滑条、防滑垫、防滑凹槽等。
楼梯照明：灯光过暗不利于行走安全，灯光过亮易出现眩光。
钢楼梯计算资料
钢梯结构一般是踏步和楼梯梁，踏步一般是花纹钢板Z型折边，楼梯梁有钢板梁或者是槽钢梁，请教一下如何手算钢楼梯？特别是板梁。
梯梁简化为简支斜梁，受竖向荷载。
得到内力，再进行截面校核，验算强度、刚度、稳定性。
钢梯梁与梯柱或基础的链接通常按铰接计算，可将楼梯面荷载及梯板、梁的自重按荷载组合分别折算为梯梁上的线荷载，然后进行内力计算，梯柱取最大轴力或弯矩进行设计计算，梯梁取最不利剪力或轴力验算，然后验算螺栓和焊缝是否满足要求两种方法，第一种方法去查钢梯图集，看看图集上一般用多少，还一种方法就是手算一下梯段梁槽钢的刚度，看看能否满足挠度要求。
手头没有型钢表，没法替你算了。
材料名称：碳素结构钢牌号：Q235B标准：GB/T 700-1988●特性及适用范围：需作常温冲击试验，V型缺口。
有一定的伸长率、强度，良好的韧性和铸造性，易于冲压和焊接，广泛用于一般机械零件的制造。
主要用于建筑、桥梁工程上质量要求较高的焊接结构件。
●化学成份：碳 C ：0.12～0.20硅Si：≤0.30锰Mn：0.30～0.70(沸腾钢:0.30～0.60)硫S ：≤0.045磷P ：≤0.045铬Cr：允许残余含量≤0.030镍Ni：允许残余含量≤0.030铜Cu：允许残余含量≤0.030注：脱氧方法:F、b、Z●力学性能：抗拉强度σb (MPa)：375～460屈服强度σs (MPa)：≤16时:≥235; ＞16～40时:≥225; ＞40～60时: ≥215; ＞60～100 时: ≥205; ＞100～150 时: ≥195; ＞150时: ≥185伸长率δ5 (％)：≤16时:≥26;＞16～40时:≥25;＞40～60时:≥24;＞60～100时:≥23;＞100～150时:≥22;＞150时:≥21冲击功Akv (J)：20℃时,≥27试样尺寸：试样厚度(直径)●热处理规范及金相组织：热处理规范：热轧。
金相组织：铁素体+珠光体。
钢结构旋转楼梯力度计算书。
钢结构旋转楼梯力度计算书。
1设计依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)2工程概况本工程为两层螺旋式钢结构楼梯，支撑构件采用平行的两根槽钢，踏步采用6mm不锈钢板弯折而成，休息平台采用槽钢支撑，面板为6mm不锈钢板，支撑杆件槽钢与主体混凝土结构的连接采用焊接钢板与化学螺栓。
3荷载信息结构重要性系数：1.00(一)恒荷载：钢结构自重由程序计算，栏杆自重换算为线荷载，施加于支撑槽钢上；(二)活荷载：楼梯活荷载取3.0KN/m2；(三)地震作用：地震烈度：6度(0.05g)水平地震影响系数最大值：0.04计算振型数：38建筑结构阻尼比：0.035特征周期值：0.4地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组(四)温度荷载：长沙地区极限温差为41℃。
(五)荷载组合用于强度验算的组合(承载能力极限状态)：(1)1.35x1.0x恒载+0.7x1.4x活荷载+0.5x1.3x水平地震X+0.2x1.2x温度(升温)(2)1.35x1.0x恒载+0.7x1.4x活荷载+0.5x1.3x水平地震Y+0.2x1.2x温度(升温)(3)1.35x1.0x恒载+0.7x1.4x活荷载+0.5x1.3x水平地震X+0.2x1.2x温度(降温)(4)1.35x1.0x恒载+0.7x1.4x活荷载+0.5x1.3x水平地震Y+0.2x1.2x温度(降温)包络组合1：1.0x组合1+1.0x组合2+1.0x组合3+1.0x组合4用于挠度验算的组合(正常使用极限状态)：(1)1.0x恒载+0.7x活荷载+0.5x水平地震X+0.2x温度(升温)(2)1.0x恒载+0.7x活荷载+0.5x水平地震Y+0.2x温度(升温)(3)1.0x恒载+0.7x活荷载+0.5x水平地震X+0.2x温度(降温)(4)1.0x恒载+0.7x活荷载+0.5x水平地震Y+0.2x温度(降温)包络组合2：1.0x组合5+1.0x组合6+1.0x组合7+1.0x组合8按照甲方要求，补充工况如下：用于强度验算的组合(承载能力极限状态)：(5)1.35x1.0x恒载+0.7x1.4x活荷载(最不利部位半布)+0.5x1.3x水平地震X+0.2x1.2x温度(升温)(6)1.35x1.0x恒载+0.7x1.4x活荷载(最不利部位半布)+0.5x1.3x水平地震X+0.2x1.2x温度(降温)用于挠度验算的组合(正常使用极限状态)：(5)1.0x1.0x恒载+0.7x1.0x活荷载(最不利部位半布)+0.5x1.0x水平地震X+0.2x1.2x温度(降温)(6)1.35x1.0x恒载+0.7x1.0x活荷载(最不利部位半布)+0.5x1.0x水平地震X+0.2x1.0x温度(升温)4计算软件本工程钢结构计算采用美国CSI公司的SAP2000v15.1.1有限元分析软件进行建模分析计算。
钢制螺旋楼梯计算书
***新建钢螺旋楼梯计算书计算：审核：2018年11月12日目录一、工程概况： (1)二、设计依据及计算软件 (3)2.1、设计规范 (3)三、计算模型 (4)3.1 建模 (4)3.2 荷载取值 (8)3.3 计算结果 (9)四、二层休息平台计算 (13)五、起步平台及原结构加固计算 (14)一、工程概况：****对主楼局部、首层进行改扩建，含新增钢螺旋楼梯一部。
新增螺旋楼梯平面位置如下图所示：螺旋楼梯下部为吧台桌面，楼梯起步平台面和桌面平齐，离地面高度为1020mm。
楼梯在二楼设置水平休息平台和原地面相联通。
根据实际可布置空间尺寸，螺旋楼梯内圈半径为550mm，外圈半径为1750mm，踏步宽度为1100mm，共设置20个踏步，相邻踏步间转角为18˚，高差为170mm。
二、设计依据及计算软件2.1、设计规范本工程按照如下规范、规程进行设计:1. 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)2. 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)(2015年版)3. 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4. 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)5. 《人民防空地下室设计规范》(GB50038-2005)6. 《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-2015)7. 《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS 159:2004)8. 《钢板剪力墙技术规程》(JGJ/T 380-2015)9. 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》(GB51022-2015)10.《混凝土结构加固技术规范》（GB 50367-2013）11.《混凝土结构加固构造》（13G311-1,13G311-2）以及其他未列项目见国家现行标注、规范及规程。
2.2 计算软件本结构设计采用上海佳构软件科技有限公司研发通用建筑结构软件STRAT v7.0,该软件为计算螺旋楼梯内置了部分相适应的程序。
官方对螺旋楼梯计算说明如下。
midas楼梯计算
旋转楼梯的设计
1、基本信息：
湖心亭内的楼梯为旋转楼梯，楼梯高度为3.3m，外侧半径1.6m，内侧半径为0.6m。
外侧通过吊杆吊挂在二层平台下的环形钢梁，内侧通过吊杆吊挂在顶层内环梁下。
楼梯踏步板采用三角形钢架，上铺木板，各踏步板之间通过连杆连接，且内侧吊杆穿过踏步板并在地面采用竖向可动的铰支座。
使用MIDAS/Gen软件建模，如下图。
2、荷载情况：
恒荷载为每踏步为0.25kN；活荷载为每踏步1.0kN。
3、结构基本周期计算：
经计算结构第一水平自振周期为0.2992（秒），自振频率为3.3418（Hz），结构水平自振周期列于下表：
结构竖向振动周期为0.0133（秒），频率为75.2334（Hz）。
结构X向振动模态如下图：
结构Y向振动模态如下图：
结构竖向振动模态如下图：
4、位移计算结果：
该楼梯在活荷载作用下最大竖向位移<1.0mm，如下图：
为考察结构在水平荷载作用下的整体刚度，在楼梯高度1/4处添加水平推力1.0kN，在该荷载作用下结构水平位移为1.52mm，如下图：
5、结构构件应力：
在内力包络情况下构件的应力最大值为115N/mm2，如下图：
6、结论：
该旋转楼梯通过吊杆传递竖向荷载，通过连杆将各个踏步板连成整体，结构受力明确，通过计算可知的整体刚度能够满足正常使用的要求，且能够满足舒适度的要求（竖向自振频率>3Hz）。
螺旋楼梯计算程序兼计算书
数据输入数据输出注：Mr=pRrβ/2sinθ-Hhθ/βcos(θ+γ-π/2)-pR(1-cosθ)Mn=[pRrβ/2(1-cosθ)-Hhθ/βsin(θ+γ-π/2)+pR(Rsinθ-rθ)]sinψ+Hrcos(θ+γ-π/2)cosψT=[pRrβ/2(1-cosθ)-Hhθ/βsin(θ+γ-π/2)+pR(Rsinθ-rθ)]cosψ-Hrcos(θ+γ-π/2)sinψVr=-Hsin(θ+γ-π/2)Vn=-Hcos(θ+γ-π/2)sinψ+pR(β/2-θ)cosψN=Hcos(θ+γ-π/2)cosψ+pR(β/2-θ)sinψ上半段螺旋梯的Mr、Vr与下半段相同，而Mn、T、Vn、N数值与下半段相同，符号相反。
θ/β= 1.00211.97KN·m Mr=0.00KN·m ，Mn=-517.95KN·m Vr=-79.95KN ，Vn=-140.75KN N=-143.99KN (拉)θ/β= 1.006567mm 2㈣、总的纵向钢筋截面面积A s =A st +2(A sr +A sn ) =2相关内力为：㈠、扭矩T 最大截面为：，其中T max =因上半段螺旋梯段的N 为拉力，所以截面设计按上半段进行，下半段的配筋与上半段相同。
四、截面配筋㈡、径向弯矩Mr 和轴力N 相对最大截面为：θ/β-pR2(1-cosθ)osψψ/2)+pR(Rsinθ-rθ)]cosψ-Hrcos(θ+γ-π/2)sinψπ/2)+pR(Rsinθ-rθ)]sinψ+Hrcos(θ+γ-π/2)cosψ、Vn、N数值与下半段相同，符号相反。
曲面上一点在底面投影的水平旋转角）上半段进行，下半段的配筋与上半段相同。
midas钢楼梯计算书
midas钢楼梯计算书计算书CALCULATION DOCUMENT工程编号： 20141116建设单位：贵州创盟房地产开发有限公司项目名称：商业4#楼室内钢架楼梯分项工程设计阶段：施工阶段设计专业：结构工程计算内容：钢楼梯结构计算专业负责人：校对人：审核人：计算人：日期： 2014-11-15________________________________________________________________________________ MADIS/GEN 贵州大学勘察设计研究院 (22)5.2.3 C8.0验算详细结果 (24)5.2.4 L63×6验算详细结果 (25)5.2.5 HW300×300×10/15验算详细结果 (27)一、设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（2006年版）（GB50009-2001）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑钢结构焊接规程》（JGJ181-2002）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）二、计算简图1计算简图2节点编号图单元编号图3三、荷载与组合结构重要性系数： 1.001. 节点荷载2. 单元荷载钢楼梯恒载计算：花纹钢板折算厚度：5+156.25*5/270=7.894(mm) 花岗岩折算厚度：30+（115.49+271.74）*270*30/2/270/1700=33.42（mm）细石混凝土折算厚度：30（mm）恒载大小：78.5*0.007894+28*0.0334+24*0.03=1.67KN/m2 1) 工况号: 0*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体形系数面荷载值(基本风压)1 恒载双向杆件-- 1.67面荷载分布图:面荷载序号1分布图（休息平台恒载）2) 工况号: 1*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体形系数面荷载值(基本风压)1 活载双向杆件-- 3.50面荷载分布图:面荷载序号1分布图（休息平台活载）3. 其它荷载(1). 地震作用4. 荷载组合四、内力位移计算结果1. 内力1.1 工况内力1.2 组合内力1.2恒载+1.4活载2. 位移2.1 工况位移2.2 组合位移1.35恒载+1.4（0.7）活载1.2恒载+1.4活载五、设计验算结果本工程有1种材料：Q235钢(A3钢) 5.1验算结果对话框:5.2构件验算详细结果5.2.1 HN400×200×8/13验算详细结果5.2.2 C32b验算详细结果5.2.3 C8.0验算详细结果5.2.4 L63×6验算详细结果5.2.5 HW300×300×10/15验算详细结果韩国MIDAS IT开发软件 MIDAS/GEN34。
1#楼梯计算书.
1#钢梯设计计算书一、钢梯荷载分布计算4mm 厚花纹钢板： 0.334 KN/m2水磨石地面： 0.65KN/m2∑=0.984 KN/m2 钢梯恒载设计值g =γG ×g K =1.20×0.984=1.181KN/m2钢梯活载设计值q =γQ ×q K =1.40×4.0=5.6 KN/m2休息平台板面荷载设计值：p =1.181+5.6=6.781 KN/m2平板长度b =2100mm，加劲肋间距a =400mm，b /a =5.25＞2.0，按三跨连续板及三跨以上连续板考虑系数取值α=0.10,β=0.11。
Mmax =αpa =0.10×6.781×0.4=0.11KN.m 226M max 6⨯0. 11⨯10322σ = =34.375N/mm＜215 N/mm 2 =2γx t 1. 2⨯4p k a 44004. 984⨯0. 44-3 νmax =β 3 =0. 11⨯=0.67×10m=0.67mm＜＜2.7mm Et 150206⨯43⨯10-3∴4mm 花纹钢平台板满足要求。
②、加劲肋部分计算：（加劲肋计算长度l =1260mm）作用于加劲肋上的荷载：(考虑加劲肋自重2.74kg/m恒载设计值g =γG ×g K =1.20×（0.984×0.4+0.027）=1.2×0.421=0.505KN/m活载设计值q =γQ ×q K =1.40×4.0×0.4=1.40×1.6=2.24KN/m加劲肋选L45×4，A=349mm，y 0=12.6mm 2y 1= 4×120×2+349×36.4 =16.5mm 4×120+349I x =4×120×16.52+349×19.92=26.89×104mm 426.89×104上边缘W 1nx = =16.3×103 mm416.526.89×104下边缘W 2nx = =8.27×103 mm4 32.511M = P l2= ×(0.505+2.24×1.262=0.545KN·m 88M 0. 545⨯10622σ1 = ==31.84N/mm＜215 N/mm γx W 1nx 1. 05⨯16. 3⨯1030. 545⨯106M 2 =σ2==62.76＜215 N/mmγx W 2nx 1. 05⨯8. 27⨯103 5p k l 45(0. 421+1. 6 ⨯1. 264-3 ⨯ν= ==1.2×10m =1.2mm 6-8385EI x 385206⨯10⨯26. 89⨯10＜1260=5.04mm 250∴加劲肋满足要求。
钢梯计算书
1.00 kN/m
4.60 m 1.01 kN/m
1.75 kN/m
3.66 kN/m
9.69 kN.m
8.42 kN
2.强度 验算
σ=M/w=
3.挠度 验算
τ=VS/(Itw)=
Ix=th3/12= υ =5(gk+qk)L4/( 384EIx)= [υ]=
244.28 Mpa 18.84 Mpa
不满足 满足
最大正应 力 最大剪应 力
不满足
第1页，共1页
上海三铭制业有限公司标准厂房-钢梯验算
梯段水 平长度 L1(mm)
平台长 度L2(mm) 楼梯宽 度B(mm)
楼梯高 度H(mm)
梯梁截 面 栏杆高 度h1(mm)
踏步数n 踏步板 宽度 b踏1(步mm板) 厚度 t1(mm)
输出区 1.荷载 及内力
பைடு நூலகம்L3=sqrt(L12+H2 )=
输入区 4600 0 1000 4600
1.983E+06 mm4
39.40 mm
L/400=
11.50 mm
钢材型 号
f(Mpa)
215
fv(Mpa)
125
活荷载 标准值 (kN/m2) 挠度限 值
1
3.5 L/400
4
注：扶手采用φ50x2.5钢管，栏杆采 用□20方钢，每踏步二根
水平投影 面
恒荷载标 准值 活荷载标 准值 线荷载设 计值 最大弯矩 设计值 最大剪力 设计值
1200 23 320 4.5
6505.38 mm
梯梁自重 梯板自重 栏杆自重 扶手自重 Σ 乘以1.20增大系数
楼梯竖向荷载 不宜小于 折算成线荷载 为
MIDAS计算书整理 正文
设计常用图形结果在MIDAS中的输出MIDAS/Gen可以较全面地提供分析和设计的图形及文本结果，对于设计中常用的一些图形结果，用户可以通过本文介绍的方式进行查看和输出。
MIDAS/Gen中图名的标注方法：点击“显示”按钮，“视图”下勾选“说明”，点击按钮，可以选择字体及大小，在文本栏中输入图名，点击按钮“适用”即可。
1各层构件编号简图点击单元编号按钮，显示构件的编号。
（注：点击节点编号按钮显示节点编号。
）2各层构件截面尺寸显示简图菜单“视图/显示”，选择“特性”；或者点击“显示”按钮，“特性”下勾选“特征值名称”。
（注：建议用户在给截面命名的时候表示出截面的高宽特性。
）3各层配筋简图、柱轴压比程序可以提供各层梁、柱、剪力墙的配筋简图，用户可以查看所需的配筋面积，也可以让程序进行配筋设计，输出实际配筋的结果。
菜单“设计/钢筋混凝土构件配筋设计”下，进行钢筋混凝土梁、柱、剪力墙构件配筋设计后，在“设计/钢筋混凝土结构设计结果简图”中查看。
显示的单位可以在调整。
对于柱和剪力墙构件，程序在输出所需配筋面积的同时，输出柱的轴压比（图中括号内的数值）。
4梁弹性挠度菜单“结果/位移”，MIDAS提供的是梁端节点的变形图（绝对位移）。
（注：可使用菜单“结果/梁单元细部分析”查看任意梁单元任意位置的变形、内力、应力；或者需要对梁单元进行划分，显示梁中部的位移。
）5各荷载工况下构件标准内力简图菜单“结果/内力”下，选择需要查看的构件类型，“荷载工况/荷载组合”里可选择各种荷载工况或荷载组合，查看各种构件在不同工况下的内力值和内力图。
下图显示的是恒载作用下的框架弯矩图。
6梁截面设计内力包络图除了选取某一榀框架，查看其内力图之外，MIDAS还提供平面显示的功能，特别是对于梁单元，该功能适用范围较广。
使用菜单“结果/内力/构件内力图”，在“荷载工况/荷载组合”里选择包络组合，可以查看各层梁截面设计内力包络图。
（注：也可以查看其它工况下梁的内力图。
旋转楼梯施工方法大全！计算方式大全！太厉害了！
旋转楼梯施工方法大全！计算方式大全！太厉害了！（一）旋转楼梯模板的制作安装旋转楼梯一般有两种，一种是绕圆心旋转1800即可达到一个楼层高度的楼梯，称为螺旋式楼梯；另一种是大半径螺旋状梯段。
1. 螺旋式梯段模板的计算（1）熟悉图纸（2）确定计算范围（3）计算方法1）求出内圆、外圆水平投影在900范围内的弧长LL内=R内×3.14÷2 L外=R外×3.14÷22）求出外圆三角及内圆三角的坡度=H：L内圆坡度=900范围的旋转高/内圆900范围的弧长外圆坡度=900范围的旋转高/外圆900范围的弧长3）求出900范围螺旋弧长所对应的半径R1大，加R2大R1大=R1×斜面系数R2大=R2×斜面系数（4）地板放样：按R1大、R2大画出内外圆半径大小，然后根据实际情况查出底板的大样。
2. 螺旋式楼梯支模（1）螺旋楼梯支模1）在垫层上按平面图弹出地盘线，分出台阶阶数，并标出每个台阶的积累标高如图14-6（b）以及图14-7所示。
2）固定端圈梁底用砖按坡度砌成，砌体找坡可用6点钢筋焊制的坡度架控制。
3）楼梯踏步断面为齿形，可直接按图做出木模，按地盘线位置和标高由下到上，每四阶为一组依次安放，外支撑柱根部应适应向外倾斜，使楼板更加稳固。
4）楼梯楼板镀锌铁皮外模加三道圆弧带如图14-10。
（2）大半径螺旋楼梯支模梯段楼板由牵杠撑、牵杠、隔栅、帮板和踏步侧板等部分组成。
如图14-13所示。
制作前，先进行计算画线或用尺放样，将所需各种基本数据计算列表，并确定支模轴线部位，具体操作步骤如下：1）放线2）牵杠组合架组装3）隔栅4）地板：5）帮模板6）踏步挡板（二）木扶手及弯头旋转木扶手的计算及放样（1）直径和半径的计算（同前）（2）螺旋扶手长度的计算外扶手的长度=放样半径R大1×3.14÷2里扶手的长度=放样半径R大2×3.14÷2扶手的长度也可以通过放样，套出样板，根据样板再进行下料。
钢楼梯计算书
单跑钢楼梯设计计算书====================================================================一. 设计资料1 设计规范《建筑结构荷载规范GB 50009-2012》《钢结构设计规范GB 50017-2003》2 计算参数基本组合1.2D+1.4L1.35D+0.98L标准组合1.0D+1.0L1.0L二. 验算结果1 楼梯内力简图1.1 轴力图1.2 剪力图1.3 弯矩图2 梯梁验算控制工况: 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = 11.538 kN*m(有限元计算结果)σ = Mmax / (γx * W)= 1.1538e+007 / (1.05 * 2.338e+005)= 47 N/mm2 < 215 N/mm2结果判断: 满足2.2 受剪强度控制工况: 1.2D+1.4L剪力计算结果: Vmax = 3.709 kN(有限元计算结果)τ = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 3709 / 3624 = 1.535 N/mm2 < 125 N/mm2结果判断: 满足2.3 挠度控制工况: D+Lω = 4.715 mm < 4243 / 250 = 16.97 mm(有限元计算结果)结果判断: 满足控制工况: Lω = 4.249 mm < 4243 / 300 = 14.14 mm(有限元计算结果)结果判断: 满足控制工况: 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = 8.756 kN*m(有限元计算结果)σ = Mmax / (γx * W)= 8.756e+006 / (1.05 * 2.338e+005)= 35.67 N/mm2 < 215 N/mm2结果判断: 满足3.2 受剪强度控制工况: 1.2D+1.4L剪力计算结果: Vmax = 9.348 kN(有限元计算结果)τ = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 9348 / 3624 = 3.869 N/mm2 < 125 N/mm2结果判断: 满足3.3 挠度控制工况: D+Lω = 0.1229 mm < 4243 / 250 = 16.97 mm结果判断: 满足控制工况: Lω = 0.1113 mm < 4243 / 300 = 14.14 mm(有限元计算结果)结果判断: 满足4.1 受弯强度控制工况: 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = 8.756 kN*m(有限元计算结果)σ = Mmax / (γx * W)= 8.756e+006 / (1.05 * 2.338e+005)= 35.67 N/mm2 < 215 N/mm2结果判断: 满足4.2 受剪强度控制工况: 1.2D+1.4L剪力计算结果: Vmax = 9.348 kN(有限元计算结果)τ = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 9348 / 3624 = 3.869 N/mm2 < 125 N/mm2结果判断: 满足4.3 挠度控制工况: D+Lω = 0.1229 mm < 4243 / 250 = 16.97 mm(有限元计算结果)结果判断: 满足控制工况: Lω = 0.1113 mm < 4243 / 300 = 14.14 mm(有限元计算结果)结果判断: 满足控制工况: 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = 1 / 8 * ql2 = 1.614 * 1.3 * 1.3 / 8 = 0.341 kN*mσ = Mmax / (γx * W)= 0.341 / (1.05 * 4.809e+004)= 6.752 N/mm2 < 215 N/mm2结果判断: 满足5.2 受剪强度控制工况: 1.2D+1.4L剪力计算结果: Vmax = ql / 2 = 1.614 * 1.3 / 2 = 1.049 kNτ = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 1.049 / 2768 = 0.5685 N/mm2 < 125 N/mm2结果判断: 满足5.3 挠度控制工况: D+Lω = 5 * ql 4 / (384EI) = 5 * 1.17*1.34结果判断: 满足控制工况: Lω = 5 * ql 4 / (384EI) = 5 * 1.05*1.34结果判断: 满足控制工况: 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = αqa2 = 0.1017 * 3.228 * 0.62 = 0.1182 kN*mσ= 6 * Mmax / (γx * t2) = 6 * 118183.536 / (1.2 * 62) = 16.414 N/mm2 < 215 N/mm2结果判断: 满足6.2 挠度控制工况: D+Lω = β * q k *a4 / (Et3) = 0.05138 * 2.34 * 12004 / (206 * 63) = 0.7538 mm < 1300 / 150 = 8.667 mm结果判断: 满足6.3 加劲肋受弯强度控制工况: 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = ql2 / 8 = 3.228 * 1.32 / 8 = 0.6819 kN*mσ= Mmax / (γx * Wnx)= 6.819e+005 / (1.05 * 9.09e+004)= 7.145 N/mm2 < 215 N/mm2结果判断: 满足6.4 加劲肋挠度控制工况: D+Lν= 5 * q k *l4 / (384EI x) = 5 * 2.34 * 13004 / (384 * 206 * 4.29924e+006) = 0.0982583 mm < 1300 / 250 = 5.2 mm结果判断: 满足控制工况: Lν= 5 * q k *l4 / (384EI x) = 5 * 2.1 * 13004 / (384 * 206 * 4.29924e+006) = 0.0881806 mm < 1300 / 300 = 4.33333 mm结果判断: 满足控制工况: 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = αqa2 = 0.1017 * 3.228 * 0.62 = 0.1182 kN*mσ= 6 * Mmax / (γx * t2) = 6 * 118183.536 / (1.2 * 62) = 16.414 N/mm2 < 215 N/mm2结果判断: 满足7.2 挠度控制工况: D+Lω = β * q k *a4 / (Et3) = 0.05138 * 2.34 * 12004 / (206 * 63) = 0.7538 mm < 1300 / 150 = 8.667 mm结果判断: 满足7.3 加劲肋受弯强度控制工况: 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = ql2 / 8 = 3.228 * 1.32 / 8 = 0.6819 kN*mσ= Mmax / (γx * Wnx)= 6.819e+005 / (1.05 * 9.09e+004)= 1.238 N/mm2 < 215 N/mm2结果判断: 满足7.4 加劲肋挠度控制工况: D+Lν= 5 * q k *l4 / (384EI x) = 5 * 2.34 * 13004 / (384 * 206 * 4.29924e+006) = 0.0982583 mm < 1300 / 250 = 5.2 mm结果判断: 满足控制工况: Lν= 5 * q k *l4 / (384EI x) = 5 * 2.1 * 13004 / (384 * 206 * 4.29924e+006) = 0.0881806 mm < 1300 / 300 = 4.33333 mm结果判断: 满足。
旋转楼梯计算书
异型楼梯计算(YXT-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》钢材：Q235; -----------------------------------------------------------------------1 基本资料1.1 几何信息:形状长度/半径(mm) 夹角(度) 高差(mm) 踏步数踏步宽(mm)弧线 4900 48 1870 12.5 342.1弧线 4900 16 0弧线 4900 48 2210 14.7 293.2弧线 4900 16 0弧线 4900 28 1360 9.1 266.1弧线 4900 32 0(图1 平面尺寸图)1.2 截面信息:板宽度: B=2600mm 斜板厚度: H s=120mm 平台厚度: H p=150mm踏步高度: H t=150mm 底端约束: 固定顶端约束: 固定1.3 材料信息:混凝土等级: C25 ,f c=11.90 N/mm2混凝土容重:γ=25.00 kN/mm31.4 荷载信息:附加恒荷载标准值: g=1.500kN/m2活荷载标准值: q=3.500kN/m2恒载分项系数: γG=1.200 ,活载分项系数: γQ=1.4002 计算内容2.1 荷载设计值计算自重计算说明: 参考<<钢筋混凝土薄壳结构设计规程>>(JGJ/T 22-98)第3.2.6条壳板的自重按照壳板的实际重量折算成平均厚度重量计算2.2 内力计算:计算横截面的法向弯矩Mn(kN.m),径向弯矩Mr(kN.m),法向剪力Vn(kN)径向剪力Vr(kN),轴力N(kN),扭矩T(kN)说明(1)采用有限元计算方法，单元为厚薄通用的壳单元(2)基本假定：对于楼梯斜段，把锯齿状变截面简化成等厚度的截面，截面高度取锯齿最小处的厚度(3)内力示意图：如下图所示:(图2 截面内力示意图)3 计算过程以及计算结果3.1 荷载计算3.1.1 第一段(楼梯):(1)计算自重均布荷载g s:螺旋楼梯高差ΔH=1870mm ; 总转角ω=0.84 弧度楼梯的螺旋倾角: α=atan(ΔH/(R*ω)=atan(1870/4900/0.84)=0.427(弧度)踏步的高度h1=H s/cos(α)= 120/cos(0.427)=132mm踏步的高度h2=h1+Ht=132+150=282mm内侧半径R1=R-B/2=4900-2600/2=3600外侧半径R2=R+B/2=4900-2600/2=6200单个踏步对应的辐射角度: Δω=ω/N=0.8/12.5=0.067(弧度)内侧边长度: t1=2*R1*sin(Δω/2)=2*3600*sin(0.07/2)=242mm外侧边长度: t2=2*R2*sin(Δω/2)=2*6200*sin(0.07/2)=417mm踏步平面投影梯形的高度: H = 2599 mm内侧三角形面积A1=0.5*t1*H=0.5*0.242*2.599= 0.31426 m2外侧三角形面积A2=0.5*t2*H=0.5*0.417*2.599= 0.54122 m2内侧分割体的体积V1: 0.05715 m3外侧分割体的体积V2: 0.12549 m3自重等效荷载g s=(V1+V2)*γ/(A1+A2) = 0.18264/0.85548*25.00=5.337 kN/m3(2)计算均布荷载设计值:恒荷载g k=g+g s=1.500+5.337=6.837kN/m2本段荷载设计值Q=1.40*3.500+1.20*6.837=13.105kN/m2将水平投影荷载转换成沿着斜板分布的荷载：11.93kN/m23.1.2 第二段(平台):(1)计算自重均布荷载g s:平台板的自重荷载取: g s=γ*H p=150/1000*25.00=3.75kN/m2(2)计算均布荷载设计值:恒荷载g k=g+g s=1.500+3.750=5.250kN/m2本段荷载设计值Q=1.40*3.500+1.20*5.250=11.200kN/m23.1.3 第三段(楼梯):(1)计算自重均布荷载g s:螺旋楼梯高差ΔH=2210mm ; 总转角ω=0.84 弧度楼梯的螺旋倾角: α=atan(ΔH/(R*ω)=atan(2210/4900/0.84)=0.494(弧度) 踏步的高度h1=H s/cos(α)= 120/cos(0.494)=136mm踏步的高度h2=h1+Ht=136+150=286mm内侧半径R1=R-B/2=4900-2600/2=3600外侧半径R2=R+B/2=4900-2600/2=6200单个踏步对应的辐射角度: Δω=ω/N=0.8/14.7=0.057(弧度)内侧边长度: t1=2*R1*sin(Δω/2)=2*3600*sin(0.06/2)=205mm外侧边长度: t2=2*R2*sin(Δω/2)=2*6200*sin(0.06/2)=352mm踏步平面投影梯形的高度: H = 2599 mm内侧三角形面积A1=0.5*t1*H=0.5*0.205*2.599= 0.26597 m2外侧三角形面积A2=0.5*t2*H=0.5*0.352*2.599= 0.45806 m2内侧分割体的体积V1: 0.04955 m3外侧分割体的体积V2: 0.10823 m3自重等效荷载g s=(V1+V2)*γ/(A1+A2) = 0.15778/0.72402*25.00=5.448 kN/m3 (2)计算均布荷载设计值:恒荷载g k=g+g s=1.500+5.448=6.948kN/m2本段荷载设计值Q=1.40*3.500+1.20*6.948=13.238kN/m2将水平投影荷载转换成沿着斜板分布的荷载：11.66kN/m23.1.4 第四段(平台):(1)计算自重均布荷载g s:平台板的自重荷载取: g s=γ*H p=150/1000*25.00=3.75kN/m2(2)计算均布荷载设计值:恒荷载g k=g+g s=1.500+3.750=5.250kN/m2本段荷载设计值Q=1.40*3.500+1.20*5.250=11.200kN/m23.1.5 第五段(楼梯):(1)计算自重均布荷载g s:螺旋楼梯高差ΔH=1360mm ; 总转角ω=0.49 弧度楼梯的螺旋倾角: α=atan(ΔH/(R*ω)=atan(1360/4900/0.49)=0.517(弧度) 踏步的高度h1=H s/cos(α)= 120/cos(0.517)=138mm踏步的高度h2=h1+Ht=138+150=288mm内侧半径R1=R-B/2=4900-2600/2=3600外侧半径R2=R+B/2=4900-2600/2=6200单个踏步对应的辐射角度: Δω=ω/N=0.5/9.1=0.054(弧度)内侧边长度: t1=2*R1*sin(Δω/2)=2*3600*sin(0.05/2)=194mm外侧边长度: t2=2*R2*sin(Δω/2)=2*6200*sin(0.05/2)=334mm踏步平面投影梯形的高度: H = 2599 mm内侧三角形面积A1=0.5*t1*H=0.5*0.194*2.599= 0.25213 m2外侧三角形面积A2=0.5*t2*H=0.5*0.334*2.599= 0.43422 m2内侧分割体的体积V1: 0.04740 m3外侧分割体的体积V2: 0.10335 m3自重等效荷载g s=(V1+V2)*γ/(A1+A2) = 0.15075/0.68635*25.00=5.491 kN/m3(2)计算均布荷载设计值:恒荷载g k=g+g s=1.500+5.491=6.991kN/m2本段荷载设计值Q=1.40*3.500+1.20*6.991=13.289kN/m2将水平投影荷载转换成沿着斜板分布的荷载：11.56kN/m23.1.6 第六段(平台):(1)计算自重均布荷载g s:平台板的自重荷载取: g s=γ*H p=150/1000*25.00=3.75kN/m2(2)计算均布荷载设计值:恒荷载g k=g+g s=1.500+3.750=5.250kN/m2本段荷载设计值Q=1.40*3.500+1.20*5.250=11.200kN/m23.2 内力以及配筋计算3.2.1 第一段(楼梯):(1)本段计算截面数: 10(2)计算10个截面的内力和配筋(略)截面验算: 满足(3)位置: 0.0 m 截面代号:S1-1有限元计算内力得到: Mr=-90.02; Mn=1631.25; Vr=-119.54; Vn=44.65; N=-337.64; T=65.34截面计算结果：3.2.2 第二段(平台):(1)本段计算截面数: 3(2)计算3个截面的内力和配筋(略)截面验算: 满足(3)位置: 912.2 m 截面代号:S2-1有限元计算内力得到: Mr=12.63; Mn=910.06; Vr=215.61; Vn=114.43; N=-123.43; T=-395.52(4)位置:0.0 截面代号: S2-2内力: Mr=-34.87; Mn=1207.11; Vr=307.34; Vn=81.58; N=-146.43; T=-156.91(5)位置:912.2 截面代号: S2-3内力: Mr=12.63; Mn=910.06; Vr=215.61; Vn=114.43; N=-123.43; T=-395.523.2.3 第三段(楼梯):(1)本段计算截面数: 10(2)计算10个截面的内力和配筋(略)截面验算:满足(3)位置: 0.0 m 截面代号:S3-1有限元计算内力得到: Mr=25.84; Mn=745.46; Vr=73.49; Vn=26.45; N=-73.81;T=-148.85(4)位置:233.1 截面代号: S3-2内力: Mr=22.07; Mn=888.36; Vr=213.41; Vn=-23.58; N=-112.74; T=56.87(5)位置:0.0 截面代号: S3-3内力: Mr=25.84; Mn=745.46; Vr=73.49; Vn=26.45; N=-73.81; T=-148.853.2.4 第四段(平台):(1)本段计算截面数: 3(2)计算3个截面的内力和配筋(略)截面验算: 满足(3)位置: 456.1 m 截面代号:S4-1有限元计算内力得到: Mr=17.84; Mn=-218.27; Vr=224.50; Vn=-39.88; N=104.10; T=63.50(4)位置:0.0 截面代号: S4-2内力: Mr=23.93; Mn=-128.89; Vr=243.99; Vn=-0.42; N=92.19; T=32.63(5)位置:0.0 截面代号: S4-3内力: Mr=23.93; Mn=-128.89; Vr=243.99; Vn=-0.42; N=92.19; T=32.633.2.5 第五段(楼梯):(1)本段计算截面数: 5(2)计算5个截面的内力和配筋(略)截面验算: 满足(3位置: 2503.5 m 截面代号:S5-1有限元计算内力得到: Mr=64.49; Mn=-747.55; Vr=105.18; Vn=43.98; N=231.01; T=-157.69(4)位置:2253.1 截面代号: S5-2内力: Mr=57.45; Mn=-761.47; Vr=127.99; Vn=55.53; N=235.57; T=-146.51(5)位置:2503.5 截面代号: S5-3内力: Mr=64.49; Mn=-747.55; Vr=105.18; Vn=43.98; N=231.01; T=-157.693.2.6 第六段(平台):(1)本段计算截面数: 6(2)计算6个截面的内力和配筋(略)截面验算: 满足(3)最大上下配筋(AsX=max),位置: 2736.7 m 截面代号:S6-1有限元计算内力得到: Mr=-292.27; Mn=-924.13; Vr=-25.71; Vn=-235.83;N=252.38; T=288.92(4位置:2736.7 截面代号: S6-2内力: Mr=-292.27; Mn=-924.13; Vr=-25.71; Vn=-235.83; N=252.38; T=288.92(5)位置:2736.7 截面代号: S6-3内力: Mr=-292.27; Mn=-924.13; Vr=-25.71; Vn=-235.83; N=252.38; T=288.924 支座反力(1)底部: Mn=-1631.247kN.m Mr=90.022kN.m T=-65.337kN.m N=337.640kNVn=-44.648kN Vr=119.545kN(2)顶部: Mn=924.128 Mr=292.265kN.m T=-288.922kN.m N=-252.382kN Vn=235.831kN Vr=25.712kN截面类型：[]2[40bNo. = []2[40b；b(mm) = 102.00；h(mm) = 400.00；t(mm) = 18.00；tw(mm) = 12.50；Sx(mm^3) = 564400.00；Ix(mm^4) = 372887000.00；Iy(mm^4) = 112780000.00；A(mm^2) = 16609.00；ixo(mm) = 149.80；iyo(mm) = 82.40；Wxo1(mm^3) = 1864440.00；Wxo2(mm^3) = 1864440.00；WyoL(mm^3) = 1105700.00；WyoR(mm^3) = 0.00；xo(mm) = 102.00；yo(mm) = 200.00；截面开孔：钢材等级：Q345；钢材强度：f = 295N/mm2；fv = 170N/mm2；截面塑性发展系数：γx = 1.05；γy = 1.20；σmax = 278.02 N/mm2≤f = 295 N/mm2，满足受弯强度要求。
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室内旋转钢楼梯计算书
一、设计概况
1. 本工程为室内旋转钢楼梯结构,钢梯高度为5.5米，两跑。
2. 梯柱截面：焊接管200X6.0; 梯梁截面:箱300X50X6.0 平台挑梁截面：箱300X150X6.0/箱200X100X6.0 平台次梁截面:箱200X100X6.0.
3. 钢构件材质均采用Q235B。
钢楼梯轴测图1
二、设计过程
1. 设计规范：
1.1《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
1.2《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
1.3《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）
1.4《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002）
2. 设计菏载：
2.1 楼梯活荷载：2.0 KN/㎡
恒载布置图活载布置图
2.2 边界条件
边界条件图
2.3 计算软件：
北京迈达斯技术有限公司编制的midas gen 2014.
2.4 计算结果
2.4.1 荷载组合
2.4.2分析结果
结构位移图(sLCB2) 结构应力图(sLCB2) 结构反力图
2.4.3设计结果
组合应力图验算比率。