CFG桩复合地基设计计算书
CFG桩复合地基设计计算书(优选.)
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*****一期工程A4#、A5#、A6#楼CFG桩复合地基设计计算书计算者：审核：总工程师：总经理：************8勘察设计有限公司二○一三年十二月*******一期工程A4#楼CFG桩复合地基设计计算书一、设计依据1、《***********一期工程岩土工程勘察报告》（**********有限责任公司，**********-2013-GK0105）；2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）；3、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；4、《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB 13（J）/T123—2011）。
二、设计要求本工程的地基处理设计要求；1、处理后复合地基承载力特征值≥410kpa；2、复合地基长期最终沉降量不大于60mm。
三、设计参数及设计计算该地基采用CFG桩复合地基桩径Ф450mm，桩周长Up=πd=3.14×0.45=1.413m桩截面积Ap=1/4×πd2=1/4×3.14×0.452=0.1589m2有效桩长为24.00m，保护桩长不小于0.50m，以5层细砂为桩端持力层，桩端进入持力层层顶8.70m。
有效桩长范围内各土层桩的长度、桩的极限侧阻力标准值q si（kpa）、桩的极限端阻力标准值q p（kpa）分别是：依据ZK47的地层资料四、设计计算1、单桩承载力计算单桩竖向极限承载力标准值R ua = ∑+P p i si p A q l q u ………………① =2001.80KN单桩竖向承载力特征值 安全系数k 取2.0 R a = R ua /k k=2.0 ………………② =1000.90KN 2、复合地基承载力计算取桩间距1.60m ×1.70m ，则面积置换率2s A m p ==70.160.10.1589⨯=0.058，β=0.9，基础持力层f sk =100Kpa ，将相应参数代入下式得：f spk k s Paf m A R m )1(-+=βλ………………③ =415.91Kpa ＞410Kpa ，满足设计要求。
CFG桩地基处理设计计算书
CFG桩地基处理设计计算书
计算地层模型
素填土厚4.0m，淤泥质粘土厚3.0m，可塑粘土厚1.5m，硬塑粘土厚0.5m。
CFG桩复合地基承载力计算
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002），CFG桩复合地基承载力特
征值可按下式计算：
式中f sk：强夯处理后承载力特征值，取90kPa；
m：面积置换率；
A p：桩的截面积，为0.113㎡；
β：桩间土承载力折减系数取0.85；
R a：单桩竖向承载力特征值，经计算取150kN。
CFG桩桩端持力层为硬塑粘土层，其端阻力特征值（q p按700kPa 进行取值）。
因无单桩静载试验资料，R a可按下式计算：
式中U p：桩的周长；
q si：桩侧第i层土的侧阻力特征值，仅考虑可塑及硬塑粘土的桩侧阻力，分别按30kPa及40kPa取值；
q p：桩的端阻力特征值（Kpa）；
：第i层土的土层厚度。
l i
经计算，R a=157kN，按150kN取值，则m=0.115。
CFG桩计算书
CFG 桩计算书
1． 确定桩长：由地质剖面图和土的物理力学指标，可以确定桩长
13米
2． 桩径：采用长螺旋钻孔成孔CFG 桩施工工艺，桩径为400mm 。
3． 桩间距s:
1).天然地基承载力：140kPa
2).单桩承载力标准值计算：
∑+=K A q h q U R P pk i i s P k )(, 430.1kPa
1.77)/2803.3307(35256.1=⨯+⨯+⨯⨯=k R 3).符合地基承载力特征值k sp f ,：
荷载效应标准组合基础底面处平均压力值128522
5220176259698=++=+=A G F P K k )
5.1(0,-+=≤d f f P k sp a k γ
)5.1(0,--≥d P f k k sp γ 计算取30/2.11m kN =γ，由上式可得kPa d P f k k sp 124)5.1(0,=--≥γ
取kPa f k sp 220,=
求置换率m,计算时取桩间土发挥系数β=0.9，桩间土强度提高系数α=1.0
=--=k p
k k k sp f A R f f m αβαβ,0.029 采用正方形布桩。
桩间距m m
A s p 2.2≤= 根据建筑桩基技术规范JGJ 94-2008要求，取桩间距为1800mm 。
此时地基承载力标准值kPa f k sp 5.254,=
4． 桩体强度
桩预应力为2/4.34241256.01.430m kN A R p
k p ===σ，桩体抗压强度为
MPa f p ck 273.103=≥σ，取CFG 桩桩体强度为C25。
刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土
三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。
2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。
3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。
4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。
5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。
6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号 亚层号 土层名称 地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号 亚层号 土层名称 修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数 修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加应力 PzKpa自重 应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正 深度 m 平均 重度 KN /m3 深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa 计算 结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正 深度 m平均 重度 KN /m3深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa计算 结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表 主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正 深度 m平均 重度KN/m3深度修正 系数修正后承载力kpa 计算 结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层 名称计算 深度 m 有效 重度 KN/ 自重 应力 Pcz 附加 应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩 模量 Mpa平均附加Ai本层 沉降号 号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。
水泥搅拌桩桩计算书
CFG桩复合地基计算书一.设计依据1）.《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）2）.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）3) .《城市桥梁设计规范》（CJJ_11-2011）二.设计参数沥青混凝土 r =23 KN/m3水稳基层 rd=24KN/m3水容重 rs=10 KN/m3填土 rt=18 KN/m3碎石垫层 r=23 KN/m3三.地质条件根据勘察报告C2钻孔的情况得出，计算桩基位置自然标高为21.6m,此位置设计标高为24.843m。
地下水位位于地面线以下1.45m，按勘察资料得出地质由上至下土层及其厚度为：地质参数表四．设计计算1、水泥搅拌桩参数根据土层分布，持力层为(2-1)粉质粘土夹粉土，有效桩长取13.5m，桩端进入持力层的最小深度为2.0m。
地面标高24.6m，水位标高22.47m。
路基填土厚度h=2.65m(其中路面厚度62cm)，路基宽度20m（车行道宽12m），路面结构10cm沥青面层+32cm水稳基层+20cm厚级配碎石。
2、基底压力基础地面以上土的加权平均重度为：γm=(0.1*23+0.32*24+0.2*23+1.53*18+0.5*23)/2.65=20.23KN/m3（1）车道荷载：本道路荷载应采用城-B级:①均布荷载为qk=10.5*0.75=7.875kN/m②集中荷载=360*0.75=270kN取最大值Pk根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第5.2.2条规定：轴心荷载基础底面的压力，可根据下列公式确定，得到加固地基顶面压力（地下水位为地面线以下1m）为：Pk=(Fk+Gk)/A=20.23*2.65/1+7.875/1+270/（20*1）=74.98KPa3、单桩承载力计算初步拟定桩径0.5m，桩间距1.1m。
桩周长up=1.57m，桩面积Ap=0.196m2。
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）第7.3.3取桩长为13.5m,桩体伸入(2-3)黏土层2m.Ra=up×∑qsi×li+ ap×f×akAp=1.57*(0.6*8+8.9*0+2*15+2*14)+0.5*90*0.196=107.42kN(淤泥质土层由于有负侧摩擦力，侧摩擦力取0;桩端端阻力发挥系数ap=0.4～0.6，本次拟定为0.5。
CFG复合桩计算(正式)
桩间距 S(mm) 1800
de 1.05S 1890
复合地基承载力特征值(等边三角形布桩) Ra=min(R m b fak a1,Ra2) 天然承载 单桩承载 0.75~0.95 置换率 力特征值 力特征值 d2/de2 (kPa) (kN) 折减系数 0.045 0.750 80 690
m*Ra/Ap (kPa) 246
************ CFG桩复合地基计算书
单桩承载力特征值(kN) （桩身强度计算） 桩径 d(mm) 400 桩底面积 Ap(mm2) 0.126 桩身强度 Fcu(Mpa) 20 折减系数 N 0.33 Ra2 (kN) 829
单桩承载力特征值(kN) （摩阻力计算） 土层号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
(kPa) 440
(kPa) 132
0.126 1.第9.2.5条: b取0.75-0.95
2.当承载力以桩身强度控制时，不能进行深度修正。修正后的复合地基承载力特征值fspk不得大于“按桩身强度计算的最大复合地基承载力特征值MAX(fspk)”
桩径 d(mm) 400
桩底面积 Ap(m2) 0.126
工程项目
钻孔编号 0.00高程(建 筑） (m) 69 5# 基础底标高 （负数） 标高(m) -7.1 孔口高程 68.8 桩顶标高 标高(m) -7.5 桩顶距自然 地面高度 (m) -7.3 素混凝土垫 砂石垫层厚 层厚度 度 (mm) 100 （mm) 300 各土层底部 高程 (m) 67.8 66.2 62.4 58.8 52.5 46.4 46.4 46.4 46.4 46.4 46.4 46.4 44.5
侧摩(kN) 端阻(kN) 桩径 桩周长 桩底面积 桩穿越土层 桩长计算 厚度(m) Up(mm) Ap*Qp Ap(m2) UP*Li*Qsi Li(m) d(mm) -6.3 0 400 1.257 0.126 0 -4.7 0 400 1.257 0.126 0 -0.9 0 400 1.257 0.126 0 2.7 2.7 400 1.257 0.126 85 6.3 6.3 400 1.257 0.126 222 6.1 6.1 400 1.257 0.126 245 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 1.9 1.9 400 1.257 0.126 81 57 有效桩长 = 17 m 633 4. 当某层无用时，可将该土层底部高程按应上一层的输入（不得输入错误）。
CFG桩计算书
---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 楼CFG桩计算书---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]地基处理方法：CFG桩法[ 基础参数 ]基础类型：矩形基础基础埋深： 9.360(m)基础长度： 71.330(m)基础宽度： 17.700(m)基础覆土容重： 18.000(kN/m3)竖向荷载： 463378.0(kN)弯矩Mx： 100.0(kN.m)弯矩My： 100.0(kN.m)[ 土层参数 ]土层层数： 12地下水埋深： 14.000(m)压缩层深度： 39.210(m)沉降经验系数： 0.200地基承载力修正公式：承载力修正基准深度d0： 0.500(m)序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力ηbηd(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (MPa) (kPa)1 素填土 1.400 18.0 --- 3.000 100.0 0.000 1.0002 细砂 3.400 19.5 --- 15.500 170.0 0.000 1.0003 细砂 9.200 19.7 --- 19.000 140.0 0.000 1.0004 细砂 0.100 19.7 9.7 19.000 140.0 0.000 1.0005 粘性土 11.500 17.7 7.7 15.110 140.0 0.000 1.0006 细砂 6.100 19.7 9.7 20.000 300.0 0.000 3.0007 粘性土 4.900 17.6 7.6 20.050 180.0 0.000 1.0008 细砂 2.200 19.8 9.8 21.700 310.0 0.000 3.0009 圆砾 4.600 21.0 11.0 35.000 330.0 0.000 3.00010 粘性土 1.100 19.9 9.9 20.230 180.0 0.000 1.60011 细砂 7.500 19.9 9.9 21.500 320.0 0.000 3.00012 细砂 3.000 19.8 9.8 22.000 350.0 0.000 3.000***ηb -- 基础宽度地基承载力修正系数***ηd-- 基础深度地基承载力修正系数[ CFG桩参数 ]桩布置形式：矩形桩竖向间距： 1.700(m)桩水平间距： 1.800(m)桩直径： 500(mm)桩长： 29.500(m)承载力计算公式：单桩承载力特征值： 1684.655(kN)桩间土承载力折减系数： 0.950垫层厚度： 250(mm)垫层超出桩外侧的距离： 200(mm)基础边缘外桩的排数(横向)： /基础边缘外桩的排数(竖向)： /[ 处理土层参数 ]土层天然土层f f提高系数k 桩间土fsk 天然土层Es 复合地基Es 天然土层θ复合地基θ3 140.0 1.000 140.0 19.000 91.608 0.0 0.04 140.0 1.000 140.0 19.000 91.608 0.0 0.05 140.0 1.000 140.0 15.110 72.853 0.0 0.06 300.0 1.000 300.0 20.000 54.484 10.3 10.37 180.0 1.000 180.0 20.050 79.149 15.0 15.08 310.0 1.000 310.0 21.700 57.830 17.1 17.19 330.0 1.100 363.0 35.000 92.619 21.5 17.4***f -- 表示原始土层承载力特征值(kPa)***fsk -- 表示桩间土承载力特征值(kPa)***Es -- 表示压缩模量(MPa)***θ-- 表示压力扩散角(度)*** 承载力提高系数和复合地基压力扩散角为交互参数；*** 天然土层的承载力、压缩模量为土层参数，列在这里便于对比；*** 天然土层的压力扩散角、桩间土fsk和复合地基压缩模量为计算中间结果。
CFG桩复合地基计算书
CFG桩复合地基计算书
2桩截面积、桩周长的计算：
桩径400mm时，桩截面积Ap=0.1256m2，桩周长Up=1.256m。
3、±0.00对应绝对高程510.150m；垫层底标高-6.10m，对应高程504.05m。
褥垫层厚度0.20m，
褥垫层底绝对标高503.850m。
4、CFG桩，设计桩长7m，有效桩长6.5 m，以密实卵石作桩端持力层。
5、单桩承载力特征值计算
①极限值：计算单桩承载力时极限桩端阻力标准值按ZK7考虑
Quk = αq p·A p+ u p·Σq si·l i
=1.0×2000×0.1256+1.256×（120×2.2+150×4.3）=1392KN
特征值：Ra= Quk／rsp=1392/2=696KN，单桩承载力特征值Rk取680kN
②桩体强度的确定：
fcu≥3 Rk/ AP=3×680÷0.1256=16242kPa，混凝土强度取C20。
6、面积置换率计算：
根据公式：f spk =λm·R a /A p + β·（1-m）·f sk
其中：β取0.95；f sk取120kPa；
λ取0.9；1.4mx1.4m矩形布桩，m达到6.4%
7、复合地基计算
f spk =λm·R a /A p + β·（1-m）·f sk=412kPa ≥400kPa
满足设计要求≥400kPa，复合地基承载力满足设计要求。
CFG桩设计计算
CFG 桩设计计算1、 桩身材料与配比设计 1.1 桩身材料水泥------42、5级普通硅酸盐水泥 粉煤灰-------细骨料、低强度等级水泥石子--------20～50mm 、石屑---------2、5～10mm 、水 1.2 桩体配比石屑率 112/()G G G ＝ 合理石屑率 (0、25～0、33)G 1—单方混合料中石屑用量(kg/m 3)G 2—碎石用量 混合料28天强度R 28与水泥强度与水灰比:280.366(0.071)b c C R R W混合料塌落度按3cm 控制,水灰比与粉灰比:/0.1870.791/W C F C混合料密度:2、1～2、2t/m 31.3 桩体强度与承载力关系 1.3.1复合地基承载力设计初步设计:(1)a spksk pR f mm f A式中spk f ——复合地基承载力特征值(kPa);m ——面积置换率;a R ——单桩竖向承载力特征值(kN);p A ——桩的截面积(m 2);β——桩间土承载力折减系数,宜按地区经验取值,如无经验时可取0、75～0、95,天然地基承载力较高时取大值;sk f ——处理后桩间土承载力特征值(kPa),宜按当地经验取值,如无经验时,可取天然地基承载力特征值。
sk f 取值:非挤土成桩:可取天然地基承载力特征值。
挤土成桩------一般粘性土sk f 取1、1-1、2倍的天然地基承载力特征值,塑性指数小、孔隙比大时取高值。
不可挤密土,施工速度慢,sk f =ak f ;施工速度快,现场试验sk f 。
挤土效果好的土,现场试验。
其二:1(1)spk sk f m n f式中:-----桩间土承载力折减系数,一般取0、8;n------桩土应力比,10-14。
《建筑地基处理技术规范》:单桩载荷试验:单桩竖向极限承载力/安全系数21na psi i p P i R u q l q A si q 、p q -------桩周第i 层土的侧摩阻力、桩端端阻力特征值1.3.2 沉降计算一、分层总与法当荷载不超过复合地基承载力时,复合地基的沉降:121211()n n oj soisij i j sisjp ss s h h E E式中: 1s ------加固区压缩变形;2s ------下卧层压缩量;n 1 ------加固区土的层数; n 2------下卧层土的层数;soi-----桩间土应力so在加固区第i 层土产生的平均附加应力;oj p -----荷载P 0在下卧层第j 层土产生的平均附加应力;si E -----加固区第i 层土的压缩模量,该层天然地基压缩模量的ζ倍,/spk ak f fsj E -----下卧层第j 层土的压缩模量; i h ,j h -----土的分层厚度;s-----沉降计算经验系数,《建筑地基基础设计规范》表5.3.5s注:s E 为变形计算深度范围内压缩模量的当量值,应该下式计算:isi siA E A E 式中 i A ——第层土附加应力系数沿土层度的积分值;si E ——基础底面下第i 层土的压缩模量值(MPa),桩长范围内的复合土层按复合土层的压缩模量取值。
CFG桩设计计算书万能参考
CFG桩设计计算书1引言近年来，为了满足在土建、交通、水利等方面工程建设中提出的地基处理要求，我国引进、发展了各种地基处理技术，积累了相当丰富的经验，地基处理水平得到了很大提高。
目前国内地基处理的方法繁多，地基处理手段越来越多样化，为了选出一种最优方案。
本工程首先根据工程地质条件、经济性考虑和环境影响选定了 CFG桩复合地基对本场地进行地基加固初步设计计算。
本工程主要是对地基进行人工加固使其承载力得到提高，以满足建筑物对地基承载力的要求。
CFG 桩复合地基是一种新的地基处理技术，CFG 桩复合地基试验研究是建设部“七五”计划课题,于1988年立题进行试验研究,并应用于工程实践，CFG桩复合地基试验研究成果于 1992 年由建设部组织鉴定，专家们认为：该成果具有国际领先水平。
CFG 桩复合地基成套技术，1994 年被建设部列为全国重点推广项目,1997 年视为国家级工法，并列入国家行业标准《建筑地基处理技术规范》。
随着 CFG桩复合地基在全国范围内推广及应用,特别是近几年的发展,CFG 桩复合地基技术在我国的基本建设中起了非常重要的作用，从建筑到道路、煤矿均得到普遍应用。
特别是近几年，该技术在北方地区的高层建筑地基处理中得到应用，使得 CFG桩从设计到施工已积累了大量实践经验。
本工程采用 CFG桩对地基土进行加固处理，施工工艺为长螺旋成孔管内泵压灌注CFG桩混合料成桩。
取得了很好的加固效果。
由于本人水平相当有限，在设计中难免有错误和不足，敬请老师和同学指导纠正。
1.1 地基处理技术发展现状地基处理是古老而又年轻的领域。
灰土垫层基础和短桩处理在我国应用历史悠久，可追溯到数千年前。
而大量进行的地基处理技术是伴随现代文明而产生的。
近几年来，国内外在地基处理方面发展十分迅速。
老方法不断改进，新方法不断涌现，目前国内外已有的方法多至百种以上。
就地基处理而言，按其原理和做法的不同可分为以下四类：（1）排水固结法。
CFG桩法计算书
4.3保护层
施工桩顶标高宜高出设计桩顶标高不少于0.5m.
4.4褥垫层
1、复合地基施工、检测合格后,方可进行褥垫层施工;
2、褥垫层材料: 5～32mm碎石或级配砂石,均应符合相应标准要求.
3、褥垫层铺设宜采用静力压实法,当基础底面下桩间土的含水量较小时,也可采用动力夯实法,夯实后的厚度与虚铺厚度之比小于0.90.
fa=fspk+0(d-0.50)
上式中0为基底标高以上天然土层的加权平均重度,其中地下水位下的重度取浮重度
0==19.56 kN/m3
基础埋深, d=3.30m
fa= 346.17+19.56×(3.30-0.50)=400.94kPa
荷载效应标准组合时轴心荷载作用下
Gk=GAd= 20.00 × 54.90 × 15.50 × 3.30 = 56162.70 kN
1、长螺旋钻孔灌注成桩,适用于地下水位以上的粘性土、粉土、素填土、中等密实以上的砂土.
2、长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩,适用于粘性土、粉土、砂土,以及对噪声或泥浆污染要求严格的场地.
某CFG复合地基设计计算书
编制：审核：审定：目录一、设计依据二、工程概况三、场地岩土工程地质条件四、地基处理要求五、处理方案设计六、复合地基施工技术要求附：1、设计计算书2、桩位平面布置图复合地基设计方案一、设计依据1、《岩土工程勘察报告》2、基础平面图（电子版）、结构说明3、有关规范、规程，主要有：（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）（2）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）（3）《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB13（J）31-2001）二、工程概况拟建场地位于框-剪结构，筏板基础，埋深7.0米。
三、场地岩土工程地质条件拟建场地在地貌上属太行山东麓山前冲洪积倾斜平原，地形较平坦，地面绝对标高78m左右。
地貌的构成特征和工程性质如下：基础下土层的物理力学性质地下水：根据勘察院提供的《岩土工程勘察报告》，勘察期间场地内大部分钻孔未见地下水，个别钻孔（21#楼附近）初见地下水位17-18m，属上层滞水，无稳定水位。
深层地下水位岩溶水，目前场地附近地下水水位埋深40.0m左右，一般6月底水位达到最低点，汛期过后水位将明显上升。
四、地基处理要求根据设计院提供《基础平面图》设计说明及设计对地基处理的要求，设计基础坐落在第③层（粉质粘土）或第④层（粉质粘土）上，天然地基承载力特征值fak=150kPa，不能满足设计要求，须进行地基处理。
设计要求地基处理后：复合地基完成后提供完整的复合地基检测报告。
五、复合地基处理设计方案1、采用素混凝土桩进行地基处理，桩设计参数如下：桩径：Ø400mm，桩体混凝土强度：C15，桩顶标高：32#、34#楼均为-7.25m；持力层为⑤粉质粘土2、褥垫层：褥垫层：在桩顶与基础垫层间设置150mm厚0.5-1.0cm碎石褥垫层，褥垫层铺设夯填度应满足不大于0.9，其作用是保证桩、土共同工作，减少基础底面的应力集中，削减地震等水平荷载影响。
褥垫层顶标高：32#、34#楼为-7.10m。
CFG复合地基计算
3
4
5
5、 fspk=0.5λmRa/Ap+β(1-m)fsk= 441.877551 kPa
6
式中:fspk
复合地基承载力特征值（kPa）
7
m= 0.081632653 面积置换率
8
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
9
β= 0.9
桩间土承载力折减系数
fsk= 200
处理后桩间土承载力特征值（kPa）
不大于30mm
。
4、 复合地基（CFG）桩长14.0米，桩端持力层为第③层，桩端端阻力为2200kPa，
桩底标高为-18.7米。
设 计 人：
单位名称
说明（红颜
色部分为设
日期
计人员填
de=1.05s，等边三角形布 （i表示第1层至第桩n） 层）
7.2.8-2 9.2.6
名称 ±0.00 强夯起始面 强夯结束
Ra=upΣqsili+qpAp= 9574.488 kN
（其中de=1.05s，等边三角形布 （i表示第1层至第桩n） 层）
单桩竖向承载力特征值（kN）
up= 3.768
桩的周长（m）
i
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
1
qp= 2200
桩端端阻力特征值（kPa）
2
Σqsili= 1881
i表示第1层土至第n层土
λ= 0.8
单桩承载力发挥系数
三、设计说明
1、 经计算的得出处理后地基承载力特征值取fspk=200kpa,此值仅供参考。
地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场
复合地基载荷试验确定其值。
2、 施工图见复合地基处桩布置图
CFG桩计算书
xx 汽车站候车楼复合地基(CFG桩)计算书
一、设计依据
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002
二、地基资料
三、单桩承载力计算
四、复合地基承载力特征值验算
依据建筑地基处理技术规范9.2.5
m--面积置换率，取7%
β--桩间土承载力折减系数，取0.8
fsk--桩间土承载力特征值，取第②粉质粘土的承载力特征值140KPa fspk=(7%x600)/0.196+0.8x(1-0.07)x140
=318KPa fcu≥3Ra/Ap=3x600000/196000=9.2 N/mm 2
依据的勘察报告为xx勘察测绘院2013年3月编制的《xx 汽车站候车楼岩土工程勘察报告》2013-022。
地基资料如下表
本工程处理加固土层为第2层粉质粘土(第1层素填土挖除)，以第5层粉质粘土为持力层，要求复合地基(处理后)承载力特征值fspk=300KPa。
取桩径为500mm，依据勘察报告，取不利土层钻孔ZK7计算：
考虑到加固土层为②粉质粘土，不计第②层的侧阻力（同时做为保险系数）；桩深入第⑤粉质粘土至少5m。
单桩承载力计算如下:
fsk
m Ap
Ra
m fspk )1(-+=β
依据规范，CFG桩可只在基础范围内布置，故本图按m=7%，桩距取3～5倍桩径在独立基础下布置。
CFG桩计算书-自己修改完美版
一、CFG桩(正方形布置）A. 截面参数计算面积置换率m=d 2/(1.13s)2=桩径d=mm桩的间距s =d=mm面积置换率m=πd 2/(4s 2)=桩间土承载力折减系数β=处理后桩间土承载力特征值fsk=Kpa 桩的端阻力特征值qp=第1层土的深度l 1=m 桩周第1层土的侧阻力特征值q s 1=Kpa 第2层土的深度l 2=m 桩周第2层土的侧阻力特征值q s 2=Kpa 第3层土的深度l 3=m 桩周第3层土的侧阻力特征值q s 3=Kpa 第4层土的深度l 4=m 桩周第4层土的侧阻力特征值q s 4=Kpa 第5层土的深度l 5=m 桩周第5层土的侧阻力特征值q s 5=Kpa 第6层土的深度l 6=m 桩周第6层土的侧阻力特征值q s 6=Kpa 第7层土的深度l 7=m 桩周第7层土的侧阻力特征值q s 7=Kpa 第8层土的深度l 8=m桩周第8层土的侧阻力特征值q s 8=Kpa桩的截面积Ap=πd 2/4=m 2桩的周长u p=πd=m单桩竖向承载力特征值R a =u p∑q si ·l i +q p·Ap=Kpa复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa总桩长l =m1. 桩混凝土：混凝土强度等级采用 C fc u，砼 =MPafcu=f cu，砼=MPafc =MPa单桩竖向承载力特征值R a =Ap·fcu/3=Kpa ≥Kpa∴可以复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa求CFG桩桩数：需处理的基础底面积A=m 2C FG桩桩数n=m·A/Ap=根C FG桩的总体积V=n·Ap·∑l i=m 315.07.935001.2566368FALSE382.771571628.318150.125663688.617561412.58.680564000.95002.82003.1700382.77215.030540.38385单桩承载力发挥系数：30.87.212001200026桩身强度验算工作条件系数φc=Q =Ap·fc·φc=KN542.8670.6d 2/(1.13s)2==%πd 2/(4s 2)==%Kpa8.7028.7277000.087020.08727。
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CFG桩复合地基设计计算书工程名称:视听技术产业基地CFG桩一、设计基本参数说明:基础面积是在CAD上实测数据，半长、半宽为计算变形数据二、设计结果三、计算过程1、单桩承载力Ra设计R a=u p£q si l i+q p A p式中：u p桩身周长（mn桩长范围内所划分的土层数q si、q p桩身第i层土的侧阻力、桩端端阻力特征值（Kpal i第i层土的厚度（mAp桩的截面积（吊根据以上理论公式计算『单桩承载力设订购= 10. 09 100ft. 56根据工程实际经验，单桩承载力设注取值R卢4802、桩体材料强度的设计式中fcu桩体混合料试块（边长150mm立方体标准养护28d抗压强度平均值（Kpa11464.97根据工程实际经验，桩体材料强度取值C203、复合地基置换率m设计式中:fspk符合地基承载力特征值（KpaB桩间土承载力折减系数fsk桩间土的承载力特征值（Kpafpk桩体承载力特征值（Kpa fpk=Ra/Ap=3821.660.0637根据工程实际经验，复合地基置换率设计取值0.0637根据以上理论公式计算，复合地基置换率m=根据以上理论公式计算，桩体材料强度fcu>m=（f spk -p*f sk /（f pk -p*f skfcu>（3*Ra/Ap4、复合地基置承载力fspk设计计算式中:式中符号意义见上350.05、理论桩间距S计算式中Aj基础面积1.40实际桩间距综合考虑取1.436、理论设计布桩数n设计式中Aj基础面积7、复合地基变形计算式中S地基最终变形量（mm+s沉降计算经验系数n地基变形计算深度范围内所划分的土层数P 0对应于载荷效应准永久组合时的基础底面处的附加压力（KpaE si基础底面下第i 土层的压缩模量（Mpaz i、z i-1基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离（mai、ai-1基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数7.1基础底面出附加压力P 0计算f spk=m*Ra /Ap +B*（1-m*fa ks=sqrt（Ap/m根据以上理论公式计算，正方形布桩桩间距S=根据以上理论公式计算，基础面积下布桩桩数不应小于S=+s £i-1P 0/E si (Z i ai -Z i-1ai-1n=(m*Aj/Ap根据以上理论公式计算，复合地基承载力fspk=式中p yj对应于载荷效应准永久组合时的基础底面处的压力(Kpan基础底面以上所划分的土层数Yi第i层土天然重度,KN/m3,地下水位以下采用浮重度h i第i层土的厚度(m根据以上理论公式计算，土层自重应力二63.20根据以上理论公式计算，基础底面处附加应力=•286. 807.2沉降计算经验系数的取值说明:上表来自《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002P28表5.3.5 式中Ai第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值（m2E为变形计算深度范围内压缩模量的当量值MpaE=\Ai/£（Ai/Esi根据以上理论公式计算，变形计算深度范围内压缩模量当量值E=33.85根据上述沉降计算经验系数甲s取值表，插值计算沉降系数+s=0.200根据北京当地工程经验，沉降计算经验系数+s取值=0.2007.3、复合地基变形深度应满足如下条件snS0.025£si式中b基础宽度,(m,不得超过30m,且无相邻荷载的影响。
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5#楼CFG 桩复合地基计算书一、置换率计算d=410 fspk=240kpa fsk=100kpa 有效桩长19.5米。
β=0.80 u p =1.287 A p =0.132以ZK-65号孔的资料为例计算，设计±0相当于15.990米。
设计有效桩顶标高-3.77米 各层土的极限侧阻力及厚度为：（3）层粉质粘土夹粉土 厚0.85 q s =38kpa 。
（4）层粉土 厚1.4 q s =42kpa 。
（5）层粉质粘土 厚2.6 q s =38kpa 。
（6）层细砂 厚1.7 q s =50kpa 。
（7）层粉质粘土 厚4.8 q s =48kpa 。
（8）层粉质粘土 厚6.7 q s =53kpa 。
（9）层细砂 厚1.45 q s =60kpa 。
q p =2000kpaR a =1.287×（38×0.85+42×1.4+38×2.6+50×1.7+48×4.8+53×6.7+60×1.45）+0.132×2000 =1219.3+264 =1483.3KN除以安全系数2， R a =741.65KN 取R a =700KNm=(f spk -βf sk )/(R a /A p -βf sk )=(240-0.80×100)/(700/0.132-0.80×100) =0.031 取m=0.031 S=031.0132.0=2.06 取S=2.05m 复合地基承载力验算: f spk = m ×f pk +(1-m)×f sk ×β=0.031×700/0.132＋（1－0.031）×100×0.80 =241.9Kpa>240Kpa 满足要求。
二、桩体强度计算f cu ≥ApRa3=3×700÷0.132=15909.1kpa 采用C25的混凝土。
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CFG 桩复合地基计算书一、计算依据：拟建场地的《岩土工程勘察报告》 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)。
二、设计参数取值：设计桩径：400mm ，设计有效桩长：15m ，桩布置见图纸。
三、单桩承载力特征值设计计算：按照规范中 ∑=+=ni p p i si p a A q l q u R 1 （9.2.6）计算：其中：R a 为单桩承载力特征值；u p 为桩周长，取值1.256m ；q si 为桩周摩阻力特征值，根据勘察报告及经验数据，取值为20kPa ，25kPa ，30kPa ，25kPa ；l i 为桩长，取值6.7m ，3.1m ，4.2m ，1m ； q p 桩端端阻力特征值，按照勘察报告取值450kPa ； A p 桩端截面积，取值0.1256m 2。
R a =1.256×（20×6.7+25×3.1+30×4.2+25×1）+450×0.1256=512kN 。
取15.0m 桩长单桩承载力特征值为510kN 。
四、复合地基承载力特征值设计计算：按照规范中 ()sk paspk f m A R mf -+=1β （9.2.5） 其中：f spk 为复合地基承载力特征值，上部结构要求处理后的地基承载力特征值不小于220kPa ；R a 为单桩竖向承载力特征值，取值510kN ；A p 桩端截面积，取值0.1256m 2；m 为面积置换率，m=d 2/de 2=0.4x0.4/（1.13x1.13x1.8x1.8）=0.0387； β为桩间土承载力折减系数，取值为0.75，f sk 为处理后桩间土承载力特征值，按照勘察报告取天然地基承载力特征值100kPa 。
经过计算，复合地基承载力特征值为229kPa ，取值225 kPa ，大于设计要求的220kPa 。
五、桩体试块抗压强度平均值计算：按照规范中 pacu A R f *3≥ （9.2.7） 其中：f cu 为桩体混合料试块（边长150mm 立方体）标准养护28d 立方体抗压强度平均值（kPa ）。
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*****一期工程A4#、A5#、A6#楼CFG桩复合地基设计计算书
计算者：
审核：
总工程师：
总经理：
************8勘察设计有限公司
二○一三年十二月
*******一期工程A4#楼
CFG桩复合地基设计计算书
一、设计依据
1、《***********一期工程岩土工程勘察报告》（**********有限责任公司，
**********-2013-GK0105）；
2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）；
3、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；
4、《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB 13（J）/T123—2011）。
二、设计要求
本工程的地基处理设计要求；
1、处理后复合地基承载力特征值≥410kpa；
2、复合地基长期最终沉降量不大于60mm。
三、设计参数及设计计算
该地基采用CFG桩复合地基
桩径Ф450mm，桩周长Up=πd=3.14×0.45=1.413m
桩截面积Ap=1/4×πd2=1/4×3.14×0.452=0.1589m2
有效桩长为24.00m，保护桩长不小于0.50m，以5层细砂为桩端持力层，桩端进入持力层层顶8.70m。
有效桩长范围内各土层桩的长度、桩的极限侧阻力标准值q si（kpa）、桩的极限端阻力标准值q p（kpa）分别是：
依据ZK47的地层资料
四、设计计算 1、单桩承载力计算
单桩竖向极限承载力标准值
R ua = ∑+P p i si p A q l q u ………………① =2001.80KN
单桩竖向承载力特征值 安全系数k 取2.0 R a = R ua /k k=2.0 ………………② =1000.90KN 2、复合地基承载力计算
取桩间距1.60m ×1.70m ，则面积置换率2
s A m p ==
70
.160.10.1589
⨯=0.058，β=0.9，基础
持力层f sk =100Kpa ，将相应参数代入下式得：
f spk k s P
a
f m A R m )1(-+=βλ
………………③ =415.91Kpa ＞410Kpa ，满足设计要求。
3、桩体强度
桩体混合料试块（边长150mm 立方体）标准养护28d 抗压强度平均值cu f ＞p
a
A R λ4＝4×415.91/0.1589≈23.0Mpa 。
根据现行规范要求，同时考虑工程重要性等级、荷载、地层、桩长及养护条件等影响因素，取桩体强度为C 25，施工时以试验室提供的配合比为准。
五、褥垫层铺设
基础底板下铺设压实后厚度为200mm 的褥垫层，褥垫层材料选用10~20mm 碎石，用平板振动器振压不少于4遍。
六、地基变形计算
沉降量的计算
根据勘察报告中的地层资料及已有资料，采用CFG 桩复合地基方案时，地基沉 降按下式计算：
S ＝)(1110
--=-='∑
i i i n
i i si
s s a Z a Z E p s ϕϕ 式中：S —地基最终沉降量，mm ；
S '—按分层总和法计算出的地基沉降量；
s ϕ—沉降计算经验系数；
n —地基沉降计算深度范围内所划分的土层数；
0P —对应于荷载标准值时的基础底面处的附加压力，KP a ； si E —基础底面下第i 层土的压缩模量，加固区按复合模量计算； 1,-i i Z Z —基础底面至第i 层土、第1-i 层土底面的距离，m ；
1,-i i a a —基础底面计算点至第i 层土、第1-i 层土底面范围内平均附加应力
系数；。