临时支座检算

T梁临时支座计算书

预制梁临时支座砂筒计算一、荷载1.1 工况一：1）连续T 梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一片T 梁上。

2）荷载：P=2k )4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=1800KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)4180042500(21800⨯++=1095KN1.2 工况二：1）连续箱梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一片箱梁上。

2）荷载：P=2k)4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=967KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)496742500(21800⨯++=970.1KN二、直径2.1 工况1（T 梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=151010953⨯=73000mm 2 d 0＝π04A ＝14.3730004⨯＝305mm 2）实际选用砂筒外径d=340mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=340-24-3×2=310mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.020⨯d P =7854.0310********⨯⨯=14.5Mpa 2.2 工况2（箱梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=15101.9703⨯=64673.3mm 2 d 0＝π0A 4＝14.33.646734⨯＝287mm 2）实际选用砂筒外径d=325mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=325-24-3×2=295mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.0d P20⨯=7854.0310101.97023⨯⨯=12.9Mpa三、砂筒钢管壁厚忽略砂的内摩阻力，偏安全地以液体压强理论计算 d 1σ=28[s σ] δ=][2d s 1σσ d ——砂筒内径，d ＝310mm1σ——筒内砂压力 [s σ]——A3钢允许拉应力，施工阶段临时结构取[s σ]=188.5MPa3.1 工况1（T 梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18825.14310⨯⨯=11.9mm<[12mm] 3.2 工况2（箱梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18829.12295⨯⨯=10.1mm<[12mm] 满足设计要求。

(60+100+60)m连续梁临时支座及劲性骨架检算报告

1 临时支座检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，由于施工管理与控制差异、人为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩。

1.1 临时支座结构临时支座采用钢筋混凝土临时支座，设置于墩顶永久支座两侧。

墩顶设置4个混凝土临时支座（其布置如图所示），每个临时支座布置60根HRB400钢筋，钢筋直径为32mm，三根一捆，每侧共布置120根，其中伸入墩身1.20m，处伸入梁内1.20m。

连续梁与临时支座相交部分采用HRB400D12mm的钢筋布置一道10cm一道的网片进行加强。

临时支座混凝土采用C50混凝土。

临时支座布置如图1所示。

14000立面图(a) 立面布置图12200截面图（b）横截面图平面图（c）平面图图1-1 100m连续梁临时支座图1.2 临时支座受力分析（1）节段浇注差按一端多浇注1/2节段考虑，最后一个悬浇节段砼体积约为50.035m3。

G=50.035/2×26.5=662.96kNM1=662.96×47=31159.12kN·m。

（2）挂篮移动不同步按一侧挂篮走行到位，另一侧未动考虑，根据施工经验，取挂篮、模板、施工机具重为500kN，且施工机具位置考虑一个阶段差，则：M2=500×4.00=2000kN·m。

（3）梁体自重不均匀（如胀模等）考虑一侧梁体比另一侧梁体重5%，最不利一侧的弯矩如表1-1所示。

表1-1 由梁体自重不均匀引起的不平衡弯矩计算M 3=5%×∑Gi×e=5%×504411.98=25220.6kN·m 。

（4）风荷载按一侧风力为100%，另一侧为50%考虑。

风压值：基本风压0W =500 Pa 基本风速：20V =28.3m/s 0.161020(0.5)V V ==25.3m/s设计基准风速V d110d V K V =式中：1K —考虑不同高度和地表粗糙度的无量纲参数。

桥梁临时支座施工与验算

桥梁临时支座施工与验算摘要：桥梁施工临时结构的安全稳定性直接影响着整个施工过程的各个重点环节，更直接关系到相关的生命财产安全，本文通过实例阐述了桥梁临时支座的施工验算基本方法，为同类工程作出示范。

关键词：桥梁临时支座施工验算中图分类号：k928文献标识码： a 文章编号：1 临时支座布置本项目连续梁分别从30＃和31＃墩进行悬臂浇筑。

由于连续梁设计为球型钢支座，为了为承受墩顶0#段及其模板等重量以及悬臂施工中不平衡弯矩，能够承受中支点处设计最大不平衡弯矩39082knm和竖向支反力32159kn，需要在悬浇过程中对墩顶0＃块与墩身进行临时刚性固结。

浇筑墩帽时在墩帽顺桥向两侧，箱梁腹板处预埋ф32精轧螺纹钢，螺纹钢外套直径4cm的pvc管，单根长度为10m，墩身锚固长度2m，精轧螺纹钢两端均利用锚垫板及螺帽进行锚固。

墩帽浇筑完成后，在墩顶垫石两侧，精扎螺纹钢预埋处浇筑临时支座，每个主墩上设置4块。

临时支座采用c50混凝土，临时支座中心布置位置顺桥向距离墩中心线1.6m，横桥向距离墩中心线1.875m。

每条临时支座长2.95m、宽度0.6m、高度0.6m。

临时支座配置4层φ12mm 螺纹钢筋网，钢筋布置间距200mm，纵向钢筋间距165mm作为骨架，绑扎φ10圆钢用来防止混凝土局部开裂。

在边跨合拢施工完成后拆除临时支座。

2 设计检算2.1抗倾覆检算·稳定弯矩计算根据设计文件要求，悬浇过程中不平衡荷载不得超过20吨，以及临时固结结构要满足中支点处最大不平衡弯矩wsb＝39082kn-m。

按混凝土浇注各个工况进行稳定弯矩的计算表2表2 稳定弯矩表由表2知最大稳定弯矩w1=50261.12knm＞39082knm。

2.2精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩基本参数c35混凝土设计抗压强度fc=16.7mpa；c40混凝土设计抗压强度fc=19.2mpa；c50混凝土设计抗压强度fc=23.1mpa；c40混凝土设计抗拉强度ft=1.71 mpa；ф32精扎螺纹钢截面面积a=804.25mm2；ф32精扎螺纹钢设计抗拉强度为fpy=930mpa；ф32精扎螺纹钢设计力臂:一侧精轧螺纹钢中心到另一侧临时支座中心线距离l=3.26m抗倾覆检算每根ф32精扎螺纹钢允许抗拉力为：f=930 mpa×804.25mm2=747.9kn设需要总计n根精轧螺纹钢，则：精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩w2＝nfl；总抵抗弯矩wd=w1+w2；由wd≥mq，得wd＝nfl+w1≥最大不平衡弯矩2wsb＝2×39082kn-m；即n×747.9×3.26+50261≥78164计算得到n≥12，取16根。

临时支座检算一、已知数据各段梁体参数见下表：节段名称0 1’2’3’4’5’6’7’8’节段长度800 350 350 400 400 400 400 400 200 (cm)节段体积118 33.8 30.5 32.3 28.4 26.4 26 25.2 12.2 (m3)节段重量306.8 87.88 79.3 83.98 73.84 68.64 67.6 65.52 31.72 (t)二、临时支座设计1、位置及尺寸见附图。

2、临时支座采用C50钢筋砼。

3、临时支座外侧在墩柱施工时预埋Φ25抗拉锚筋，每个临时支座设置30根。

在图示位置将其固定在墩身钢筋上，固定需用绑扎，严格禁止焊接。

钢筋埋入墩身长度为1.5m。

4、Φ25锚筋抗拉强度设计值计算：按照《混凝土结构设计规范》，普通Ⅱ级钢筋（HRB335）抗拉强度设计值为230MPa，则单根Φ25锚筋抗拉力设计值为112.9kN。

考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时Φ25锚筋抗拉力取值为112.9*0.5=56.45kN。

5、锚筋抗拉力矩计算：梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，则锚筋抗拉力臂数据为2.525m。

则锚筋抗拉力矩计算为M=56.45*30*2*2.525=8552.175kN.m三、稳定计算1、浇注砼时稳定计算1）砼浇注时不对称荷载偏差考虑20t，另其它施工荷载（人员、机具等）考虑50kN，荷载系数按照动荷载取1.4。

则总偏心力为（200+50）*1.4=350kN 风荷载W=K1K2K3W 0 W 0取0.6kN/ m 2 K1=1.3 K2=1.92 K3=1.0受风荷载最不利区7#段，面积按矩形计算为297.6m 2 W=1.3*1.92*1.1*0.6*297.6=445.7kN2）梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，距墩中心1.175m 。

3）1#段浇注时稳定计算：倾覆力矩：m .kN 25.1601)25.3175.10.4(*350M 1=+-= 抗倾覆力矩：m .157.075kN 21175.8552175.1*10*306.8'M 1=+=安全系数：59.71601.2512157.075M 'M 11===λ 4）7#段浇注时稳定计算：倾覆力矩：m .kN 75.9738)2.43*443.53.5751.14(*503M 7=+++++-= 风荷载力矩：M WF =445.7*2.5=1114.25由于两个力矩不作用一同一平面内，所以进行力矩合成：M=m kN M M WF⋅=+=+3.980275.973825.111422227 抗倾覆力矩：m.kN 215.22996175.8552751.1*10*)2*6.672*64.682*3.8472*98.832*3.792*88.878.306('M 7=+++++++=安全系数：35.23.980222996.215M 'M 77===λ 5）8#段浇注时稳定计算：经分析也满足要求。

桥梁临时支座施工与验算

桥梁临时支座施工与验算摘要：桥梁施工临时结构的安全稳定性直接影响着整个施工过程的各个重点环节，更直接关系到相关的生命财产安全，本文通过实例阐述了桥梁临时支座的施工验算基本方法，为同类工程作出示范。

关键词：桥梁临时支座施工验算中图分类号：k928文献标识码： a 文章编号：1 临时支座布置本项目连续梁分别从30＃和31＃墩进行悬臂浇筑。

由于连续梁设计为球型钢支座，为了为承受墩顶0#段及其模板等重量以及悬臂施工中不平衡弯矩，能够承受中支点处设计最大不平衡弯矩39082knm和竖向支反力32159kn，需要在悬浇过程中对墩顶0＃块与墩身进行临时刚性固结。

浇筑墩帽时在墩帽顺桥向两侧，箱梁腹板处预埋ф32精轧螺纹钢，螺纹钢外套直径4cm的pvc管，单根长度为10m，墩身锚固长度2m，精轧螺纹钢两端均利用锚垫板及螺帽进行锚固。

墩帽浇筑完成后，在墩顶垫石两侧，精扎螺纹钢预埋处浇筑临时支座，每个主墩上设置4块。

临时支座采用c50混凝土，临时支座中心布置位置顺桥向距离墩中心线1.6m，横桥向距离墩中心线1.875m。

每条临时支座长2.95m、宽度0.6m、高度0.6m。

临时支座配置4层φ12mm 螺纹钢筋网，钢筋布置间距200mm，纵向钢筋间距165mm作为骨架，绑扎φ10圆钢用来防止混凝土局部开裂。

在边跨合拢施工完成后拆除临时支座。

2 设计检算2.1抗倾覆检算·稳定弯矩计算根据设计文件要求，悬浇过程中不平衡荷载不得超过20吨，以及临时固结结构要满足中支点处最大不平衡弯矩wsb＝39082kn-m。

按混凝土浇注各个工况进行稳定弯矩的计算表2表2 稳定弯矩表由表2知最大稳定弯矩w1=50261.12knm＞39082knm。

2.2精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩基本参数c35混凝土设计抗压强度fc=16.7mpa；c40混凝土设计抗压强度fc=19.2mpa；c50混凝土设计抗压强度fc=23.1mpa；c40混凝土设计抗拉强度ft=1.71 mpa；ф32精扎螺纹钢截面面积a=804.25mm2；ф32精扎螺纹钢设计抗拉强度为fpy=930mpa；ф32精扎螺纹钢设计力臂:一侧精轧螺纹钢中心到另一侧临时支座中心线距离l=3.26m抗倾覆检算每根ф32精扎螺纹钢允许抗拉力为：f=930 mpa×804.25mm2=747.9kn设需要总计n根精轧螺纹钢，则：精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩w2＝nfl；总抵抗弯矩wd=w1+w2；由wd≥mq，得wd＝nfl+w1≥最大不平衡弯矩2wsb＝2×39082kn-m；即n×747.9×3.26+50261≥78164计算得到n≥12，取16根。

预应力混凝土连续梁临时支座检算

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ＣｉａＮｗＴｃｎｌｇｅｎｒｄｃｓｈｎｅｅｈｏｏｉｓａｄＰｏ混凝土连续梁临时支座检算
姜子香
（中铁十九局集团第四工程有限公司，内蒙古通辽０８０）２００
摘要：文以石武客专跨济东高速公路连续梁为工程背景，绍了连续梁在悬臂浇注过程中临时支座的安全检算方法，本介结合了施工过程中的各种荷栽情况，组合了三种情况下的荷载，临时支座的安全性进行评判。对
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此荷载下，受拉侧每个临时支座承受的荷】ＨＬ！载Ｐ一９４（＝９２６Ｎ受压侧每个临时支－１４．ｇ＇７．ｋ，３２１座承受的荷载Ｐ２４．／１７．ｋ＝３００＝０５Ｎ３２１１图２．１临时支座示意图（单位：ａｍ）３＿．３挂篮荷载３临时支座布置如图２所示，．１由于０号块在３．１挂篮对称时．．３３临时支座为斜线段，根据不利原则取最低点作个挂篮自重为４ｔ８，若两边挂篮位置完全为计算依据，高度为５ｃ长２０ｍ，５ｃ。对称，则每个支座产生的压力为４ｘ０＝４ｍ；６ｃ宽５ｍ８１／２４ｋ内浇筑Ｃ０５混凝土。每个临时支座内使用ｌ束２０Ｎ。８３．．．３２挂篮不对称时３（根一束）２Ｒ３５３ｑ８ＨＢ３螺纹钢锚人桥墩，￣承受拉力。每个桥墩上布置４个临时支座。假设一边挂篮移到位，而另一边挂篮未移３临时固结内力分析动，由此产生一个不平衡挂篮荷载。按最大悬臂３计算步骤．１状态下两边挂篮误差一个阶段考虑。计算中不考虑永久支座的承压能力，算计根据力平衡得：４０×（１２）２Ｆ，．２：０８３ — ７一ｌ５５￣一１５５主要步骤如下：４０×２＋８：计算临时支座的容许拉压力。计算单种荷载情况下临时支座所承受的力。悬臂施＿Ｔ情况此荷载下，受拉侧每个临时支座承受的荷下，临时支座承受的主要荷载种类如下：梁体自载Ｐ一４５脚４５Ｎ１９１７－ｋ重，施工机具荷载，挂篮荷载，衡浇筑荷载，不平受压侧每个临时支座承受的荷载Ｐ＝．／＝５４７５Ｎ１风荷载等。利用线性叠加原理，虑多种施工模１０９５１２５．ｋ考式在多种荷载同时作用下的临时支座承受的３．．３４不平衡浇筑荷载力，支座进行检算。对按照对称悬臂施工的概念，要求进行对称３－２力学模式悬臂浇筑，实际施工中往往难做到精确对称，本考虑到最大悬臂阶段临时支座受力最为不报告考虑到施Ｔ的方便陛：一部商品混凝土罐利，报告对最大悬臂状态下的多种对称与不车的容积混凝土不换边浇筑，即按出现的不平本对称受载图式展开力学分析与检算。力学图式衡重为一部罐车的容积混凝土重力，，此时悬臂为两排支承下的双悬臂结构。端浇筑混凝土不平衡重按２ｔ０考虑。３－３各种荷载下力的计算根据力平衡得：２０３１．５＿１５５Ｊ０＂－１ｘ５２Ｆ．２Ｆ荷载的确定按照合理、利的原则确定，不其２０Ｆ拉０＋＝Ｆ中人为能调控的按合理原则取用，认为不能调控的基本上按不利原则考虑，主要荷载如下：此荷载下，拉侧每个临时支座承受的荷受载Ｐ－９２９２－６．ｋ＝１３．／９６９Ｎ７＝３３．．１梁体自重３按施工图，各悬臂混凝土节段体积如表受压侧每个临时支座承受的荷载Ｐ＝

连续梁临时支座设计

连续梁临时支座设计一、设临时支座目的为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在主墩梁底设置临时固结措施，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。

二、临时支座设置方案在主墩永久支座外侧，浇注4个临时支座，临时支座内预埋Φ32钢筋，钢筋下预埋进墩身，上浇注在连续梁0#块底腹板，使墩与梁临时形成固结，临时支座尺寸为0.7×2.05m，混凝土采用C50混凝土。

待边跨合拢段合拢口浇注完成后，解除83#和84#两主墩的临时固结措施，然后施工中跨合拢段。

临时支座具体设置方式、尺寸见附图：临时支座结构设计施工图。

三、临时支座安全性检算3.1计算条件主墩两侧设临时支座，临时支座中心距主墩中心1.6米。

一个T构两侧在第13个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（即假设一侧13号段施工另一侧不施工），考虑此不平衡力矩全部由临时支座来承担，在临时支座处产生的反力：设计图纸中已给出中支点处最大不平衡弯矩65368KN·m及相应的竖向支反力52033KN。

3.2临时支座安全性计算全T构段（1#～13#段）体积1820.26 m3，13#段体积51.9m3，13#段形心至墩中心距离为47m，由设计图得两支座中距为3.2m，临时支座砼设计为C50，一个临时支座砼承压面积为Ac=2.05×0.7=1.435m2⑴临时支座砼强度检算：当最大竖向支反力发生时假定永久支座不受力，则所有的支反力由临时支座砼承受，设一个临时支座所受的最大反力为P1则P1＝（1820.26/2）*26.5/2+51.9*26.5*(47+3.2/2)/(3.2*2)=22503.29KN临时支座所受的压应力：σc＝P1/Ac=22503.29KN/(2.05*0.7)=15.68Mpa而临时支座混凝土设计为C50，临时支座承压允许应力：13.4*√A/Ac =13.4*√2.1*5/(2.05*0.7) =36.24Mpa其中：A—计算底面积；Ac—局部承压面积。

临时支座计算

附件3临时锚固体系设计检算书临时支座垫石0.152.15垫石临时支座临时支座临时支座0.5Φ32精扎螺纹钢0.851、32+48+32m 连续梁设计要求临时锚固措施承受中支点最大不平衡弯矩16406kN-m 及相应竖向支反力16712kN 。

2、竖向支反力计算临时锚固采用C25混凝土作为支撑，C25混凝土的抗压强度为11.9N/mm2，所以抗压面积必须达到22404.114043709.11/16712000m mm S ===实际施工中抗压混凝土面积为1.075*2=2.15m2。

3、抵抗弯矩计算在墩帽施工时预埋φ32mm 精扎螺纹钢抵消不平衡弯矩。

φ32mm 精扎螺纹钢的抗拉强度为980N/mm2，精扎螺纹钢的抗拉力为980*3.14*16*16=787763N需要精扎螺纹钢16406/787/1.45=14.38根实际施工预埋24根φ32mm 精扎螺纹钢，每个临时支座中预埋12根。

4、钢筋下端锚固长度计算查《建筑施工计算手册》p533，可知φ32mm 精扎螺纹钢筋需要在混凝土中锚固长度为13.019.014.016.0mm 2mm /40402mm /mm ，螺旋肋钢丝为，刻痕钢筋为带肋钢筋为，圆钢筋为—钢筋的外形系数，光—）—钢筋的公称直径（—）值（—钢筋的抗拉强度设计—取值时，按当混凝土强度等级高于），设计值（—混凝土轴心抗拉强度—）（—受拉钢筋的锚固长度—ααd N f C C N f l df f l y t a t ya ⋅=cm2801.1mm 25mm /98032mm /71.14026231.13271.198013.022那么锚固长度为的修正系数，所以取由于钢筋直径大于设计值为精扎螺纹钢的抗拉强度计值为混凝土轴心抗拉强度设N N C m m d f f l t y a =⨯⨯⨯=⋅=α5、φ32mm 精扎螺纹钢上端的锚固精扎螺纹钢穿过0号块底板进入箱梁内，在梁内通过张拉锚定精扎螺纹钢筋，那么每一个临时支座上箱梁底板C50混凝土受压面的必须达到222m 5.0mm 511441.23/78776315mm /1.2350==⨯=S N C 故受压面积混凝土抗压强度为实际张拉时，受压面积大于0.7m 2。

某特大桥连续箱梁临时支座设计检算e

某特大桥〔75+4*135+75〕m 连续箱梁临时支座设计检算1、荷载计算及内力分析：临时支座设计图见附件；设计图中临时固结支座承受的力为N=88413KN ，M=111028KN m ；〔应按最大悬臂灌注长度时箱梁自重对支座中心弯矩的5%及一端挂篮〔另一端挂篮撤除〕自重对支座中心弯矩之和计算最大不平衡弯矩，竖向力为按最大悬臂灌注长度时箱梁自重计算，注意计算值小于设计值时按设计值采用，计算值大于设计值时按计算值采用。

临时支座平面尺寸为纵桥向140cm ，横桥向150cm ，中心间距a ＝450cm ，单个临时支座承受的力为KN a M N N 9767344405.4*211102848841324max min =±=±= 不平衡弯矩和箱梁总重量由临时支墩支反力承受，经计算临时支座不承受拉力。

2、采用的设计标准：按照?铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计标准?〔TB10002.3-2005〕：考虑主力＋附加力时，中心受压、局部承压容许应力可提高到1.3倍。

3、临时支墩受压检算：临时支墩采用C 50钢筋混凝土，中心受压容许应力[]2/742.142.174.13*3.1cm KN MPa c ===σ，竖向钢筋不参与计算，作为平安储藏，80≤bl ，φ＝1，[][]KN KN A N c 3444036582140*150*742.1≥===σ〔可〕。

4、墩身、粱部局部承压检算：墩身混凝土采用C35，局部承压容许应力计算如下：[]21/644.144.164.1*5.19.1*2*22.12*4.9*3.1cm KN MPa A A C c ====-σ。

钢筋网片的加强作用不参与计算，作为平安储藏；容许局部承压力[][]KN KN A N C c 3444034524140*150*644.11≥===-σ〔可〕；粱部混凝土强度等级高于墩身混凝土强度等级，局部承压能力不再检算。

临时支架及构件吊装检算

临时支架及构件吊装检算1. 临时支架设计和受力检算1.1 临时支架设计要点1、通航孔布置需考虑桥位处的河床断面并与老桥通航孔相对应。

2、通航孔的跨径根据海事部门的要求确定为净跨30m，支架计算跨径为32.5m。

3、为便于临时墩的打桩及拔桩，同时为了增加支墩的稳定性，临时墩桩基平面位置按置于系杆两侧布置。

4、主要临时墩的上端（拱肋标高附近）设横向缆风索，其作用是：便于拱肋纠偏；增加临时墩在横方向的稳定性；承受风载。

5、各预制段的构件因上下缘对称配筋，其临时如搁置点避免使用惯用的方法将支点设于构件的两端，而应以单悬臂或双悬臂为基本的支承方法，这样支承的优点是：集中力分散对下部贝雷梁受弯有利；构件自身的安装应力和挠度大大削减；消减拱肋合拢后因挠度偏离拱轴线引起的偏离弯矩，即削减拱肋中有害的应力。

6、作用在贝雷梁上的集中荷载宜为节点荷载，但结合施工实践却很难做到，只能照顾大的集中荷载作用在贝雷梁节点上。

小的例如楞木上传来的荷载，免不了仍然只能布置在节间，为减小这个弊病，采取贝雷梁的上下弦设加强弦杆。

7、主要设计荷载：预制节段重量，支架结构自重量，顺航道向的基本风压值。

根据以上要点，布置的支架结构总体图，见图一。

1.2支架结构设计的主要依据1、公路桥涵设计通用规范 JTG D-20042、公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范 JTG D62-20043、公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ D25-864、桥梁桩基计算与检测 2006年6月5、钻孔灌注桩设计计算手册6、船舶与海上设施起重设备规范 2008年4月1日7、利公桥施工图设计1.3 临时支墩1.3.1 临时支墩承受的垂直荷载1#支墩R1=16.78+19.18+35.7+12.71×68+33.5+（91.2-57.94）=151.13t2#支墩R2=98.9+51.34+(25.64+10.53)×68+35.15+19.18=252.80t3#支墩R3=11+67.4+4.1+13.98=96.48t4#支墩R4=52.4+11.18+33.5=97.08t1.3.2 单根桩断面特性值采用钢管桩Φ426×8 F=105.1 I=22952cm4W=1077.6cm³惯性半径i=14.78 g=82.5kg/m 周长=1.338m1.3.3 水平力作用下钢管桩入土后嵌制点的计算采用假想嵌固点法计算，弹性长桩的受弯嵌固点深度入土t，可用m法按下式计算：t=ηT式中 η由桩顶胶接或部分胶接情况确定为“2”T=5-87502×0.426×45010×22952×10×06.2=mb EI =1.653m ∴ t=2×1.6527=3.3m式中 m=4500KN/m 4……为流塑状地质 1.3.4 钢管桩单桩垂直承载力的计算单根垂直承载力允许值[P]按下式计算 [P]=21[λs U ∑τii +λp·A ·σR]式中: λs =1 λp=0.8τi=5.5kp=5.5t/m （根据设计地质资料可按好土计算） σR=100t/m ² 桩底最小承载力在计算各墩单根承载力时，风压力值只计系杆侧面，而拱肋侧面的风压力可由缆风绳承受。

临时支座受力计算

暂时支座受力盘算
1.暂时支座砂筒受力盘算
（1）受力剖析：
每片20m箱梁最大自重按60T算,斟酌各类晦气身分,每片梁按100T算,则每个暂时支座砂筒最大受力：
P0=25t
按《路桥施工盘算手册》P452页,取系数K=1.3,则每个砂筒最大受力为：
（2）砂筒选用
砂筒图例及盘算公式：
图中d0——上砂筒顶心外径;
d1——下砂筒内径;
h0——顶心从最高工作地位放入下砂筒深度,一般取0.07-0.10m;
H——下降高度,m;
σ——下砂筒筒壁
[σ]——砂允许承压力,可取10MPa,如将其预压,可达30MPa.
(a)上砂筒顶心外径盘算及选用
砂预先过漏,湿润,并进行必定程度的预压,取[σ]=15MPa,则有:
砂筒顶心选用外径D1=260mm,壁厚为δ=7mm无缝钢管,则
其外径为D2=D1+8+2δ=260+8+20=288mm,故现实选用D2=426m m,壁厚为δ=10mm的无缝钢管.
(b)自设砂筒构造图
见附件.
(c)砂筒受力验算
查国标,对于构造无缝钢管的屈从强度,由δ=10mm≤22mm,则[σ]钢管=245MPa.
取H=0.053m,d2=0.02m,h0=0.045m.
又,筒壁应力为
即σ=236.4MPa＜[σ]钢管=245MPa,砂筒受力知足请求。

临时锚固设计和计算

临时锚固设计和计算一、临时支座设计临时支座的作用是：施工上部结构时，连接墩身和上部梁体、传递上部梁体的重量使墩身受力（永久支座不受力）。

设计时考虑两个方面：1、受力安全可靠；2、体系转换时方便操作在墩身横桥向两侧浇注混凝土临时支座，在墩身与临时支座间预埋精轧螺纹钢筋，埋入深度120cm。

待0#块浇注完成后，接长墩顶预埋的精轧螺纹钢筋与0#连接并锚固在底板上。

(一)具体施工方法：1、在墩顶临时支座宽度方向的两侧用槽钢[10（竖向放置）作为模板(槽钢在体系转换时拆除)，中间填满干砂并压实，上表面铺塑料薄膜，作为临时支座10cm的底。

砂垫层和塑料薄膜作为墩身、临时支座、箱梁之间的分层体系；2、根据设计高度安装临时支座的侧模板，在长度方向上用泡沫板隔5-10cm开，使临时支座分成若干个小块，同时在靠墩身外侧方向的每个支座小块预埋U型钢筋。

浇注C30混凝土，临时支座混凝土顶面四周浇注的混凝土条，10⨯cmcm10待凝固后填入干砂并压实，表面铺竹胶板，其顶面标高即是箱梁底标高（标高要考虑砂垫层的压缩量）；3、拆模，完成临时支座的施工。

施工时一定要注意填入干砂并压实，浇注混凝土时注意不要破坏泡沫板。

4、在墩身施工时在墩身外侧如图预埋精轧螺纹钢，钢筋露出墩身10cm，在施工0号块件时在相应位置预留孔道，拆除0号块支架（托架）前接长精轧螺纹钢筋至箱梁底板上，箱梁底板锚固位置安装螺旋钢筋。

对接长后的精轧螺纹钢筋进行张拉，从中间向两端、隔墙两侧对称张拉，张拉力2吨/根。

施工形式如下图：临临临临临临临临临临0临临临临临临临临临临临临(二)临时支座解除和体系转换(1)临时支座的解除搭设工作平台,解除的具体步骤是：1、卸载预应力钢筋，从箱梁内抽出；2、拆除临时支座两侧的槽钢（凿除的混凝土条），先把上面的砂cm cm 1010⨯子掏出，使箱梁与临时支座彻底分离；3、按照临时支座分段的位置掏出下面的砂子，掏砂子的同时下面放两根钢管;cm 0.5φ4、利用卷扬机，把钢丝绳从0#号施工时的预留孔穿入，与临时支座预埋U 型钢筋连接，慢慢移出临时支座;5、重复以上步骤，移出所有分段的临时支座。

40m梁临时支座计算

40m 梁临时支座计算书单片梁混凝土方量为603m ,每片梁下安放4个临时支座。

钢筋混凝土容重取：263/kN m 钢材弹性模量：210GPa混凝土弹性模量：28GPa沙子泊松比：0.25单片梁重：26601560G kN =⨯=梁单个临时支座传递竖向力：/41560/4390F G kN ===梁1、临时支座上部结构混凝土抗压计算混凝土受压面积：222/4 3.140.183/40.026c A d m π==⨯= 钢板套箍受压面积：222221()/4 3.14(0.2030.183)/40.00606f A d d m π=-=⨯-= 钢板套箍换算面积：22100.006060.0454528pf c E A A m E =⨯=⨯=换承压总面积：20.0260.045450.07145c A A A m =+=+=换混凝土承受压应力：/0.39/0.07145 5.4611.5F A MPa MPa σ===< 临时支座上部结构混凝土抗压强度满足要求。

2、临时支座下部结构钢板套箍应力计算沙子受压面积：223.140.203/4=0.032m A =⨯沙沙子承受压应力：/0.39/0.03212.2F A MPa σ===沙子处于侧限单轴受压状态，根据广义胡克定律可得：1[()]0x x y z Eεσνσσ=-+= 1[()]0z z y x E εσνσσ=-+= 沙子对钢板套箍产生的侧向压应力为：22(1)0.25 1.2512.2 4.07110.25x y MPa ννσσν+⨯==⨯=-- 沙子对钢板套箍产生的合力为：/2/20022sin 2x x F dF Rh d Rh ππσθθσ===⎰⎰钢板套箍内部产生的拉应力为：20.199/2 4.0740.521520.010.01x Rh F MPa MPa A h σσ⨯====<⨯⨯拉混凝土套箍拉应力满足要求。

桥梁临时结构安全检算

2)支护结构的整体失稳破坏和土的隆起破坏根据不同的支护型式特点，其整体失稳的破坏形
式为： (1)当桩墙—锚杆结构滑动面向外延伸发展时，使
2.1 土压力计算公式朗金主动土压力计算公式：
朗金被动土压力计算公式：
此外还有库伦土压力计算公式，在使用中注意各种土质情况下计算理论及公式的不同。
在计算中，注意基坑顶荷载（静载、活载）、土体的比重（水土结合、水土分离等）计算。
2.2深基坑工程设计计算基坑侧壁安全等级及重要性系数如下：
基坑支护结构采用以分项系数表示的极限状态设计法进行设计。
容许应力设计应用简便，是工程结构中的一种传统设计方法，目前在公路、铁路工程设计中仍在应用。它的主要缺点是由于单一安全系数是一个笼统的经验系数，因之给定的容许应力不能保证各种结构具有比较一致的安全水平，也未考虑荷载增大的不同比率或具有异号荷载效应情况对结构安全的影响。
1.2荷载取值及荷载组合 1）结构上的荷载分类（1）永久荷载，例如结构自重、土压力、预应力等。（2）可变荷载，例如人群荷载、混凝土倾倒荷载、捣固荷载、
吊车荷载、风荷载、雪荷载等。（3）偶然荷载，例如爆炸力、撞击力等。 2）分项系数（1）永久荷载在普通结构检算中，一般取1.2；（2）可变荷载在普通结构检算中，一般取1.4；（3）偶然荷载偶然荷载的代表值不乘分项系数。 3）荷载组合ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ通过不同的分项系数，对所有荷载进行组合，取最不利状态进行
1、临时结构安全检算概述 2、基坑工程 3、支架工程 4、模板工程 5、结束语
作为施工中安全管理者及负责人，我们不需要对临时结构工程进行详细计算，但需要在方案审查及施工检查中能指出方案计算及施工中的不足和不满足规范要求的地方。

(整理)临时支座检算

临时支座检算1. 临时支座设计方案图1 临时支座示意图（单位：cm）临时支座布置如图1所示，由于0号块在临时支座为斜线段，根据不利原则取最低点作为计算依据，高度为54cm；长260cm，宽55cm。

内浇筑C50混凝土。

每个临时支座内使用18束（3根一束）φ28 HRB335螺纹钢锚入桥墩，承受拉力。

每个桥墩上布置4个临时支座。

钢筋布置如图2所示。

图2 临时支座内钢筋布置图2. 临时固结内力分析2.1 计算步骤计算中不考虑永久支座的承压能力，计算主要步骤如下：（1）计算临时支座的容许拉压力。

（2）计算单种荷载情况下临时支座所承受的力。

悬臂施工情况下，临时支座承受的主要荷载种类如下：梁体自重，施工机具荷载，挂篮荷载，不平衡浇筑荷载，风荷载等。

（3）利用线性叠加原理，考虑多种施工模式在多种荷载同时作用下的临时支座承受的力，对支座进行检算。

2.2 力学模式考虑到最大悬臂阶段临时支座受力最为不利，本报告对最大悬臂状态下的多种对称与不对称受载图式展开力学分析与检算。

力学图式为两排支承下的双悬臂结构。

2.3 各种荷载下力的计算荷载的确定按照合理、不利的原则确定，其中人为能调控的按合理原则取用，认为不能调控的基本上按不利原则考虑，主要荷载如下：1.梁体自重按施工图，各悬臂混凝土节段体积如表1：表1 各悬臂节段体积表（m3）节段号0 1 2 3 4 5 6 7 8体积/m3 162.43 49.75 50.24 50.41 55.30 48.56 44.62 41.08 20.54考虑分布钢筋对混凝土重量的影响，取混凝土容重为26kN/m3，则悬臂浇筑至第7节段时，混凝土自重为：26×((49.75+50.24+50.41+55.30+48.56+44.62+41.08)×2+162.43)＝21901.10 kNA0- A7自重引起的每个支座压力为21901.1/4＝5475.28 kN第A8节段（合拢段）混凝土自重为：26×(20.54×2)＝1068.08kN第A7节段自重引起的每个支座压力为：1068.1/4＝267.02kN2.不对称施工机具荷载由《公路桥涵施工技术规范实施手册》P422，附录D普通施工机具荷载计算，第3条：施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0KPa。

临时支座计算书

附件：计算书在计算过程中，钢材的允许应力全部为)M (145][pa =σ，盖梁C30混凝土的强度取设计强度值为)M (30][pa =σ，梁体C50混凝土的强度取设计强度值为)M (50][pa =σ。

一、临时墩受力验算已知平车重45 kN ，4个跑轮承重，最重的梁体为710 kN ，所得单个跑轮压在钢轨上的力为：)kN (1004458710=+=跑轮F由下图可计算出横移钢轨的中和轴距下侧的距离为：y x =24.65cm ，x 得到临时墩上的集中荷载在钢轨上跨中的弯矩为：)m N (25006100)3.273.277(10100413⋅=-⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.731048.518625006-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。

二、盖梁之间横移受力验算已知盖梁上横移轨道的布置如附图2、附图4所示，且架桥机的自重为600 kN ，天车与滑车系统总重为50 kN ，最重的梁体为710 kN 。

由此得到架桥机作用在横移钢轨上的力有：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F由附图3可得到横移钢轨的抗扭弯矩为：w x =1928.66cm 3横移至跨中时的弯矩是最大的，则弯矩为：)m N (63.9914025.21025.176413⋅=⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.511066.1928 99140.636-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。

三、挡块承压验算由上可知架桥机作用在横移钢轨上的力为：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F且作用力通过钢轨、挡块上的枕木，最后作用到挡块上的受力面积为)(12975.0)22025.0114.0(25.02m s =⨯+⨯=所以得到架桥机通过钢轨、枕木，最后作用到挡块上的压应力为：)M (36.10.12975 10176.253pa =⨯=σ<)M (30][pa =σ，满足安全要求四、运梁钢轨压力验算在梁体倒运过程中，经过临时墩横移到桥面，再调转平车方向，纵移喂梁，可以根据下面计算得到平车通过钢轨对桥面的压应力。

临时支座受力验算

临时支座灌砂压力取值补充说明今对《箱梁吊装方案》中第三部分《施工方案》的《砂桶临时支座施工方案》里的砂桶安装步骤2：“……砂在使用前放入烘箱进行干燥处理。

砂桶高度取计算高度（压实）加5mm 的控制，砂桶放置前需放入压力机对砂进行压实。

”补充如下几句：“压力控制在800kN ，稳压2分钟。

”其取值理由如下：结合箱梁架设时的实际施工过程，在架梁、运梁时部分箱梁主要靠临时支座受力工作，所以主要需要考虑的情况有：1）、箱梁运移过程当中的临时支座受力情况；2）、箱梁架设时，架桥机带梁整体移动及就位时的受力情况。

具体受力图示如下所示：1、箱梁运移当中的受力情况：1.1箱梁在运移当中，受力最大的情况应该是当单端运梁平车恰好从临时支座上方压过的时候，所以这时的受力如上图所示，已知平车重45 kN ，4个跑轮承重，最重的梁体为710 kN ，所得单个跑轮通过枕木压在梁板上的力为：)kN (1004458710=+=跑轮F 所得临时支座的受力为：如下图所示：根据A 点弯矩平衡可得： )kN (196.065025)(73.03100=+⨯=B N 临时支座运梁受力图梁体运移、起吊及就位受力示意图考虑承重梁体的自重作用在临时支座上的力可得：)kN (373.56196.064710=+=总临时支座B N <800 kN ，满足安全需要。

这种情况下，跑轮压在箱梁上的力对支座B 产生的弯矩为： )m kN (.038410025)-73.03(100L F ⋅=⨯=⨯=跑轮跑轮M 而承重梁体自重对支座B 产生的弯矩为：)m kN (177.510025710l G ⋅=⨯=⨯=梁体跑轮M >)m kN (73.03⋅=跑轮M ，满足安全要求。

1.2梁体运移当中，架桥机单端起吊时，这时的受力情况有一些变化，所以也得进行受力计算：已知架桥机的自重为600 kN ，桁架9m/节，总计12节，架桥机总长54m 。

32+48+32m临时支座设计检算

设计检算根据设计文件要求，墩梁临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩M设计=12514KN·m（未考虑安全系数与单侧挂篮脱落）和相应的竖向反力N=16377 KN。

1、为保证梁体悬浇过程的安全性，在施工设计时必须考虑2-6#节段施工时单端挂篮脱落而增加的不平衡弯矩M1的影响，考虑挂篮单侧重量500 KN。

1-6#悬浇节段长度尺寸各节段悬浇挂篮脱落不平衡弯矩M1计算表2、计算临时支座结合梁体自重抵抗最大不平衡弯矩M2。

如图所示：A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.22mG--为悬臂段梁体的重力G1--为悬臂段梁体的重力垂直于梁体分力，距中支点LmG1’--重力水平分力，距离支点中心L’mG0--为墩顶处梁体的重力M2—为梁体自重所抵抗的不平衡弯矩N1、N2—为临时支座反力当N2=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，M2值最大。

此时，根据竖向力平衡得：2G+G0= N1根据中支点力距平衡得：2G1’L’+M2 = N1·1.22得M2 =2.44G+1.22G0-2G L’sin0.172=2.44G+1.22G0-2G L’*0.003为了计算简便，G的形心距离支点中心距L’统一取6#节段形心距离支点中心距3m，实际个T构形心距离支座中心小于3m，可见结构偏安全。

各节梁段重量各节段悬浇施工中弯矩M2计算表3、精轧螺纹钢筋抵抗最大不平衡弯矩M3计算精轧螺纹钢筋抵抗弯矩M3计算简图如图所示：A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.22mO点--为中支点F1 F2 --为精轧螺纹钢筋预拉力N1 N2 --为临时支座反力M3—为精轧螺纹钢筋所抵抗的最大不平衡弯矩当N2=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，精轧螺纹钢筋所抵抗的最大不平衡弯矩M3值最大。

将梁体视为一轻质杆件，不考虑梁体自重进行计算。

精轧螺纹钢筋屈服强度75%，σ=0.75Rb=0.75×930 Mpa=697.5 Mpa 单根精轧螺纹钢筋截面积A=3.14×0.0162=8.038×10-4m2单根精轧螺纹钢筋预拉力F=σ·A=560.678KNF1 =F2=12·F=6728.1KN根据静力平衡得N1+N2= F1+F2N2=0得N1= F1+F2=13456.3KN根据中支点静力距平衡得M3+ F1·1.22+N2·1.22= F2·1.22+N1·1.22N2=0， F1=F2得M3= N1·1.22 =16416.7KN·m4、对各节段弯矩进行汇总计算各节段悬浇施工中弯矩汇总计算表根据以上计算结果本墩梁临时固结方案的抗倾覆性满足施工要求。