等体积下铝氧摩尔比与氧化剂种类对温压炸药爆炸冲击波参数的影响

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炸药理论题库

1．炸药爆炸所具备的三个条件是反应的放热性、反应的快速性和生成气态产物。

2．标准状态下，体积为 1L 的普通炸药爆炸反应时，一般可产生 1000L 左右的气态产物。

3 ．炸药爆炸的放热性给爆炸反应提供了能源。

4 ．炸药爆炸反应生成气态产物是能量转换的工作介质。

5．按反应速度和传播的性质，可以将炸药的化学变化分为热分解、燃烧、爆轰。

6．炸药燃烧时反应区的能量是通过热传导、热辐射及气体产物的扩散作用传入未反应炸药的，而爆轰的传播则是借助于冲击波的方式进行的。

7 ．按炸药的用途，可分为起爆药、猛炸药、火药、烟火剂四大类。

8 ．火药和烟火剂的化学变化形式主要是燃烧。

9．爆炸系指物质在有限体积和极为迅速的能量释放过程，在此过程中，系统的内在势能急剧转变为机械功．光和热辐射等等。

10 ．炸药是一种在适当的外界能量作用下，发生快速的化学反应，放出大量的热、生成大量的气态产物，并在周围介质中形成高压的物质。

11．以硝酸铵为主要原料的粉状工业炸药，其燃烧过程主要属于难挥发性炸药的范畴。

12 ．燃烧转爆轰的基本条件是要形成冲击波。

13．爆轰是炸药发生爆炸反应的基本形式。

14. 炸药中氧用来完全氧化炸药本身所含的可燃元素成为完全氧化产物所多余或不足的氧量称为炸药的氧平衡。

15. 所谓完全氧化是指将炸药中的 C 和 H 全部氧化为二氧化碳和水。

16 ．一定量炸药爆炸时放出的热量叫做炸药的爆热，通常以 1mol 或 1kg 炸药爆炸所释热量表示，其单位为 kJ.mol -1 或 kJ.kg -1 。

17 ．在工业炸药中，还常加入一些带有结晶水的盐类，或加入一些热分解时能吸热的物质，如硫酸盐．氯化物．重碳酸盐．草酸盐等等作为消焰剂。

18. 国外曾规定每 100g 炸药限定包装纸为 2g 以下,防潮层为 2.5g 以下。

19 ．按照炸药燃烧速度的变化情况，燃烧可分为稳定燃烧和不稳定燃烧两类。

20 ．冲击波波阵面上介质的状态参数呈突跃式的变化，其传播的速度是超音速的。

等体积下铝氧摩尔比与氧化剂种类对温压炸药爆炸冲击波参数的影响

等体积下铝氧摩尔比与氧化剂种类对温压炸药爆炸冲击波参数
的影响
王兴龙;王伯良;赵新颖;韩早;李席
【期刊名称】《火工品》
【年(卷),期】2015(000)002
【摘要】为研究温压炸药等体积装药条件下铝氧摩尔比和氧化剂种类对其爆炸冲击波参数的影响，在密闭爆炸罐中进行内爆试验。

试验中保持温压炸药的主体炸药中RDX与氧化剂配比为2∶1，改变温压炸药中铝粉含量及氧化剂种类，压制成相对密度为95%的等体积药柱。

试验结果表明：当温压炸药的铝氧摩尔比在0.6左右时炸药的爆炸冲击波峰值超压、冲量和正压作用时间有最大值；温压炸药中氧化剂用KP取代AP后，冲击波峰值超压和冲量数值略有降低，正压作用时间缩短。

【总页数】4页(P10-13)
【作者】王兴龙;王伯良;赵新颖;韩早;李席
【作者单位】南京理工大学，江苏南京，210094;南京理工大学，江苏南京，210094;南京理工大学，江苏南京，210094;南京理工大学，江苏南京，210094;南京理工大学，江苏南京，210094
【正文语种】中文
【中图分类】TQ564
【相关文献】
1.铝粉比表面积与质量分数对浆状温压炸药爆炸冲击波影响的实验研究 [J], 李鸿宾;王建灵;张为鹏;严家佳
2.铝氧比对含铝炸药水中爆炸冲击波的影响 [J], 周霖;杨启先
3.不同硅铝摩尔比Pt@SOD催化氢与氧直接合成过氧化氢的性能 [J], 薛达;宋国强;李福祥;薛建伟;吕志平
4.温压炸药在无氧环境下的能量输出研究 [J], 张丁山;周涛;张玉磊
5.高原环境下爆炸冲击波参数的有效预测方法 [J], 庞春桥;陶钢;周佩杰;范强;刘龙;袁书强
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坑道内温压炸药的爆炸热效应研究

坑道内温压炸药的爆炸热效应研究闫潇敏;苏健军;李芝绒;苟兵旺;张玉磊【摘要】为了研究温压炸药在半密闭条件下的爆炸热效应,以WRe5/26热电偶作为效应物,对TNT、TBX-1及TBX-23种炸药在坑道内的爆炸进行了热响应温度测试.试验结果表明:在坑道环境下,温压炸药具有明显的二次燃烧过程,可形成较长的温度作用时间,表现出较大的温度场效应;与等质量的TNT相比,温压炸药爆炸后产生的温度场范围大、温度高、后续持续时间长,对坑道内的人员和设备能产生更大的破坏作用.【期刊名称】《火工品》【年(卷),期】2015(000)001【总页数】4页(P22-25)【关键词】炸药;坑道;热电偶;热效应【作者】闫潇敏;苏健军;李芝绒;苟兵旺;张玉磊【作者单位】西安近代化学研究所,陕西西安,710065;西安近代化学研究所,陕西西安,710065;西安近代化学研究所,陕西西安,710065;西安近代化学研究所,陕西西安,710065;西安近代化学研究所,陕西西安,710065【正文语种】中文【中图分类】TQ564温压炸药(thermal-baric explosive，简称TBX)是利用热效应和压力效应造成毁伤的一类炸药[1]，主要成分为高能炸药颗粒、液态敏化剂、高热值金属粉及含能聚合物材料等。

温压炸药爆炸时在中心高爆装药作用下形成边飞散、边爆燃、边释能的过程，能利用周围空气中的氧参与释能反应，其爆炸热效应较常规高爆炸药更显著，热量释放过程更复杂。

温压炸药抛撒后可以产生更强的爆炸冲击波和持续更长时间的高温火球，利用爆炸产生的爆轰波和冲击波的破坏作用可以对常规目标进行硬杀伤；利用持续的高温和窒息作用能高效杀伤隐藏在建筑物或山洞等密闭掩体内的有生力量；甚至在反恐战争中，可以利用温压战斗部爆炸产生的持续高温来摧毁恐怖分子库存的化学和生物战剂，不至因生化战剂泄漏造成更大的人为灾害[2-3]。

温压炸药中一般添加铝、硼、硅、钛、镁、锆等物质的粉末，这些粉末在加热状态下点燃并释放大量能量，大大增强了温压炸药的热效应和压力效应[4]。

铝粉对乳化炸药高速化学反应性质-爆轰性能影响

铝粉对乳化炸药高速化学反应性质-爆轰性能影响[摘要]：为了探究铝粉对于乳化炸药爆轰参数理论数值的影响，本研究对不同铝粉含量乳化炸药的爆热、爆温和爆容理论参数进行了计算，并与不含铝粉的乳化炸药的理论数据进行对比。

数据结果表明，在乳化炸药中加入铝粉能够有效增加乳化炸药的爆热，当铝粉含量为7%时，其爆热增加了29.77%；在乳化炸药中加入铝粉能够有效增加乳化炸药的爆温，当铝粉含量为7%时，爆温增加了18.42%；在乳化炸药中加入铝粉会使得乳化炸药的爆容减小，当铝粉含量为7%时，爆容减小了7.27%。

实验结果表明，铝粉能够有效地改善乳化炸药的爆轰性能，并为实际应用提供了参考。

[关键词]：乳化炸药；铝粉；爆热；爆温；爆容；理论数值[中图分类号]：TJ 55 [文献标识码]A [文章编号][收稿日期][基金项目][作者简介]作者简介规范说明：Effect of Aluminum Powder on High Speed Chemical Reaction - Detonation Performance of Emulsion ExplosiveAbstract: In order to explore the influence of aluminum powder on the theoretical value of detonation parameters of emulsion explosives, the theoretical parameters of detonation heat, detonation temperatureand detonation volume of emulsion explosives with different aluminum powder contents were calculated and compared with the theoretical data of emulsion explosives without aluminum powder. The results show that the addition of aluminum powder in emulsion explosive can effectively increase the detonation heat of emulsion explosive. When the contentof aluminum powder is 7%, the detonation heat increases by 29.77%. The addition of aluminum powder in emulsion explosive can effectively increase the detonation temperature of emulsion explosive. When the content of aluminum powder is 7%, the detonation temperature increases by 18.42%. Adding aluminum powder to the emulsion explosive willreduce the detonation capacity of the emulsion explosive. When the aluminum powder content is 7%, the detonation capacity is reduced by7.27%. The experimental results show that aluminum powder caneffectively improve the detonation performance of emulsion explosives, and provide a reference for practical application.keywords: emulsion explosive ; aluminum powder ; explosion heat ; explosion temperature ; explosion capacity ; theoretical values随着国民经济的发展，我国已生产出多种现代工业炸药，工业炸药品种繁多，按组成特点可分为铵梯炸药、硝甘炸药（硝化甘油类炸药）、铵油炸药、含水炸药（乳化炸药、水胶炸药和浆状炸药）和特种炸药（含铝炸药、液体炸药等），而乳化炸药由于其具有抗水效果好、爆轰性能优良和制作工艺简单的优点，因而乳化炸药是工业炸药的典型代表，也是现在我国工业炸药主要品种之一。

老化对含铝温压炸药爆速及力学性能影响的研究

用电测法测试含铝炸药在高低温试验前后的爆速。研究结果表明：样品的质量随高低温老化时间的增加而减少：
老化试验前样品的爆速为６６８５ｍ／ｓ，老化１４ｄ及２８ｄ后爆速分别为６５９０ｍ／ｓ和６７９９ｎｒ、ＲＤＸ、高氯酸铵（ＡＰ）、黏结剂和钝感剂
用１０ｇ钝化ＲＤＸ作为传爆药柱，采用电测法
对样品的爆速进行测试，每个样品平行测试２组，取
按照一定比例制成混合炸药，压装成圆柱形样品，尺寸为（２ｊ２０ｍｍ× ２０ｍｍ。为了研究表面处理对试验
平均值。爆速测试图如图３。
米收稿日期：２０１４．１０－２６
作者简介：吴德俊（１９８９～），男，硕士，主要从事含能材料的安全性能研究。Ｅ－ｍａｉｌ：ｗｕｄｅｊｕｎ２０１１＠１２６．ｃｏｎｌ通信作者：刘大斌（１９６３～），男，博导，主要从事含能材料研究。Ｅ－ｍａｉｌ：ｄａｂｉｎ６３＠ｖｉｐ．ｓｉｎａ．ｃｏｎｒ
［关键词］老化试验；爆速；抗压强度；力学性能
『分类号］ＴＱ５６４：ＴＤ２３５．２１
引言
结果的影响，对样品进行了对比处理：１）在样品表
温压炸药（ｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅ，简称ＴＢＥ）是近些年发展起来的一种新型炸药，它利用爆炸后形

高品质压装HMX基PBX炸药的冲击波感度_李玉斌

细）４～５Ｄ－ＨＭＸ（０粗）２Ｄ－ＨＭＸ（０～４００
／ｄ为晶体粒径；注： δ 为晶体内部空隙率， δ＝（ ρ 为晶体颗粒密度； ρ 为晶体颗粒平均密度； ρ理论值－ ρ实测值） ρ理论值 ×
［７］
采用液体填充方式研究了高品
／食用油的冲击波感度，质Ｒ发现在一定粒度范ＤＸ冲击波感度随颗粒度的增加而降低，但未进围内，
；收稿日期：２０１１３１２０１１５７修回日期：－０－３－０－０，作者简介：李玉斌（男，硕士，副研究员，从事含能材料的配方设计及性能研究。１９７４－）
３／。密度为１．８６ｃｍｇ
２结果与讨论
２．１ＨＭＸ品质对ＰＢＸ冲击波感度的影响用隔板试验测试了由两种品质ＨＭＸ制备的测试结果如表２所示。ＰＢＸ的冲击波感度，
表２ＨＭＸ品质对ＨＭＸ基ＰＢＸ冲击波感度的影响Ｔａｂｌｅ２ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｃｒｓｔａｌｏｆＨＭＸｏｎｔｈｅｓｈｏｃｋｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｉｅｓｏｆＨＭＸｂａｓｅｄＰＢＸｕａｌｉｔ－ｙｑｙ炸药代号ＰＢ１－ＣＰＢＪ０－Ｄ－ＨＭＸ状态Ｃ－ＨＭＸ（３０ｍ） μ Ｄ－ＨＭＸ（２０ｍ） μ ／％ δ ０．２９４０．１６８药柱相对密度／％９８．６９８．５／Ｇｍｍ５０２３．４２１．８／％ η ０６．８

铝化炸药水下爆炸冲击波特性分析

铝化炸药水下爆炸冲击波特性分析摘要：本文采用一维流体动力学、与时间相关的JWL 爆轰产物状态方程以及压力指数为1/6的反应速率方程，计算分析了铝化炸药水下爆炸冲击波特征参数对反应速率的依赖关系。

结果表明，反应速率常数存在阈值，只有反应速率足够大，才能充分利用爆炸能量。

根据铝粉粒度与反应速率常数的相关性，通过控制铝粉粒度可以设计不同的能量输出特性。

关键词：铝化炸药；冲击波；水下爆炸1 引言火药和炸药的能量输出具有明显的差异。

通常火药的化学反应以燃烧方式进行，可在较长的时间内生成高温气态产物，因而具有较高的冲量输出。

而传统炸药的能量释放是以爆轰波的形式快速进行的，表现为输出压强高、时间短。

虽然两者单位质量释放的能量大小具有相同的量级，但它们的能量释放速率的差异导致了威力的不同。

在实际应用中，往往需要根据目标的爆炸毁伤特性来设计相应炸药的能量输出，因此仅采用理想炸药对爆炸能量的释放进行控制是非常有限的。

特别是对于炸药在土岩介质或水中的爆炸作用，其静态能量输出显得尤为重要。

以铝化炸药为代表的非理想炸药兼顾了火药和炸药的能量释放特性，为爆炸能量释放速率的设计提供了一种非常有效的手段。

典型的铝化炸药通常由理想高能炸药、氧化剂、铝粉和粘结剂等组分构成，其化学反应过程首先是高能炸药组分的快速爆轰，然后是其它组分非理想地低速分解或氧化反应。

因此，通过控制两步化学反应的能量分配比例和低速反应的能量释放速率，可以调整水下爆炸的冲击波能和气泡能的大小，达到对特定目标的最大毁伤效果。

有限元程序能够对铝化炸药的水下爆炸过程进行深入的分析[1]，但需要不断地重分网格，于是耗时较多。

而采用一维流体动力学描述炸药的水下爆炸效应则是一种简单、有效的方法[2]。

本文利用一维流体动力学数值计算，对低速能量释放速率与水下爆炸冲击波的相关性进行了分析。

2 一维流体动力学计算方程由于炸药的水下爆炸是包含爆轰产物和水介质两种物质的流动问题，因而适合采用Lagrangian 方法。

装药量对温压炸药爆炸毁伤威力的影响

ｄｏｉ:１０.３９６９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００１￣８３５２.２０２３.０４.００６装药量对温压炸药爆炸毁伤威力的影响❋王㊀闯㊀李亚宁㊀李㊀建㊀王伯良南京理工大学化学与化工学院(江苏南京ꎬ２１００９４)[摘㊀要]㊀为了获得温压炸药装药量对近地空中爆炸的能量输出结构的影响规律ꎬ开展了质量为０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ的温压炸药近地空爆试验ꎬ并使用压力传感器㊁高速摄像机㊁红外热成像仪记录了爆炸冲击波和爆炸火球参数ꎮ使用ＴＮＴ超压经验公式对０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ装药的空中入射冲击波㊁地面冲击波的超压峰值进行拟合ꎬ建立了冲击波超压峰值衰减规律方程ꎮ根据高速摄像机和红外热成像仪的测试结果ꎬ建立了基于装药量的爆炸火球直径㊁火球持续时间和火球温度最高时刻热通量的拟合方程ꎮ对比０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ装药的爆炸火球图像和温度曲线可以看出:随着装药量的增加ꎬ爆炸火球的最高温度㊁火球尺寸(直径ˑ高度)以及持续时间均有一定的增加ꎬ高温区域在火球面积中的占比也有所提升ꎮ[关键词]㊀温压炸药ꎻ冲击波超压ꎻ冲击波冲量ꎻ爆炸火球尺寸ꎻ爆炸火球温度[分类号]㊀ＴＪ５５ꎻＯ３８１ＴｈｅＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆＣｈａｒｇｅＱｕａｎｔｉｔｙｏｎｔｈｅＥｘｐｌｏｓｉｏｎＤａｍａｇｅＰｏｗｅｒｏｆＴｈｅｒｍｏｂａｒｉｃＥｘｐｌｏｓｉｖｅｓＷＡＮＧＣｈｕａｎｇꎬＬＩＹａｎｉｎｇꎬＬＩＪｉａｎꎬＷＡＮＧＢｏｌｉａｎｇＳｃｈｏｏｌｏｆＣｈｅｍｉｓｔｒｙａｎｄＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬＮａｎｊｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ(ＪｉａｎｇｓｕＮａｎｊｉｎｇꎬ２１００９４) [ＡＢＳＴＲＡＣＴ]㊀Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｏｂｔａｉｎｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｌａｗｏｆｃｈａｒｇｅａｍｏｕｎｔｏｎｔｈｅｅｎｅｒｇｙｏｕｔｐｕｔｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏ￣ｓｉｖｅｓｉｎｔｈｅｎｅａｒ￣ｇｒｏｕｎｄａｉｒｅｘｐｌｏｓｉｏｎｓꎬｔｈｅｎｅａｒ￣ｇｒｏｕｎｄａｉｒｅｘｐｌｏｓｉｏｎｔｅｓｔｏｆｔｈｅｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅｗｉｔｈａｍａｓｓｏｆ０.５ꎬ１.０ꎬａｎｄ２.０ｋｇｗａｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔ.Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｅｘｐｌｏｓｉｏｎｓｈｏｃｋｗａｖｅａｎｄｆｉｒｅｂａｌｌｗｅｒｅｒｅｃｏｒｄｅｄｕｓｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｎｓｏｒｓꎬｈｉｇｈ￣ｓｐｅｅｄｃａｍｅｒａｓꎬａｎｄｉｎｆｒａｒｅｄｔｈｅｒｍａｌｉｍａｇｅｒｓ.ＴｈｅＴＮＴｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｅｍｐｉｒｉｃａｌｆｏｒｍｕｌａｗａｓｕｓｅｄｔｏｆｉｔｔｈｅｐｅａｋｏｖｅｒ￣ｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｓｈｏｃｋｗａｖｅｉｎｔｈｅａｉｒｏｒｏｎｔｈｅｇｒｏｕｎｄａｆｔｅｒｔｈｅｅｘｐｌｏｓｉｏｎｏｆ０.５ꎬ１.０ꎬａｎｄ２.０ｋｇｃｈａｒｇｅｓꎬａｎｄｔｈｅｅｑｕａ￣ｔｉｏｎｆｏｒｔｈｅａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎｌａｗｏｆｔｈｅｐｅａｋｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｓｈｏｃｋｗａｖｅｗａｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ.Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｔｅｓｔａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｈｉｇｈ￣ｓｐｅｅｄｃａｍｅｒａａｎｄｔｈｅｉｎｆｒａｒｅｄｔｈｅｒｍａｌｉｍａｇｅｒꎬｆｉｔｔｉｎｇｅｑｕａｔｉｏｎｓｆｏｒｔｈｅｄｉａｍｅｔｅｒꎬｄｕｒａｔｉｏｎꎬａｎｄｈｅａｔｆｌｕｘａｔｔｈｅｈｉｇｈｅｓｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｍｏｍｅｎｔｏｆｔｈｅｅｘｐｌｏｓｉｏｎｆｉｒｅｂａｌｌｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｃｈａｒｇｅａｍｏｕｎｔｗｅｒｅｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ.Ｃｏｍｐａｒｉｎｇｔｈｅｉｍａｇｅｓａｎｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｕｒｖｅｓｏｆ０.５ꎬ１.０ꎬａｎｄ２.０ｋｇｅｘｐｌｏｓｉｏｎｆｉｒｅｂａｌｌｓꎬｉｔｃａｎｂｅｓｅｅｎｔｈａｔꎬａｓｔｈｅｃｈａｒｇｅａｍｏｕｎｔｉｎ￣ｃｒｅａｓｅｓꎬｔｈｅｈｉｇｈｅｓｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅꎬｔｈｅｓｉｚｅ(ｄｉａｍｅｔｅｒˑｈｅｉｇｈｔ)ꎬａｎｄｔｈｅｄｕｒａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｆｉｒｅｂａｌｌｈａｖｅａｌｌｉｎｃｒｅａｓｅｄｔｏａｃｅｒ￣ｔａｉｎｅｘｔｅｎｔꎬａｎｄｔｈｅｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｏｆｈｉｇｈ￣ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｒｅａｓｉｎｔｈｅｆｉｒｅｂａｌｌａｒｅａｈａｓａｌｓｏｉｎｃｒｅａｓｅｄ.[ＫＥＹＷＯＲＤＳ]㊀ｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓꎻｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅꎻｉｍｐｕｌｓｅｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅꎻｓｉｚｅｏｆｅｘｐｌｏｓｉｏｎｆｉｒｅｂａｌｌꎻｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｅｘｐｌｏｓｉｏｎｆｉｒｅｂａｌｌ０㊀引言温压炸药是一种常用的混合炸药ꎬ主要由高能单质炸药㊁铝粉㊁助燃剂㊁黏结剂㊁钝感剂等多种组分混合而成ꎮ在温压炸药发生爆轰后ꎬ铝粉和爆轰产物抛撒在空气中ꎬ发生二次反应ꎬ延长了冲击波和火球的作用时间ꎮ温压炸药具有明显优于常规炸药的压力效应和温度效应ꎮ㊀㊀世界各国对于温压炸药的研究主要集中在配方研制㊁爆轰特性及释能机理等方面ꎮ温压炸药的爆炸过程可以分为３个阶段[１￣２]:爆轰反应阶段ꎬ持续时间约为数微秒ꎬ主要进行分子形式的氧化还原反应ꎬ不从周围空气吸取氧气ꎻ无氧燃烧阶段ꎬ持续时第５２卷㊀第４期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｖｏｌ.５２㊀Ｎｏ.４㊀２０２３年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ＥｘｐｌｏｓｉｖｅＭａｔｅｒｉａｌｓ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ａｕｇ.２０２３❋收稿日期:２０２２￣１１￣２２第一作者:王闯(１９９７－)ꎬ男ꎬ硕士研究生ꎬ主要从事装药参数对温压炸药爆炸特性的影响研究ꎮＥ￣ｍａｉｌ:６４９９０６７１１＠ｑｑ.ｃｏｍ通信作者:王伯良(１９６４－)ꎬ男ꎬ教授ꎬ博导ꎬ主要从事混合炸药配方设计及其应用技术研究ꎮＥ￣ｍａｉｌ:ｂｏｌｉａｎｇｗａｎｇ＠ｎｊｕｓｔ.ｅｄｕ.ｃｎ间约为数百微秒ꎬ主要是爆轰产物与铝粒子的氧化还原反应ꎬ不消耗环境中的氧气ꎻ有氧燃烧阶段ꎬ主要是可燃粒子与环境中氧气的混合燃烧ꎬ需要从环境中吸取氧气ꎮ有氧燃烧反应阶段的持续时间较长ꎬ一般为数毫秒ꎬ在一定程度上影响爆炸冲击波的冲量和爆炸火球的持续时间ꎮ目前ꎬ对温压炸药爆炸毁伤威力的评估主要包括冲击波超压㊁冲击波冲量㊁爆炸火球温度㊁爆炸火球尺寸和爆炸火球的持续时间等参数ꎮ李世民等[３]㊁耿振刚等[４]进行了温压炸药空爆的数值模拟研究ꎬ并根据数值模拟结果提出了空中冲击波超压峰值的衰减公式ꎬ可预估空中冲击波的超压峰值ꎮ温压炸药㊁ＴＮＴ和ＲＤＸ炸药的静爆试验表明[５￣７]:在距离爆心相同位置处温压炸药爆炸的超压和冲量显著大于ＲＤＸ和ＴＮＴꎻ并且在３种炸药中ꎬ温压炸药爆炸火球的尺寸最大㊁持续时间最长ꎮ温压炸药的超压峰值衰减速率远远低于ＴＮＴ[８￣１０]ꎮ以往研究结果可以较好地反映出温压炸药的压力特性ꎻ但是ꎬ由于缺少对爆炸火球参数的测试与分析ꎬ不能全面说明温压炸药的爆炸特性ꎮ仲倩[１１]通过分析研究单项毁伤概率与对比距离的关系ꎬ建立了综合毁伤概率模型ꎬ并结合实例分析了各毁伤元的致死概率ꎮ宋先钊等[１２]㊁肖伟[１３]进行了含铝炸药和新型云爆剂的静爆试验ꎬ测试了含铝炸药和新型云爆剂的冲击波参数与火球参数ꎬ并且对含铝炸药和新型云爆剂的毁伤效应进行了评估ꎻ但因只进行了单一质量的爆炸试验ꎬ测试分析结果不具有普遍性ꎮ本文中ꎬ选取一种典型配方的温压炸药ꎬ开展０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ的温压炸药静爆试验ꎬ获得不同质量温压炸药的爆炸冲击波参数和火球参数的衰减规律ꎻ在现有数据基础上ꎬ建立了与试验过程吻合度较高的经验公式ꎬ阐述了温压炸药爆炸的释能过程ꎮ１㊀试验部分１.１㊀试验样品采用溶剂挥发法制备出温压炸药造型粉ꎬ并在１２０ＭＰａ的比压㊁３０ｓ保压时间的条件下压装成型ꎬ压制出装药量为０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ的温压炸药药柱ꎬ装药密度约为１.８５ｇ/ｃｍ３ꎮ组分如表１所示ꎮ１.２㊀试验方法传爆药柱为１０ｇ８７０１炸药ꎬ使用８＃电雷管在药柱上端面中心起爆ꎮ试验场地总体布局见图１ꎮ将被试样品竖直放置于支架上ꎬ药柱中心距地面１ｍꎮ表１㊀温压炸药的组分Ｔａｂ.１㊀Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｔｈｅｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅ％编号组分ｗ１＃ＲＤＸ３５２＃铝粉３０３＃ＡＰ３０４＃其他５㊀㊀㊀图１㊀测试示意图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.１㊀Ｔｅｓｔｄｉａｇｒａｍ(ｕｎｉｔ:ｍ)为测试爆炸后的冲击波参数ꎬ在距离爆心地面投影２㊁４㊁６㊁８㊁１０ｍ处各布置一组壁面压力传感器和一组自由场压力传感器ꎬ总计１０个ꎮ自由场传感器高为１ｍꎬ壁面传感器与地面齐平ꎮ同时ꎬ使用高速摄像机与红外热成像仪分别记录爆炸火球的动态变化过程与火球表面温度的变化过程ꎮ２㊀结果与分析２.１㊀空中冲击波参数０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ的温压炸药爆炸后的空中冲击波的超压时程曲线如图２所示ꎮ在２㊁４ｍ处的测点都具有２个峰值:第１个超压峰值是爆炸产生的入射冲击波超压ꎻ第２个超压峰值是地面反射的冲击波ꎮ距爆心６~１０ｍ处的超压只有一个峰值ꎬ这是因为马赫波在不断地升高ꎬ当马赫波传播到６ｍ处的测点时ꎬ高度已经超过自由场压力传感器了ꎻ因此ꎬ距爆心６~１０ｍ处测得的全部是马赫波的超压ꎮ㊀㊀０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ温压炸药爆炸后ꎬ距爆心２~１０ｍ处的空中冲击波超压峰值如表２所示ꎮ可以看出:冲击波的衰减十分迅速ꎬ装药量为０.５ｋｇ时ꎬ４ｍ处测点超压峰值为２ｍ处的３０％ꎻ装药量为１.０ｋｇ时ꎬ４ｍ处测点超压峰值为２ｍ处的１９％ꎻ装药量为２.０ｋｇ时ꎬ４ｍ处测点超压峰值为２ｍ处的１７％ꎮ随着装药量的提高ꎬ冲击波超压峰值的衰减速度也越来越快ꎮ㊀㊀球形ＴＮＴ炸药在无限空域中的超压衰减公式Δｐ＝ａ３ｍｒ＋ｂ３ｍｒæèçöø÷２＋ｃ３ｍｒæèçöø÷３ꎮ(１)８３㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第５２卷第４期㊀㊀(ａ)０.５ｋｇ㊀㊀(ｂ)１.０ｋｇ㊀㊀(ｃ)２.０ｋｇ图２㊀空中冲击波超压￣时间曲线Ｆｉｇ.２㊀Ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ￣ｔｉｍｅｃｕｒｖｅｓｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅｓｉｎｔｈｅａｉｒ表２㊀空中冲击波超压峰值Ｔａｂ.２㊀ＰｅａｋｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅｓｉｎｔｈｅａｉｒｋＰａ装药量/ｋｇ爆心距离/ｍ２４６８１００.５１２６.４９３８.５５３３.０４２４.７５１４.８０１.０２４７.４４４７.８７４３.６０３２.６３１８.０１２.０４６２.６８７９.２４６９.６３４３.８８２４.６０式中:ａ㊁ｂ㊁ｃ为常数ꎻｍ为炸药的质量ꎻｒ为距爆心距离ꎬ１ｍɤｒɤ１５ｍꎻΔｐ为冲击波超压ꎮ㊀㊀为证实２~４ｍ处的超压峰值为入射超压ꎬ６~１０ｍ处的超压峰值为马赫反射的超压ꎬ使用式(１)对不同装药量的温压炸药爆炸后空中冲击波在距爆心２㊁４ｍ处的超压峰值进行拟合ꎮ式(１)中ꎬａ㊁ｂ㊁ｃ３个系数分别为２３０.８７㊁－７５７.１６㊁２４９２.８４ꎬＲ２＝０.９９７９ꎮ使用该拟合公式计算０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ温压炸药爆炸后在距爆心２~１０ｍ处的冲击波超压峰值ꎬ结果如表３所示ꎮ与表２对比ꎬ表３中距爆心２㊁４ｍ处的超压峰值较为接近ꎬ但距爆心６~１０ｍ处的超压峰值明显低于试验时测得的超压峰值ꎬ可以进一步证明距爆心６ｍ处测点测得的冲击波为马赫波ꎮ表３㊀拟合得到的冲击波超压峰值Ｔａｂ.３㊀ＦｉｔｔｅｄｐｅａｋｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅｓｋＰａ装药量/ｋｇ爆心距离/ｍ２４６８１００.５１２８.２５３５.４８２３.０７１７.８９１１.９９１.０２４３.７５４９.３５２８.９９２１.９０１５.４５２.０４６７.８４７５.４６３８.１６２７.３１２２.０５㊀㊀冲击波的冲量是衡量毁伤效应的主要参数之一ꎮ根据图３ꎬ在距爆心２ｍ和４ｍ处取两个冲量区间(Ｉ１和Ｉ２)ꎮ本次试验中:Ｉ１是入射冲击波的冲量ꎻＩ２是反射波与入射冲击波叠加的冲量ꎮ㊀㊀图３㊀冲量划分示意图Ｆｉｇ.３㊀Ｄｉｖｉｓｉｏｎｏｆｉｍｐｕｌｓｅ㊀㊀可以看出:距爆心２ｍ处ꎬＩ１>Ｉ２ꎻ距爆心４ｍ处ꎬＩ１<Ｉ２ꎮ说明反射冲击波是在不断增强的ꎮ不同装药量的温压炸药爆炸后ꎬ入射冲击波的冲量结果列于表４ꎮ２.０ｋｇ温压炸药爆炸后ꎬ距爆心２ｍ处Ｉ２占总冲量的３４.４％ꎬ距爆心４ｍ处Ｉ２占总冲量的表４㊀距爆心２、４ｍ处的冲击波冲量Ｔａｂ.４㊀Ｉｍｐｕｌｓｅｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅｓａｔａｄｉｓｔａｎｃｅｏｆ２ｍａｎｄ４ｍｆｒｏｍｔｈｅｅｘｐｌｏｓｉｏｎｃｅｎｔｅｒＰａｓ装药量/ｋｇ２ｍＩ１Ｉ２４ｍＩ１Ｉ２０.５４５.１４３４.９２１１.８７６１.６７１.０８７.９９５６.９０２５.２７８４.９１２.０１７３.４２９１.０１４８.４６１１５.７５９３２０２３年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀装药量对温压炸药爆炸毁伤威力的影响㊀王㊀闯ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀表５㊀空中冲击波的总冲量Ｔａｂ.５㊀ＴｏｔａｌｉｍｐｕｌｓｅｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅｓｉｎｔｈｅａｉｒＰａｓ装药量/ｋｇ爆心距离/ｍ２４６８１００.５８０.０２７３.１２５２.９３３６.６９２６.５４１.０１４６.３３１０３.０４７４.０４５１.９１４１.９０２.０２６４.６５１６７.９７１１３.９７８２.１７５１.１４㊀㊀(ａ)０.５ｋｇ㊀㊀(ｂ)１.０ｋｇ㊀㊀(ｃ)２.０ｋｇ图４㊀地面冲击波超压￣时间曲线Ｆｉｇ.４㊀Ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ￣ｔｉｍｅｃｕｒｖｅｓｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅｓｏｎｔｈｅｇｒｏｕｎｄ６８.９％ꎬ说明反射冲击波对总冲量的增强是不可忽略的ꎮ对不同测点处的超压时程曲线求取一个总冲量ꎬ列于表５ꎮ可以看出ꎬ随着距离的增加ꎬ冲量呈现减小的趋势ꎮ２.２㊀地面冲击波参数图４给出了０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ温压炸药爆炸后的地面冲击波压力时程曲线ꎮ形成马赫波的临界角φ０通常为４０ʎꎮ炸药高度为１ｍꎬ距离爆心最近的２ｍ处ꎬφ０＝６３.４３ʎ>４０ʎꎮ随着距离的增加ꎬφ０不断增大ꎬ且２㊁４ｍ处只有一个超压峰值ꎻ因此ꎬ测得的地面冲击波全部是马赫反射的冲击波ꎮ㊀㊀地面冲击波超压峰值如表６所示ꎮ使用式(１)对各个对比距离的超压峰值进行拟合ꎮａ＝５１５.３４㊁ｂ＝－１９４５.３５㊁ｃ＝５１７４.７６ꎬＲ２＝０.９９７４ꎬ拟合程度较高ꎬ可以为不同质量的ＲＤＸ基温压炸药地面冲击波经验计算提供参考ꎮ表６㊀地面冲击波的超压峰值Ｔａｂ.６㊀ＰｅａｋｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅｓｏｎｔｈｅｇｒｏｕｎｄｋＰａ装药量/ｋｇ爆心距离/ｍ２４６８１００.５３１３.０１７４.９６４１.４９２７.３９１８.３２１.０５４６.６９１１１.０４６１.７２３９.８１２５.１１２.０９９７.８５２１０.３３８２.８０５２.７０３８.０１㊀㊀地面冲击波的冲量如表７所示ꎮ随着装药量的增大ꎬ空中冲击波㊁地面冲击波的超压和冲量均有增加ꎬ而且距离爆心越近ꎬ增加得越多ꎮ表７㊀地面冲击波的冲量Ｔａｂ.７㊀ＩｍｐｕｌｓｅｏｆｓｈｏｃｋｗａｖｅｓｏｎｔｈｅｇｒｏｕｎｄＰａｓ装药量/ｋｇ爆心距离/ｍ２４６８１００.５１３２.４６６５.５４５２.３７４１.３０２８.２５１.０２２０.２０９７.２１６７.２２５９.６１４６.８４２.０３３２.４９１４５.５５９９.８３８１.４７６０.０７㊀㊀根据文献[１２]的描述ꎬ冲击波的毁伤准则主要分为３类ꎬ分别是超压准则㊁冲量准则㊁超压￣冲量准则ꎮ其中ꎬ超压￣冲量准则更加可靠ꎮ超压￣冲量准则认为ꎬ冲击波的毁伤效应是由超压和冲量共同作用的结果ꎮ当超压和冲量都大于临界值时ꎬ冲击波能够对目标造成毁伤ꎮ通常使用式(２)评价冲击波的毁伤效应ꎮ(Δｐ－ｐｃｒ)(Ｉ－Ｉｃｒ)＝Ｃꎮ(２)式中:ｐｃｒ是临界超压ꎻＩｃｒ是临界冲量ꎻＣ是常数ꎬ与毁伤等级相关ꎮ㊀㊀文献[１３]中根据生物试验结果给出了不同受伤程度的拟合曲线ꎮ㊀㊀轻伤准则:(Δｐ－２０)(Ｉ－８５)１.０２＝１.０ˑ１０４ꎻ(３)中伤准则:(Δｐ－２０)(Ｉ－８５)１.０２＝２.３ˑ１０４ꎻ(４)重伤准则:０４㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第５２卷第４期(Δｐ－２０)(Ｉ－８５)１.０２＝４.９ˑ１０４ꎮ(５)根据超压￣冲量准则ꎬ可以建立冲量Ｉ㊁装药量ｍ和超压Δｐ之间的函数关系:Ｉ３ｍ＝ａΔｐｂꎻ(６)㊀㊀使用现有数据进行曲线拟合ꎬ０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ温压炸药的拟合结果分别为:Ｉ＝７.７６Δｐ０.６３ꎻ(７)Ｉ＝１０.４５Δｐ０.５６ꎻ(８)Ｉ＝１１.１６Δｐ０.５３ꎮ(９)将式(３)~式(５)㊁式(７)~式(９)绘制成图ꎬ如图５所示ꎮ根据Ｉ￣Δｐ曲线与受伤程度曲线的交点(ΔｐꎬＩ)ꎬ可获得冲击波对生物羊造成不同程度伤害的临界超压ꎮ㊀㊀通过逆向计算ꎬ即可得到与临界超压ｐｃｒ所对应的距离临界值ｒｃｒꎮ将ｐｃｒ和ｒｃｒ结果列于表８中ꎮ可以看出:ｐｃｒ随装药量的增大不断减小ꎬ而ｒｃｒ随装药量的增大不断增大ꎮ该结果可以为ＲＤＸ基温压炸药装药毁伤药量预估提供参考ꎮ２.３㊀高速火球图像㊀㊀温压炸药爆炸后的火球演化过程如图６所示ꎮ㊀㊀图５㊀对生物羊伤害的等级曲线Ｆｉｇ.５㊀Ｇｒａｄｅｃｕｒｖｅｓｏｆｄａｍａｇｅｔｏｓｈｅｅｐ表８㊀对生物羊毁伤的临界超压(ｐｃｒ)和临界半径(ｒｃｒ)Ｔａｂ.８㊀Ｃｒｉｔｉｃａｌｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ(ｐｃｒ)ａｎｄｃｒｉｔｉｃａｌｒａｄｉｕｓ(ｒｃｒ)ｃａｕｓｉｎｇｄａｍａｇｅｔｏｓｈｅｅｐ装药量/ｋｇ轻伤ｐｃｒ/ｋＰａｒｃｒ/ｍ中伤ｐｃｒ/ｋＰａｒｃｒ/ｍ重伤ｐｃｒ/ｋＰａｒｃｒ/ｍ０.５１６０.５８２.４２２２５.３１２.１５３１９.３０１.８２１.０１３６.２９３.３０１９８.５６２.７９２８８.９２２.４０２.０１１６.５４４.５１１７２.８２３.７３２５５.０８３.１８㊀㊀㊀(ａ)０.５ｋｇ㊀㊀㊀(ｂ)１.０ｋｇ㊀㊀㊀(ｃ)２.０ｋｇ图６㊀火球演化过程Ｆｉｇ.６㊀Ｅｖｏｌｕｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓｏｆｆｉｒｅｂａｌｌｓ１４２０２３年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀装药量对温压炸药爆炸毁伤威力的影响㊀王㊀闯ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀在爆炸反应初期ꎬ火球呈现出上窄下宽的椭圆形状ꎻ中期ꎬ爆轰云团扩散ꎬ火球形状趋近于矩形ꎬ边缘更加平滑ꎻ后期ꎬ形状与体积较中期变化不大ꎬ云团内只有未反应完全的爆轰产物还在燃烧ꎮ０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ温压炸药的爆炸火球持续时间分别为９５㊁１４０ｍｓ和１７０ｍｓ左右ꎮ㊀㊀０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ温压炸药爆炸后的最大火球尺寸(直径ˑ高度)如表９所示ꎮ可以看出:随着装药量的增加ꎬ火球持续时间与火球尺寸均有着明显的增长ꎬ并且火球直径的增长幅度远大于火球高度ꎮ表９㊀最大火球尺寸Ｔａｂ.９㊀Ｍａｘｉｍｕｍｆｉｒｅｂａｌｌｓｉｚｅ序号装药量/ｋｇ直径ˑ高度/(ｍˑｍ)１＃０.５４.２４ˑ２.６７２＃１.０４.９０ˑ３.２４３＃２.０６.９５ˑ３.５７㊀㊀为建立爆炸火球直径㊁火球持续时间与装药量的量化关系ꎬ对试验数据进行拟合:Ｄ＝Ａ＋Ｂｌｎ(ｍ＋Ｃ)ꎻ(１０)ｔ＝Ａ＋Ｂｌｎ(ｍ＋Ｃ)ꎮ(１１)式中:Ｄ为火球直径ꎻｔ为火球持续时间ꎻｍ为装药量ꎻＡ㊁Ｂ㊁Ｃ为系数ꎮ经过拟合ꎬ式(１０)中ꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ３个系数分别为５.５８㊁－２.９２㊁０.２０ꎻ式(１１)中ꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ３个系数分别为１４６.７８㊁－９７.３６㊁０.２０ꎮ该结果可以为ＲＤＸ基温压炸药火球直径与持续时间的预估提供参考ꎮ２.４㊀红外结果分析㊀㊀爆炸火球的温度及高温持续时间也是评判温压炸药性能的重要指标ꎮ图７是０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ装药时爆炸火球表面最高温度随时间的变化规律ꎬ爆炸火球最高温度分别为２２４６㊁２２８９㊁２７８１ħꎮ可以看出:火球最高温度随装药量的增加呈现上升的㊀㊀㊀图７㊀红外测试温度曲线Ｆｉｇ.７㊀Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｕｒｖｅｓｏｂｔａｉｎｅｄｆｒｏｍｉｎｆｒａｒｅｄｔｅｓｔｉｎｇ趋势ꎮ但１.０ｋｇ装药时火球温度峰值与０.５ｋｇ时相差不大ꎬ火球温度峰值的衰减速率非常缓慢ꎬ并且出现了温度二次上升的现象ꎮ可能是爆炸火球扩散过程中湍流的不确定性导致的ꎮ㊀㊀由图７可知ꎬ可以将红外测试温度的发展过程分为Ｉ㊁ＩＩ㊁ＩＩＩ３个阶段ꎮＩ阶段火球温度持续上升ꎬ该阶段持续时间约为６６ｍｓꎻＩＩ阶段ꎬ火球内部的可燃粒子在温度峰值处经剧烈燃烧后被大量消耗ꎬ因此温度迅速下降ꎬ持续时间约６６ｍｓꎻＩＩＩ阶段ꎬ爆炸区域内的少部分可燃粒子继续燃烧ꎬ但是这个阶段的燃烧速率已经逐渐平缓ꎬ持续时间超过２００ｍｓꎮ此外ꎬＩＩＩ阶段的温度曲线均出现了不同程度的起伏ꎬ这是火球内部不均相燃烧的缘故ꎮ㊀㊀０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ装药的爆炸火球温度最高时刻的红外图像如图８所示ꎮ可以看出ꎬ火球的高温区普遍集中在火球上半部分ꎬ并且随着装药量的增加ꎬ火球直径的增长非常明显ꎬ这点与高速摄像测试的结果一致ꎮ高温区域在火球面积中的占比也随着装药量的增加而增加ꎮ㊀图８㊀火球红外图像Ｆｉｇ.８㊀Ｉｎｆｒａｒｅｄｉｍａｇｅｓｏｆｆｉｒｅｂａｌｌｓ㊀㊀使用红外分析软件计算０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ装药的爆炸火球温度最高时刻的热通量ꎬ结果分别为２０４.４９㊁３０８.８２㊁３８３.３２ｋＷ/ｍ２ꎮ为量化装药量与火球温度最高时刻热通量的关系ꎬ对试验结果进行拟合:Ｑ＝Ａᶄｍ２＋Ｂᶄｍ＋Ｃᶄꎮ(１２)式中:Ｑ为热通量ꎻｍ为装药量ꎻＡᶄ㊁Ｂᶄ㊁Ｃᶄ为系数ꎮ经过拟合ꎬ式中Ａᶄ㊁Ｂᶄ㊁Ｃᶄ３个系数分别为－７３.４２㊁３００.４５㊁７４.９８ꎮ该结果可以为ＲＤＸ基温压炸药爆炸火球温度最高时刻的热通量的计算提供参考ꎮ３㊀结论１)使用ＴＮＴ经验公式对０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ装药爆炸后的冲击波超压峰值进行拟合ꎮ空中冲击波的ａ㊁ｂ㊁ｃ分别为２３０.８７㊁－７５７.１６㊁２４９２.８４ꎮ地面冲击波的ａ㊁ｂ㊁ｃ分别为５１５.３４㊁－１９４５.３５㊁５１７４.７６ꎮ２４㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第５２卷第４期２)为量化装药量和火球直径㊁持续时间和温度最高时刻热通量的关系ꎬ将试验数据进行拟合ꎮ经过拟合ꎬ式(１０)中ꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ３个系数分别为５.５８㊁－２.９２㊁０.２０ꎻ式(１１)中ꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ３个系数分别为１４６.７８㊁－９７.３６㊁０.２０ꎻ式(１２)中ꎬＡᶄ㊁Ｂᶄ㊁Ｃᶄ３个系数分别为－７３.４２㊁３００.４５㊁７４.９８ꎮ３)对比０.５㊁１.０㊁２.０ｋｇ装药的爆炸火球图像和温度曲线发现ꎬ随着装药量的增加ꎬ爆炸火球的最高温度㊁尺寸(直径ˑ高度)和持续时间均有一定的增加ꎬ高温区域在火球面积中的占比也有所提升ꎮ参考文献[１]㊀ＴÜＲＫＥＲＬ.Ｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃａｎｄｅｎｈａｎｃｅｄｂｌａｓｔｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ(ＴＢＸａｎｄＥＢＸ)[Ｊ].ＤｅｆｅｎｃｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０１６ꎬ１２(６):４２３￣４４５.[２]㊀王晓峰ꎬ冯晓军.温压炸药设计原则探讨[Ｊ].含能材料ꎬ２０１６ꎬ２４(５):４１８￣４２０.[３]㊀李世民ꎬ李晓军ꎬ郭彦朋.温压炸药自由场爆炸空气冲击波的数值模拟研究[Ｊ].爆破ꎬ２０１１ꎬ２８(３):８￣１２.ＬＩＳＭꎬＬＩＸＪꎬＧＵＯＹＰ.Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｔｕｄｙｏｎａｉｒｂｌａｓｔｏｆｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅｅｘｐｌｏｓｉｏｎｉｎｆｒｅｅａｉｒ[Ｊ].Ｂｌａｓｔｉｎｇꎬ２０１１ꎬ２８(３):８￣１２.[４]㊀耿振刚ꎬ李秀地ꎬ苗朝阳ꎬ等.温压炸药爆炸冲击波在坑道内的传播规律研究[Ｊ].振动与冲击ꎬ２０１７ꎬ３６(５):２３￣２９.ＧＥＮＧＺＧꎬＬＩＸＤꎬＭＩＡＯＣＹꎬｅｔａｌ.Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｏｆｂｌａｓｔｗａｖｅｏｆｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅｉｎｓｉｄｅａｔｕｎｎｅｌ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＶｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄＳｈｏｃｋꎬ２０１７ꎬ３６(５):２３￣２９. [５]㊀ＸＵＷＬꎬＷＡＮＧＣꎬＹＵＡＮＪＭꎬｅｔａｌ.Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｎｅｎｅｒｇｙｏｕｔｐｕｔｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓｎｅａｒ￣ｇｒｏｕｎｄｅｘｐｌｏ￣ｓｉｏｎ[Ｊ].ＤｅｆｅｎｃｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０２０ꎬ１６(２):２９０￣２９８. [６]㊀ＡＨＭＥＤＫＭꎬＭＯＳＴＡＦＡＨＥꎬＳＨＥＲＩＦＥꎬＮａｎｏｓｃｏｐｉｃｆｕｅｌ￣ｒｉｃｈｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎｓ:ｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎａｎｄｓｕｓｔａｉｎｅｄｓｅｃｏｎｄａｒｙｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎｓｈｏｃｋｗａｖｅｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＨａｚａｒｄｏｕｓＭａｔｅｒｉａｌｓꎬ２０１６ꎬ３０１:４９２￣５０３.[７]㊀冯晓军ꎬ王晓峰ꎬ李媛媛ꎬ等.铝粉粒度和爆炸环境对含铝炸药爆炸能量的影响[Ｊ].火炸药学报ꎬ２０１３ꎬ３６(６):２４￣２７.ＦＥＮＧＸＪꎬＷＡＮＧＸＦꎬＬＩＹＹꎬｅｔａｌ.Ｅｆｆｅｃｔｏｆａｌｕｍｉ￣ｎｕｍｐａｒｔｉｃｌｅｓｉｚｅａｎｄｅｘｐｌｏｓｉｏｎａｔｍｏｓｐｈｅｒｅｏｎｔｈｅｅｎｅｒｇｙｏｆｅｘｐｌｏｓｉｏｎｏｆａｌｕｍｉｎｉｚｅｄｅｘｐｌｏｓｉｖｅ[Ｊ].ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｘｐｌｏｓｉｖｅｓ＆Ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔｓꎬ２０１３ꎬ３６(６):２４￣２７. [８]㊀王建灵ꎬ郭炜ꎬ冯晓军.ＴＮＴ㊁ＰＢＸ和Ｈｅｘｅｌ空中爆炸冲击波参数的实验研究[Ｊ].火炸药学报ꎬ２００８ꎬ３１(６):４２￣４４ꎬ４６.ＷＡＮＧＪＬꎬＧＵＯＷꎬＦＥＮＧＸＪ.ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅａｉｒｅｘｐｌｏｓｉｏｎｓｈｏｃｋｗａｖｅｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆＴＮＴꎬＰＢＸａｎｄＨｅｘｅｌ[Ｊ].ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｘｐｌｏｓｉｖｅｓ＆Ｐｒｏｐｅｌ￣ｌａｎｔｓꎬ２００８ꎬ３１(６):４２￣４４ꎬ４６.[９]㊀赵新颖ꎬ王伯良ꎬ李席ꎬ等.温压炸药爆炸冲击波在爆炸堡内的传播规律[Ｊ].含能材料ꎬ２０１６ꎬ２４(３):２３１￣２３７.ＺＨＡＯＸＹꎬＷＡＮＧＢＬꎬＬＩＸꎬｅｔａｌ.Ｓｈｏｃｋｗａｖｅｐｒｏｐａ￣ｇａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅｉｎａｎｅｘｐｌｏ￣ｓｉｏｎｃｈａｍｂｅｒ[Ｊ].ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｎｅｒｇｅｔｉｃＭａｔｅ￣ｒｉａｌｓꎬ２０１６ꎬ２４(３):２３１￣２３７.[１０]㊀赵新颖ꎬ王伯良ꎬ李席.温压炸药在野外近地空爆中的冲击波规律[Ｊ].爆炸与冲击ꎬ２０１６ꎬ３６(１):３８￣４２.ＺＨＡＯＸＹꎬＷＡＮＧＢＬꎬＬＩＸ.Ｓｈｏｃｋｗａｖｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓ￣ｔｉｃｓｏｆｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅｉｎｆｒｅｅ￣ｆｉｅｌｄｅｘｐｌｏｓｉｏｎ[Ｊ].ＥｘｐｌｏｓｉｏｎａｎｄＳｈｏｃｋＷａｖｅｓꎬ２０１６ꎬ３６(１):３８￣４２. [１１]㊀仲倩.燃料空气炸药爆炸参数测量及毁伤效应评估[Ｄ].南京:南京理工大学ꎬ２０１１.ＺＨＯＮＧＱ.Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｏｆｅｘｐｌｏｓｉｏｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓａｎｄｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｄａｍａｇｅｅｆｆｅｃｔｏｆｆｕｅｌａｉｒｅｘｐｌｏｓｉｖｅ[Ｄ].Ｎａｎｊｉｎｇ:ＮａｎｊｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０１１.[１２]㊀宋先钊ꎬ江军ꎬ安高军ꎬ等.新型云爆剂液相组分配方设计及毁伤威力[Ｊ].含能材料ꎬ２０２１ꎬ２９(５):４３４￣４４３.ＳＯＮＧＸＺꎬＪＩＡＮＧＪꎬＡＮＧＪꎬｅｔａｌ.Ｄｅｓｉｇｎｏｆｎｅｗｌｉｑｕｉｄｃｏｍｐｏｎｅｎｔｏｆｆｕｅｌａｉｒｅｘｐｌｏｓｉｖｅａｎｄｉｔｓｄａｍａｇｅｐｏｗｅｒ[Ｊ].ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｎｅｒｇｅｔｉｃＭａｔｅｒｉａｌｓꎬ２０２１ꎬ２９(５):４３４￣４４３.[１３]㊀肖伟.助燃剂对含铝炸药爆炸特性的影响及其释能规律研究[Ｄ].南京:南京理工大学ꎬ２０２１.ＸＩＡＯＷ.Ｓｔｕｄｙｏｎｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎｐｒｏｍｏｔｅｒｏｎｅｘｐｌｏｓｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆａｌｕｍｉｎｉｚｅｄｅｘｐｌｏｓｉｖｅａｎｄｉｔｓｅｎｅｒｇｙｒｅｌｅａｓｅｌａｗ[Ｄ].Ｎａｎｊｉｎｇ:ＮａｎｊｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０２１.３４２０２３年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀装药量对温压炸药爆炸毁伤威力的影响㊀王㊀闯ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀。

炸药的氧平衡

炸药的氧平衡
炸药的氧平衡是指炸药中含有的氧化剂和还原剂之间的化学平衡。

在炸药中，通常需要同时存在氧化剂和还原剂，以便产生足够的氧气
来支持爆炸反应。

氧化剂负责提供氧气，促使还原剂燃烧，释放能量。

常见的氧化
剂包括硝酸铵、硝化纤维素、高氯酸盐等。

还原剂则是能够与氧化剂
反应，产生大量热能的物质，如铝粉、硅铝粉等。

在炸药中，氧化剂和还原剂的配比需要达到氧平衡，即氧化剂和
还原剂的摩尔比应该满足化学平衡的条件。

如果氧化剂过量，炸药会
偏氧，这会导致剩余的氧化剂存在，未能完全被还原剂消耗，炸药中
会有未反应的氧化剂残留，降低了爆炸能量。

相反，如果还原剂过多，炸药会偏铝（以铝为还原剂为例），这会导致剩余的还原剂存在，未
能完全被氧化剂消耗，炸药中会有未反应的铝粉残留，同样降低了爆
炸能量。

因此，炸药的氧平衡是通过合理选择和控制氧化剂和还原剂的配
比来实现的，以保证炸药中的氧气能够完全参与到爆炸反应中，使得
爆炸能量最大化。

分析铝粉含量对乳化炸药性能影响

看，可以看出粉末状的铝对炸药的各方面性能提升更大，因此用铝作为燃烧金
从化学热力学角度，只有当炸药中的可燃剂完全被氧化时，如炸药中ｃ、Ｈ、ＡＬ等均被氧化成为ＣＯ２、Ｈ２０、ＡＬ２０３，炸药释放的能量才最大。这种元素不仅
响范围。
一
很简单，在波阵面上乳化炸药爆轰的过程中，铝粉非但没有参与到反应过程中，做出爆轰的贡献，而且会吸收反应中的热量，导致反应中协助爆轰的能量下降；
爆轰产生的物质与铝粉发生的反应实质上是在声界面之后发生的，发生反应所产生的能量并不能用于前面爆轰波的传播，且恰恰会在前期吸收反应中的热
量，致使出现了铝粉含量增加时乳化炸药的爆轰速度反雨下降的这么一个现
象。
选择铝粉作为炸药的添加物的原因
（二）乳化炸药产生能量受铝粉含量的影响
我们已知的高能量的可燃金属有很多，但是作为爆炸物中填充的可燃金属粉末必须具有无毒无害、性能相对稳定、燃烧热量较高的特眭。在可燃金属中铝是拥有最为优秀特性的添加剂，不同于别的金属，燃烧后会产生有毒气体。铝点
第二个阶段当铝整体含量超过10的时候爆炸所产生的能量随铝含量增加而上升的速度是相当明显的且此时的氧平衡还二次制约了能量的增长速度零氧平衡的增长速度是远远超出正氧平衡以及负氧平衡的原因在于零氧平衡下铝粉更能充分的参与到乳化炸药的反应中来使反应更加彻底更加完全所产生的能量也就更加充分伴随而来的实验结果就是乳化炸药冲击波能以及气泡能随铝含量增加而增加的速度更加明显清晰

铝氧比对含铝炸药水中爆炸冲击波的影响

铝氧比对含铝炸药水中爆炸冲击波的影响
周霖;杨启先
【期刊名称】《兵工学报》
【年(卷),期】2008(029)008
【摘要】通过实验测量了RDX/A1/Wax和AP/RDX/Al两类含铝炸药水中爆炸的冲击波能、气泡能、总能量,计算了RDX/Al/Wax和AP/RDX/Al两类含铝炸药的铝氧比,经实验发现两者炸药在铝氧比为0.4左右时,冲击波能分别达到最大.并经计算分析了RDX/TNT/Al/Wax体系炸药符合上述规律.研究发现最大冲击波能大小顺序为AP/RDX/Al、RDX/Al/Wax、RDX/TNT/Al/Wax,这些规律为水中兵器用炸药配方设计提供科学依据.
【总页数】4页(P916-919)
【作者】周霖;杨启先
【作者单位】北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室,北京,100081;中国船舶重工集团公司第705研究所,云南,昆明,650118
【正文语种】中文
【中图分类】TJ012.1
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温压炸药爆炸过程的瞬态温度

ＴＴ是成型药柱，此ＣＮ因ｕ粉被涂抹在药柱表面。
３３实验结果．
利用上述多谱线测温系统，几种不同配方的温对压炸药爆炸过程进行了实时测量，得了一系列电压测Ｕ随时间ｆ化曲线，２为３配方温压炸药的典型变图
度随时间变化的关系曲线。
由图３可知，于３每两条谱线组合测试得到对，的温度分别为２１２９６Ｋ、４０Ｋ和２２根据公式０６０Ｋ，
（）得３的瞬态高温为２７此即温压药剂爆炸３可５３Ｋ，
立了一套应用光学纤维传输光信号的多谱线连续测温系统。利用该套测温系统对几种温压炸药的爆炸过程进行了实时测量，得了温压炸药瞬态高温随时间分获
布的曲线，对测试结果进行了分析讨论。并
高能添加剂，当这些粉末在空气中散开后，能与空气中
好，以部分消除双谱线法中因所选谱线组不同而引起的计算结果的不确定性。可
关键词：分析化学；压炸药；态高温；谱线测温温瞬多
中图分类号：Ｔ５Ｊ５；Ｏ６７．１５３文献标识码：ＡＤＯＩ０．９９ｉｎ１０ —９１２１．２．：１３６ｓ．０６９４．０００１ｓ１８

攀枝花学院《爆破工程》习题集

《爆破工程》习题集一、填空题1.炸药的氧平衡可分为三种情况，即（正氧平衡）、（负氧平衡）、（零氧平衡)。

2.炸药的爆炸产物均以（气体）为主,影响其种类与数量的因素主要为（氧平衡)，其次是反应完全程度和周围介质。

3炸药爆炸的热化学参数有（爆容）、（爆热)、(爆温）、（爆压）。

4。

炸药爆炸生成的气体产物中，（一氧化碳）和氮氧化物（一氧化氮)、（二氧化氮）均属有毒气体.5。

测定炸药爆速可以采取（导爆索法)、（电测法）、（高速摄影法）等方法。

1。

根据爆炸产生的原因及特征,爆炸现象可分为（物理爆炸)、(化学爆炸）、(核爆炸）三类。

2.炸药爆炸必须具备的三个基本要素是（放热量大）、（反应速度快)、（生成大量气体)。

3。

炸药反应的四种基本形式是（热分解)、(燃烧）、（爆炸）和（爆轰)。

4。

炸药起爆能的三种形式是（热能）、（机械能）、（爆轰冲能）.5。

炸药的感度主要有（热感度）、（机械感度）、（爆轰感度）等.6.测定炸药机械感度和摩擦感度的装置分别是（立式落锤仪）和（摆式摩擦仪）。

7.测定炸药做功能力的方法有（铅铸扩孔法）、（爆破漏斗法）。

8。

炸药猛度的测定方法是（铅柱压缩法)，单位是（mm)。

1.按炸药的组成分类，炸药可分为(单质炸药）和（混合炸药）。

2。

按炸药的用途炸药可分为（起爆药）、（猛炸药)、（发射药)、（焰火剂)。

3。

目前常用的单质猛炸药有（梯恩梯）、（黑索金）、（特屈儿）、（泰安)、(奥克托金)等。

4.目前常用的起爆药有（雷汞)、（叠氮化铅）、（二硝基重氮酚）。

5。

我国工业雷管的正装药常用（二硝基重氮酚)，副装药及导爆管与导爆索芯药常用(黑索金).6.常见的单质弱性炸药为（硝酸铵）,混合弱性炸药为（黑火药）.7。

硝铵类炸药是以（硝酸铵）为主要成分的混合炸药,它是很好的（氧化剂），这类炸药的技术经济优点特别突出.8。

硝铵类炸药的性质主要取决于硝酸铵。

为达到各种不同爆破目的和适应不同爆破条件的要求，通常加入一些（敏化剂)、（可燃剂）、（疏松剂）、（消焰剂）等。

铝粉比表面积与质量分数对浆状温压炸药爆炸冲击波影响的实验研究

表１铝粉性质
Ｔａｂ．１Ｐｒｏｐｅ￣ｉｅｓｏｆａｌｕｍｉｎｕｍｐｏｗｄｅｒ
质量分数的变化规律，结果表明，随着铝粉质量分数的增加，冲击波参数减小。含铝温压炸药中铝粉还
有另一种反应形式，即后燃烧。后燃烧是一种湍流
量较多，并认为是由于比表面积大的铝粉更容易发
生熔联、积聚所致。但是该研究结果是推进剂燃烧
收稿日期：２０１２－１０ — １０
基金项目：总装备部重大专项基金
作者简介：李鸿宾（１９８８～），男，硕士。主要研究方向：爆炸力学及炸药性能评估。Ｅ — ｍｍｌ：ｌｉｈｏｎｇｂｉｎ６８６８＠１６３．ｃｏｎｒ通信作者：王建灵（１９６２～），女，研究员，研究方向：危险品分级、炸药性能评估。
１实验
的影响机理，其根本原因是由于铝粉比表面积不同
造成的。然而该研究是基于固态含铝炸药，对于浆
１．１试样制备
状体系温压炸药是否仍然存在这种规律有待考证。陆明、郑礼木等人从爆热和作功能力角度研究了
铝粉质量分数对含铝膨化硝铵炸药性能的影响，结果表明铝粉的最佳配比为６％。冯晓军等人通过空中爆炸实验，研究了梯铝炸药冲击波参数随铝粉
李鸿宾王建灵张为鹏严家佳西安近代化学研究所（陕西西安，７１００６５）

2021年3月金属非金属矿山爆破作业金属非金属矿山安全作业模拟试题及答案卷10

正确答案：正确
26、（判断题）对爆破效果有影响的炸药性能参数主要是炸药爆速和装药密度。
正确答案：正确
27、（判断题）公路运输爆破器材时可以使用翻斗车、自卸汽车、拖车、拖拉机、独轮车、自行车、摩托车、机动三轮车和电瓶车。
正确答案：错误
28、（判断题）炸药的热感度通常用温度来表示。
正确答案：错误
29、（单选题）起爆网路连接应()按顺序连接。
2021年3月金属非金属矿山爆破作业金属非金属矿山安全作业模拟试题及答案卷10
2021年金属非金属矿山爆破作业模拟试题及答案
1、（判断题）炸药包比预定的起爆时间滞后发生爆炸，称为迟爆。
正确答案：正确
2、（判断题）企业每三年必须对班组长进行专题安全培训。
正确答案：错误
3、（判断题）撞击感度是指炸药受撞击后爆炸的难易程度。
正确答案：A
23、（单选题）警戒人员接收到()信号后可以撤岗，人员和车辆可以恢复正常通行。
A 预备起爆
B 正式起爆
C 解除警戒
正确答案：C
24、（判断题）孔痕率的多少是反映预裂爆破效果的一个重要指标，一般孔径愈小，孔痕率愈低。
正确答案：正确
25、（判断题）在爆破中，飞石发生在那些对装药系数来说，抵抗线或填塞长度太小的地方。
正确答案：正确
20、（单选题）使用导火索起爆，单人点火时，一人连续点火的根数，地下不得超过()根(组)。
A 5
B 8
C 10
正确答案：A
21、（判断题）粉尘不易被水湿润的称为亲水性粉尘。
正确答案：错误
22、（单选题）为了衡量爆破震动的强度，目前国内外用()作为判别标准。
A 震动速度
B 震动距离
C 震动范围

不同气体环境中温压炸药爆炸特性的试验研究

ｔｕｒｅｆｏｒｍｔｈｅｒｍｏｃｏｕｐｌｅｆｏｒｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃ — ｅｘｐｌｏｓｉｖｅａｎｄＴＮＴｕｎｄｅｒａｉｒａｎｄｎｉｔｒｏｇｅｎｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｗｅｒｅｏｂｔａｉｎｅｄｂｙｍｅａｎｓｏｆｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ．Ｔｈｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｂｌａｓｔｅｆｆｅｃｔｐａｒａｍｅｔｅｒｓｉｎａｉｒａｎｄｎｉｔｒｏｇｅｎｗｅｒｅｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｏｘｙｇｅｎｒｅａｃｔｓｗｉｔｈｓｕｒｐｅｒｆｉｎｅａｌｕｍｉｎｕｍｐｏｗｄｅｒａｔｔｈｅｓｔａｇｅｓｏｆｄｅｔｏｎａｔｉｏｎｒｅａｃｔｉｏｎ，ｔｈｅｓｈｏｃｋｗａｖｅｐｅａｋｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅａｎｄｉｍｐｕｌｓｅｕｎｄｅｒａｉｒｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｒｅｓｌｉｇｈｔｌｙｌａｒｇｅｒｔｈａｎｔｈｏｓｅｕｎｄｅｒｎｉｔｒｏｇｅｎｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ．Ａｔｔｈｅａｆｔｅｒｂｕｒｎｉｎｇｓｔａｇｅ，ＡＩｐｏｗｄｅｒｒｅａｃｔｓｗｉｔｈｏｘｙｇｅｎａｎｄａｌａｒｇｅａｍｏｕｎｔｏｆｈｅａｔｗａｓｒｅｌｅａｓｅｄ，ｔｈｅｑｕａｓｉｓｔａｔｉｃｐｒｅｓｓｕｒｅａｎｄｒｅｓｐｏｎｓｅｐｅａｋｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｕｎｄｅｒａｉｒａｒｅｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｈｉｇｈｅｒｔｈａｎｔｈｏｓｅｕｎｄｅｒｎｉｔｒｏｇｅｎｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ．ＴＮＴｉｓａｋｉｎｄｏｆｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅｗｈｉｃｈｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｐｒｅｓｓｕｒｅｅｆｆｅｃｔｉｓｓｌｉｇｈｔｌｙｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｅｘｐｌｏｓｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｃｓ；ｔｈｅｒｍｏｂａｒｉｃｅｘｐｌｏｓｉｖｅ；ａｉｒｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ；ｎｉｔｒｏｇｅｎｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｓ；ｂｌａｓｔｐｅｒｆｏｒｍ— ａｎｃｅ；ａｆｔｅｒ — ｂｕｒｎｉｎｇ

铝氧比对含铝炸药性能影响的数值模拟

与实验结果对照，验证模型的可靠性；计算３种不同铝氧比炸药在混凝土中爆炸毁伤的情况，并且分析铝氧比对冲击波峰值压力和冲击波能的影响。
１模型的建立
１．１计算模型
以含铝炸药在混凝土中的爆炸实验为基本物理模型，建立数值计算模型，实验现场见图１。混凝土
（北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室，北京１０００８１）
摘要：为了研究铝氧比对含铝炸药在混凝土介质中爆炸性能的影响，采用数值模拟与实验相结合的方法，针对铝氧比分别为０、０．２５７、０．６３２的含铝炸药，利用ＡＵＴＯＤＹＮ有限元程序建立计算模型，计算了柱形
分别为２．１、１．７１、１．６０；另外，当含铝炸药的铝氧比为０．２５７时比冲击波能最大。关键词：爆炸力学；铝氧比；衰减指数；混凝土；冲击波能
中图分类号：Ｏ３８１国标学科代码：１３０３５文献标志码：Ａ
爆轰产物气体的约束作用更强，更有利于维持铝粉反应所需要的高温、高压环境。研究含铝炸药对混凝
土的爆炸作用具有非常重要的意义。Ｑ．Ｔ．Ｗａｎｇ等］利用数值模拟方法研究了含铝炸药对混凝土的

炸药和爆炸性能及其参数

起爆冲能感度（又称为爆炸感度或起爆感度）
起爆感度
（sensitivity to initiation）
炸药的起爆感度：是指在其他炸药（起爆药、起爆
具等）的爆炸作用下，猛炸药发生爆炸的难易程度。
爆炸的感度与热感度、冲击感度有关。
凡能用1发8号工业雷管可靠起爆的炸药称其具有雷管感度；凡不能用1发8号工业雷管可靠起爆的炸药称其不具有雷管感度
热感度和机械感度
热感度（sensitivity to heat）是指在热的作用下,炸药发生爆炸的难易程度。
热感度通常用爆发点（ignition point）来表示.
爆发点----在一定实验条件下，规定的时间内，将炸药加热到爆炸是所需要的最底加热温度。
热作用的方式主要有两种：均匀加热、火焰点火。
爆炸的分类：
物理爆炸（不发生化学变化）核爆炸（核裂变或核聚变）化学爆炸（有新的物质生成）
化学爆炸三要素
1
2
3
反应的放热性反应过程的高反应中生成大
速度
量气体产物
炸药爆炸必须的能源
爆炸反应区别一般化学反应的重要标志
炸药爆炸对外做功的媒介
铝热剂反★应
★
2Al+Fe2O3→Al2O3+2Fe+828kJ
已知各组中的氧平衡（查表）：硝酸铵20%，TNT-74%，木粉-138%，按零氧平衡配制时应有：
x y z 100% 0.2x 0.74y 1.38z 0
设y 0
得
x 87.34%

z

12.66%
再设z 0
得
x 78.72%

有氧化剂(AP)含铝炸药的爆轰性能

有氧化剂(AP)含铝炸药的爆轰性能蒋小华;龙新平;何碧;陈朗;黄毅民;张海斌【期刊名称】《爆炸与冲击》【年(卷),期】2005(025)001【摘要】对有氧化剂含铝炸药(RDX/AP/Al/粘合剂=20/43/25/12,下称含铝炸药)爆轰反应的点火增长模型进行研究.用VLW状态方程方法计算了含铝炸药爆轰产物JWL状态方程;用激光速度干涉仪(VISAR)测量炸药/窗口界面粒子速度和炸药驱动金属平板自由表面速度,对试验进行了数值模拟计算,拟合了含铝炸药的反应速率方程.研究结果表明,用VLW状态方程方法和炸药/窗口界面粒子速度确定JWL状态方程和反应速率方程可行,金属平板驱动试验的计算结果与试验结果吻合.【总页数】5页(P26-30)【作者】蒋小华;龙新平;何碧;陈朗;黄毅民;张海斌【作者单位】中国工程物理研究院化工材料研究所,四川,绵阳,621900;中国工程物理研究院化工材料研究所,四川,绵阳,621900;中国工程物理研究院化工材料研究所,四川,绵阳,621900;北京理工大学爆炸与安全科学国家重点实验室,北京,100081;中国工程物理研究院化工材料研究所,四川,绵阳,621900;中国工程物理研究院化工材料研究所,四川,绵阳,621900【正文语种】中文【中图分类】O381【相关文献】1.重结晶对DNTF形貌和含铝炸药爆轰性能的影响 [J], 姚李娜;王彩玲;赵省向;戴致鑫;王海清2.有氧化剂(AP)含铝炸药水中爆炸数值模拟 [J], 贾宪振;南海;王晓峰;王建灵3.AP对RDX热稳定性及AP/RDX爆轰性能的影响 [J], 赵佳辰;焦清介;郭学永;郭阳;张静元;王正宏4.AP对RDX基含铝炸药爆轰性能影响研究 [J], 封雪松; 冯博; 赵娟; 王彩玲5.两种DNAN基含铝炸药的爆轰性能 [J], 杨洋; 段卓平; 张连生; 黄风雷因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。