篦冷机和窑系统热平衡
窑头负压由篦冷机排风机形成时所带来的不利影响
窑头负压由篦冷机排风机形成时所带来的不利影响
窑内的火焰将会受到相反方向的拉力，火焰形状会像喇叭花一样，反卷着舔向四周窑皮。
不但不利于煅烧熟料，而且直接威胁窑皮乃至窑内衬砖的寿命。
2二、三次风进窑，分解炉的量及速度都会受这种力的反向作用，直接影响火焰的燃烧温度各速度。
3篦冷机高温段的热风没有在窑及分解炉内起积极作用，反而会根据篦冷机排风拉风大小，有相当部分从篦冷机的冷端拉走。
不但减慢了熟料在篦床上的冷却速度，而且加大了篦冷机及其收尘器的负担，起了破坏作用。
所以说，同样让窑头形成负压，只是由于形成的风源不同，所行到的效果就是南辕北辙。
其原因正是前面叙述的零压面位置根本不同：用窑尾高温风机形成窑头负压时，零压面是在篦冷机高温段与低温段的交界面，这是设计所要求的合理位置；但用篦冷机排风机形成窑头负压时，零压面就会在前窑品内煤粉刚出煅烧器的位置。
可以认为：由篦冷机排风机形成窑头负压所造成的损失，要远比窑头正压的损失还要大。
虽然窑头并没有喷料喷火现象，但这种损失仍在无时无刻地、潜移默化地进行而已。
遗憾的是，不少企业的中控操作规程规定，当窑头出现正压时，要立即调节篦冷机排风机的风门开大；在设计中控DCS系统的自动控制回路时，往往将窑头的负压与篦冷机排风机的风门连锁；甚至有的专著也是如此编写介绍。
可见此误区如此之深。
出篦冷机熟料温度测定方法
出篦冷机熟料温度测定方法（水量热法）1、目的：测定出篦冷机熟料的温度。
2、依据：GB26282-2021《水泥窑热平衡测定方法》GB26281-2021《水泥窑热平衡、热效率、综合能耗计算方法》3、工具：3.1密封带盖保温桶一只（30升），（以下简称保温桶）3.2温度计一只（100℃），精度等级不低于2.5%，最小分度值2℃3.3台秤一个，最大称量不低于50Kg3.4熟料取样铲一个4、测温条件：窑系统运行稳定，台时产量与检测月份前月平均台时偏差在±2%范围内，出窑熟料链斗中无显著窑皮或收尘灰5、测定步骤：用一只保温桶，称取不小于20千克的冷水（Ww），用玻璃温度计测定保温桶内冷水的温度（T1），从出篦冷机熟料取样点连续取样，取样量不小于10千克，迅速倒入保温桶内并充分搅拌。
称量后计算出倒入保温桶内熟料的质量（Wc），并用玻璃温度计测出冷水和熟料混合后的热水最高温度（T2），根据熟料和水的质量、温度和比热，计算出篦冷机熟料的温度（Tc），见下面公式。
重复测量三次，以平均值作为测量结果，精确至0.1℃，测量同时记录环境温度。
记录用模板见附件。
6、计算公式：Tc=（Ww×(T2-T1)×Cpw+Wc×T2×Cpc1）/(Wc×Cpc2) Tc——出篦冷机熟料的温度，单位为摄氏度（℃）Ww——冷水质量，单位为千克（kg）T1——冷水温度，单位为摄氏度（℃）T2——热水温度，单位为摄氏度（℃）Cpw——水的比热，单位为千卡每千克摄氏度(kcal/㎏.℃)， Cpw=1.000(kcal/㎏.℃)Cpc1——热水温度时熟料的比热，单位为千卡每千克摄氏度 (kcal/㎏.℃)，具体数值查附表Cpc2——出篦冷机熟料温度时熟料的比热，单位为千卡每千克摄氏度 (kcal/㎏.℃)， Cpc2应先取假设值(一般取0.192)，得出Tc值后再查附表取Cpc27、注意事项：使用玻璃温度计其感应部分插入被测物料深度应不小于50mm。
两条2500t／d熟料生产线的比较与分析
用镁渣（ 掺量 ２ Ｏ％） 替代石灰石进行 配料 ， 经历 了
１２０ｏ ０ Ｃ以上 高 温 的镁 渣 ， 碳 酸 盐 分 解 已基 本 完 其
出冷却机熟料 显热 冷却机排出气体 显热 煤磨 抽冷却机空气显热 １３８ ３７ １３ ４ ４ ２ ２ ．９ ．０ ４ ．３ ．９ ９．８ ６ ８ ４，８ ５ Ｏ ２ ８ ．９ １ ３ ．５ １４ ６ ５ ２ ７ ． ．２
． ７ ． ９ ９ ． ９ １ １ ２ ６ １ ８ ６ ３ ４ ８ １ ． ７ ． ．
表 ４ 物料化 学分析及 率值 ％
中条 山
绝对值 比例 绝对值 比例 ／ ｋ／ ｇ ／ （ Ｊｋ ） ％ ／（ ／ ｇ ／ Ｉ ｋ ） ％ Ｏ
熟 料 形 成 热
１７ １ １ ５ ． ｌ３ ５ ５ ４ ． ４ ．６ ２Ｏ ８ ．１ １４
预热器出 １废气显热 ： ３ 系统表面散热
文章编号 ：０ ９— ４ １ ２ １ ）０— ０ ３— ３ １０ ９４ （０ １ １ ０ ２ ０
两条２ ０ ｄ熟料生产线的比较与分析 ０ｔ ５ ／
口口 孙素贞 ， 海晋 ， 和平 赵 昝
摘
（ 山西职业技术学院， 山西 太原 ００ ０ ） ３０ ６ 威顿水泥有限公 司的 ２５０ｔ ０ ｄ熟料生产线进行 了 ／
表 ６ 各级预 热器 、 分解炉及窑尾温度 、 力和 表观分解 率 压
项 目 Ｃ ｌ Ｃ ２ Ｃ ３ Ｃ ４ Ｃ 分 解 炉 尾 ５ 窑
出 口 中条 山 ３ ９ ５ ０ ６ ８ ７ ９ ８ ８ ９ ２ ｌ０ ３ ４ ２ ５ ６ ８ ２ ３ 温度 ／ ℃ 威顿 ３ ０ ５ ８ ６ ５ ７ ３ ８ ６ ９ ８ １１ １ ４ ０ ８ ６ ３ １ １
窑头系统风对篦冷机冷却效果的影响
Ｇ ｌ１
Ｇｌ２
Ｇｌ３
Ｇ ｌ４
一 段
Ｇ ｌ５
Ｇ１６
Ｇ ｌ７
Ｇ１８
Ｇ Ｉ９
Ｇ ２０
二段
Ｃ ２１
Ｇ２２
Ｇ ２３
三 段
Ｇ２４
Ｇ２５
表 １ ５ ０００ｔ／ｄ预 分解 窑生产 线第三代篦冷机风机配置表
位置和作用
风量 ，ｍ３／ｈ 风机全压 ，Ｐａ
前 ５排 固定篦 板（北 ）
５１３ ６４９—７４４５９—１１ｌ ６８８．５＝３２７ ５０１．５ｍ （标 ），ｈ １．２．６ 余热发电未投入运行前的管道总阻力
当未投入余热发电时，篦冷机余风直接进 电收 尘 器 ，烟 气 温 度 ２００￣Ｃ，根 据 １．２．５计 算 出 的标 况 风
量 ３２７ ５０１．５ｍ３（标 ）／ｈ，折 算 为相 应 的 工 况 风 量 为 ５６７ ２９７．６ｍ３／ｈ，烟气 管道 管径 为 ３．８ｍ，气体 密 度 ＝ Ｏ．７４６ｋｇ／ｍ３（由于含尘 浓 度低 ，人 收尘器 风管 近似 用 净 空气 管道 计算 ）。各管段 阻 力计算 见表 ２。 １．２．７ 窑头 排风 机 参数 与系 统阻 力 、篦冷机 余风 的 匹配性
２８ ２００
６ ８６０
三室 篦下平衡 风机
４０ ２００
６ ６６４
二室 （４根）、三室（５根）南 侧固定充气梁风机
３０ ０００
８ ８２０
二室 （４根 ）、三室 （５根 ）北侧 周定 充气梁风机 四室篦 下平 衡风机
３００００ ５Ｉ ８４０
８ ８２０ ６ ３７０
五室篦下平 衡风机
正 常操 作 时 ，一 次风 （净 风 ＋送 煤 风 ）占窑 头 煤
篦冷机的篦床调整 保证二次风温稳定
篦冷机的篦床调整保证二次风温稳定在生产过程中，篦床的调整关系到整个系统的平衡，篦速过快或过慢都会对整个系统造成不良影响。
首先、篦速过快的不良影响：篦速过快，熟料未来得及冷却便被卸出，不仅影响熟料质量浪费热能，而且会导致二次风温降低，窑前温度偏低，煤粉不能尽快燃烧，窑内温度随之降低，窑功率（电流）下滑，高温点偏后且不集中，过渡带短冷却带长，窑尾温度高，又因物料中有害成分含量高等原因，造成物料提前出现液相，从而影响熟料结粒和煅烧质量，结粒较大的熟料较难尽快冷却影响熟料质量，且对附属设备造成不良影响，所以篦床的调整对系统的风量平衡特别重要。
其次、篦速过慢的不良影响：篦床料层因篦速过慢而增厚，篦床的通风量逐渐减少，氧含量降低，影响煤粉燃烧，燃尽率低，从而影响熟料煅烧。
窑内温度下降较快也就是通风不畅。
严重时会导致跑生料即窜料。
此时窑前二次风温较高，但是，随着篦速的加快，窑前温度下降很快，也会造成窑头废气温度过高，对窑头电收尘器造成不良影响。
所以；篦床调整需兼顾的几个方面：1. 篦下压力：在同样的结粒情况下，熟料的透风状况变化不大。
因此控制篦床的速度及篦下压力稳定为主，但熟料结粒变化篦下压力控制也应变化，结粒好时控制篦下压力较结粒细时相应低些。
料球、窑皮落下则应提前预测提高篦床的速度。
若未能提前预测则应快速调整篦床。
否则会出现压风现象，之后要及早快速将篦速调回，否则窑前温度会迅速降低影响煅烧。
2. 风机电流：篦速慢时，料层相对增厚，篦床风机进风量减少，电流降低。
掉窑皮、大块、料球时风机电流也会降低。
当一室风压达到8000pa 时。
一段风机电流会迅速下降，最低时达到电机空载电流。
容易烧毁软连接（联轴器）。
特别是掉大块窑皮及料球时，操作要特别注意。
3. 火焰状况；火焰应保持稳定、明亮、有力。
若出现不稳定窜动、混浊排除窑前温度偏低和飞砂较大外，则可能是压风现象。
且料子被风吹得较高，形成风洞，窑前浑暗，经常会落到看火镜头前。
链篦机-回转窑系统回转窑传热过程的数值模拟的开题报告
链篦机-回转窑系统回转窑传热过程的数值模拟的开题报告一、研究背景回转窑作为一种重要的干燥设备，在建材、冶金、化工等行业得到广泛应用。
回转窑通过其独特的结构和回转方式，在实现物料热力学过程的同时，使得物料得到良好的混合和自我混合，从而提高了反应速率和产率。
然而，在实际应用中，回转窑中的传热问题一直是一个难点。
回转窑的传热机制是一个复杂的物理过程，不仅涉及传热与传质的过程，同时包含明和暗辐射，地面和物料之间的传热，以及燃烧产物和物料之间的传热等多个方面。
基于此，本文将以链篦机-回转窑系统为出发点，通过数值模拟的方式，深入研究回转窑传热机理及影响因素，为进一步提高回转窑传热效率和优化设计提供参考。
二、研究内容1. 安装数值模拟软件，建立链篦机-回转窑传热数学模型；2. 分析回转窑内传热过程的影响因素，包括物料的性质、流态、速度等参数，燃烧产物温度、浓度等因素；3. 通过数值模拟，深入研究回转窑内和链篦机之间的传热机制和传热规律；4. 对传热过程中的热能损失、传热效率等相关问题进行探讨；5. 参考相关文献，对模拟结果进行验证和应用，以进一步提高链篦机-回转窑系统的传热效率。
三、研究方法1. 建立链篦机-回转窑传热数学模型，使用计算机辅助工程分析软件（例如MATLAB、ANSYS等）进行分析；2. 采用计算流体动力学（CFD）方法，以对流、传热、辐射传热、物料流动等为基础的计算模式模拟系统的传热过程；3. 通过数值模拟和实验验证相结合的方式，进一步优化模型，以获得更准确和全面的结果。
四、研究意义1. 提高链篦机-回转窑系统的传热效率，降低能源消耗，减少运营成本；2. 探究回转窑内传热规律和热媒体流动机制，为改进炉内结构、设计更高效的传热系统提供理论基础；3. 为实现绿色环保、高效节能的工业生产模式提供参考。
五、研究进度安排1. 文献调研：3周；2. 数值模拟软件安装和数学模型建立：2周；3. 模型验证和参数确定：4周；4. 数值模拟和结果分析：4周；5. 结果讨论和总结出论：3周；6. 论文撰写和答辩准备：4周。
提高篦冷机篦下风压和料层厚度改善窑头正压的可行性
温差增大，也容易产生动静摩擦。 总之，汽轮机在启动过程中，无论是升速还是暖 机，是热态还是冷态操作，都应按照汽轮机的启动曲 线，严格控制时间和升速率，并让巡检人员不时检查 机组的振动和声音，在整个过程中，注意油系统和 ＴＳＩ（汽轮机监视仪表系统）参数的变化情况，一切都正
风的用量是由窑内煅烧所决定的，篦冷机冷却风满足 燃烧需用的二、三次风后，多余的风就会从篦冷机废 气出口排掉，同时由于一段是高温热风，大部分为满 足二、三次风的需求，多余的热风与二、三段冷却风汇 集，形成较原先二、三段的废气温度高的热风，影响设 备的使用寿命。此时尽管出篦冷机的熟料温度降低了 一些，余热发电的负荷高了一些，但熟料的综合热耗 会升高。同时为了追求冷却效果，提高篦下风量，相应 的也增加了窑头风机及电除尘器的负荷。所以，降低 出篦冷机熟料温度，不是只增加篦冷机篦下冷却风量 就能实现的，而且这样做还容易出现问题。 当然如果只追求热效率，以增加料层厚度来提高 二、三次风温，过高的料层厚度有可能造成风量无法 通过篦床，影响熟料的冷却效果和熟料质量，同时又 影响到篦床的安全运行，还会降低窑头罩、三次风管 和三次风阀的安全运行周期。 因此，篦冷机操作的正确做法应该是降低出篦冷 机熟料温度，提高二、三次风温，最大限度地回收熟料 冷却余热。
改造前
７００ ２７ １６～１８ １２８０ １２０ ５４０ ３３３０ ２８１０ ８２０
改造后
１ ｏ（）０ ２７ １６一１８ １ ３２０ ８０ ７５０ ４４５０ ３９２０ ９８０
10 窑与冷却机平衡
操作数据
各种操作数据（转速、千瓦、温度和沿窑炉系统的 压力示意图、篦速度、篦下压力等等） 电力读数（测试之前/之后） 生料、粉尘和熟料化学分析、LSF、SR、AR等。
窑热平衡
窑 窑废气
墙壁热损失 其他
燃料 熟料生成 冷却机废气 熟料热量
三次空气 其他 二次空气
三次和 二次空气
系统
三次空气 煤磨空气
生料磨空气
余风 墙壁热损失
熟料 二次空气
隔舱 1
隔舱 2
隔舱 3
隔舱 4
隔舱 5
隔舱 6
隔舱 7
隔舱Байду номын сангаас8
熟料
测量计划
审计期限为多久？ 测量什么? 这样测量? 物料平衡 气体流量 热平衡 取样与测量的次数？ 必须进行的分析是什么？ 需要进一步收集的数据是什么？
质量平衡
S 质量输入 = S 质量输出
热平衡
S 热输入 = S 热输出
选择分界线
可以选择任何形状的边界线。 必须考虑经过边界的所有流动。 边界线的选择应该使边界点成为： 对平衡目标有用。 容易进行可靠测量。
选择分界线
窑炉 冷却机
预 热 器
选择分界线与流束
粉尘存在系统 粉尘 粉尘 粉尘不排出的分界线
窑与冷却机平衡
2008年3月
•目的
•优质，高产，低热耗
•为什么要做
对窑炉生产线性能进行详细观察。 对热耗、生产等等的准确数据进行评估 进行比较的基础
对进行的投资或改造的影响 与其他工厂比较
探测弱点 – 措施计划 探测最优化潜能 检查传感器、重量计量喂料器等等。
(完整版)回转窑系统热平衡计算
回转窑系统热平衡计算1 热平衡计算基准、范围及原始数据1.1 热平衡计算基准物料基准：一般以1kg熟料为基准；温度基准：一般以0℃为基准；1.2 热平衡范围热平衡范围必须根据回转窑系统的设计或热工测定的目的、要求来确定。
在回转窑系统设计时，其平衡范围，可以回转窑、回转窑加窑尾预热分解系统、或再加冷却机和煤磨作平衡范围。
范围选得大，则进出口物料、气体温度较低，数据易测定或取得，但往往需要的数据较多，计算也烦琐。
因此一般选回转窑加窑尾预热分解系统作为平衡范围。
1.3 原始数据根据确定的计算基准和平衡范围，取得必要的原始数据，这是一项非常重要的工作。
计算结果是否符合实际情况，主要取决于所选用的数据是否合理。
对新设计窑或改造窑来说，主要是根据同类型窑的生产资料，结合工厂具体条件和我国实际情况、合理地确定各种参数；对于生产窑来说，主要通过热工测定取得实际生产中各种参数。
若以窑加窑尾预热系统为平衡范围，一般要取得如下原始数据：生料用量、化学组成、水分、入窑温度；燃料成分、工业分析和入窑温度；一、二次空气的比例和温度；空气过剩系数、漏风系数；废气温度；飞灰量、灰温度及烧失量；收尘器收尘效率；窑体散热损失；熟料形成热等等。
熟料形成热可根据熟料形成过程中的各项物理化学热效应求得，也可用经验公式计算或直接选定。
2 物料平衡与热量平衡计算方法与步骤说明于下：窑型：悬浮预热器窑基准：1kg熟料；0℃平衡范围：窑+预热器系统根据确定的平衡范围，绘制物料平衡图和热量平衡图，如图1和图2所示。
图1 物料平衡图图2 热量平衡图2.1 物料平衡计算 2.1.1 收入项目（1）燃料消耗量 m r （kg/kg 熟料）设计新窑或技术改造时，m r 是未知量，通过热平衡方程求得，已生产的窑，通过热工测定得到。
（2）入预热器物料量 ① 干生料理论消耗量sar r gsL 100100L aA m m --=式中，m gsL —干生料理论消耗量，kg/kg 熟料；A ar —燃料收到基灰分含量，%；a —燃料灰分掺入熟料中的量，%；L s —生料的烧失量，%。
篦式冷却机1
篦式冷却机第一节篦式冷却机的作用及特点熟料冷却机是水泥回转窑的重要配套设备。
没有相应的高效冷却机，就不可能有高效的回转窑。
人们往往单纯地将冷却机看成是冷却熟料的设备，而没有看到它是水泥熟料生产过程中对工艺制度和节能降耗影响很大的工艺设备。
水泥熟料生产过程中预热、煅烧和冷却是三个不可分割的重要环节。
冷却机的作用可概括为以下三个方面：1、回收热量，预热二次空气：冷却机是利用冷空气与高温熟料接触进行热交换，使熟料冷却，而空气被加热，作为二次空气送入回转窑内，供燃料燃烧之用，二次空气含的热量越多，或者在同样发热量的情况下可降低燃料消耗量，使回转窑热耗降低。
2、将从回转窑卸出的高温熟料（约1300℃左右）冷却至尽可能低的温度，便于输送和熟料的储存。
3、高温熟料经急速冷却后，特别是从出窑1300℃和525℃两个温度下要急速冷却易磨性得到改善，有利于粉磨、熟料急速冷却还可阻止熟料矿物晶体的发育，有利于水泥强度的发挥。
同时可提高其抗硫酸盐溶液浸蚀能力，有利于水泥成品的长期安定性。
篦式冷却机的优点如下：1.可使熟料急冷：篦式冷却机较单筒及多筒冷却机冷却物料温度低，一般是环境温度+60℃，特别是它可迅速的使物料温度从1200℃降到300℃以下。
熟料的冷却速度影响着熟料中的晶体与液相量之间的比例，当熟料缓慢冷却时熟料的所有成分几乎都形成晶体；当熟料急速冷却时就会使晶体的形式受到限制而使部分液相凝固成玻璃态。
熟料的冷却速度对制成水泥的安定性也有影响，因水泥的安定性决定于方镁石晶体（氧化镁）的大小，而方镁石晶体的大小又决定于熟料的冷却速度，熟料冷却愈快，其形成的方镁石晶体愈细小。
熟料中的矿物晶体——阿利特晶体也影响水泥的水化和强度，急冷的熟料保持细小的阿利特晶体从而产生较高的水泥强度。
因急冷熟料的液相比例较高，且它的矿物晶体较小，使急冷熟料的粉磨比慢冷熟料要容易得多，此外，熟料急冷还能使水泥的抗酸盐性能得到增强。
见图1-1。
2024年窑工艺知识测试题库及答案(三)
2024年窑工艺知识测试题库及答案（三）分析题：1、分析篦冷机堆“雪人”的原因？答：①出窑熟料温度过高，发粘。
出窑熟料温度高的原因很多，比如煤粉落在熟料上燃烧，煤嘴过于偏向物料，窑前温度控制的过高等，落入冷却机后堆积而成“雪人”；②熟料结粒过细且大小不均。
当窑满负荷高速运转时，大小不均的熟料落入冷却机产生离析，细粒熟料过多地集中使冷却风不易通过，失去高压风骤冷而长时间在灼热状态，这样不断堆积而成“雪人”；③由于熟料的铝率过高而造成。
铝率过高，熔剂矿物的熔点变高，延迟了液相的出现，易使出窑熟料发粘，入冷却机后堆积而成“雪人”。
2、产生黄心料的原因是什么？如何解决？答：黄心料产生的原因从理论上讲是由于还原气氛的存在，使熟料中的三价铁还原成二价铁而产生黄心料，实际生产中其主要产生的原因有：①配料中三率值不合理，烧结范围窄，液相量提前出现结大块；②由于燃料的不完全燃烧产生还原气氛，导致黄心料；③窑内物料填充率过高，喂煤过多产生黄心料；④窑头喂煤量过多，煤粉大量落入物料上而产生致密的黄心料。
3、试分析回转窑烧成带温度低、窑尾温度高的原因，如何调整解决？答：原因：①排风量过大，将火焰拉长，使火焰的高温部分后移；②煤的灰份高，挥发份低，细度粗，水分大，这样燃烧速度变慢，使火焰拉长，高温部分后移。
处理：①适当关小排风，缩短火焰，降低窑尾温度；②降低煤粉细度和水分，加强风煤配合；③看喷煤管是否合理，如不合理适当调整。
4、试分析篦冷机篦床“压死”的原因。
答：篦床压住的主要原因是物料多。
物料多的原因：①掉大量窑皮和后结圈，造成物料大量涌向冷切机内，压住篦床；②窑生烧，造成粉尘物料落入篦冷机，粉状物料在冷却机运动速度慢，另外鼓风大，造成悬浮，一旦粉尘落下来就压住篦床，这是造成篦冷机压住的主要原因；③篦冷机设备本身的故障。
5、试分析窑跑生料的原因，如何调整解决？答：原因：①预热器塌料，喂料量过大；②原料成份的波动；③风、煤、料匹配不合理；④断煤，窑温偏低；⑤投料后操作过于急噪；⑥掉窑口圈或大量窑皮。
链篦机-回转窑系统热平衡分析及其模型化
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本文链接:/Thesis_Y853236.aspx
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3、环冷机系统实质为回转窑的余热回收系统。在完成球团冷却工艺的同时。应最大限度地回收余热。在环冷机的四个段中,球团带入的物理熟和冷却气体获得的物理热之间的定量关系可由条型图给出。见图3.14。从图中可以看出环冷机各段的热交换效果,即环冷一段为41.28%,环冷二段为52r22%,环冷三段为53.44%,环冷四段35.67%。可见在环冷二段与环冷三段热量回收效果较好,而环冷一段效果不理想。在环冷一段中具备最好的冷却热交换条件,应该获得最大的热交换效果,因此,强化环冷一段的热交换是提高环冷机冷却效率的关键。可以在操作中增加该段的风量和风速,提高该段的冷却风带出的热量。此外,在环冷机四个冷却段中,只有环冷四段的冷却风是排空的。该风的热值为17.495GJm,占环冷机总热支出的5.66%。这是一可回收的热量。鼓风干燥段温度一直偏低,建议用环冷四段热风代替兑入冷风,使之得到充分利用并有效提高鼓风干燥段的预热温度。
预分解窑热平衡计算
3.6热平衡计算全系统（预热器C1出口至冷却机）热平衡基准：0℃，单位：kcal/kg.cli3.6.1收入热量：⒈煤的燃烧热：730kcal/kg.cli；⒉煤的物理热（按40℃计）cli1379.0＝⨯⨯；3.040kcal./6548.1kg⒊生料的物理热（按40℃计）cli578.0.1＝⨯⨯；2126/kcal.40kg.13⒋空气带入热：a. 燃烧用一次风（按30℃计）窑头：需燃烧的空气量为0.6clikg/3Nm.设窑头一次风占窑头总风量的15％，则：6.015⨯.0.03＝09clikg/Nm.分解炉：需燃烧的空气量为0.9012cli/3Nm.kg设吹送煤粉用风0.5Nm3/kg.煤粉，则：5.03.0＝⨯0552Nm..0kgc l i0276/吹送煤粉用风约为分解炉燃烧空气的6.67％，生产中如允许提高煤粉浓度，吹送煤粉用风可争取控制到3～5％。
分解炉燃烧用风除煤粉吹送空气外，其余风来自冷却机热风，不计入一次风内。
窑头与分解炉合计用一次风：cli09.03=+.00276Nm./1176kg.0b.冷却熟料用风（按30℃计）篦冷机取为：1.8Nm3/kg.clic.漏风（按20℃计）窑头：设漏风为燃烧需用空气量的5%，即：cli05.03＝⨯冷.0.0kgNm./02735455却机至分解炉三次风量：设漏风为进分解炉热风的5%炉用热风量：cli kg Nm ./7136.01176.08312.03=- 漏风量：cli kg Nm ./0357.07136.005.03＝⨯窑尾部分：分解炉漏风 0.0737 Nm 3/kg.cli烟室、竖烟道 0.0492 Nm 3/kg.cli C 1至C 5旋风筒合计 0.1475 Nm 3/kg.cli三次风管出口处（下涡流室） 0.0270 Nm 3/kg.cli 窑头至窑尾漏风合计：0.3604 Nm 3/kg.cli 漏风空气带入热：[]cli kg kcal ./07.2031.0203604.030)80.11176.0(＝⨯⨯+⨯+收入热合计：764.98kcal/kg.cli 。
1200td空气梁篦冷机热平衡计算及配风设计
计算显示的篦冷机热效率为： 6<?6<@ 。
5
篦冷机的风量平衡
在热量平衡的基础上， 软件会自动将各处风量值调节
到对应热量的平衡状态， 风量平衡的计算显示结果见表 "。 表"
编 号 "
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单位熟料 用风量 （ AB5 % 89） !?(;<! #?!< !?66<! #?5#;’ #?’5" #?!##6 #?656; !?66<! #?#;>> #?;5;( 标况风量 （ AB5 % :） 6< >(>?<5 < (## ;; <(>?<5 !( >"6?<5 5! ’## ( #5( 5’ ;<" ;; <(>?<5 > "!; >! <"6 工况风量 （ B5 % :） <# (!6 !# ;"5 !#! 5># ;" 5’! !5! ;5( !5 !6( 6# 6!6 "<; #;6 > ;#( ;5 ;<"
工程设计与建设
《新世纪水泥导报》 "### 年第 ( 期
! "## $ % & 空气梁篦冷机热平衡计算及配风设计
文柏鸣 魏 军 成都建筑材料工业设计研究院 （’!##(!） 都江堰拉法基水泥有限公司 （’!#"#(）
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收入热量 编 项 目 8= % 89 号 入冷却机熟料 ! ! >;!?<5 显热 入冷却机冷空 " >’?"’ 气显热
首钢矿业公司链篦机_回转窑热工测试与分析
01 39 % ,是否有必要将球团矿冷却到如此低的温度 ,
值得商榷 。
表 3 链篦机2回转窑系统热平衡 Table 3 Heat balance for grate2kiln system
收入
支出
项目
数量/ 份额/ (GJ ·h - 1) %
项目
数量/ 份额/ (GJ ·h - 1) %
生球带入热量 1. 20 0. 45 系统机体及管道散热 101. 79 38. 34
中国的铁矿资源与美国相似 ,本宜于生产球团 矿[1] ,供高炉作为原料 ,但是由于种种原因 ,却走上 了发展烧结矿的道路 。20 世纪 60 年代 ,球团矿竖 炉开始在中国兴建 ,其后不久发明了烘干床2导风墙 技术 ,使竖炉技术在中国有了较快的发展 ,但是竖炉 的生产率低 ,产品质量不均匀 ,难以满足大型高炉的 要求 。2000 年首钢矿业公司率先建成了以煤为能 源的大型链篦机2回转窑 ,为全国树立了典范 ,并为 在矿山生产球团矿提供了经验 。此后的 7 年中链篦 机2回转窑在中国发展迅速[2] ,目前已经建成的链篦 机2回转窑具备5 549 万 t 的生产能力 ,占全国球团 矿生产能力的 57. 55 %。
表 2 链篦机2回转窑系统物料平衡
Table 2 Material balance for gr1)
生球
309. 03
煤粉
4. 26
压缩空气
3. 52
助燃风
6. 36
冷却风 727. 96
链篦机吸风 202. 75
合计 1 253. 88
份额/ %
很大的发展空间 。 链篦机2回转窑球团技术在国外的研究与应用
比较成熟[3～5] ,而在中国已经建成的生产线之中 ,有 的顺利投产 ,有的则故障频繁 ,有的很快达产 ,有的 则徘徊不前 。究其原因主要是设计部门或生产厂家 均未来得及作深入的研究 ,首钢矿业公司联合北京 科技大学 ,在第 2 系列链篦机2回转窑上进行了全面 的热工测试 ,得到的结果对设计和生产部门都有重 要的参考价值[6～8 ] 。
水泥窑操篦冷机操作用风原则
水泥窑操篦冷机操作用风原则Modified by JACK on the afternoon of December 26, 2020篦冷机的用风原则1、熟料在篦冷机一、二室必须得到最大限度的急冷，并能得到较高的二、三次风温。
但一、二室用风量的大小取决于二、三次风用量的大小而不取决于冷却熟料的需要量。
二、三次风用量取决于煤燃烧所需空气量。
2、一二室冷却风量调节后，三室风量视情况可适当减少。
但三室风量总量调节需考虑到熟料经一二三室冷却后，能达90%以上的冷却效果，不能让四五室承受过大的冷却负荷；3、四五室风量能少则少，以保证熟料冷却效果和窑头负压为准；4、在操作中应考虑到由于料层的加厚造成的风机出风量减少。
此时应适当增加各风机进口阀门的开度。
三、篦冷机的风量平衡在篦冷机内冷却用风量与二、三次风量、煤磨用热风量、窑头风机抽风量必须达到平衡，以保证窑头微负压。
目前设计的篦冷机已取消了高温区与低温区之间的活动挡板，但在窑头排风机、高温风机、煤磨引风机的抽力作用下，篦冷机内存在相对的“0”压区。
如果加大窑头排风机抽力或料层增厚使高温段冷却风机出风量减小，“0”压区将会前移（向窑头方向），则二、三次风量下降，窑头负压增大；减小窑头排风机抽力或料层减薄使高温段冷却风机风量增大，“0”压区将会后移，则二、三次风温下降风量增大，窑头负压减小。
所以在操作中如何稳定“0”压区对于保证足够的高温的二、三次风是非常关键的。
在无烟煤煅烧中我们会发现当篦冷机料层过厚时窑头负压好控制而且感觉窑头很亮，但窑电流低f-CaO高；当篦冷机料层薄时黑火头长，但窑电流高f-CaO低。
分析认为是料层过厚时篦冷机风机供风不上，窑头排风机抢风使窑内供氧不足燃烧不好产生窑电流低f-CaO高；料层薄时虽然窑内看起来温度不高，但头煤燃烧好反而窑电流高f-CaO低。
从以上分析也看出控制窑头负压相对稳定对稳定二、三次风量的重要性。
四、篦冷机的操作篦冷机的操作就是控制料层厚度，调节冷却风量以满足熟料冷却效果，提高热回收效率，保持稳定较高的二、三次风温，保证窑头收尘、输送系统安全运行。
新型干法水泥窑“堆雪人”与“红河”现象以及水泥生产原理
在新型干法窑水泥生产中，熟料的冷却方式基本采用篦式冷却机冷却。
在实际生产中，篦冷机前壁与回转窑筒体转向后侧的卸料溜子处，常常会遇到篦板不能及时将热熟料推走，使其堆积越来越高，严重时可堵到窑口，人们通常把这种现象称为“堆雪人”；在篦床上熟料层的细料侧，从进料至出料呈现一条高温灼红熟料带，俗称“红河”。
一、篦冷机“堆雪人”与“红河”的危害堆雪人与红河是篦冷机经常出现的不正常现象，严重影响着生产线的正常运转。
雪人的形成，影响系统通风、入窑二次风量、风温，破坏窑及预热器系统的热平衡，使窑内煅烧状况不好，熟料产量、质量下降，严重时会造成窑头正压，窑尾漏料，窑口护铁磨蚀加重。
红河会造成篦板损坏。
篦板受热损坏后，部分高温熟料经篦板破损处落入篦床下风斗内，易使篦床下的大梁和风斗的密封板及斗下阀门等部件受热变形，造成冷风漏出机外或在篦下各室之间相互串风，熟料得不到冷却，以致影响到熟料输送、储存、粉磨和水泥性能。
二、“堆雪人”的形成原因由于入窑二次空气量不足，燃料燃烧速度较慢，导致煤粉不完全燃烧，熟料在窑内翻滚过程中表面粘上的细煤粉，一并落入篦冷机后，在熟料表面进行无焰燃烧，释放出热量，随着风冷却的加大红料越是不断，使得本来应该受到骤冷的液相不但不消失，反而可维持相当一段时间；另一方面由于煤灰包裹在熟料表面，导致熟料表面铝率偏高，液相粘度加大，更为重要的是不完全燃烧极易导致还原气氛。
在还原气氛下，熟料中的被还原为低熔点的FeO，生成低熔点矿物，粘附在墙壁上。
如果这种还原气氛持续的时间过长或篦床操作不当，如停床、慢床致使物料在篦床一室形成堆积状态，使熟料与墙壁有足够的接触时间；再加上盲板的阻风作用，使靠近墙壁的熟料冷却效果差，一部分液相就会在墙壁上粘挂，逐渐形成雪人。
三、“红河”形成的原因熟料在篦冷机的冷却过程是: 从窑头落下的高温熟料堆积在篦冷机进料口篦床上。
随篦板向前推动覆盖在整个篦床上，冷风经篦缝向上透过熟料层，熟料在推动的过程中逐步得到冷却。
中国水泥工业烧成系统技术升级路线图之篦冷机的用风控制
中图分类号：TQ 72.624 文献标识码：B 文章编号： 008-0473(20 7)02-0038- 0 DOI编码： 0. 6008/ki. 008-0473.20 7.02.00中国水泥工业烧成系统技术升级路线图之篦冷机的用风控制齐砚勇1,2 谢沛林3 邓国亮1 黄洋洋1 柯盛强1 高宇蕾1 王 丹11.西南科技大学材料科学与工程学院，四川 绵阳 621010；2.中国建筑材料科学研究总院绿色建筑材料国家重点实验室，北京 100024；3.西南水泥有限公司，四川 成都 610000摘 要 篦冷机是烧成系统的热工设备，是燃烧、煅烧的发动机。
高效率篦冷机才能获得高温度的二、三次风，是预分解窑最大的节能环节，是实现优质、高产、低消耗、低排放的关键。
风的合理匹配是篦冷机工作好坏的关键判据。
当前运行中的篦冷机用风存在的主要问题是：高温区鼓入风量不足、“风短路”、煤磨取风温度过高、风室之间“窜风”、风量分布不均等现象。
这是篦冷机改造升级的重点。
关键词 篦冷机 热工设备 风量分布0 引言预分解窑烧成系统可归纳为筒、窑、管、炉、机五个部分。
篦冷机是燃烧、煅烧系统的发动机。
生产过程中稳定窑电流是操作的核心。
窑电流直接反映了烧成状况，窑电流最直接相关的因素是窑带料高度，带料的高度与烧成带温度、长度直接相关。
煤粉集中、快速地燃烧，以较少的煤粉形成温度较高的烧成带是回转窑的核心关键问题。
提高二次风温度就成为解决煅烧最直接的手段。
只有工作良好的篦冷机才能提高二、三次风温度，是实现优质、高产、低消耗、低排放的关键。
当前运行中的篦冷机，有机械结构问题，也有热工问题。
热工问题得从用风说起。
根据笔者的研究总结，用风存在的问题主要表现为：鼓入风量不足；煤磨取风温度过高；“风短路”、风室之间“窜风”、风量分布不均等现象。
这是本文探讨的主要内容，也是篦冷机改造升级的重点。
1 篦冷机是预分解窑高效运行的核心1.1 提高二、三次风温度是预分解窑最大的节能方向1.1.1 热回收篦冷机作为一个热回收设备，承担着对出窑熟料所携带热量的回收任务，其增加回收热量的主要方式为提高二、三次风温度，从而降低整个烧成系统的热耗。
窑炉热平衡的知识
窑炉热平衡的知识
窑炉热平衡是指在窑炉内部各部分之间热量的平衡状态。
了解窑炉热平衡的知识对于窑炉的运行和优化具有重要意义。
热平衡的概念
热平衡是指在一个封闭系统中，各部分之间的热量相互平衡，无净热流出现的状态。
在窑炉中，各部分如燃烧室、预热器、烟气道等之间的热量应该平衡，以确保窑炉正常运行和高效工作。
热平衡的要素
窑炉热平衡的要素包括热量的输入和输出，以及各部分间的热量传递。
热量输入通常来自于燃料的燃烧和外部热源的供应。
热量输出则是指各部分产生的热量损失，如烟气中的热量损失等。
热量的传递则通过传热方式进行，如传导、对流和辐射。
影响热平衡的因素
影响窑炉热平衡的因素有很多，包括燃料的性质和燃烧过程的控制、空气与燃料的混合、窑炉结构和材料的导热性等。
合理控制这些因素有助于保持窑炉的热平衡状态。
热平衡的优化
优化窑炉的热平衡有助于提高窑炉的热能利用率，降低燃料消耗和排放。
为了实现这一目标，可以采取以下措施：
1. 合理选择燃料，以提高燃烧效率和热值；
2. 优化燃烧过程，提高燃料的利用率；
3. 改善热量传递方式，减少热量损失；
4. 采用高效的窑炉结构和材料，提高导热性和热能利用效率。
综上所述，了解窑炉热平衡的知识对于窑炉的运行和优化非常重要。
通过合理控制热平衡的要素和采取相应的优化措施，可以提高窑炉的热能利用率，降低能源消耗和环境污染。
链篦机-回转窑系统中环冷机的质能平衡与节能分析
靠 的科学 依据 。
１ 环冷机设备及 工艺
（．Ｓｈ ｏ ｆ ｃａ ｉ ｌ ｎ ｉｅｒ ｇ １ ｃ ｏ ｌ Ｍｅｈｎｃ ｇｎ ｅ ｎ ，Ｕｎ ｅｓｙｏ Ｓ ｉ ｃ ｎ ｅｈ ｏｏ ｙＢ ｉｎ ， Ｂ ｉｎ ０ ０ ３ Ｃ ｉａ ｏ ａＥ ｉ ｉ ｒ ｔ ｆ ｃ ｎｅ ｄＴｃｎ ｌ ｅ ｉ ｖ ｉ ｅ ａ ｇ ｊ ｇ ｅ ｉ １０ ８ ， ｈｎ ； ｊｇ
与烧 结相 比，球 团矿生产技术 是一 种更为合理和有 效 的造块 技术…。我 国含铁 ６ ．％以上 的天然富矿很少， ３５ 大多数矿石需要在开 采后磨细 和筛选 ，适合将其焙烧为 球 团矿；另外，生产 ｌ 球团矿所消耗 的煤，大约 是生产 ｔ ｌ 烧结矿 的 １ 。在美国，随着钢铁需求的逐渐增加 ，大 ｔ ／ ３ 量高 品位 的矿石被运往 国 内用来生产球 团矿＿。因此，发 ２ ］ 展球 团矿，具有十分现实的意义 。
维普资讯
加 热 设 备
工业加热》 ３ 第 ７卷２０ 年第 １期 ０８
链 篦机． 窑系统 中环冷机的质 能平衡与节能分析 回转
冯俊 小 ，孙 志斌 张 宇 ， 张永 明。 ， ，杨金 保。
（．北京科技大学 １ 机械工程学 院，北京 １０ ８ ；２ 首都钢铁公司矿业公司球团厂，河北 ００３ ．
２ Ｓ ｏ ｇ ｎ ｎｎ ｏＰ ｌ ｔ ｉｇ ｌｎ，Ｑ ａ ’ｎ０ ４ ０ ，Ｃ ｉａ ． ｈ ｕ ａｇＭｉｉｇＣ ｅｌｉ ｎ ａｔ ｉ ａ ６４ ４ ｈｎ ） ｅｚ Ｐ ｎ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｏｎｔ ｅ ａ ｉ ｆ ｕ ｓｒ ｃ ： ｓｓ ｓ ｍｍａ ｉｉ ｇｔ ｅｐ ｌ ｔ ｉ ｇｐ ｏ ｅ ｓ ｈ ｒ ｃｅ ｉｔ ｓ ｆ ｈ ａ ｅ Ｋｉ ｓｅ ｍａ ｓ ｎ ｅ ｍａ ａ ａ ｃ ｅ ｓ ｒ ｍｅ ｔ ｈ ｂ ｏ ｒ ｎ ｅ ｌ ｉ ｎ ｒ ｃ ｓ ａ ａ ｔ ｒｓｉ ｔ ｅＧｒ － ｌ ｓ ｔ ｍ， ｓ ｄｔ ｒ ｌ ｌｎ ｅ ａ ｕ ｅ ｎ ｚ ｈ ｅｚ ｃ ｃｏ ｔ ｎｙ ａ ｈ ｂ ｍ ｉ ｅａ ｎ ｌｒｃ ｏ ｅ ｆ ｈ ａｅ Ｋｉ ｙ ｔ ｍ ｎ ｔ ｅ Ｓ ｏ ｇ ｎ ｉｎ ．ｈ ｖ ｅ ｎ ａ ｈ ｅ ｅ ，ａｒｂ ｌｎ ｅ ｎ ｔ ｎ ｕ ａ ｏ ｌｒｏ ｅＧｒ － ｌ ｓ ｓｅ ｏ ｈ ｕ ａ ｇ Ｍ ｎ ｇ Ｃｏ ａ ｅ ｂ ｅ ｃ ｉｖ ｄ ｉ ａａ ｃ ，ｍａ ｅ ａ ａ ａ ｃ ｎ ｎ ｒ ｙ ｈ ｔ ｔ ｎ ｈ ｔｒ ｌ ｌ ｎ ｅ ａ ｄ ｅ ｅ ｇ ｉ ｂ ｂ ｌｎ ｅｈ ｖ ａ ｓ ｅ ｎｇ ｉ ｅ ．Ｔｈ ｒ ｓ ｌ ｉ ｄ ｃ ｔ ｈ ａ ａ ｅ ａ ｅ ｉｌ ｆ ｈ ａ ｎ ｌｒ ｏ ｌｒ ｓ ７ ．４ ／ ，ｅ ｅ ｇ ｃ ｖ ｒ ｔ ｃ ｍｅ ｔ ３ ９１ ａａ ｃ ａ ｅ ｌ ｏｂ ｅ ａｎ ｄ ｅ ｅ ｕ ｔ ｎ ｉ ａｅｔ ｔ ｖ ｒ ｇ ｙ ｅ ｄｏ ｔ ｅ ｎ ｕ ａ ｃ ｏ ｅ ｉ ２ ４ ２ ｔ ｓ ｈ ｎ ｒ ｙ ｒ ｏ ｅ ｙｒ ｅ ｏ ｓ ｏ９ ． ％， ｅ ａ ｐ ｌ ｔ ｔｅ ｇ ｈ、ｃ ｎ ｅ ｔ ｆ ｅ ｒ ｘ ｄ ｎ ｖ ｒ ｇ ｏ ｌ ｇｔ ｍｐ ｒ ｔ ｅ ｌｍｅ ｔ ｅ ｒ ｄ ｃ ｉｎ ｒ ｑ ｉ ｍ ｅ ｔ ｅｌ ｒ ｎ ｔ ｅｓ ｏ ｔ ｎ ｆ ｒｉ ｏ ｉ ｅａ ｄ ａ ｅ ａ ｅ ｏ ｉ ｏ ｃ ｃ ｎ ｅ ｅａ ｕｒ ｌ ｅ ｏ ｕ ｔ ｅ ｕ ｒ ａ ｈ ｔ ｐ ｏ ｅ ｎ ．Ｂｅ ｉ ｅ ，ａ ｍｉ ｇａ ｅｐ ｏ ｌ ｍｓ ｓｄ ｓ ｉ ｎ ｔ ｈ ｒ ｂ ｅ ｔ
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收入项目 重油消耗量 干生料消耗量 一次空气量 冷却机鼓风量 系统漏入风量 生料带入空气量 生料中的水含量 合计
烧成系统物料平衡 kg/kg % 支出项目 0.075 1.50 出冷却机熟料 1.630 32.52 C1出口废气 0.150 2.99 C1出口飞灰 2.845 56.75 冷却机废气 0.278 5.55 出冷却机飞灰 0.019 0.38 C1出口水蒸汽 0.016 0.32 5.013 100.00 合计
单位
% 19.57 41.33 2.36 36.13 0.29 0.31 100.00
% 50.59 1.17 22.16 0.98 13.67 0.09 8.82 2.21 0.30 100.00
熟料 篦冷机指标 ºC 实际温度 ºC
65 92
效率 % 100
25.30 43.83
69.13
热量 kJ/kg 735.89 32.63 768.52
kj/kg
3289 kcal/kg
热量 kJ/kg 735.89 32.63 768.52 292.40 14.60 307.01 461.51 2253.02 104.5 94.05 2451.57
增湿塔热平衡计算(按每kg熟料平衡) 温度 单耗 热容 T (° C) /kg kcal/ 340 1.50 0.345 320 0.12 0.203 150 150 1.50 0.12 0.311 0.194
25 150 25 104.17 19.61 24403 37811 279913 1.1 1.05 20 1.10 372444 25 150 150 150
Heat Balance: Inputs 收入 出窑熟料 冷却空气 篦冷机漏风 Total Outputs 支出 出篦冷机熟料 二次风 三次风 其他利用气体 篦冷机排出气体 辐射散热 三次风中粉尘g 其他利用气体中粉尘g 篦冷机排出气体中粉尘g Total 比列因子
温度 T (° C) kg Nm3 Nm3 1400 27 27
kg/kg 0.995 2.100 0.120 1.836 0.015 0.016 5.081
收入热量 重油燃烧热 重油显热 生料显热 一次空气显热 冷却机鼓风显热 系统漏风显热 生料中水的显热
kj/kg 3135 19.79 76.04 4.51 76.29 7.46 4.01
系统总收入热
烧成系统热量平衡 % 支出热量 94.26 熟料形成热 0.61 生料水分蒸发热 2.70 C1出口废气显热 0.29 C1出口飞灰显热 2.00 冷却机废气显热 0.13 冷却机飞灰热 表面散热损失 出冷却机熟料显热 其他损失 3323 100.00 系统总支出热
1 1 1 1 0.19
539 1 0.45
热量 kcal/kg 176.05 7.81 183.86 69.95 3.49 73.45 110.41 539.00 25 22.5 586.50
FLS公司对5000吨以上5级和6级预热器分解窑系统的热平衡典型数据 5级预热器 6级预热器 热收支项目 kj/kg kcal/kg kj/kg kcal/kg kj/kcal 熟料形成热 1680 401.26 1680 401.26 预热器废气和飞灰带走热 670 160.03 607 144.98 系统表面热损 226 53.98 234 55.89 水分蒸发 21 5.02 21 5.02 篦冷机废气带走 432 103.18 442 105.57 熟料带走 72 17.20 72 17.20 生料燃料空气带入 -117 -27.94 -117 -27.94 合计 2984 713 2939 702
预热器出口废气 预热器出口废气含尘g 合计
Nm3
热容 kcal/ 0.345 0.203
热量 kcal/kg 176.05 7.81 18386窑尾废气 183.86
篦冷机排气 109
烧成系统热耗 表面辐射 熟料带走 熟料形成 合计 70 18 406
787
增湿塔进气 增湿塔进气中含生料粉 合计 增湿塔进气 增湿塔进气中含生料粉 合计 热气中需要降低的热焓 水的汽化热 水的比热 水汽的比热 每kg水吸收热 每kg熟料喷水量 窑产量t/h 总喷水量t/h 水汽体积Nm3 水蒸气工况体积 m3 增湿塔工况出气 熟料产量储备系数 系统漏风系数 风机温度储备 ºC 风机风量储备系数 排风机风量
Clinker cooler balance 回转窑和冷却机热平衡
Ambient temperature 环境温度 Kiln production 回转窑日产量 一次风量 回转窑燃料消耗比例 27 2500 6 37 ° C t/day % %
三次风 气体量 Nm3/kg 温度 ºC
0.52 950
kj/kg 1680 38.72 735.89 32.63 453.93 3.13 293.02 73.44 10.000 3320.76
平衡
其他利用气体 Nm3/kg º C
排出废气 废气量 Nm3/h 废气量Nm3/kg 温度 ºC
143750 1.38 232
36 m2
0.78 2.2 27
其他利用气体 0.04 636
窑尾废气 氧含量 O2 % 气体量 Nm3/kg-cl 篦冷机漏风 温度 ºC 气体量 Nm3/kg 27 0.03
二次空气 0.26 1100
Nm3/kg ** ° C
Secondary and tertiary air 二次风和三次风量** , Nm3/kg cl. Cooling air 篦冷机需要的冷却空气量, Nm3/kg cl. 冷却空气温度 ºC
国内情况 新疆2000 2500tpd kcal/kg kj/kcal kcal/kg 406.04 1680 174.36 739 69.27 252 8.36 64 111.06 543 21.50 104 -39.89 -226 751 3156
401.26 176.51 60.19 15.29 129.69 24.84 -53.98 754
国内情况 2500tpd 1700 730 290 35 465 90 -167 3143
项目 C1出口温度
数值
设计基本参数 单位 项目 340 窑出口熟料温度
数值 1400
冷却机废气温度 一次空气温度 冷却机鼓风温度
232 30 27
出冷却机熟料温度 燃料油温度 生料粉喂料温度
92 120 60
单耗 /kg 1.04 2.20 0.03
热容 kcal/ 0.26 0.31 0.31
热量 kcal/kg 379.25 18.25 0.25 397.74 17.57 95.97 166.22 8.28 100.32 3.80 4.71 0.11 0.64 397.61 1.000336394
92 1100 950 636 232 40 20 10 950 636 232
1.00 0.26 0.52 0.04 1.38 0.02 0.00 0.01
0.19 0.34 0.33 0.33 0.31 0.24 0.22 0.20
2500tpd的窑系统辐射热测定值kcal/kg-cl 回转窑 39.64 预热器 23.37 三次风管 4.6 篦冷机 2.5
合计
70.1 预热器废气带走热 温度 单耗 T (° C) /kg 340 1.50 80 320 0.12