管母挠度计算(一跨)IEEE std 605

管母线电动力计算更改后

②
在内部过电压下风速产生的水平弯矩及应力
v kg/m f v ac kc D1 = 2.194 16 K1 fvl 2 M sf Nm js 9.8 = 82.813
由以上可得短路状态母线所受的最大弯矩Md及应力σ d为
2
)2 ( M cz M cj ) 2 = 434.987 M d ( M sd M sf
②
q1l 4 js 100 EJ
Pl 3 js 100 EJ
=
0.166
cm
集中载荷产生的挠度
y2 K 4
③=Biblioteka 0.096cm合成挠度为 y=y1+y2 = 0.262 cm
此值小于0.5D1= 6.5 cm，故满足要求。
第 3 页
母线电动力计算
山东泰开电力建设工程有限公司
结论情况安全系数正常状态 10.27 合格短路状态 16.01 合格地震状态 15.31 合格挠度校验合格
vd 2 = 0.880 kg/m 16 K1 fv M sf l2 Nm js 9.8 = 33.217
由以上可得短路状态母线所受的最大弯矩及应力为
)2 ( M cz M cj )2 M d ( M dx M sf = = 454.784
Nm
d 100
Nm
d 100
Md W
=
550.95 N/mm2 8820 N/cm2，故满足要求。
dz计算
此值小于材料的允许应力
3）地震状态时母线所受的最大弯矩Mdz和应力σ ① 地震产生的水平弯矩Mdx Mdx = ② 139.379 Nm
地震时计算风速所产生的弯矩及风压

管母计算书标准版

110kV管母计算1.计算条件1.1气象条件最大风速VMAX=35M/S内过电压风速VN=15M/S最热月最高温度平均值35度1.2短路电流峰值三相短路电流I=31.5KA短路电流峰值ICH=80.33KA1.3结构尺寸跨距=8M计算跨距L =8M母线相间距a=160CM隔离开关触头重P=25KG装于母线跨距中央考虑合适的伸缩量，每四或五跨设一伸缩接头1.4管母材料LDRE型铝镁合金管比重g= 2.712g/cm3屈服强度>196MPa焊接性能>130MPa弹性模量>1000MPa2.管径选择2.1母线自重产生的垂直弯矩Mcz，手册P345查得均布荷载最大弯矩系数X为0.105则弯矩为Mcz=X*9.8*q*L*L=X*9.8*q1*L*L=140202.2*(D^2-d^2)(N.M)D,d单位为M2.2集中荷载产生的垂直弯矩Mcj，手册P345查得集中荷载最大弯矩系数XX为0.158则弯矩为Mcj=XX*9.8*p*L=309.7(N.M)2.3短路电动力产生的水平弯矩Msdfd=1.76*ICH^2/a*β=41.16(KG/M)Msd=X*9.8*fd*L*L=2711(N.M)2.4内过电压下的水平弯矩Msf'fv'=αv*Kv*D*Vn*Vn/16=16.88 D (KG/M)Msf'=X*9.8*fv'*L*L=1111D (N.M)选管母φ120/110D=0.12d=0.11算得W=0.0982*(D^4-d^4)/D*1000000=49.87742短路状态时母线所承受得最大弯矩及应力为Md=ρ(Msd+Msf'，Mcz+Mcj)=2913.684 (N.M)σd=100*Md/W=5842 <17000 (N/CM2) 手册P332数据，满足。

3.校验3.1正常状态时母线所受的最大弯矩Mcz=322.46 (N.M)Mcj=309.68 (N.M)最大风速下的水平弯矩Msffv=αv*Kv*D*VMAX^2/16=11.03(KG/M)Msf=X*9.8*fv*L*L=726.1(N.M)母线所承受得最大弯矩及应力为M=ρ(Msf，Mcz+Mcj)=962.7 (N.M)σd=100*M/W=1930 <17000 (N/CM2) 手册P332数据，满足。

挠度换算 L-1 计算结果

1 挠度换算： L-11.1 基本资料1.1.1 工程名称：：工程一1.1.2 弹性挠度 fd ＝ 2mm ；中梁弹性刚度增大系数Bk ＝ 1.5，边梁 Bk ＝ (1 + Bk) / 2 ＝ 1.251.1.3 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk ＝ 50.00kN ·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 Mq ＝ 40.00kN ·m1.1.4 受拉区纵筋实配面积 As ＝ 628mm ，受压区纵筋实配面积 As' ＝ 0.3As ＝ 188mm1.1.5 矩形截面，截面尺寸 b ×h ＝ 200×400mm ； ho ＝ 362.5mm ；计算跨度 lo ＝ 3000mm1.1.6 混凝土强度等级为 C25； ftk ＝ 1.779N/mm ，混凝土弹性模量 Ec ＝ 27871N/mm ；钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1.2 弹性刚度 BcBc ＝ Bk * Ec * I ＝ 1.5*27871*200*400^3/12 ＝ 44593.09kN ·m1.3 按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用影响的刚度 B1.3.1 荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 Bs1.3.1.1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψσsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 50000000/(0.87*362.5*628) ＝ 252N/mm矩形截面，Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*200*400 ＝ 40000mmρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 628/40000 ＝ 0.0157ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.0157*252) ＝ 0.8081.3.1.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值：αE ＝ Es / Ec ＝ 200000/27871 ＝ 7.181.3.1.3 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'矩形截面，γf' ＝ 01.3.1.4 纵向受拉钢筋配筋率 ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 628/(200*362.5) ＝ 0.008661.3.1.5 钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 Bs 按混凝土规范式 8.2.3－1 计算： Bs ＝ Es * As * ho ^ 2 / [1.15ψ + 0.2 + 6 * αE * ρ / (1 +3.5γf')]＝ 200000*628*362.5^2/[1.15*0.808+0.2+6*7.18*0.00866/(1+3.5*0)] ＝ 10985.62kN ·m1.3.2 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θρ' ＝ As' / (b * ho) ＝ 188/(200*362.5) ＝ 0.0026按混凝土规范第 8.2.5 条，θ ＝ 1.881.3.3 受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ Mk / [Mq * (θ - 1) + Mk] * Bs ＝ 50/[40*(1.88-1)+50]*10985.62＝ 6446.96kN ·m1.4 挠度 f ＝ fd * Bc / B ＝ 2*44593.09/6446.96 ＝ 13.83mmf / Lo ＝ 1/217______________________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2006.09.1566.1569】 Date：2006-11-16 10:24:39________________________________________________________。

变电站管母计算书

设计计算书首页电气专业（本计算书一式 1 份，本份系第 1 份）工程名称：工程编号：设计阶段：计算名称：管形母线的计算计算者：罗欢潮201*年* 月* 日校核者：201*年月日审核：201*年月日本计算书连封面共7 页，附图\ 张，附表\ 张备注：计算日期：201*年*月*日管形母线的计算与校验1 115kV 管母计算与校验1.1计算条件（1）气象条件：最大风速s m v /27max =，内过电压风速s m v n /15=，最高气温︒+C 40，最低气温︒+C 4.2。

（2）三相短路电流峰值：.7.65 kA i ch =。

（3）结构尺寸：跨距l=9M ，支持金具长 1.04M ，计算跨距m m m l js 96.704.19=-=。

相间距离a=2.3M 。

管母T 接金具重4.78kg ，装于母线跨距中央。

考虑合适的伸缩量，母线结构采用每一跨设一个伸缩接头。

因此。

可按一跨梁进行计算。

（4）地震力：按9度地震烈度校验。

（5）导体型号及技术特性：导体选用6063G 型90/100ΦΦ铝镁合金管，导体材料的温度线膨胀系数)/(104.236c l a X ︒⨯=-，弹性模数)/(106925cm N E ⨯=,惯性矩)(1694cm J =，导体密度（比重）)/(73.23cm g =γ，导体截面)(14912mm S =，自重)/(08.41m kg q =，导体截面系数)(8.333cm W =。

1.2最大弯矩和弯曲应力的计算采用计算系数法进行机械计算。

（1）正常状态时母线所受的最大弯矩m ax M 和应力max σ的计算。

正常状态时母线所受的最大弯矩由母线自重产生的垂直弯矩、集中荷载（即引下线）产生的垂直弯矩及最大风速产生的水平弯矩产生。

母线自重产生的垂直弯矩cz M 为：查表得均布荷载最大弯矩系数为0.125，则弯矩为)(56.2958.969.708.4125.08.9125.0221Nm l q M js cz =⨯⨯⨯=⨯=集中荷载产生的垂直弯矩cj M 为：查表得集中荷载最大弯矩系数为0.250，则弯矩为)(2.948.969.75250.08.9188.0Nm Pl M js cj =⨯⨯⨯=⨯=最大风速产生的水平弯矩sf M 为：取风速不均匀系数1=v α，取空气动力系数2.1=v K ，最大风速为s m v /27max =，则风压为：)/(374.4162708.02.11162max 2m kg v D K f l v v v =⨯⨯⨯==α )(57.3168.969.737.4125.08.9125.022Nm l f M js v cf =⨯⨯⨯=⨯=正常状态时母线所承受的最大弯矩及应力为：)(12.50257.316)2.9456.295()(2222max Nm M M M M cf cj cz =++=++=)/(2.14858.335021001002max max cm N W M =⨯==σ 此值小于材料的允许应力88202/cm N ，故满足要求。

怎样测挠度

问题：怎样测量桥梁的挠度？有什么优缺点？答：1.精密水准测量:如图所示要测定、两点间的高差h AB, 可在A、B两点分别竖立水准尺, 并在A、B之间安置一台水准仪, 利用水准仪所能提供的一条水平视线, 分别在A、B两尺上读取读a和b, 则A、B的高差为h AB=a-b,若A点的高程为H a,B 点的高程为H B, 则H B=H A+h AB。

2.挠度计算的计算，假设桥梁在零荷载状态下某一观测点的高程为H, 第1级荷载状态下的高程为H∗, 则桥梁在第级荷载状态下的挠度(即变形)为h=H∗−H,进行桥梁检测试验时, 每一级加载后,待结构变形稳定即可进行水准测量, 获得每个观测点的高程, 按上式计算出每个观测电的挠度。

3.几种非接触观测桥梁挠度的新方法:(1)激光准直感光法。

一束准直激束射向桥面被测点上放置的低感光度照像底片,当荷载通过时,感光底片相对激光束振动,底片上留下桥梁振动的痕迹。

测量底片上的痕迹,即可得到桥梁动态挠度数据。

该法操作简单,成本低,但无振动过程和细节。

(2)重力或惯量传感器测量法。

该法一般采用微机进行A/ D 变换,具有较高的分辨能力,可进行多点测量;缺点是下限频率只达到1～2Hz ,动载速度稍快(大于15km/ h) 时,动态挠度曲线失真。

近来有人试图采用软件滤波法进行修正,但由于限定条件多而形成多边界,难以实现。

该法还不能进行静态挠度测量。

(3)激光准直和线蒸阵CCD 器件法。

该法动静态均可测量,具有微机记录功能,对小挠度、较短的桥梁施测使用方便;不足的是难以实现多点挠度同时测量记录。

(4)光电成像和CCD 摄像法。

可实现三维动、静态挠度检测,具有微机记录功能;缺点是采用标准摄像机,采样频率为25Hz ,高频部分丢失,而且难以实现多点同步检测动态挠度。

(5)光电分光成像和高速线阵“CCD”。

该法采样频率达200Hz 以上,可以方便地完成一般桥梁大挠度及大桥、特大桥多点三维挠度的同步测量。

管母挠度计算

管母挠度计算管母挠度计算是结构力学中的一个重要计算问题，用于确定管道在受力状态下的挠度情况。

挠度指的是结构在受到外力作用后发生的变形量，是描述结构变形情况的重要参数。

在管道系统中，管母在承受压力和边界约束力的情况下往往会发生不同程度的挠度变形。

下面将详细介绍管母挠度计算的方法和步骤。

一、问题描述已知一根管道在两个固定支座上，管道与两个支座之间的距离为L（一跨）、管道的杨氏模量为E、截面面积为A、长度为L、外径为D，管道受到均匀分布的压力P的作用。

要求确定管道在受力状态下的最大挠度。

二、解决方法管母挠度计算主要分为静力弹性挠度计算和非线性挠度计算两种方法。

其中静力弹性挠度计算适用于小变形和材料行为呈弹性的情况，非线性挠度计算适用于大变形和材料行为呈非线性的情况。

一般情况下，可以先采用静力弹性挠度计算方法进行计算，如果挠度超出一定限制，则需要采用非线性挠度计算方法。

1.静力弹性挠度计算方法（1）计算支座处的弯矩由于管道受到均匀分布的压力P的作用，所以在管道两个支承处会产生反向弯矩，记作M1和M2M1=-P*L/4M2=-P*L/4（2）计算管道在支座处的挠度在管道支座处，管道受到边界约束条件，挠度为零。

所以，我们可以得到以下方程：E * I * d^2y / dx^2 = 0其中，I为截面二阶矩，可以根据管道截面形状进行计算。

这是一个二阶常微分方程，求解该方程可得到管道在支座处的挠度。

（3）计算管道中最大挠度在边界条件满足的情况下，可以得到管道中的挠度表达式为：y=(M1*x^2)/(6*E*I)-(M1*L*x)/(4*E*I)其中，x为距离支座的距离。

由于挠度是一个二次曲线，所以可以通过计算该曲线的极值来确定最大挠度。

令dy / dx = 0，解得x = L / 3将x=L/3代入挠度表达式，即可得到管道中的最大挠度。

2.非线性挠度计算方法非线性挠度计算方法一般采用有限元分析进行计算。

有限元分析通过将管道模型离散成许多小单元进行计算，可以更准确地描述管道的力学行为。

压力管道元件变形的几种基本形式

管道元件变形的几种基本形式管道元件变形的基本形式有拉伸(压缩)、剪切、扭转和弯曲共四种，受多种载荷作用的管子变形都可视为这四种基本变形形式的组合。

因此可以说，管道元件的基本变形形式是解决复杂应力状态问题的基础。

在了解复杂应力状态下的管道应力分析之前，有必要先了解一下四种基本变形形式。

(一)拉伸和压缩管子的拉伸和压缩是由大小相等、方向相反、作用线与管道中心轴线重合的一对外力引起的管子变形形式。

其变形特点是管子沿中心轴线方向被拉伸或被压缩，如图6-1所示：图6-1 管子的拉伸与压缩变形根据圣维南原理可知，管子的两端部沿截面上的力不一定均匀分布，但远离端部的任一横截面上的内力是均匀分布的。

假想将管道元件在m-m处切开，那么m-m截面上的内力是均匀的。

根据力的平衡法则可知此时N=F。

根据应力的定义可以得到m-m 截面上内力N与应力的关系为：平面假设认为，对于各向同性材料，此时截面上的应力是均匀分布的，实验证明也如此。

故有：N=σ.A由于此时N=F，故有：F=σ.A，或者……………………………………………(a)一般情况下，管道元件受拉时，其外力F和应力σ为正，受压时，F和σ为负。

对管子来说，设管子外径为D，内径为d，故其横截面积为：…………………………………………(b)将式(b)代入式(a)可得：……………………………………………………(6-1)式6-1即为管道元件受拉压时的强度校核公式。

求解该式的过程称做管道元件的强度校核过程。

在已知力F和材料许用应力的情况下，可以通过式6-1变换求解管道元件需要的截面积大小，即。

这一过程称为管子的设计过程。

同理，在已知管道元件尺寸和材料许用应力的情况下，也可以通过式6-1变换求解最大允许载荷，即F=[σ].A。

这一过程称为管道元件的载荷条件限制过程。

值得一提的是，管道元件受压缩时，在不考虑失稳的情况下，其弹性模量E和屈服极限σs与拉伸时相同，但材料屈服后，管子横截面积会不断增加，其抗压能力也将不断提高。

挠度计算公式-挠度公式表

简支梁在各种荷载作用下跨中最大挠度计算公式均布荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式:Ymax = 5ql^4/(384EI).式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm).q 为均布线荷载标准值(kn/m).E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2.I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4).跨中一个集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式:Ymax = 8pl^3/(384EI)=1pl^3/(48EI).式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm).p 为各个集中荷载标准值之和(kn).E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2.I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4).跨间等间距布置两个相等的集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 6.81pl^3/(384EI).式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm).p 为各个集中荷载标准值之和(kn).E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2.I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4).跨间等间距布置三个相等的集中荷载下的最大挠度,其计算公式:Ymax = 6.33pl^3/(384EI).式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm).p 为各个集中荷载标准值之和(kn).E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2.I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4).悬臂梁受均布荷载或自由端受集中荷载作用时，自由端最大挠度分别为的,其计算公式:Ymax =1ql^4/(8EI). ;Ymax =1pl^3/(3EI).q 为均布线荷载标准值(kn/m). ;p 为各个集中荷载标准值之和(kn).你可以根据最大挠度控制1/400，荷载条件25kn/m以及一些其他荷载条件进行反算，看能满足的上部荷载要求！。

挠度原始计算公式

挠度原始计算公式
挠度原始计算公式凡是以弯曲变形为主的杆件统称为梁。

当梁弯曲时，其内部也会产生抵抗弯曲的内力。

根据材料形状的不同，其抵抗变形的内力也不同。

直梁（轴线是直线且横截面都相等的梁）的最大弯曲应力计算公式：σmax=Mωmax / W
式中：σmax——最大弯曲应力（MPa）；
Mωmax——梁的最大弯矩（N*mm);
W——抗弯截面系数（mm³）。

抗弯截面系数w（也叫抗弯截面模量），是表示与横截面形状和尺寸有关的抵抗弯曲变形能力的一个几何量。

W大，则σmax小，说明抵抗弯曲的能力强；w小，则σmax大，说明抵抗弯曲的能力差。

w的计算公式：
方形和矩形的W=bh² / 6 ;
圆形（圆钢）的W=πd³ / 32≈0.1d³
工字钢W=1 /6H[BH³-(B-b)h³] 。

也可从钢材手册上直接查到钢材的W值。

挠度监测的方法及原理

挠度观测
建筑物的挠度观测包括建筑物基础、建筑物主体及独立构筑物（如独立土墙、柱）的挠度观测。对于高层建筑物，当较小的面积上有很大的集中荷载时，可能导致基础和建筑物的沉陷，其中不均匀的沉陷将导致建筑物的倾斜，使局部构件产生弯曲并导致裂缝的产生。建筑物的挠度可由观测不同高度处的倾斜换算求得，也可以采用激光准直仪观测的方法求得。
3.GPS
GPS(global position system)作为新一代卫星导航与定位系统，不仅具有全球性、全天侯、连续的精密三维导航与定位能力，而且，具有良好的抗干扰性和保密性。近年来，利用GPS的精密定位技术，在大型桥梁变形监测中已受到广泛关注，并已有成功应用的工程实例。其基本原理是：用一台接收机(基准站)安在参考点上固定不动，另一台接收机(移动站)设在变形较大的点，两台接收机同步观测四颗及以上的卫星，以确定变形点相对参考点的位置。实时获取变形点相对参考点的位置，可直接反映出被测点的空间位置变化，从而得到桥梁结构的挠度值。
几种挠度的自动检测技术
1.测量机器人
测量机器人又称全自动全站仪，一般由棱镜主机组成。在测量时，将棱镜安装于被测点，集成在主机上的红外测距仪发出的红外线经棱镜发射后又被他接受到，通过测量光从发出到接收经过的时间，就可得到被测点到测量机器人的距离。
2.倾角仪
倾角仪是在回转摆上利用电容传感技术和无源伺服技术构成的高灵敏度抗振动干扰的倾角测量仪器，倾角仪的电压输出与所处平面的转角大小成正比。若将倾角仪所在平面处于水平位置时，则倾角仪测得的倾角θ=0；当倾角仪所在平面发生了θ′的倾斜，此时，倾角仪测得的倾角为θ，可得到θ=θ′ 。由此说明，倾角仪可真实地反映所在平面的倾斜大小。
4.激光图像

支持式管型母线的力学计算在电力工程中的应用

支持式管型母线的力学计算在电力工程中的应用摘要：管型母线的设计不仅要充分考虑电气方面的因数，还要充分考虑机械方面的因素。

本文选取了电力工程中不同电压等级500kV和110kV的户外配电装置支持式管型母线的布置作为代表，针对管型母线电晕校验，机械强度校验，扰度计算，短路电动力的计算以及对应的支柱绝缘子的受力分析进行研究，并对计算结果进行分析，得到的相关结论对支持式管型母线的相关计算在电力工程的应用提供参考意义。

关键词：支持式；管型母线；电晕校验；扰度；微风振动；短路电动力引言管型导体是空芯导体，集肤效应系数小，且有利于提高电晕的起始电压。

户外配电装置使用管型导体，具有占地面积小、架构简明、布置清晰、通流量大等优点，在国内外得到了较普遍的应用[1]。

目前管型母线布置形式主要有悬挂式和支持式中型布置两种形式[2]。

其中支持式管型母线，具有同流能力大、占地面积小，可大幅简化变电站架构形式、节约占地面积、钢材和建设工程量等优点，被广泛应用于交流变电站户外配电装置的布置[3]。

管型母线的设计不仅要充分考虑电气方面的因数，如绝缘水平、载流量、电晕（端部效应）、电气连接等，还要充分考虑机械方面的因素，如强度、刚度、微风振动等[4]。

在管母线配电装置中，管母线除承担载流功能外，还需承担本身的结构支持受力，正是由于这种结构受力而使土建结构大大简化，但同时也增加了电气的结构计算工作量。

管母线结构计算工作主要有三项，即母线挠度计算，强度校验，短路电动力的计算。

本文选取了电力工程中不同电压等级500kV和110kV的户外配电装置支持式管型母线的布置作为代表，针对管型母线电晕校验，机械强度校验，扰度计算，短路电动力的计算以及对应的支柱绝缘子的受力分析进行研究，并对计算结果进行分析，得到的相关结论对支持式管型母线的相关计算在电力工程的应用提供参考意义。

1 管型母线的电晕校验管母表面工作场强决定于最高运行电压、导体直径及相间距离等。

波纹管的挠度计算公式

波纹管的挠度计算公式
波纹管的挠度计算通常涉及到弹性力学和结构力学的知识。

波纹管是一种具有波浪形状的柔性管道，当受到外部力作用时，其形状会发生变化。

波纹管的挠度计算涉及到管道的几何形状、弹性模量、截面惯性矩等参数。

挠度计算的一般步骤如下：
1.定义问题：描述波纹管的几何形状，确定管道的材料特性，包括弹性模量等。

2.应力分析：利用弹性力学原理，分析在外部载荷作用下波纹管内部的应力分布。

3.位移方程：通过结构力学原理，建立波纹管的位移方程，这个方程将描述波纹管的形变情况。

4.边界条件：根据实际情况确定波纹管的边界条件，例如管端的支承情况。

5.解方程：解位移方程，得到波纹管在受力下的形变情况。

由于波纹管的形状和边界条件的多样性，通常需要具体问题具体分析。

如果你面临具体的波纹管挠度计算问题，建议查阅相关结构力学和弹性力学的教材，或者咨询专业工程师以获取详细的计算方法。

基于一次结构法的挠性管板强度计算新方法

僻板成分解为简体、竹板箭（弹Ｉｑ－础半板）、符板删边的折边部分环壳、竹束（弹性』础）等．计算在载倚（、、．、 △ 了、）作川＿卜各邮件ｎ勺心力，１然主要址管板和折边环壳的Ｊ，，Ｊ，ｆＩ｝足这种模，ｆ ¨ 的分析法至今尚未ｔｉｔ．因足分忻过
静设备
｜Ｊｈｌｆ１化ｌ设箭技术．２０１６．３７（）・６・ｅｌｒｏＬ、ｈｅｏｉｒｃａｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔＩ＇ｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
基于一次结构法的挠性管板强度计算新方法
陈刹、艺
（茂名重力石化机械制造有限公司，广东茂名５２＇５０２４）
摘要：为了对蒸汽发生器的挠性管板等关键结构进行安全评定．根据一次结构法原理应用ＧＢｌ５０．３、（；Ｉ３，／Ｔ１５１等标；住公式和ＳＷ６软件对各元件的一次应力及其连接结构的二次应力进行了应力解析计算和安
行化公・，ｊ－硫磺ｌｌＩ１收装置反心炉蒸汽发器、或转化器蒸汽发生器的本结构址卧 Ⅲ定篱板式换热；｝｝｝，其挠性管板的折边壳休采ｆｌＪ对接
的连续分。结果表明，管板与壳体内壁连接处的径向弯曲应力往往是最大应力的所在，是校核设计的关键；一

管母挠度计算(一跨)IEEE std 605

0参考标准1单位1.1FG 管母+1.2*阻尼线47.282991N/m管母自重0.04071795kg/cm阻尼线自重0.006275kg/cm管母密度 2.73g/cm31.2E 弹性模数72000000000N/m21.3J惯性矩（标准规格见样本） 1.68726E-06m4管母外径D 10cm 管母内径d 9cm 1.4η推荐偏差限制0.0067备注2单位2.1σallowable 屈服强度185Mpa 2.2D0管母外径D 0.12m 2.3FT 总荷载497.6511561N/m 2.3.1FH 水平荷载495.39983042.3.1.1Fw水平风荷载(无冰荷载）48.54875038N/m C0.613V33m/s Cf1Kz0.62Gf0.85I1.152.3.1.2Fsc 水平短路荷载446.85108N/mDf4.8m Isc40KA Df0.927Kf0.975Γ12.3.2FG 垂直荷载47.282991N/m IEEE std 605-2008 第12章及附录H算例LV输入参数LS输入参数备注备注33.1LV10.9753m 3.2LS9.144998715m3.3max（LV，Ls）允许跨距值9.1450m 3.4Lsj实际设计跨距最大值9m3.4结论设计跨距满足规范要求m 单跨管母计算结果备注输入参数输入参数输入参数输入参数输入参数输入参数输入参数备注输入参数输入参数定值输入参数输入参数查表6.1m高度值管母为定值，柔性导体查表50年选1,100年选1.15输入参数输入参数系统X/R值未知，取X/R=20 B类，5.5185m高相-相备注主要决定因素是短路电流为40KA。

汪工版2008-2012年裸导体案例解答

汪工版2008-2012年裸导体案例题及解答考点1、导线截面选择2、管母共振计算及消除措施3、管母电动力、挠度计算2008年上午题1-5 已知某发电厂220kV 配电装置有2 回进线、3 回出线、双母线接线，屋外配电装置普通中型布置。

3. 假设图中主变压器容量为340MVA ，主变220kV 侧架空导线采用铝绞线，按经济电流密度选择其导线应为下列哪种规格？（经济电流密度0.72）（A ） 2×400mm2 （B ） 2×500mm2 （C ） 2×630mm2 （D ） 2×800mm2 答案：【C 】解答过程：依据《电力工程电气设计手册》（电气一次部分）P232表6－3计算主变压器回路持续工作电流为：A U S I NN g 9.93622031034005.1305.13=⨯⨯⨯==依据《电力工程电气设计手册》（电气一次部分）P376第8-3 节二－2条公式，按经济电流密度选择软导线截面：2130272.09.936mm jI S g j ===根据《导体和电器选择设计技术规定》DL/T5222-2005 条7.1.6 当无合适规格导体时，导体截面可按经济电流密度计算截面的相邻下一档选取，故选C 。

2010年上午题1-5 某220KV 变电所，原有2 台120MVA 主变，主变侧电压220/110/35KV,220KV 为户外管母中型布置，管母线规格为φ100/90；220kV.110kV 为双母线接线，35kV 为单线分段接线，根据负荷增长的要求，计划将现有2台主变更换为180MVA （远景按3×180MVA 考虑）。

1. 根据系统计算结果，220kV 母线短路电流已达35kA ，在对该管线母线进行短路下机械强度计算时，请判断须按下列哪项考虑，并说明根据。

（A ）自重，引下垂线，最大风速（B ）自重，引下垂线，最大风速和覆冰（C ）自重，引下垂线，短路电动力和50%最大风速且不小于15m/s 风速（D ）自重，引下垂线，相应震级的地震力和25%最大风速答案：【C 】解答过程：依据《导体与电气选择技术规定》DL/T5222-2005 第7.3.5 条及表7.3.5荷载组合条件：短路时，50%最大风速且不少于15m/s ，自重，引下线重和短路电动力。

管型母线计算

管型母线计算一、计算数据：1）气象条件：最大风速v max=30m/s,覆冰时风速v f=10m/s,最高气温＋40℃，最低气温-10℃。

2）导体、隔离开关型号及技术特性：导体选用LDRe-200/180型铝镁稀土合金管导体直径D1＝0.200m导体材料的热膨胀系数a x=24.7X10-6(1/℃)弹性模数E＝72X105(N/cm2)=7.2X105(kg/cm2)惯性矩J＝2701（cm4）导体密度（比重）γ＝2.73（g/ cm3）导体截面S＝5966（mm2）自重q＝16.29（kg/m）导体截面系数W＝275.1（cm3）隔离开关采用GW10-550型单柱垂直伸缩式户外交流高压隔离开关，其静触头加金具重65kg。

3）构架尺寸：跨距l＝28.000m，此距为两三角形构架中心线的距离，绝缘子挂点距三角形构架中心0.900m，所以校正跨距为l′＝28.000－（2X0.900）＝26.200m，下图为构架详图，所标尺寸均留有一定裕度（计算结果均精确到毫米）V型绝缘子串单边长度（含金具）L=7.564m；V型绝缘子串悬挂点间距离D=6.000m；管母距构架横担净距要求H=4.400m；管母半径d＝0.100m；经计算：a) 缘子串投影到悬点中心距离D1=√L2-1/4D2=√7.5642-1/4*3.0002=√57.216-9.000=√48.214=6.943(m)b) 悬挂点至铝管固定点距离S2=√D12-(H-d)2=√6.9432-4.3002=√48.214-18.490=√29.724=5.452(m)经以上计算计算跨距l js1= l′- 2S2=15.296(m)，因为中间构架管母两挂点间距离l js2=2 S2＋2X0.900=12.704(m),根据设计手册“托架长度>4m,跨与跨之间不能传递弯矩，对此结构可作为两端固定的单跨梁计算”，因此可按单跨梁进行计算，跨距取l js1= 15.296(m)。