CFG桩计算程序
CFG桩承载力计算
CFG桩承载力计算CFG桩是一种预应力混凝土桩，由于其良好的承载性能和施工方便，被广泛应用于地基加固和桩基基础工程中。
在设计时，需要对CFG桩的承载力进行计算，以确保其能够满足工程要求。
本文将详细介绍CFG桩承载力计算的相关内容。
1.CFG桩承载力计算方法CFG桩的承载力主要包括桩身的皮摩擦阻力和桩底的端阻力。
在计算时，需要分别考虑这两种承载力的贡献，并将其相加得到最终的承载力。
CFG桩承载力的计算公式如下：P=QsAs+QtAt其中，P为CFG桩的承载力，Qs为桩身的皮摩擦阻力，As为桩身的有效摩擦面积，Qt为桩底的端阻力，At为桩底的有效端面积。
2.皮摩擦阻力计算CFG桩的桩身主要通过摩擦力来承载荷载，皮摩擦阻力的计算公式如下：Qs = ∑fsAs其中，fs为桩身与土壤之间的摩擦系数，As为桩身的有效摩擦面积。
桩身的有效摩擦面积可以通过以下公式计算：As=πDhL其中，D为CFG桩的直径，h为桩身的有效摩擦深度，L为CFG桩的长度。
3.端阻力计算CFG桩的桩底主要通过端阻力来承载荷载，端阻力的计算公式如下：Q t = ∑qsAt其中，qs为桩底的端阻力系数，At为桩底的有效端面积。
桩底的有效端面积可以通过以下公式计算：At=πD2/44.荷载传递系数计算在实际工程中，需要考虑荷载在桩身和桩底的传递情况，引入荷载传递系数来考虑这种传递关系。
荷载传递系数的计算公式如下：ζ = P/Pmax其中，ζ为荷载传递系数，P为实际承载力，Pmax为CFG桩的极限承载力。
5.安全系数计算在设计时，需要参考相关规范对安全系数进行考虑，一般情况下，安全系数为1.5~2.0。
安全系数的计算公式如下：FS = Pmax / P其中，FS为安全系数，P为实际承载力，Pmax为CFG桩的极限承载力。
综上所述，CFG桩的承载力计算需要考虑桩身的皮摩擦阻力和桩底的端阻力，并通过荷载传递系数和安全系数来验证设计的合理性。
在实际设计中，需要根据具体情况确定相关参数的数值，以确保CFG桩能够满足工程要求。
CFG桩设计计算（置换率及桩中心距公式.pdf
CFG 桩设计计算一、单桩承载力计算1、Up —桩的周长；—第i 层土极限侧阻力，按建筑桩基技术规范规定取值； h i —第i 层土厚度；q p —第i 层土极限端阻力，按建筑桩基技术规范规定取值；K —调整系数，K ＝2.0；2、 η—系数，取0.3～0.33；R 28—桩体28天立方体块强度；A p —桩的截面面积；单桩承载力两种计算方式中方法一主要适用于长桩，方法二适用于短桩，同时计算时取计算值较小者。
3、当用单桩静载荷试验确定单桩极限承载力标准值Ruk 后，Rk 可按下式计算： sp ukk R R γ=γsp —调整系数，宜取1.50-1.60，一般工程或桩间土承载力高、基础埋深大以及基础下桩数较多时应取低值，重要工程、基础下桩数kA q h q U R p p i i s p k ∑•+=,i s q ,pk A R R 28η=较少或桩间土为承载力较低的粘性土时应取高值。
二、复合地基承载力计算()k s p k k sp f m A mR f ,,1•−••+=βα—复合地基承载力标准值（kPa ）；A p —单桩截面积（m 2）； α—桩间土强度提高系数，通常α＝1；β—桩间土强度发挥系数；—桩间土承载力标准值（天然地基承载力标准值）；三、置换率1、d —CFG 桩直径；S —桩间距；2、根据复合地基承载力公式计算。
四、桩间距桩距：一般为3-6倍桩径。
当在饱和粘性土中挤土成桩，桩距不宜小于4倍桩径。
根据桩土面积置换率计算桩中心距（s ），计算公式如下：（1）等边三角形布桩：m d s 105.1=（2）正方形布桩：k sp f ,k s f ,224/S d m π×=m d s 113.1=（3）长方形布桩：m d SS 113.11=S1—桩排距；如果桩间距已知，也可以利用此式确定面积置换率。
五、桩数确定p A mA n = 六、桩体强度计算pA R k 28R 3•≥。
CFG桩设计计算(excel自动程序)
0.049422404
布桩数n
n=m*A/Ap
一根桩置换 面积
A1=1.6mX1.6m
桩身混凝土强度 标准值fcu=Fra bibliotekC15
说明：1。本表按GB-JGJ79-2002编制。水泥搅拌桩分为干法和湿法。桩身强度折减系数μ，干法取0.2~0.3；湿法取0.25~0.33。 JGJ 79-2002 编制) 2。红色部分人工输入
CFG桩计算软件
机具条件： 直径D(mm) 0.4 有效桩长(m) 设计计算： 桩截面面积(m2) 桩周长μp L= Ap=D2*3.14/4 μp=D*3.14 13.5 0.1256 1.256 桩长范围土层名称 1 2 3 4 5 6 1.单桩承载力： 参数取值：： 桩身强度折减系数：η (0.33) 0.33 2.单桩承载力特 征值(取小值) 取值Ra= 3.复合地基承载 力特征值fspk 4.面积置换率、 布桩数 面积置换率 5.结论： 有效桩长L= 单桩承载力特征 值Ra= 复合地基承载力 特征值fspk= 13.5 430 250 Ra=μp*∑qsia*li+α*A*qp Ra=η*fcu*Ap 430 fspk=m*Ra/Ap+β*(1m)*fsk m=(fspk-β*fsk)/(Ra/Apβ*fsk) 250 桩端天然土承 桩间土承载力 桩间天然土承载力 载力折减系数: 折减系数：β 特征值fsk(Kpa) 1 429.1752 455.928 0.85 100 面积置换率 桩身混凝土无侧限抗压 m(0.01~0.1 强度标准值fcu(MPa) 0.0494224 11 桩端阻阻力qp 450 土厚li(m) 2 1.5 1.7 3 3 2.3 桩侧土磨擦阻力特征值 桩端土阻力(qp:未 (qsia) 修正承载力特征值) 17 19 16 22 24 30 450
cfg桩工程量计算规则
cfg桩工程量计算规则
CFG桩工程量计算规则是指根据工程现场实际情况，计算CFG桩工程工程量的规则和方法。
1. CFG桩工程量计算的基本单位是米或立方米，根据项目实际需要可以进行适当调整。
2. 计算CFG桩的工程量时，需要考虑桩的直径和长度。
直径可以根据设计要求确定，长度通常为设计要求的值。
3. 计算CFG桩的工程量时，需要考虑桩的布设密度。
布设密度是指单位面积或单位长度上安装的桩的数量。
根据设计要求和实际施工情况确定布设密度。
4. 计算CFG桩的工程量时，需要考虑桩身和桩头的体积。
桩身体积可根据规定的直径和长度计算得出，桩头体积则根据设计要求和实际施工情况确定。
5. 计算CFG桩的工程量时，需要考虑桩的变形要求和施工工艺要求。
根据设计要求和实际施工情况确定所需施工工艺和材料，然后根据施工工艺确定桩的体积。
6. 计算CFG桩的工程量时，需要考虑桩的成本和施工周期。
根据项目成本和工期要求，确定桩的数量和施工时间，从而计算出CFG桩的总工程量。
7. 需要注意的是，以上的计算规则和方法只是一种常见的计算
方式，实际工程中可能会存在其他因素和特殊要求，需要根据具体情况进行调整和补充。
CFG桩法计算书
注:表中承载力指原始土层承载力特征值(kPa)、d 基础埋深的地基承载力修正系数 桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa) 桩在土层中的相对位置 土层 1 2 3 4 5 计算厚度 (m) 2.00 4.60 5.10 5.40 1.90 桩侧阻力 kPa 28.00 25.00 50.00 40.00 65.00 桩端阻力 kPa 0.00 0.00 0.00 0.00 2400.00
荷载效应标准组合时偏心荷载作用下 pkmin = Fk+Gk Mkx Mky 202428.00+21218.91 0.00 0.00 = = 137.02kPa A Wy Wx 1632.22 4787.86 25228.74 Fk+Gk Mkx Mky 202428.00+21218.91 0.00 0.00 + + = + + = A Wy Wx 1632.22 4787.86 25228.74 pkmax1.2fa,满足要求
基础底面自重压力为: ch= 0d=6.570.70=4.60kPa 基础底面的附加压力为: p0=pk-ch=130.71 - 4.60 = 126.11kPa 3.2 确定分层厚度
按《建筑地基基础设计规范》 （GB 50007-2002）表 5.3.6: 由 b=17.60 得z=1.00 3.3 确定沉降计算深度 沉降计算深度: zn=20.00m 3.4 计算复合土层的压缩模量 复合土层的分层与天然地基相同, 各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量 的倍 Espi = Esi Espi--复合地基处理范围内第 i 层土修正后的压缩模量(MPa) Esi--复合地基处理范围内第 i 层土原始的压缩模量(MPa) 值按《建筑地基处理技术规范》 （JGJ 79-2002 J220－2002）式(9.2.8-1)确定 = fspk fak 154.35 = 1.929 80.00
刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土
三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。
2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。
3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。
4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。
5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。
6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号 亚层号 土层名称 地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号 亚层号 土层名称 修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数 修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加应力 PzKpa自重 应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正 深度 m 平均 重度 KN /m3 深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa 计算 结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正 深度 m平均 重度 KN /m3深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa计算 结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表 主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正 深度 m平均 重度KN/m3深度修正 系数修正后承载力kpa 计算 结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层 名称计算 深度 m 有效 重度 KN/ 自重 应力 Pcz 附加 应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩 模量 Mpa平均附加Ai本层 沉降号 号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。
cfg桩计算
CFG桩计算 一、计算依据 1。 2。 3。 4。 公式7.1.5-2： 公式7.1.5-3： 公式7.1.6-1： 公式7.1.6-2: 《建筑地基处理规范》（JGJ 79-2012) ������_spk=λm������_������/������_������ +������(1−������) ������_������=������_������ ∑24_(������=1)^������▒〖������_si ������_pi 〗+������_������ ������_cu≥4 (������������_������)/������_������ ������_cu≥4 (������������_������)/������_������ [1+(������_������ (������ −0.5))/������_spa ]
cfg桩工程量计算规则
cfg桩工程量计算规则
CFG桩工程量计算规则是指在土木工程中，对CFG桩的施工工程量进行计算
和规定的一套准则。
CFG桩是一种由钢筋、水泥和沙子等材料组成的钻孔灌注桩，被广泛应用于桥梁、建筑和地基处理等工程中。
按照CFG桩工程量计算规则，下面是对工程量计算的要求和步骤：
1. CFG桩的长度计算：根据实际施工需要和设计要求，确定CFG桩的长度。
通常情况下，CFG桩的长度由设计要求或现场条件决定。
2. CFG桩的直径计算：根据所需承载力和土质条件，确定CFG桩的直径。
直
径的计算需要考虑到土体的稳定性和承载力要求。
3. CFG桩的体积计算：根据CFG桩的长度和直径，计算出CFG桩的体积。
体
积的计算可以通过计算桩的截面积，并乘以桩的长度得到。
4. CFG桩混凝土用量计算：根据CFG桩的体积和混凝土的密度，计算出CFG
桩所需的混凝土用量。
混凝土用量的计算可以通过将CFG桩的体积乘以混凝土的
密度得到。
5. CFG桩钢筋用量计算：根据CFG桩的直径和长度，计算出CFG桩所需的钢
筋用量。
钢筋用量的计算可以通过计算钢筋的总长度，根据钢筋的间距和直径来确定。
通过以上几个步骤，可以准确地计算CFG桩的工程量。
这些计算规则有助于
在施工过程中确定材料和人力资源的需求，从而提高工程的效率和质量。
需要注意的是，在进行工程量计算时，应根据具体的项目情况和工程要求进行
调整和修正，以保证计算结果的准确性和合理性。
同时，施工人员还需遵守相关的安全操作规范，确保工程的安全和稳定。
CfG桩的设计
4
CFG桩设计 桩设计
ɧ=fspk/fsk=463/280=1.65 1、加固区： 地基沉降计算深度Zn=b(2.5-0.4mb)=22m Es=27.59由土力学表3.11中查得ᴓ s=0.2 求的： Ssp=322×0.2[2 ×0.994/25.69+(27.0989-0.944 ×2)+(4 ×0.973-0.989 ×2.77)/19 =9.66mm 土层 厚度 Esi l/b z/b a 粉质粘 1 0.13 0.994 2 25.69 土 1 0.118 0.989 细中沙 0.7 57.75 1 0.27 0.973 粉质粘 1.3 19 Z1=2m Z2=2.7m Z3=4m 土
CFG桩设计 桩设计
1
小组成员： 小组成员： 黄利 白怡 付丹 彭春燕
2
一、工程概况
某住宅，平面蝶形，地下 层 地上25层 某住宅，平面蝶形，地下2层，地上 层，局 部27层，于大 ， 型冲积扇中下部，地下水位浅， 型冲积扇中下部，地下水位浅，约1-4m，属 ， 中软场地，不考虑液化问题， 中软场地，不考虑液化问题，据勘察报告土 层物理力学性质指标如下表。试进行CFG桩 层物理力学性质指标如下表。试进行 桩 复合地基设计
5
CFG桩设计 桩设计
2、非加固区： Es=20.8537 查表3.11得ᴓ s=0.2 求的： Ss=322 ×0.2[9.7 ×0.837/16.53+(10.4 ×0.816-9.7 ×0.837)/35.5+(15.9 ×0.677-10.4 ×0.816)/15.78+(21.9 ×0.558-15.9 ×0.67)/26.82] 0.816)/15.78+(21.9 0.558-15.9 0.67)/26.82] =47.2mm 土层 厚度 Esi l/b z/b a 16.53 1 0.647 0.994 粉质粘土 5.7 细中沙 0.7 35.5 1 0.693 0.989 粉质粘土 1 1 1.06 4.384 0.973 0.558 细中沙 5.5 6 15.78 26.82
CFG桩承载力计算
CFG桩承载力计算CFG桩的承载力计算方法可以分为两种：经验公式法和有限元分析法。
一、经验公式法经验公式法是通过分析现有工程实例的桩载荷测试数据，总结出的一组计算公式，对CFG桩的承载力进行估算。
这种方法计算简便，但适用范围较窄，只适合特定的工程场地和CFG桩的设计参数。
常用的经验公式有Cursano公式、López-Otín公式、刘华平公式等。
以Cursano公式为例，具体计算公式如下：Qc = βs * Ap * fs其中Qc为CFG桩的垂直容许承载力（kN）；βs为桩顶轴力系数，根据土壤类型和桩身直径确定；Ap为CFG桩截面面积（m^2）；fs为土工合成材料的增强效应系数。
这种方法计算得到的承载力较为粗略，为了提高计算精度，可以结合工程经验进行修正，同时做好现场监测，及时调整设计参数。
二、有限元分析法有限元分析法是目前最为广泛使用的资源力学计算方法，它采用网格剖分的方法将CFG桩、土体和周边结构离散为有限个单元，通过求解方程组得到结构的应力、应变和位移等力学参数，进而得到CFG桩的承载力。
有限元分析法需要借助专业的有限元分析软件（如ANSYS、ABAQUS 等），在建立数学模型时需要对土体材料的本构关系、荷载大小和加载方式等进行合理的假设和划定。
然后通过对模型进行力学计算，得到CFG桩的应力和变形状态。
这种方法计算得到的承载力结果较为准确，但需要有一定的专业知识和使用软件的技术能力。
总结起来，CFG桩的承载力计算方法有经验公式法和有限元分析法两种，经验公式法计算简单但适用范围有限，有限元分析法计算精度高但需要专业知识和分析软件的支持。
在实际工程中，可以根据工程情况和设计要求选择合适的计算方法，以准确评估CFG桩的承载力。
同时，在计算过程中需充分考虑土体性质、CFG桩的材料参数和工程环境等因素，确保计算结果的合理性和可靠性。
10-CFG复合地基算例-国标
CFG复合地基计算(G1)一、基本资料CFG复合地基承载力特征值f spk= 480kPa二、计算参数桩径d=0.40m桩身面积A p=πd²/4=3.14×0.42/4=0.1256m2桩身周长u=πd=3.14×0.4=1.26m桩中心距(正三角形布置) s=1.50m桩分担的处理地基面积的等效系数n1=1.05桩分担处理地基面积的等效圆直径d e=n1×s=1.05×1.5=1.575面积置换率计m=d²/d e² =0.42/1.5752=0.0645单桩承载力发挥系数λ=0.85桩间土承载力发挥系数β=0.90桩间土天然地基承载力特征值f sk=180kpa三、CFG复合地基下土层承载力验算天然地基承载力特征值f ak=180KPa，考虑深宽修正后，其承载力fa的计算：f a=f ak+ηb×γ×(b-3)+ηd×γm×(d-0.5);γ=9kN/m3γm=9.0kN/m3ηb=0.3 ηd=1.5基础埋深d取3m（考虑地下室）；基础宽度取6mf a=180+0.3×9×(6-3)+1.5×9×(3-0.5)=221.85kPafa=221.85kPa<fspk=500kPa，天然地基承载力不满足设计要求，需要CFG复合地基处理。
四、CFG单桩承载力特征值1. 按复合地基目标承载力特征值推算的CFG单桩承载力特征值因f spk=λ×m×R a/A p+β×(1-m) ×f sk，故CFG单桩承载力特征值R a=(f spk-β×(1-m)f sk) ×A p/(λ×m)R a= (480-0.9×(1-0.0645)×180) ×0.1256 /(0.85×0.0645)=752.45kNCFG单桩承载力特征值实取755kN。
cfg桩混凝土量计算方法
cfg桩混凝土量计算方法CFG桩是一种常用的混凝土桩，它具有较高的承载力和较好的抗侧力能力，广泛应用于土建工程中。
在进行工程设计和施工时，需要对CFG桩的混凝土量进行准确计算，以确保工程质量和经济效益。
本文将介绍CFG桩混凝土量计算的方法。
我们需要了解CFG桩的构成。
CFG桩由钢筋和混凝土组成，其中钢筋的数量和直径决定了桩的承载力，混凝土的体积决定了桩的整体稳定性。
因此，计算CFG桩混凝土量的关键是确定桩的截面积和长度。
一般而言，CFG桩的截面形状可以是圆形、方形或其他形状，具体选择取决于工程设计要求和现场条件。
对于圆形截面的CFG桩，其截面积可以通过以下公式计算：截面积= π * (半径)^2对于方形截面的CFG桩，其截面积可以通过以下公式计算：截面积 = 边长^2在计算CFG桩的混凝土量时，我们需要考虑桩的长度。
一般而言，CFG桩的长度由工程设计要求确定，可以根据土层情况和承载要求进行合理选择。
桩的长度越长，其承载力和抗侧力能力就越强，但施工难度和成本也会相应增加。
在进行混凝土量计算时，我们还需要考虑混凝土的配合比。
混凝土配合比是指混凝土中水、水泥、砂子和骨料等成分的比例关系，对混凝土的强度和稳定性有重要影响。
根据工程设计要求和混凝土材料性能，选择合适的配合比对于确保CFG桩的工程质量是非常重要的。
在进行CFG桩混凝土量计算时，我们可以按照以下步骤进行：1. 根据工程设计要求确定CFG桩的截面形状和尺寸，计算桩的截面积。
2. 根据工程要求确定CFG桩的长度。
3. 根据混凝土配合比确定混凝土的材料用量，包括水、水泥、砂子和骨料等。
4. 根据混凝土的密度和体积计算混凝土的总量。
5. 将混凝土的总量除以桩的截面积，得到CFG桩的混凝土量。
需要注意的是，以上计算方法仅适用于常规形状的CFG桩，对于特殊形状的CFG桩，需要根据实际情况进行调整和计算。
在实际工程中，为了确保CFG桩的质量和安全性，还需要进行施工过程中的质量控制和监督。
CFG复合地基计算
3
4
5
5、 fspk=0.5λmRa/Ap+β(1-m)fsk= 441.877551 kPa
6
式中:fspk
复合地基承载力特征值（kPa）
7
m= 0.081632653 面积置换率
8
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
9
β= 0.9
桩间土承载力折减系数
fsk= 200
处理后桩间土承载力特征值（kPa）
不大于30mm
。
4、 复合地基（CFG）桩长14.0米，桩端持力层为第③层，桩端端阻力为2200kPa，
桩底标高为-18.7米。
设 计 人：
单位名称
说明（红颜
色部分为设
日期
计人员填
de=1.05s，等边三角形布 （i表示第1层至第桩n） 层）
7.2.8-2 9.2.6
名称 ±0.00 强夯起始面 强夯结束
Ra=upΣqsili+qpAp= 9574.488 kN
（其中de=1.05s，等边三角形布 （i表示第1层至第桩n） 层）
单桩竖向承载力特征值（kN）
up= 3.768
桩的周长（m）
i
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
1
qp= 2200
桩端端阻力特征值（kPa）
2
Σqsili= 1881
i表示第1层土至第n层土
λ= 0.8
单桩承载力发挥系数
三、设计说明
1、 经计算的得出处理后地基承载力特征值取fspk=200kpa,此值仅供参考。
地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场
复合地基载荷试验确定其值。
2、 施工图见复合地基处桩布置图
CFG桩计算书-自己修改完美版
一、CFG桩(正方形布置）A. 截面参数计算面积置换率m=d 2/(1.13s)2=桩径d=mm桩的间距s =d=mm面积置换率m=πd 2/(4s 2)=桩间土承载力折减系数β=处理后桩间土承载力特征值fsk=Kpa 桩的端阻力特征值qp=第1层土的深度l 1=m 桩周第1层土的侧阻力特征值q s 1=Kpa 第2层土的深度l 2=m 桩周第2层土的侧阻力特征值q s 2=Kpa 第3层土的深度l 3=m 桩周第3层土的侧阻力特征值q s 3=Kpa 第4层土的深度l 4=m 桩周第4层土的侧阻力特征值q s 4=Kpa 第5层土的深度l 5=m 桩周第5层土的侧阻力特征值q s 5=Kpa 第6层土的深度l 6=m 桩周第6层土的侧阻力特征值q s 6=Kpa 第7层土的深度l 7=m 桩周第7层土的侧阻力特征值q s 7=Kpa 第8层土的深度l 8=m桩周第8层土的侧阻力特征值q s 8=Kpa桩的截面积Ap=πd 2/4=m 2桩的周长u p=πd=m单桩竖向承载力特征值R a =u p∑q si ·l i +q p·Ap=Kpa复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa总桩长l =m1. 桩混凝土：混凝土强度等级采用 C fc u，砼 =MPafcu=f cu，砼=MPafc =MPa单桩竖向承载力特征值R a =Ap·fcu/3=Kpa ≥Kpa∴可以复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa求CFG桩桩数：需处理的基础底面积A=m 2C FG桩桩数n=m·A/Ap=根C FG桩的总体积V=n·Ap·∑l i=m 315.07.935001.2566368FALSE382.771571628.318150.125663688.617561412.58.680564000.95002.82003.1700382.77215.030540.38385单桩承载力发挥系数：30.87.212001200026桩身强度验算工作条件系数φc=Q =Ap·fc·φc=KN542.8670.6d 2/(1.13s)2==%πd 2/(4s 2)==%Kpa8.7028.7277000.087020.08727。
CFG桩复合地基处理工程计算书
计算书：1、面积置换率计算依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2012）sk p aspk f m A R m f )1(-+=βλ，pp p ni pi si A q l q up Ra α+=∑=1式中：spk f --复合地基承载力特征值，取值为180kPa ；λ—-单桩承载力发挥系数，取0。
80； p a —-桩端端阻力发挥系数，取1。
0；m ——面积置换率；a R —-单桩承载力特征值（kN)；p A —-桩截面积,Ap=0.09616m 2（桩径d=0。
35m ）；β——桩间土强度的发挥系数,按规范取0。
90；sk f ——处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值)；p u -—桩的周长；si q ——桩侧土侧阻力特征值; i l ——第i 层土的厚度;p q —-桩端端阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层)。
单桩承载力R a 计算和取值表取Ra =200kN 进行计算。
sk paspk f m A R mf )1(-+=βλ180≤0。
8×m ×200/0。
09616+0。
9×(1-m)×60 12.12≤154.81m m ≥0.0783m=0。
0783，则单根桩承担的处理面积Ae=Ap/m=0.09616/0.0783≈1。
228m 2。
2、桩位布置=m d 2/e d 2式中：m ——实际置换率; n ——同一承台内桩数量；A P -—桩截面积，0.09616m 2(桩径d=0。
35m ）； A —-承台面积； d ——桩身平均直径(m ）;d e ——一根桩分担的处理地基面积的等效直径(m ）；正方形布桩d e =1.13s,矩形布桩d e =1。
1321s s ，s 、s 1、s 2分别为桩间距、纵向桩间距和横向桩间距。
CFG桩复合地基设计桩布置以上布桩均满足mAA n p≥式中：m ——实际置换率； m ——实际置换率； n —-同一承台内桩数量；A P ——桩截面积,0.09616m 2（桩径d=0.35m ）； A-—承台面积.根据以上单桩承载力计算可知，按上表桩间距布置CFG 桩，有效最短桩长不应小于2.5m ，才能满足上部荷载的要求，复合地基承载力特征值fspk ≥200kPa.3、桩体强度选择依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）Pacu A R f λ4≥式中：f cu --桩体混合料试块28d 立方体抗压强度平均值。
CFG桩
CFG桩CFG桩严格来说不属于桩基础的一种，而是属于地基处理的工艺。
CFG是英文Cement Fly-ash Gravel的缩写，意为水泥粉煤灰碎石桩，由碎石、石屑、砂、粉煤灰掺水泥加水拌和，用各种成桩机械制成的可变强度桩。
通过调整水泥掺量及配比，其强度等级在C5-C25之间变化，是介于刚性桩与柔性桩之间的一种桩型。
CFG桩和桩间土一起，通过褥垫层形成CFG桩复合地基共同工作，故可根据复合地基性状和计算进行工程设计。
CFG桩一般不用计算配筋，并且还可利用工业废料粉煤灰和石屑作掺和料，进一步降低了工程造价。
根据现场条件可选用下列施工工艺：长螺旋钻孔灌注成桩、长螺旋钻孔管内泵压混合料灌注成桩、振动沉管灌注成桩。
具体如何施工的，你可以查一下“长螺旋钻孔灌注成桩、长螺旋钻孔管内泵压混合料灌注成桩、振动沉管灌注成桩”的施工工艺，很简单的。
CFG指水泥粉煤灰碎石桩，是复合地基的一种，常用于软弱地基或路基处理。
水泥粉煤灰碎石桩【cement fly-ash gravel pile(CFG)】是在碎石桩的基础上发展起来的，以一定配合比率的石屑、粉煤灰和少量的水泥加水拌和后制成的一种具有一定胶结强度的桩体。
这种桩是一种低强度混凝土桩，由它组成的复合地基能够较大幅度提高承载力。
CFG桩基的螺旋钻孔压灌桩的基本程序是：长螺旋钻孔至设计的预定深度→ 提升钻杆→ 同时用压泵将石屑、粉煤灰和水泥混合料通过螺旋钻杆内管的高压管路压至孔内成桩。
具体施工过程：1. 桩机就位，必须铺垫平稳,钻塔垂直、稳定、牢固,钻尖对准桩位。
2. 将混合料输送管与钻杆连接。
3. 螺旋钻杆钻进到设计深度。
开始钻进或穿过软硬土层交界处时,应保证钻杆垂直,缓慢进入;在含有砖头、瓦块的杂填土层或含水量较大的软塑黏性土层中钻进时,应尽量减少钻杆晃动,以免扩大孔径。
钻出的泥土要及时清运。
4. 开动混凝土输送泵,提前将拌合好的混凝土充满整个输送管道,并将混凝土储满输送泵料斗。
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1.50 0.1256
500
满足要求! 0.056
320.85 土层 桩侧阻力 土层厚 1 20 0.53 2 18 3.80 3 15 4.00 4 20 0.80 5 25 3.40 6 70 1.47 7 8 … 桩端阻力 1000 桩长（m） 14 C40 C45 C50
0.40 C25 320
注：
1、 2、 3、
为需要输入的数据 为计算结果 为最终取值
C15 三角形
C20 C25 正方形
C30 C35
CFG桩复合地基计算
项目名称 ***** 计算孔点 **** 一、桩顶标高 ±0.000绝对标高 120.2 筏板顶标高（m） 筏板厚度（m） 0.90 防水层厚度（m） 混凝土垫层厚（m） 0.10 褥石垫层厚度（m) 桩顶绝对标高（m） 115.86 二、单桩承载力计算 桩直径（m） 0.40 桩间距（m） 桩周长Up（m） 1.256 桩端直径Ap（㎡） 桩端端阻力发挥系数α p 1.00 单桩承载力特征值 Rห้องสมุดไป่ตู้ = Up*∑qi*li + α p*qp*Ap Ra（KN） 556.28 最终取值Ra（KN） 三、桩身强度验算 桩身砼强度 C25 单桩承载力发挥系数λ 1.00 轴心抗压强度平均值fu（kpa） 25000 桩身强度 f=4λ Ra/Ap 15923.57 四、复合地基承载力计算 布桩方式 正方形 置换率M 桩间土承载力发挥系数β 0.75 处理后桩间土承载力特征值fsk 140 复合地基承载力fspk=λ mRa/Ap+β （1-m）fsk 取复合地基承载力(Kpa) 320 五、总结 桩长（m） 14.00 桩直径（m） 桩间距（m） 1.50 桩身强度 单桩承载力（KN） 500 复合地基承载力(Kpa) 日期 **.** 示意图 -3.05 0.09 0.20