模板计算书与施工方案-依据最新规范2013.2月.pdf

合集下载

墙模板工程施工方案计算书(最新)

墙模板工程施工方案计算书(最新)一、工程概况1.1 项目名称墙模板工程施工1.2 工程地址具体地址待定1.3 工程概述本工程为墙模板工程施工，主要包括墙体模板的搭建、拆除等工作。

二、工程量清单2.1 墙模板数量统计根据实际测量，本工程墙模板数量共计XX平方米。

2.2 施工工艺要求•搭建模板时要保证垂直度和平整度，严禁出现倾斜和变形现象；•拆除模板时要小心细致，不得损坏周边结构。

2.3 工程施工进度计划按照施工进度计划，合理安排施工顺序，保证工程按时完工。

三、工程费用预算3.1 原材料费用•模板板材费用：XXXX元/平方米•支撑杆费用：XXXX元/根•其他辅助材料费用：XXXX元/项3.2 人工费用•搭建人工费用：XXXX元/平方米•拆除人工费用：XXXX元/平方米3.3 设备使用费用•搭建设备使用费用：XXXX元/日•拆除设备使用费用：XXXX元/日3.4 合计费用综合计算原材料费用、人工费用和设备使用费用，预计本工程总费用为XXXX 元。

四、施工总结4.1 施工方案•按照工程量清单和施工进度计划，合理安排施工队伍；•严格按照工艺要求施工，保证施工质量；•控制工程费用，做到物尽其用。

4.2 施工风险施工过程中可能存在安全隐患和质量风险，施工人员需加强安全意识，及时发现并解决问题。

4.3 验收标准根据施工图纸和技术要求，对施工成果进行验收，合格方可移交使用。

以上为墙模板工程施工方案计算书的内容，如有问题或需要进一步详细了解，请随时与工程负责人联系。

板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1K =0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·mσ＝M max /W ＝0.237×106/37500＝6.332N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)83.33小梁截面惯性矩I(cm 4)416.67因[B/l b ]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.791]＝0.791kN·mσ＝M max/W＝0.791×106/83330＝9.487N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.174]＝3.174kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×100×50)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×4166700)＝0.106mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×4166700)＝0.012mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kNR＝max[R max，R1]/2＝0.897kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kNR＝max[R max，R1]/2＝0.542kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.24kN·mσ＝M max/W＝0.24×106/4490＝53.349N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.861kNτmax＝2V max/A=2×1.861×1000/424＝8.776N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.297mm跨中νmax=0.297mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.26mm≤[ν]=250/250=1mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距h d (mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200 顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢管类型Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l 01=kμ1(h d +2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l 02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l 0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l 01=kμ1(h d +2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l 01/i ＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197f=N/(φA)=[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1)]×0.9×0.9×1000/(0.197×424)=4.548×1000/83.528=54.445N/mm 2≤[f]=205 N/mm 2 满足要求！非顶部立杆段：l 02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l 02/i ＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197f=N/(φA)=[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×1)]×0.9×0.9×1000/(0.197×424)=4.791×1000/83.528=57.354N/mm 2≤[f]=205 N/mm 2 满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 115kPa满足要求！。

模板施工方案(附图及计算书)

模板施工方案
一、项目概述
本项目为某建筑工地的模板施工方案，旨在提供清晰的施工流程和详细的计算书，以确保施工工作的高效进行。

二、施工流程
1. 模板选用
根据工地实际情况和需求，选择合适的模板材料和规格。

### 2. 模板加工将
选定的模板材料进行加工，确保符合设计要求和尺寸标准。

### 3. 模板安装按照
施工图纸和安装要求，进行模板的准确安装，确保结构准确性。

### 4. 施工质量
检查对完成的模板施工进行质量检查，确保施工质量达标。

三、计算书
以下是本项目施工所需的材料计算书：- 模板材料：X平方米- 立柱支撑材料：Y根 - 横梁支撑材料：Z米
四、施工注意事项
1.施工过程中需严格按照设计图纸进行操作，避免误差。

2.施工现场需保持整洁，材料摆放有序，确保施工安全。

3.施工人员需佩戴好安全防护用具，遵守工地规定。

五、施工效果展示
施工完成后，获得优质的模板结构，确保工程建设的顺利进行。

以上是本文档的模板施工方案及计算书内容，希望能为工程施工提供有效指导。

模板工程施工计算书

模板工程施工计算书一、工程概况本项目为XXX工程，位于XXX地区，是一座地上5层、地下1层的框架结构建筑，建筑高度为18.90m，总建筑面积为2490.00平方米。

施工单位为XXX工程有限公司，项目经理为XXX，技术负责人为XXX。

二、材料质量要求1. 模板选用大型七合板，规格为1830*915*18MM。

2. 梁方木条选用截面为50*100MM，长2000MM的方木作为底楞木和托木搁栅。

3. 支撑选用70-80的杉原木。

三、施工中模板系统的基本要求1. 方木条及支撑不得有弯曲变形、裂缝、腐烂现象。

2. 保证结构的形状尺寸及相互位置的准确。

3. 梁及楼板使用新板已周转一次板材。

保证模板支撑具有足够的强度、刚度和稳定性，能够承受新浇砼质量和侧压力，以及考虑施工时各种荷载。

4. 支撑系统应支承在坚实的基面上，使其不能下沉，保持稳定。

5. 安装构造简单，装拆方便，不妨碍钢筋绑扎。

四、模板系统设计及支撑设计的依据1. 设计规范《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

2. 工程图纸及施工方案。

3. 施工现场实际情况。

五、主要施工方法1. 模板安装：按照施工方案和图纸要求，先安装梁模板，后安装楼板模板。

安装时要注意模板的位置、高度和垂直度，确保模板之间的连接牢固。

2. 支撑安装：支撑应均匀分布，支撑点应位于坚实的混凝土结构或钢架上。

安装支撑时应保证支撑的稳定性和可靠性。

3. 钢筋安装：按照设计图纸要求，进行钢筋加工和安装。

钢筋安装应符合规范要求，保证钢筋的连接、锚固和保护层厚度。

4. 混凝土浇筑：混凝土应按照设计配合比进行拌合，采用泵送或手工浇筑。

浇筑过程中应保证混凝土的密实性和均匀性，避免出现蜂窝、麻面等质量问题。

六、模板安装时应注意以下有关事项1. 安装前应认真阅读施工方案和图纸，了解模板的安装顺序和注意事项。

2. 安装过程中应严格遵守安全操作规程，佩戴好个人防护用品。

3. 安装模板时应保证模板的平直度和垂直度，避免出现扭曲和翘曲。

模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规》GB 50009-20125、《钢结构设计规》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.61 5kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0 .615kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·mσ=M max/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/m m2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/2 50＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.5 42kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.366kNτmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.7 01]=2.701kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.38kNτmax=2V max/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.192kNτmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1 2)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.0 32kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w/l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7. 003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算F1=N=11.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1500mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN≥F1=1 1.985kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，A ln=ab=45 000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN≥F1=11.985kN 满足要求！Ｑ235A钢管轴心受压构件的稳定系数。

模板计算书安全施工方案

舟山行政中心附属用房工程模板计算书专项安全施工方案编制人: 职务（称）:审批人: 职务（称）:批准人: 职务（称）:批准部门（章）:编制日期:本工程位于市行政中心大楼北侧，由信访证中心和餐厅活动中心组成，均为框架三层。

楼、屋面板为整体现浇，楼层层高4.5米,现浇板模板及其支撑系统,采用胶合夹板,松楞木,支撑为钢管支模架。

梁模板及其支撑系统采用松木板,支撑为钢管支模架.一.选取计算单元1.上述两幢工程结构基本一致,为此取餐厅及活动中心为代表。

2．梁的计算单元，取KL3为计算单元，L=7800，b×h=250×700，KL5 L=7800. b×h=250×500.3．楼板计算单元，取板厚120, 7800×7800。

二．选用材料规格、间距及有关材料的强度。

1．梁底板为松木板厚40，梁侧模板为夹板厚15,梁侧板立档截面为40×60@300(350).梁底钢管支撑间距为750(950)。

2．楼板模板为胶合板，厚15，小愣木截面50×80@400，钢管支模架中的钢管纵横距为1000×1000。

3针叶材，樟子松，杉树。

顺纹抗剪强度fv=1.4N/㎜²。

顺纹抗弯强度fm=1.3N/mm²2三.KL—3梁模板及其支撑系统。

1．梁底板计算：分项系数取1.2，设底模4㎝厚。

（1）荷载（KL3）(KL5)砼荷重:1.2×24×0.25×0.7=5.04KN/m 1.2×24×0.25×0.5=3.6KN/m 钢筋荷重:1.2×1.5×0.25×0.7=0.31KN/m 1.2×1.5×0.25×0.5=0.22KN/m 底模板自重:1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/ 1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/m 振捣砼时产生的荷载:1.4×2×0.25=0.7KN/m 1.4×2×0.25=0.7KN/mq1=6.11KN/m q1=4.58KN/m根据《砼结构工程GB50204—92施工及验收规范》的第2.2.9条规范，当木材含水率小于25%时，其荷载设计值可乘以系数0.9予以折减。

模板工程施工方案(含计算书)

模板工程施工方案(含计算书)一、项目概况本项目为XX模板工程施工方案编制，旨在详细阐述工程施工的具体步骤和计划安排。

二、工程概述2.1 工程背景本工程位于XX区域，包括建设XX平方米的模板工程。

2.2 工程范围本工程涵盖XX内容，包括但不限于XX、XX、XX等。

2.3 工程施工目标本工程的施工目标是确保工程质量、保障施工安全、完成工程进度。

三、施工方案3.1 施工准备工作•确定施工队伍及分工•制定施工计划和进度安排•采购施工所需材料和设备3.2 施工流程1.地面准备工作–清理施工场地–确认工程标高2.基础施工–进行基础浇筑–验收基础质量3.结构施工–完成结构主体施工–检查结构安全4.装修工程–进行室内外装修–完成装修验收3.3 安全措施•设置施工警示标识•保证施工现场通风环境•安排专人负责施工安全四、施工计划4.1 施工进度安排•制定详细的施工计划表•调整计划根据实际情况变化4.2 资源投入计划•确定施工所需人员、材料、机械等资源•制定资源投入进度表五、质量控制5.1 质量标准设置•根据相关要求确定施工质量标准•制定质量验收标准5.2 质量控制措施•定期进行施工质量检查•确保施工符合质量标准要求六、经费预算及测算6.1 费用总预算•确定本次工程总费用预算•明确各项费用分配情况6.2 费用测算•按照具体工程量细化费用测算•更新费用测算表七、风险管理7.1 风险识别•分析潜在施工风险•制定应对措施7.2 风险应对•制定应急预案•加强施工现场安全检查八、总结与展望本施工方案结合工程实际情况，制定了详细的施工步骤和计划安排，旨在确保工程施工顺利进行，达到预期目标。

同时，也对可能出现的风险进行了充分考虑和防范。

期望本方案能够为工程施工提供有力的指导和支持。

以上内容为模板工程施工方案文档，计算书部分详见附件。

附件：[计算书]。

支模架板模板(扣件式)计算书施工方案

120mm板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式三等跨连续梁算。

W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×Q 1k ,1.35(G 1k+(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7×Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq 1静=0.9×[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h)×b] =0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq 1活=0.9×(γQ Q 1k )×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b ＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k ＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m 计算简图如下：1、强度验算M 1＝0.1q 1静L 2+0.117q 1活L 2＝0.1×3.361×0.352+0.117×3.15×0.352＝0.086kN ·mM 2＝max[0.08q 2L 2+0.213pL，0.1q 2L 2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.352+0.213×3.15×0.35，0.1×0.108×0.352+0.175×3.15×0.35]＝0.236kN ·mM max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.086，0.236]＝0.236kN ·m σ＝M max /W ＝0.236×106/28166.667＝8.375N/mm 2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×3504/(100×4500×183083.333)=0.384mmν＝0.384mm≤[ν]＝L/250＝350/250＝1.4mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k +G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.35=2.354kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k +G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.35=1.252kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.35＝1.103kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.35＝0.113kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M 1＝0.125q 1静L 2+0.125q 1活L 2＝0.125×1.252×12+0.125×1.103×12＝0.294kN ·mM 2＝max[0.07q 2L 2+0.203pL，0.125q 2L 2+0.188pL]＝max[0.07×0.113×12+0.203×3.15×1，0.125×0.113×12+0.188×3.15×1]＝0.647kN ·mM 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[2.354×0.22/2，0.113×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN ·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.294，0.647，0.632]＝0.647kN ·mσ=M max /W=0.647×106/54000=11.989N/mm 2≤[f]=15.44N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.625q 1静L+0.625q 1活L ＝0.625×1.252×1+0.625×1.103×1＝1.472kNV 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625×0.113×1+0.688×3.15＝2.238kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.354×0.2，0.113×0.2+3.15]＝3.173kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.472，2.238，3.173]＝3.173kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.173×1000/(2×40×90)＝1.322N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG (G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.35＝1.159kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.159×10004/(100×9350×243×104)＝0.266mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax ＝ql14/(8EI)=1.159×2004/(8×9350×243×104)＝0.01mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！六、主梁验算q 1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G2k +G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.35＝1.989kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.35＝1.328kN/mq 1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.35＝0.661kN/mq 2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.35＝1.229kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax ＝1.25q1L＝1.25×1.989×1＝2.486kN按悬臂梁，R1＝1.989×0.2＝0.398kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.486kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max ＝1.25q2L＝1.25×1.229×1＝1.537kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.229×0.2＝0.246kNR'＝max[R'max ，R'1]＝1.537kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M/W=0.752×106/4120=182.593N/mm2≤[f]=205N/mm2 max满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图二(kN)τmax =2Vmax/A=2×5.104×1000/384＝26.586N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.402mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝1.027mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm 满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.09kN，R2=7.08kN，R3=7.968kN，R4=3.723kN图二支座反力依次为R1=4.84kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.84kN七、扣件抗滑移验算c c满足要求！八、立柱验算l=h=1500mmλ=l/i=1500/16=93.75≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q 1有所不同：小梁验算q 1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.35 = 1.724kN/m 同上四～六步计算过程，可得：R 1＝5.282kN ，R 2＝6.583kN ，R 3＝6.91kN ，R 4＝4.197kN λ=l 0/i=1500.000/16=93.75 查表得，φ1=0.641 不考虑风荷载:N=Max[R 1,R 2,R 3,R 4]+0.9×γG ×q×H=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.9×1.2×0.15×3=7.396kNf=N/(φ1A)＝7.396×103/(0.641×384)=30.047N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！考虑风荷载:M w ＝0.9×γQ φc ωk ×l a ×h 2/10＝0.9×1.4×0.9×0.051×1×1.52/10＝0.013kN ·mN w=Max[R 1,R 2,R 3,R 4]+0.9×γG ×q×H+M w /l b =Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.9×1.2×0.15×3+0.013/1=7.409kNf=N w /(φ1A)+M w /W＝7.409×103/(0.641×384)+0.013×106/4120=33.255N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3/7.8=0.385≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0 u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1200mm F=(0.7βh f t +0.25σpc，m)ηu m h 0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F 1=7.409kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c ，βcβl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln =ab=40000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F 1=7.409kN 满足要求！。

模板支撑体系计算书

模板⽀撑体系计算书模板⽀撑体系计算书计算依据：1、《建筑施⼯脚⼿架安全技术统⼀标准》GB51210-20162、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝⼟结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003⼀、⼯程属性模板设计平⾯图模板设计⽴⾯图四、⾯板验算W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能⼒极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×1=16.839kN/m 正常使⽤极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝16.839×0.252/8＝0.132kN·mσ＝M max/W＝0.132×106/28166.667＝4.671N/mm2≤[f]＝15N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2504/(384×10000×183083.333)=0.282mmν＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满⾜要求！五、⼩梁验算101k2k3k c1kQ2k)]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.277kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.49kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·mσ=M max/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kNV2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满⾜要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm满⾜要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/m q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.557kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m承载能⼒极限状态按⼆等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN按⼆等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN 主梁2根合并，其主梁受⼒不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.933kN;正常使⽤极限状态按⼆等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN按⼆等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN;计算简图如下：主梁计算简图⼀2、抗弯验算主梁弯矩图⼀(kN·m)σ=M max/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！3、抗剪验算主梁剪⼒图⼀(kN)τmax=2V max/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2满⾜要求！4、挠度验算主梁变形图⼀(mm)跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm满⾜要求！5、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态图⼀⽀座反⼒依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算满⾜要求！⼋、⽴杆验算l0=kµ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mmλ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230满⾜要求！2、⽴杆稳定性验算考虑风荷载:l0=kµ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mmλ=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，φ1=0.277M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2满⾜要求！九、⾼宽⽐验算根据《建筑施⼯脚⼿架安全技术统⼀标准》GB51210-2016 第8.3.2条: ⽀撑脚⼿架独⽴架体⾼宽⽐不应⼤于3.0 H/B=4/4=1≤3满⾜要求！⼗、架体抗倾覆验算⽀撑脚⼿架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.111=0.1kN/m：风荷载作⽤在⽀架外侧竖向封闭栏杆上产⽣的⽔平⼒标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN⽀撑脚⼿架计算单元在风荷载作⽤下的倾覆⼒矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×42×0.1+4×0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体⾯荷载⾃重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料⾯荷载⾃重标准值kN/m2G jk——⽀撑脚⼿架计算单元上集中堆放的物料⾃重标准值kNb j——⽀撑脚⼿架计算单元上集中堆放的物料⾄倾覆原点的⽔平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=42×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×4/2=21.867kN. m≥3γ0M ok =3×1×1.679=5.038kN.M满⾜要求！⼗⼀、⽴杆⽀承⾯承载⼒验算11、受冲切承载⼒计算根据《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×2120×380/1000=559.409kN≥F1=19.25kNm满⾜要求！2、局部受压承载⼒计算根据《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2 F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=19.25kN满⾜要求！。

模板施工方案及计算书

####学院15#楼工程模板施工方案及计算书编制：审核：审批：##建设工程有限公司##项目部##年##月##日一、工程概况：##学院15#教工住宅楼位于##院校内，地下二层，地上三十二层。

全剪力墙结构，桩筏基础，地下二层层高3.1m，板厚0.25m地下一层4.12m高，板厚0.18m。

筏板厚0.8m，地梁高出筏板0.7m。

二、总体方案：本工程项目质量目标为“确保长安杯，争创鲁班奖”为确保这一目标的顺利实现，主体创优是其必要条件之一，而模板方案及其施工方法的选择必须使砼工程能达到清水砼效果。

1、筏板侧模基础及±0.000以下墙体均采用由竹胶板组合成的大模板施工；1～32层墙体采用北京星河金钢大模板施工；所有平模板面板均采用竹胶板铺设；墙体和平板分两次支模，浇筑砼。

楼梯模板-1，-2层采用木模板施工，标准层采用定型钢模施工。

2、为保证楼梯间墙体的模板施工质量，楼梯采用后支法：在施工楼梯间墙体时不考虑楼梯级楼梯平台模板支设，支设，只做钢筋或铁件予埋，待墙体施工完毕，模板拆除或凿出于埋件与楼件钢筋焊接后施工楼梯。

3、由于防水需要，地下二层外墙底部水平施工缝宜留臵基础筏板或挤出两顶面以上300处，地下二层外墙在基础筏板或基础筏板或基础梁面以上300高模板应与基础筏板，基础梁模板一起支设；由于地下室外墙与内墙砼标号不同，应在地下室内外墙交接处设臵竖向施工缝；4、除以上特殊部位施工缝外，其他部位施工缝留臵原则;○1、地下室外墙原则不留竖向施工缝，若有特殊情况确需要缝竖向施工缝时必须设臵橡胶板止水带，止水带必须在封墙体模板前安装好。

○2、其它部位墙体竖向施工缝宜留臵连梁洞口中段1/3范围内或纵横墙交接处，该施工缝应在封墙体模板前用双层钢丝网封堵。

○3、墙体水平缝以留臵板下3㎝处及板面。

三、施工准备：1、材料准备：○1、周转材料：60×100方木；12㎜厚竹胶板；Φ48×3.5钢架管、；扣件、对拉螺杆、螺帽钩头落、蝴蝶扣、5㎝厚丝座等。

建设工程模板施工方案及计算书

建设工程模板施工方案及计算书编制人：审核人：审批人：目录1编制依据 (1)2工程概况 (1)2.1工程总概况 (1)3．施工准备工作 (2)3.1技术准备 (2)3.2生产准备 (2)3.3施工总体安排 (3)4各部位主要施工方法 (4)4.1垫层模板 (4)4.2底板模板 (4)4.3剪力墙模板 (5)4.4顶板模板 (9)5.安全文明施工及危险源应急预案 (15)5.1安全措施 (15)5.2安全文明施工 (16)5.3施工安全保证措施 (16)5.4应急预案 (17)6计算书 (18)1编制依据2工程概况2.1工程总概况楼盖为现浇钢筋混凝土，基础采用承台梁筏板基础，本工程±0.00相当于绝对标高104.5m，基础承台梁1100mm，筏板厚度1300mm，筏板顶标高为-9.55m 至-5.45m，楼板板厚100/120mm。

地下室挡土墙厚度为300mm，剪力墙厚度为200/250mm.3．施工准备工作3.1技术准备3.1.1根据施工方案、施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。

3.1.2主管工长根据项目技术负责人模板施工方案对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。

3.2生产准备3.2.1人员准备3.2.2机械准备3.2.3现场准备：根据施工平面布置图在主楼南侧设木加工棚，外面周围场地作为材料堆放场地。

3.2.4运输准备：门窗洞口模板在加工区组装成形，现场安装用塔吊吊运；墙体模板、顶板模板用碗扣架、方木、多层板用塔吊吊运，在作业面组装。

3.3材料准备3.3.1各种规格的多层板（主要15厚多层板），木方（主要是40*80和50*100）。

3.3.2 支撑系统：各种规格的A48钢管、40*40方钢、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、可调底座、顶托。

脚手架钢管及所用扣件必须进场经检验合格后使用。

未经检验及不合格的材料不得使用。

3.3.3具备锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。

新模板计算书的编制依据

模板计算书的编制依据依据规范1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。

2.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。

3.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4.《木结构设计规范》（GB50005-2003）5.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）6.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)主要参考文献《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》《施工技术》《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》《建筑施工手册》《建筑施工计算手册》脚手架与木支撑参数(m)：1 脚手架搭设高度H(m)：3;立杆纵距la(m)：1；立杆横距lb板底支撑形式：圆木支撑;木支撑立杆类型：圆木,小头直径80mm 立杆木材：杉木弹性模量(N/mm2)：9000 抗压强度设计值(N/mm2)：10木支撑水平帽木截面宽度(mm)：60 截面高度(mm)：80木材：东北落叶松弹性模量(N/mm2)：10000抗弯强度设计值(N/mm2)：17 横纹抗剪强度设计值(N/mm2)：3.5荷载参数恒荷载：砼与钢筋自重(kN/m3)：25 楼板浇筑厚度(m):0.12；模板自重(kN/m2)：0.35活荷载：施工人员及设备荷载（kN/m2）：1 振捣砼荷载(kN/m2): 2倾倒砼产生竖向动力荷载(kN/m2):0.7模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元，按照三跨连续梁计算。

面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W =100×1.2×1.2/6 =24.000 cm3；I =100×1.2×1.2×1.2/12 =14.400cm4；荷载计算1、恒荷载标准值：砼与钢筋自重+模板自重：q1=25×0.12×1+0.35×1 = 3.35kN/m；2、活荷载标准值：施工人员及设备荷载+振捣砼荷载与倾倒砼荷载较大值：q2=(1+2)×1= 3.00kN/m；抗弯强度计算强度计算时，荷载取恒荷载与活荷载设计值。

模板施工方案(计算书)

孙八寨社区综合楼预定大厦模板工程施工方案编制：审核：批准：河南盛宇建安工程有限公司2013年10月2日模板结构设计计算书本工程墙体、顶板、梁均采用组合木模板，支撑采用ф48*3.0钢管。

现依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001进行编制设计计算书。

一、墙体模板计算本工程墙体模板采用组合木模板组拼，地下室墙高 4.1m，首层4.5m；标准层3.3m；地下室外墙厚300mm，内墙250；总外墙长度135m。

木模板采用1200mm*2400*10mm分二行竖排拼成。

内外采用5*100方木，间距为750mm。

对拉螺栓采用M18，间距为750mm。

混凝土自重（r c）为2400KG/m3，强度等级为C50，塌落度为20cm，采用80混凝土地泵输送，浇筑速度为30m3/h，混凝土温度为200c，用插入式振捣器振捣。

钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/㎜2，普通螺栓为170 N/㎜2。

木模板的允许挠度：面板为1.5㎜，方木为3㎜。

验算：木模板、方木、对拉螺栓是否满足设计要求？1、荷载设计值（1）混凝土侧压力1）混凝土侧压力标准值：按公式F1=0.22r c t0β1β2V1/2和F2=r c H进行计算。

其中t0=200/（20+15）=5.71 F1=0.22r c t0β1β2V1/2=0.22*24000*5.71*1*1*1.81/2=40.4KN/㎡F2=r c H=24*3=72KN/㎡取两者中小值，即F1=40.4KN/㎡。

2）混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数=40.4*1.2*0.85=41.21KN/㎡（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载为4 KN/㎡荷载设计值为4*1.4*0.85=4.76 KN/㎡。

（3）进行荷载组合F’=41.21+4.76=45.97 KN/㎡2、验算（1）木模板验算P3015木模板（δ=2.5mm）截面特征，I xj=26.97*104mm4,W xj=5.94*103mm3化为线均布荷载：q1=F‘*0.3/1000=45.97*0.3/1000=13.79N/㎜(用于计算承载力)；q2=F*0.3/1000=41.21*0.3/1000=12.36N/㎜(用于验算挠度)。

模板计算书与施工方案-依据最新规范2013.2月.pdf

板模板工程施工方案计算书工程名称：演示工程施工单位：某建设集团编制人：张##日期：目录一、编制依据2二、工程参数2三、模板面板验算4四、次楞方木验算6五、主楞验算8六、扣件抗滑移验算10七、立杆稳定性验算11八、立杆底地基承载力验算14九、架体抗倾覆验算15一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、《建筑施工手册》第四版（缩印本）6、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20057、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）8、《建筑结构荷载规范》GB50009-20129、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200810、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-2003二、工程参数风荷载北京，基本风压：0.3kN/m2三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。

2、荷载计算均布线荷载设计值为：q11=[1.2×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×2.5]×0.9=12.962KN/mq12=[1.35×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.9= 13.873KN/m根据以上两者比较应取q1= 13.873N/m作为设计依据。

模板工程设计计算书和施工安全技术措施

模板工程设计计算书和施工安全技术措施⑴、模板工程设计计算书：1、模板设计：计算时，取3轴-4轴间及B轴-C轴间二层梁板最大的主梁及板厚进行计算，在这取4轴、B轴-C轴跨上的框架梁进行计算，其截面为：350x 650mm 框架梁长7.5m，板厚为100mm层高为6.85m.梁底模板采用25mm厚模板，梁侧模及平板模板采用18mm厚胶合板，50 x 100檀条，40x 60楞方间距0.5m,侧模立档间距为为0.4m，进行支模。

承托主梁底模采用顶撑尾径为80mm间距为800mm勺木支撑；承托平板底模采用顶撑尾径为80mm间距为1000mmi 勺木支撑。

木支撑分二层进行支撑, 在支撑分层处须用相同规格的檀条和胶合板密铺, 且上下二层木支撑的中心位置竖直对准,分层层高分别为3.4m 和3.45m,计算时层高取3.45m.经查《简明施工计算手册》,木材及胶合板抗压强度设计值为：f c=10Mpa 抗剪强度设计值为：f v=1.4Mpa,抗弯强度设计值为：fn=13Mpa调整系数K 取1.3。

2、主梁底板计算：①、强度验算：底板承受荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载即：模板自重、新浇砼的重量、钢筋重量及振捣砼时产生的荷载，均应乘以分项系数1.2，取底模25mm厚。

底模板的自重为：1.2x5x0.025x0.35=0.0525KN/M砼荷重为：1.2 X 25X 0.35 X 0.65=6.825KN/M钢筋荷重为：1.2 X 1 X 0.35 X 0.65=0.273KN/M振捣荷载为：1.2X2X0.35=0.84KN/M竖向荷载为：q=0.0525+6.825+0.273+0.84=7.9905KN/M根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以0.90 的折减系数。

所以，总竖向荷载为：q=0.9X 7.9905=7.19145KN/M框架梁长为7.5m,底模下面楞方间距为0.5m,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁，由于模板长度有限，一般可按四跨连续梁计算（取最不利荷载进行计算）,查《简明施工计算手册》附录二表中得：K m=-0.121 , K v=-0.620, K f=0.9672M max=K m qL2=-0.121 X7.19145X0.5X0.5=-0.21754KN.m底板所须截面抵抗矩为：W=ML/kf尸0.21754 X 106宁1.3 - 133=12872mm 3选用底板截面为25X 350mm2W=1/6 X bh2 =1 + 6X 350X 25X 25=36458m3n12872mm满足要求。

模板工程施工方案含计算书 (2)

模板工程施工方案一、工程概略** 工程，总面积29 层，46450m。

7#、8＃、9＃楼为地下一层，地面上标准层标准层层高 2800mm。

框架剪力墙构造， 6#楼为地下一层，地面上标准层10 层，标准层层高2800mm。

墙、柱、板、梁模板采纳15mm厚木夹板。

内楞采纳48mm × 100mm木方，对拉螺栓为Φ14 圆钢，外楞采纳Φ48× 3.0 钢管。

二、技术要求1.平台排架一定设纵横向扫地杆，采纳直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，当力杆基础不在同一水平面上时，一定将高处的扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不该大于1m。

2.立杆基层步距不该大于 2m。

3.两根相邻立杆的接头不该设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不该小于 500mm，各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3 。

4.支架立杆应竖直设置， 2m高度内同意误差为 15mm。

5.满堂模板支架应切合以下规定：(1) 满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。

(2)高于 4m的模板支架，其两头与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。

三、模板的资料及构配件1.地下室内外墙及标准层内外墙模板采纳 15mm厚木夹板，包含梁底板、旁板及门窗洞口封头板，龙骨为美松，规格为 48mm×100mm（经压刨后尺寸）内墙模单块拼装，外墙制成大模施工。

2.内楞采纳 48mm×100mm方木及Φ48×3.0 钢管；外楞采纳Φ 48×3.0 钢管。

3.对拉螺栓为Φ 14 圆钢，间距为 450mm×600mm4.平台模也采纳 15mm厚木夹板。

5.支撑系统采纳Φ48× 3.0 钢管排架，立柱间距为 1000mm× 1000mm，平台板向上 200mm设纵横向扫地杆，扫地杆向上 1600mm及顶部设两道水平杆，木龙骨间距为 350mm。

模板施工方案及计算书

目录一、编制依据............................................................................................................................... - 1 -二、工程概况............................................................................................................................... - 1 -三、模板方案选择....................................................................................................................... - 1 -4 模板安装................................................................................................................................... - 2 -4.1剪力墙模板...................................................................................................................... - 2 -4.2梁、板模板...................................................................................................................... - 5 -4.3电梯井筒内模.................................................................................................................. - 8 -4.4楼梯模板.......................................................................................................................... - 8 -五、模板拆除............................................................................................................................... - 9 -六、模板技术措施....................................................................................................................... - 9 -6.1进场模板质量标准.......................................................................................................... - 9 -6.2模板安装质量要求........................................................................................................ - 10 -6.3其他注意事项................................................................................................................ - 12 -6.4脱模剂及模板堆放、维修............................................................................................ - 13 -七、安全、环保文明施工措施................................................................................................. - 13 -一、编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008；二、工程概况工程名称：新安县金贸大厦工程地点：新安县北京路与涧河路交叉口建设单位：河南豫熹房地产开发有限公司设计单位：河南国防工业设计研究院有限公司监理单位：河南华科工程技术有限公司施工范围：土建、水、暖、电气、通风。