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工程量计算书模板
工程量计算书模板第二部分工程量计算书第1章土建工程量工程名称:分部(项)名称计算公式工程量单位一层:S=[124.68+0.24-(5+6)*2-0.1*2]*(9+0.24)=949.133 1建筑面积S=(6+0.24)*0.23*4=5.741 2S=[3.14(4.3+0.24)*(4.3+0.24)*120度/360度+(5+0.12-1.277+5+0.12)*(6-1.6-0.332)3/2+(5+0.12-1.277+7+0.24)*(2.5+0.332)/2+(1.6+0.12)*(5+0.24)+(7+0.24)*(2.5+0.12)]*2=116.96S= S+ S +S=949.133+5.741+116.96=1121.834 一层总1233339.662 ? S= S+ S +S=949.133+5.741+116.96=1121.834 一层总123 二层:S=[124.68+0.24-(5+6)*2-0.1*2]*(9+0.24)=949.133 1S=(6+0.24)*0.23*4=5.741 2S=[3.14(4.3+0.24)*(4.3+0.24)*120度/360度+(5+0.12-1.277+5+0.12)*(6-1.6-0.332)3/2+(5+0.12-1.277+7+0.24)*(2.5+0.332)/2+(1.6+0.12)*(5+0.24)+(7+0.24)*(2.5+0.12)]*2=116.96S=(1.1-0.12)*5.3*13*1/2=33.76 阳台4S= S+ S +S S=949.133+5.741+116.96+33.76=1155.594 二层总阳台123+4三层:S=[124.68+0.24-(5+6)*2-0.1*2]*(9+0.24)=949.133 1S=(6+0.24)*0.23*4=5.741 2S=[3.14(4.3+0.24)*(4.3+0.24)*120度/360度+(5+0.12-1.277+5+0.12)*(6-1.6-0.332)3/2+(5+0.12-1.277+7+0.24)*(2.5+0.332)/2+(1.6+0.12)*(5+0.24)+(7+0.24)*(2.5+0.12)]*2=1 16.96S= S+ S +S=949.133+5.741+116.96=1121.834 三层总123工程名称:桩基工程分部(项)名称计算公式工程量单位预应力混凝土管桩(162V=14*53+18*109=2704 32704 m 根)工程名称:土方工程分部(项)名称计算公式工程量单位S=(124.68+0.24+2+2)*(9+0.24+2+2)=1706.90 机械平整场地 731.56 ?地坑1-1V(1个)=(1+2*0.3+0.5*1.3)*(1+2*0.3+0.5*1.3)*1.3+0.5*0.5*1.3*1.3*1.3/3=6.764 750.326 地坑2-2V (29个)=(2.2+2*0.3+0.5*1.3)*(1+2*0.3+0.5*1.3)*1.3+0.5*0.5*1.3*1.3*1.3/3*29=297.946 3 m地坑3-3(33个):S底=(2.2+2*0.3)*(0.607+0.3)+(2.2+2*0.3+0.662+2*0.3)*(1.432+0.3)/2=6.057S面=(2.2+2*0.3+1.3)*(0.607+0.3+0.65)+(2.2+2*0.3+1.3+0.662+2*0.3+1.3)*(1.432+0.3+0.65)人工挖土方 /2=14.318S 中=(2.2+2*0.3+0.65)*(0.607+0.3+0.325)+(2.2+2*0.3+0.65+0.662+2*0.3+0.65)*(1.432+0.3+0.325)/2=9.765V=(S底+4S 中+S面)/6*1.3*33=(6.057+4*9.765+14.318)/6*1.3*33=429.96地坑4-4V(1个)V=(2.2+0.6+0.5*1.3)*(2.2+0.6+0.5*1.3)*1.3+0.5*0.5*1.3*1.3*1.3/3=15.656地梁1土方:V=0.5*0.65*(2*3.14*4.39*90度/360度-0.6-0.65)*2=3.667 DL1 地梁2土方:V=0.5*0.75*[124.68*3(-5+6)*2-33*(2.2+0.6+0.65)-29*(1+0.6+0.65)-1*(1+0.6+0.65)DL2-1*(2.2+0.6+0.65)]=62.715地梁3土方:V=0.5*0.6*(2*3.14*4.39*30度/360度+2.51-0.6-0.65)*2=1.466 DL3地梁4土方:V=0.8*0.7*[9-(1.839+0.6+0.65)*2]*2=3.161 DL4地梁5土方:V=0.5*0.85*(2+3-1-0.6-0.65)*2=2.338 3DL573.347 mV=750.36+73.347-19.764-6.541-110.708-86.70-33.884=566.11 回填土 3 566.11 m工程名称:混凝土工程分部(项)名称计算公式工程量单位承台1垫层:V1-1(1个)=(0.1+0.4+0.4+0.1)*0.1*1=0.1承台2垫层:V2-2(29个)=(0.4+0.4+0.2)*(0.4+0.4+1.2+0.2)*0.1*29=6.38承台3垫层:V3-3(33个)=[(2+0.2)*(0.507+0.1)+(0.462+2+0.2+0.2)*(1.332+0.1)/2]*0.1*33=12.80 承台4垫层:V4-4(1个)=(0.4+1.2+0.4+0.2)*(0.4+1.2+0.4+0.2)*0.1*1=0.48419.764垫层地梁1垫层:V=0.3*0.55*(2*3.14*4.39*90度/360度-1)*2*0.1=0.194 地梁2垫层:0.3*0.65*[124.68*3-(5+6)*2-29*1-33*2+(9-2.2*2)*20]*0.1=5.192地梁3垫层:V=0.3*0.4*(2*3.14*4.39*30度/360度+2.5-0.4)*0.1=0.053 地梁4垫层:0.6*0.6*(9-0.4*3)*2*0.1=0.562地梁5垫层:V=0.3*0.75*(2.5+3-0.4)*0.1=0.5406.541 CT-1(1个):V=(4+0.4)*(4+0.4)*0.8*1=0.3283钢筋混凝土承台 mCT-2(29个):V=(0.4+0.4+1.2)*0.8*29=37.12 110.708 CT-3(33个):V=[(0.4+0.4+1.2)*0.507+(0.462+2)*1.332/2]*0.8*33=70.06CT-4(1个):V=(0.4+0.4+1.2)*(0.4+0.4+1.2)*0.8*1=3.2DL-1: V=0.3*0.55*(2*3.14*4.39*90度/360度-0.4*1)*2=2.142DL-2: V=0.3*0.65*[124.68*3-(5+6)*2-60*0.4+(9-3*0.4)*20]=96.728DL-3: V=0.3*0.4*(2*3.14*4.39*30度/360度+2.5-0.4)=0.528 3地梁 m 86.70 DL-4: V=0.6*0.6*(9-0.4*3)*2=5.616DL-5: V=0.3*0.75*(2.5+3-0.4)=1.148工程名称:砌筑工程分部(项)名称计算公式工程量单位 V=0.24*0.4*[124.68*2-(5+6)*2-0.4*50+(5+1.6+2)*2+(5-0.8)*2+(6-0.8)*20+(9-1-0.4)3基础砖砌体m*2+2*3.14*4.3*120度/360度*2]=33.884 33.884外墙:L中=124.68*2-(5+6)+(1.6+5+2.5+2+2*3.14*4.42*120度/360度)*2-0.12*4-2.7*2+0.32/0.24*0.5*8-50+0.4=247.918外墙面积S=247.918*3.9-0.9*1.8*42-4.6*3*12-5.5*11.6*4-8.9*3*2-2.3*6.3*1=410.15外墙体积V=410.15*0.24=98.436 302.755 3一层砌体 m 内墙:(厚为240):L 中=(7-0.24)*2+(9-0.24)*19-20*0.4=171.96(厚为120):L中=[(1.26-0.12)*2+3]*18+(1.26-0.12)*2+2.5=99.82内墙体积V=171.96*0.24*3.9+(99.82*3.9-0.7*2.1*19)*0.12=204.319外墙:L中=124.68*2-(5+6)+(1.6+5+2.5+2+2*3.14*4.42*120度/360度)*2-0.12*4-+0.32/0.24*0.5*8-50+0.4=253.318外墙面积S=253.318*3.3-0.9*1.8*42-4.2*1.8*13-8.9*6.3*2=557.488 外墙体积V=538.558*0.24=133.797 二层砌体 L中=(7-0.24)*2+(9-0.24)*18-20*0.4=163.2 内墙:263.051 内墙面积V=163.2*3.3=538.558内墙体积V=538.558*0.24=129.254 3 m 外墙:L中=124.68*2-(5+6)+(1.6+5+2.5+2+2*3.14*4.42*120度/360度)*2-0.12*4-+0.32/0.24*0.5*8-50+0.4=253.318外墙面积S=253.318*3-0.9*1.5*42-4.2*1.5*13=621.354外墙体积V=621.354*0.24=149.125 3三层砌体 m284.345 内墙:(厚为240):L 中=(7-0.24)*2+(9-0.24)*19-20*0.4=163.2(厚为120):L中=(2.3-0.12+1.32-0.12)*19=58.52内墙体积V=163.2*0.24*3+(58.52*3-0.7*2.1*19)*0.12=135.22工程名称:现浇混凝土梁分部(项)名称计算公式工程量单位 2KL1(1):V=0.24*0.5*(5-0.4*2+0.24)*2=1.0662KL2(2):V=0.24*0.7*(5+2+1-0.24)*2=2.607 二层现浇梁2KL3(2):V=0.24*0.5*(9-0.4*3+0.24)*2=1.932KL4(2):V=0.24*0.5*(9-0.4*3+0.24)*4=3.862KL5(2):V=0.24*0.7*(9-0.4*3+0.24+0.5)*4=5.7392KL6(2A):V=0.24*0.7*(9-0.4*3+0.24+0.5)*8=11.4783 m107.343 2KL7(5):V=0.24*0.85*(6*5-6*0.4+0.24)*2=11.1632KL8(7):V=0.24*0.85*(6*7-6*0.4+0.24)=8.0292KL9(2):V=0.24*0.85*(2*4.42*3.14*120度/360度-0.4*2)=1.724 2KL10(2):V=0.24*0.85*(2*4.42*3.14*120度/360度-0.4*2)=1.724 2KL11(1A):V=0. 3*0.85*(3+5-0.4*2+0.12)=1.8672KL12(1A):V=0. 3*0.85*(3+5-0.4*2+0.12)=1.8672KL13(7):V=0.24*0.5*(6*6+5-7*0.4+0.24-0.24)=4.5842KL14(7):V =0.24*0.5(6*7-8*0.4+0.24)=4.6852KL15(7) :V=0.24*0.5*(6*6+5-7*0.4+0.24-0.24)=4.5842L1(1):0.24*0.3*(2.3-0.24)*36=5.402L1a(1):0.24*0.4*(5-0.24)=0.4572L1b(1):0.24*0.4*(9-0.24-1.44)=0.7032L2(1):0.24*0.4*(6-1.44-0.24*2)=0.3922L2b(1):0.24*0.4*(6-0.24-0.24*2)=0.50107.3432L4(7):0.24*0.4*(6*6+5-7*0.24)*2+0.24*0.4*(6+6+5-7*0.24)=11.42 3KL1(1):0.24*0.5*(5-0.4*2-0.24)*2=1.0673KL2(2):0.24*0.7*(5+2+1-0.4+0.12)*2=2.5943KL3(2):0.24*0.5*(9-0.4*3+0.24)*2=1.93 3KL4(2):0.24*0.5*(9-0.4*3+0.24)*2=1.933KL5(2):0.24*0.5*(9-0.4*3+0.24)*2=1.93 三层现浇梁3KL6(2):0.24*0.5*(9-0.4*3+0.24)*4=3.863KL7(2A):[0.24*0.5*(9-0.4*3+0.24)+0.37*0.5*0.5]*4=4.2293KL8(2A):[0.24*0.5*(9-0.4*3+0.24)+0.37*0.5*0.5]*4=4.2293KL9(7):0.24*0.55*(6*7-8*0.4+0.24)=5.1533KL10(2):0.3*0.85*(3+5-2*0.4+0.12)=1.8673 m125.305 3KL11(2):0.24*0.85*(3+5-2*0.4+0.12)1.724125.3053KL12(2):0.3*0.85*(3+5-2*0.4+0.12)=1.8673KL13(6):0.24*0.5*(6*5-6*0.4+0.24)=3.3413KL14(7):0.24*0.5*(6*7-8*0.4+0.24)=4.6853KL15(2):0.24*0.85*(3+5-2*0.4+0.12)1.7243KL16(6):0.24*0.5*(6*5-6*0.4+0.24)=3.3413KL17(7):0.24*0.55*(6*6+5-8*0.4+0.24)=5.0213KL18(7):0.24*0.55*(6*7-8*0.4+0.24)=5.1533KL19(7):0.24*0.55*(6*6+5-8*0.4+0.24)=5.0213KL20(5):0.24*0.55*(6*5-6*0.4+0.24)=3.6753L1(1):0.24*0.4*(5-0.24)*2=0.9143L2(1A):0.24*0.4*(5+2-1.44-0.24-0.24)*2=1.0213L3(2A):0.24*0.4*(9-1.44-0.24-0.24)*16=10.8753L4(2):0.24*0.4*(9-0.24-0.24)*16=13.0873L4a(2):0.24*0.4*(9-0.24-0.24+9-1.44-0.24-0.24)=1.4783L5(7):0.24*0.45*(6*6+5-0.24-0.24*18)=3.9363L6(6):0.24*0.45*(6*6-0.24-0.24*17)=3.4213L7(1):0.24*0.4*(2.26+2.3-0.24-0.24)*2=0.7833L8(1):0.24*0.4*(2.26+2.3-0.24)=0.4573L9(4):0.24*0.4*(6+6-1.44*2-0.24-0.24*3)*6=18.5243L10(7):0.24*0.45*(6+6+5-0.24-0.24*18)=3.9363L11(2):0.24*0.4*(2.26+2.3+5-0.24-0.24*2)=0.8493L11a(3):0.24*0.4*(6-1.44+6-0.24-0.24*4)=0.8993L12(3):0.24*0.4*(2.26+2.3+5-0.24-0.24*2)=0.8493L13(2):0.24*0.4*(4.56-0.24-0.24)=0.392WKL1(1):0.24*0.5*(5-0.4*2)*2=1.008WKL2(2):0.24*0.7*(9-1-0.4*3)=2.285WKL3(2):0.24*0.5*(9-3*0.4)*8=7.488WKL4(2):0.24*0.5*(9-3*0.4)*4=3.744WKL5(4):0.24*0.5*(9-3*0.4)*8=7.488WKL6(7):0.24*0.6*(6*7-0.4*8)*2=11.17491.793屋面梁 mWKL7(5):0.24*0.6*(6*5-0.4*6)*2=7.95 91.79 WKL8(2):0.24*0.85*(2*3.14*4.42*120度/360度)=1.888 WKL9(7):0.24*0.4*(6*6+5-3-0.4*2-0.24*7)=3.41WKL10(7):0.24*0.4*(6*6+5-3-0.4*2-0.24*7)=3.41WKL11(6):0.24*0.5*(6*6+5-7*0.4)=4.584WKL12(7):0.24*0.5*(6*7-0.4*8)=4.656WKL13(2):0.24*0.85*(2*3.14*4.42*120度/360度)=1.888 WKL14(6):0.24*0.5*(6*6+5-7*0.4)=4.584WKL15(7):0.24*0.6*(6*6+5-8*0.4)=5.443WKL16(7):0.24*0.6*(6*6+5-8*0.4)=5.443WKL17(1):0.24*0.4*(2-0.12-0.2)=0.161WKLa(2):0.3*0.85*(3+5-0.24*2)=3.835WL2(7):0.24*0.4*(6*6+5-0.24*8)=3.752WL3(7):0.24*0.4*(6*7-0.24*8+6*6+5-0.24*8)=7.599工程名称:现浇混凝土板分部(项)名称计算公式工程量单位二层现浇板(厚度均为S={(6-0.24)*(9-0.24)-0.24*[(6-0.24)*2+(2.3-0.24)*2] }*16=747.274 板1120，故将板按面积不同分成三部分算，分别S=[3.14*4.3*4.3*120度/360度+(5-1.277-0.12+7-0.24)*(2.5+0.332)/2+(2.5-10.12)*(7-0.24)板23 m设轴3~15和16~22为1116.689+(5-1.277-0.12+5-0.12)*(6-1.6-0.332)/2+(1.6-0.12)*(5-0.24)]*2-0.24*[(5+6-0.24)*2+(9-1-0.24*3)板1，轴1~3和轴22~24+(2.3-0.24)*2]*2=139.609 为板2，轴15~16为板3): S=(6-0.24)*(9-0.24)-0.24*[9-0.24+5-0.24+(6-0.24*3)*2+6-1.44-0.24*2]=43.7 板3V= (S + S + S)*1.2=(747.274+139.609+43.7)*1.2=1116.689 板总板板板123 S={(6-0.24)*(9-0.24)-0.24*[(9-1.44-0.24+9-0.24)+(6-0.24*3)*2+(6-1.44-0.24)] }*16=688.435 板1三层现浇板(厚度均为120，故将板按面积不S=[3.14*4.3*4.3*120度/360度+(5-1.277-0.12+7-0.24)*(2.5+0.332)/2+(2.5-10.12)*(7-0.24)板2同分成三部分算，分别+(5-1.277-0.12+5-0.12)*(6-1.6-0.332)/2+(1.6-0.12)*(5-0.24)]*2-0.24*[(5+6-0.24)*2+(4.56-0.24)3 m设轴3~15和16~22为835.86 +(5-0.24)+(3+2.5)+(5-0.24*3)+(5+2-1.44-0.24*3)+(9-1-0.24*5)]*2=123.87 板1，轴1~3和轴22~24为板2，轴15~16为板S=(6-0.24)*(9-0.24)-0.24*[(9-0.24+9-1.44-0.24)+(6-0.24*3)*2+(1.44-0.24)]=43.565 板33):V= (S + S + S)*1.0 (747.274+139.609+43.7)*1.0=835.86 板总板板板二123 S=[(6-0.24)*(9-0.24)-0.24*(6-0.24)*3] *16=740.973 板1屋顶现浇板(厚度均为120，故将板按面积不S=[3.14*4.3*4.3*120度/360度+(5-1.277-0.12+7-0.24)*(2.5+0.332)/2+(2.5-10.12)*(7-0.24)板2同分成三部分算，分别+(5-1.277-0.12+5-0.12)*(6-1.6-0.332)/2+(1.6-0.12)*(5-0.24)]*2-0.24*[(5+6-0.24)*2+(9-1)3 m设轴3~15和16~22为919.045+(3+2)]*2=131.761 板1，轴1~3和轴22~24为板2，轴15~16为板S=(6-0.24)*(9-0.24)-0.24*(6-0.24)*3=46.311 板33):V= (S + S + S)*1.0 (740.973+131.761+46.311)*1.0=919.045 板总板板板二123工程名称:混凝土柱分部(项)名称计算公式工程量单位混凝土柱70根(此建筑物V=0.4*0.4*(10.2+0.7)*70=122.08 KZ1122.08 的柱子全部为KZ1) 3 m工程名称:屋面工程分部(项)名称计算公式工程量单位2顶层屋面 m*0.6*[124.68*2-(5+6)*2+(5+1.6+2)*2=2*3.14*4.3*120度/360度*2]=157.917 157.917工程名称:女儿墙分部(项)名称计算公式工程量单位女儿墙 V=0.12*0.6*[124.68*2-(5+6)*2+(5+1.6+2)*2=2*3.14*4.3*120度/360度*2]=18.905 3 m18.905工程名称:楼梯分部(项)名称计算公式工程量单位S=1.2*(5-1.34+3.12+0.3)*18+1.2*(5-0.3+2.12+0.3)*1=161.472 2二层楼梯m161.4722三层楼梯 mS=1.2*(5-2.12-+6-2.3-1.28+0.3)*18+1.32*(3.12+0.3)*1=125.474 125.474工程名称:脚手架工程分部(项)名称计算公式工程量单位23339.662 3339.662 m 综合脚手架2一层: 1121.834 1121.834 m 一层满堂脚手架2二层:1155.594 1155.594 m 二层满堂脚手架2三层:1109.75 1109.75 m 三层满堂脚手架工程名称:内墙抹灰分部(项)名称计算公式工程量单位S=[(7-0.24)*2+(9-0.24)*19-20*0.4+[(1.26-0.12)*2+3]*18+(1.26-0.12)*2+2.5]*3.9=1059.942 2m 一层内墙抹灰 1059.942S=[(7-0.24)*2+(9-0.24)*18-20*0.4]*3.3=538.56 538.56 2m 二层内墙抹灰:L中=(7-0.24)*2+(9-0.24)*19-20*0.4=163.2 (厚为240)(厚为120):L中=(2.3-0.12+1.32-0.12)*19=58.52 637.23 2m 三层内墙抹灰S=163.2*3+(58.52*3-0.7*2.1*19)=637.23工程名称:外墙抹灰分部(项)名称计算公式工程量单位外墙:L中=124.68*2-(5+6)+(1.6+5+2.5+2+2*3.14*4.42*120度/360度)*2-0.12*4-2.7*2+0.32/0.24*0.5*8-50+0.4=247.918 410.15 2m 一层外墙抹灰 S=247.918*3.9-0.9*1.8*42-4.6*3*12-5.5*11.6*4-8.9*3*2-2.3*6.3*1=410.15 外墙:L中=124.68*2-(5+6)+(1.6+5+2.5+2+2*3.14*4.42*120度/360度)*2-0.12*4-+0.32/0.24*0.5*8-50+0.4=253.318 2m 二层外墙抹灰 557.488 面积S=253.318*3.3-0.9*1.8*42-4.2*1.8*13-8.9*6.3*2=557.488外墙:L中=124.68*2-(5+6)+(1.6+5+2.5+2+2*3.14*4.42*120度/360度)*2-0.12*4-+0.32/0.24*0.5*8-50+0.4=253.318 2m 三层外墙抹灰 621.354 面积S=253.318*3-0.9*1.5*42-4.2*1.5*13=621.3542 m工程名称:女儿墙抹灰分部(项)名称计算公式工程量单位2m 女儿墙抹灰 S=0.6*[124.68*2-(5+6)*2+(5+1.6+2)*2=2*3.14*4.3*120度/360度*2]=157.542 157.5422 m工程名称:顶棚抹灰分部(项)名称计算公式工程量单位2m 一层顶棚抹灰 S=(747.274+139.609+43.7)=930.574 930.5742m 二层顶棚抹灰 S=(747.274+139.609+43.7)=835.86 835.862m 三层顶棚抹灰 S= (740.973+131.761+46.311)=919.045 919.045 工程名称:水泥砂浆楼地面(楼梯)分部(项)名称计算公式工程量单位2m 一层砂浆地面 S=(747.274+139.609+43.7)=930.574 930.5742m 二层砂浆楼面 S=(747.274+139.609+43.7)=835.86 835.862m 三层砂浆楼面 S= (740.973+131.761+46.311)=919.045 919.045 模板工程名称计算公式工程量单位桩承台模板 S=110.708*1.99=220.309 220.30923m/m 基础梁模板 S=(2.142+0.528+5.616)*10.6+(96.728+1.148)*8.10=880.627 880.628 23m/m 柱模板 S=122.08*14.73=1798.238 1798.238 23m/m 现浇板模板(1116.689+919.045)*8.04+835.86*12.06=26447.773 26447.7723m/m 3 工程名称:门窗工程分部(项)名称计算公式工程量单位LTC0915(42个):S=0.9*1.8*52=68.04ML1(12个):S=4.6*3 *12=165.6ML2(4个):S=5.5*11.6*4=255.22 584.66 m 一层门窗ML3(2个):S=8.9*3*2=53.4ML4(1个):S=2.3*6.3=14.49M1(19个):S=0.7*2.1*19=27.93 LTC0915(42个):S=0.9*1.8*52=68.042LTC0915(13个): S=4.2*1.8*13=98.28 278.46 m 二层门窗LTC0915(2个): S=8.9*6.3*2=112.14LTC0915(42个): S=0.9*1.5*42=56.7LTC0915(13个): S=4.2*1.5*13=81.9 2166.53 m 三层门窗M1(19个):S=0.7*2.1*19=27.93模板工程量第2章钢筋工程量楼层名称:基础层(绘图输入) 钢筋总重:27423.974Kg级别直筋号计算公式根数总根数单长m 总长m 总重kg 径构件名称:构件数量:10 本构件钢筋重:107.016Kg KZ-1[2589]构件位置:<1+80,B-80>;<3+80,B>;<4,B>;<5,B>;<12,B>;<13,B>;<20,B>;<21,B>;<22,B>;<24-80,B>B20 4850/3+800-40+max(6*d,150) B边插6 60 2.527 151.62 373.919 筋.1 B20 4850/3+800-40+max(6*d,150) H边插6 60 2.527 151.62 373.919 筋.1 B22 4850/3+800-40+max(6*d,150) 角筋插4 40 2.527 101.08 301.628 筋.1 B10 2*((400-2*30)+(400-2*30))+2*(11.9*d)+(8*d)箍筋.1 2 20 1.678 33.56 20.691 构件名称:构件数量:48 本构件钢筋重:102.157Kg KZ-1[2590]构件位置:<1+80,A+80>;<2,A+80>;<3+80,2/B-80>;<3,A+80>;<4,2/B-80>;<4,A+80>;<5,2/B-80>;<5,A+80>;<6,2/B-80>;<6,A+80>;<7,2/B-80>;<7,A+80>;<8-80,2/B-80>;<8-80,A+80>;<10,2/B-80>;<10,A+80>;<11,2/B-80>;<11,A+80>;<12,2/B-80>;<12,A+80>;<13,2/B-80>;<13,A+80>;<14,2/B-80>;<14,A+80>;<15,2/B-80>;<15,A+80>;<16-80,2/B-80>;<16-80,A+80>;<18,2/B-80>;<18,A+80>;<19,2/B-80>;<19,A+80>;<20,2/B-80>;<20,A+80>;<21,2/B-80>;<21,A+80>;<22,2/B-80>;<22,A+80>;<23,A+80>;<24-80,A+80>;<2+2500,1/B>;<22+2500,1/B>;<9+80,2/B-80>;<9+80,A+79>;<17+80,2/B-80>;<17+80,A+80>;<2-3161,1/B>;<24-2900,1/B>B20 4500/3+800-40+max(6*d,150) B边插6 288 2.41 694.08 1711.712 筋.1 B20 4500/3+800-40+max(6*d,150) H边插6 288 2.41 694.08 1711.712 筋.1 B22 4500/3+800-40+max(6*d,150) 角筋插4 192 2.41 462.72 1380.781 筋.1 A10 2*((400-2*30)+(400-2*30))+2*(11.9*d)+(8*d)箍筋.1 2 96 1.678 161.088 99.317 构件名称:构件数量:12 本构件钢筋重:104.233Kg KZ-1[2602]构件位置:<6,B>;<7,B>;<8-80,B>;<10,B>;<11,B>;<14,B>;<15,B>;<16-80,B>;<18,B>;<19,B>;<9+80,B>;<17+80,B>B20 4650/3+800-40+max(6*d,150) B边插6 72 2.46 177.12 436.806 筋.1 B20 4650/3+800-40+max(6*d,150) H边插6 72 2.46 177.12 436.806 筋.1 B22 4650/3+800-40+max(6*d,150) 角筋插4 48 2.46 118.08 352.357 筋.1 A10 2*((400-2*30)+(400-2*30))+2*(11.9*d)+(8*d)箍筋.1 2 24 1.678 40.272 24.829构件名称:构件数量:1 本构件钢筋重:139.344Kg JZL-1[2659]构件位置:<22+2500,1/B><24-2836,1/B>B20 522-40+470/2+5595+500-40+470/2 1跨.下3 3 7.007 21.021 51.841 通长筋11跨.侧B12 15*d+5595+15*d面构造筋2 2 5.955 11.91 10.5741B20 522-40+470/2+5595+500-40+470/2 1跨.上3 3 7.007 21.021 51.841 部钢筋1A8 2*((300-2*40)+(550-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍3 3 1.634 4.902 1.934 筋1A8 2*((300-2*40)+(550-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍3 3 1.634 4.902 1.934 筋2A8 2*((300-2*40)+(550-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍29 29 1.634 47.386 18.698 筋3A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 1跨.拉15 15 0.426 6.39 2.521 筋1 构件名称:构件数量:1 本构件钢筋重:140.664Kg JZL-1[2660]构件位置:<2-3161,1/B><2+2500,1/B>B20 522-40+470/2+5655+522-40+470/2 1跨.下3 3 7.089 21.267 52.448 通长筋11跨.侧B12 15*d+5655+15*d面构造筋2 2 6.015 12.03 10.681B20 522-40+470/2+5655+522-40+470/2 1跨.上3 3 7.089 21.267 52.448 部钢筋1A8 2*((300-2*40)+(550-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍3 3 1.634 4.902 1.934 筋1A8 2*((300-2*40)+(550-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍3 3 1.634 4.902 1.934 筋2A8 2*((300-2*40)+(550-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍29 29 1.634 47.386 18.698 筋3A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 1跨.拉15 15 0.426 6.39 2.521 筋1 构件名称:构件数量:1 本构件钢筋重:2375.511Kg JZL-2[2661]构件位置:<3,2/B><22,2/B>B20 400-40+570/2+102200+400-40+570/2 1跨.下3 3 103.49 310.47765.669 通长筋11跨.侧B12 15*d+102200+15*d+1800面构造通4 4 104.36 417.44 370.611长筋1B20 400-40+570/2+102200+400-40+570/2 1跨.上3 3 103.49 310.47765.669 通长筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍3 3 1.834 5.502 2.171 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 1跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 2跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 2跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 2跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 3跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 3跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 3跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 4跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 4跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 4跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 5跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 5跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 5跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 6跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 6跨.箍31 31 1.834 56.854 22.434 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 6跨.拉32 32 0.426 13.632 5.379 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 7跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 7跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 7跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 8跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 8跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 8跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 9跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 9跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 9跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 10跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 10跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 10跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 11跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 11跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 11跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 12跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 12跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 12跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 13跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 13跨.箍31 31 1.834 56.854 22.434 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 13跨.拉32 32 0.426 13.632 5.379 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 14跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 14跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 14跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 15跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 15跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 15跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 16跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 16跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 16跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 17跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 17跨.箍3 3 1.8345.502 2.171 筋2A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 17跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋3A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 17跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 构件名称:构件数量:1 本构件钢筋重:2880.308Kg JZL-2[2662]构件位置:<1,A><24,A>B20 400-40+570/2+124120+400-40+570/2 1跨.下3 3 125.41 376.23927.843 通长筋11跨.侧A12 15*d+124120+15*d+2160 面构造通 4 4 126.64 506.56 449.733 长筋1B20 400-40+570/2+124120+400-40+570/2 1跨.上3 3 125.41 376.23927.843 通长筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍3 3 1.834 5.502 2.171 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 1跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 2跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 2跨.箍24 24 1.834 44.016 17.368 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 2跨.拉26 26 0.426 11.076 4.37 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 3跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 3跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 3跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 4跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 4跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 4跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 5跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 5跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 5跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 6跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 6跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 6跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 7跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 7跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 7跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 AA8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 8跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 8跨.箍31 31 1.834 56.854 22.434 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 8跨.拉32 32 0.426 13.632 5.379 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 9跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 9跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 9跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 10跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 10跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 10跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 11跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 11跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 11跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 12跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 12跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 12跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 13跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 13跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 13跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 14跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 14跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 14跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 15跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 15跨.箍31 31 1.834 56.854 22.434 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 15跨.拉32 32 0.426 13.632 5.379 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 16跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 16跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 16跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 17跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 17跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 17跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 18跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 18跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 18跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 19跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 19跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 19跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 20跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 20跨.箍24 24 1.834 44.016 17.368 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 20跨.拉26 26 0.426 11.076 4.37 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 21跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 21跨.箍3 3 1.8345.502 2.171 筋2A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 21跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋3A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 21跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 构件名称:构件数量:2 本构件钢筋重:172.986Kg JZL-2[2663]构件位置:<2,A><2,1/B>;<23,A><23,1/B>B20 400-40+570/2+6570+300-40+570/2 1跨.下3 6 7.76 46.56 114.824 通长筋11跨.侧B12 15*d+6570+15*d 面构造筋 4 8 6.93 55.44 49.2211B20 400-40+570/2+6570+300-40+570/2 1跨.上3 6 7.76 46.56 114.824 通长筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍3 6 1.83411.004 4.342 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍24 48 1.834 88.032 34.736 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 1跨.拉26 52 0.426 22.152 8.741 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 2跨.箍2 4 1.834 7.336 2.895 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 2跨.箍9 18 1.83433.012 13.026 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 2跨.拉10 20 0.426 8.52 3.362 筋1 构件名称:构件数量:1 本构件钢筋重:2878.137Kg JZL-2[2665]构件位置:<1,B><24,B>B20 400-40+570/2+124120+400-40+570/2 1跨.下3 3 125.41 376.23927.843 通长筋11跨.侧B12 15*d+124120+15*d+2160 面构造通 4 4 126.64 506.56 449.733 长筋1B20 400-40+570/2+124120+400-40+570/2 1跨.上3 3 125.41 376.23927.843 通长筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍3 3 1.834 5.502 2.171 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 1跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 1跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 2跨.箍25 25 1.834 45.85 18.092 筋1A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 2跨.拉26 26 0.426 11.076 4.37 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 3跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 3跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 3跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 4跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 4跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 4跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 5跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 5跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 5跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 6跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 6跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 6跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 7跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 7跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 7跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 8跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 8跨.箍31 31 1.834 56.854 22.434 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 8跨.拉32 32 0.426 13.632 5.379 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 9跨.箍2 2 1.834 3.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 9跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 9跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1 A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 10跨.箍2 2 1.8343.668 1.447 筋1A8 2*((300-2*40)+(650-2*40))+2*(11.9*d)+(8*d) 10跨.箍29 29 1.834 53.186 20.986 筋2A8 (300-2*40)+2*(11.9*d)+(2*d) 10跨.拉30 30 0.426 12.78 5.043 筋1。
板模板(门架)计算书(门架型号为MF1219,扣件连接方式为单扣件,承重架类型为纵向支撑垂直于门架)
施工安全计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。
一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):4.00承重架类型设置:门架垂直于梁截面；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h(mm):1930.00，h 1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加强杆的钢管类型:φ48×3.5；立杆钢管类型:φ48×3.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):25.00；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):0.53.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级::C25；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；5.板底模板参数板底横向支撑类型：方木；板底横向方木截面宽度(mm)：60.0板底横向方木截面高度(mm)：80.0板底纵向方木截面宽度(mm)：60.0板底纵向方木截面高度(mm)：80.0板底横向支撑间隔距离(mm)：250.0面板厚度(mm)：20.0二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
模板计算书 最终版
防浪墙模板计算书一、材料：模板面板采用5mm 厚钢板，横肋采用8号槽钢，竖向竖向大肋采用2根12号槽钢组合，最外侧采用14a 号槽钢加固横肋，穿墙对拉采用直径24mm 螺栓。
全部钢材采用Q235材质。
二、 计算选型：1、 面板验算：当四面支撑的板，长宽比大于2小于3时按双向板计算受力；取短边间距为357mm ，按双向板三边固定一边简支最不利受力情况计算。
2、 横肋验算：横肋支撑在竖向大肋上，视为支撑在竖向大肋的连续梁计算，其跨距等于竖向大肋的间距。
承受面板荷载，按两端带悬臂的等跨连续梁计算，计算选型取悬臂为500mm ，间距为834mm 三跨连续梁计算。
3、 竖向大肋验算：竖向大肋用对拉螺栓固定连接内外膜，承受横肋传来的集中荷载，将其视为支撑在对拉螺栓上的一端带悬臂简支梁。
竖向大肋间距取798mm 计算，悬臂为150mm 。
4、 外侧横肋验算：外侧横肋固定竖向大肋，承受竖向竖向大肋传来集中荷载，将其视为等跨连续梁验算，取跨距为348mm ，间距为798mm 计算。
5、 本模板高度不足2.1m ，无需设立支架，不存在风荷载稳定性验算。
三、 计算过程： 1、荷载计算与组合：（1） 新浇砼对模板的侧压力标准值：采用插入式振捣器，混凝土对模板最大侧压力为Fmax=8K S +24K t V 1/2，本项目不含外加剂，修正系数K S =1，本项目目前温度大约为20℃，温度校正系数K t =1，砼浇筑速度V=1m/h 。
计算如下：Fmax=8K S +24K t V 1/2=8+24=32KN/㎡，荷载分项系数取1.2。
（2）振捣砼时产生的荷载标准值：对垂直面模板，取 4.0 KN/㎡，荷载分项系数取1.4。
（3）倾倒砼产生的水平动力荷载标准值：取6.0 KN/㎡，荷载分项系数取1.4。
（4）荷载组合：模板静荷载设计值F J =32×1.2=38.4KN/㎡，模板活荷载设计值F h =4.0×1.4+6.0×1.4=14 KN/㎡；计算强度时，模板荷载组合为F=F J ＋F h =52.4 KN/㎡；验算刚度时，模板荷载组合为F 、=F J =38.4 KN/㎡。
300X700梁模板(扣件式,梁板立柱共用)11计算书
300X700梁模板（扣件式，梁板立柱共用）11计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200梁底支撑小梁根数 4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝29.89k N/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝26.656kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×26.656×0.12+0.117×3.234×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.812N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×1004/(100×5400×281250)＝0.008mm≤[ν]＝L/25 0＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×26.656×0.1+0.45×3.234×0.1＝1.212kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×26.656×0.1+1.2×3.234×0.1＝3.32kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.1＝0.718kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.1＝1.974kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.212/1＝1.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.32,3.32]/1= 3.32kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.212/1＝1.212kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.431kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.431kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.3/2)/2×1=1.157kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=1.157kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.212+0.03+0.431+1.157=2.829kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.32+0.03=3.35kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.212+0.03+0.431+1.157=2.829kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.829,3.35,2.829]=3.35kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.718/1＝0.718kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[1.974,1.974]/1= 1.974kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.718/1＝0.718kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.43 9kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1 =0.439kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.974+0.02=1.994kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.467,1.994,1.467]=1.994kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.35×0.92，0.5×3.35×0.22]＝0.339kN·mσ=M max/W=0.339×106/32667=10.383N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.35×0.9，3.35×0.2]＝1.884kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.884×1000/(2×40×70)＝1.009N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.994×9004/(100×7040×114.333×104)＝0.847mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm1ν2＝q'l24/(8EI)＝1.994×2004/(8×7040×114.333×104)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/25 0＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.35×0.9,0.375×3.35×0.9+3.35×0.2]=3.769kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.183kN,R2=3.769kN,R3=3.769kN,R4=3.1 83kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.994×0.9,0.375×1.994×0.9+1.994×0.2] =2.243kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.65kN,R2'=2.243kN,R3'=2.243kN,R4'=1.6 5kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.164×106/4120=39.833N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.769kNτmax=2V max/A=2×3.769×1000/384＝19.63N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.353kN，R2=7.305kN，R3=7.305kN，R4=0.353kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.353,0.353]＝0.353kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.305kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距h d(mm) 1000200 顶部立杆计算长度系数μ1 1.427立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.427×(1000+2×200)=1998mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mmλ=max[l01，l02]/i=2712/16=169.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.427×(1000+2×200)=2367mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.808×1500=3214mmλ=max[l01，l02]/i=3214/16=200.875查表得：φ＝0.182、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.027×0.9×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.353kN，R2＝7.305kN，R3＝7.305kN，R4＝0.353kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.4-0.3/2)/2×0.9=4.79kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.9=4.79kNN d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.1×1.35×0.15×(9-0.7)＝max[0.353+4.79，7.3 05，7.305，0.353+4.79]+1.849＝9.154kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9153.987/(0.18×384)+0.005×106/4120＝133.65N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9/20=0.45≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.448=0.403kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.239=0.215kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×92×0.403+9×0.215=18.265kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.9×[0.15×9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=800kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×18.265=60.276kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算F1=N=9.154kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=9. 154kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=9.154kN满足要求！。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞 ( 内龙骨 ) 间距 (mm):200；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞 ( 外龙骨 ) 间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14；2.主楞信息龙骨资料 : 钢楞；截面种类 : 圆钢管 48×；43钢楞截面惯性矩 I(cm ): ；钢楞截面抵挡矩 W(cm): ；主楞肢数 :2 ；3. 次楞信息龙骨资料 : 木楞；宽度 (mm):；高度 (mm): ；次楞肢数 :2 ；4. 面板参数面板种类 : 木胶合板；面板厚度 (mm):；2面板弹性模量 (N/mm): ；2面板抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；2面板抗剪强度设计值 (N/mm): ；5. 木方和钢楞22方木抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；方木弹性模量 E(N/mm): ；2方木抗剪强度设计值 f t (N/mm): ；2钢楞弹性模量 E(N/mm): ；2钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取此中的较小值 :3此中γ --混凝土的重力密度，取m；t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实质值取，输入 0时系统按 200/(T+15) 计算，得；T --V --H --β1--β2--混凝土的入模温度，取℃；混凝土的浇筑速度，取 h；模板计算高度，取；外加剂影响修正系数，取；混凝土坍落度影响修正系数，取。
依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m 2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯构造 , 需要验算其抗弯强度和刚度。
按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
模板工程计算书
模板工程计算书（1）计算标准荷载：模板及支架自重标准值（全部采用竹胶模板及木楞（次龙骨））取F1=0.40KN/m3新浇砼自重标准值取F2=25 .00 KN/m3钢筋自重标准值楼板取F.3= 1.1KN/m3框架梁取F3′= 1.5 KN/m3；施工荷载取F4=2.5 KN/m2振捣砼产生荷载标准值水平模板取F5=4.0KN/m2垂直模板取F5′=2.0 KN/m2新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22γC t0β1β2υ1/2F′=γC H其中：γC—混凝土的密度取为25KN/m3t0 =200/（T+15）T——混凝土的温度取T=25℃t0=200/（25+15）=5.0℃β1—外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2β2—砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在110~140之间，故β2取为1.15υ——浇筑速度根据施工经验取υ=1m/h则：F=0.22×25×5.0×1.2×1.15X11/2=37.95KN/m2F′=γC H=6.1×25=152.5KN/m2取F1、F2二者之间的大值则标准值为F6==F′=37.95 KN/m2倾倒砼产生的荷载标准值取F7 =2 KN/m2（2）墙体模板系统验算计算参数：本工程混凝土墙体大面积采用2400×1200×12（l×b×h）的高强覆塑竹胶模板，对于模板模数不足的采用木板补缝。
次龙骨采用b×h=100×50＠300落叶松木方，主龙骨采用Φ48＠50的Q235双钢管，并用Φ16＠600×500的对拉螺栓穿墙对拉（具体见模板图）。
计算荷载组合：承载能力计算荷载：F′=1.2F6×0.9+1.4×F7=43.76KN/m2刚度验算荷载：F=1.2 F6×0.9=40.99 KN/m2其中0.9为计算析减系数。
墙模板(单面支撑)计算书
墙模板（单面支撑）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性墙模板单面支撑剖面图墙模板单面支撑正立面图三、荷载组合4k承载能力极限状态设计值S max＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×63.000+1.4×1.000，1.35×63.000+1.4×0.7×1.000]＝77.43kN/m2S min＝0.9×1.4 Q3k＝0.9×1.4×1.000＝1.26kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax＝G4k＝63.000kN/m2Sˊmin＝0kN/m2四、面板验算W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算q＝bS max＝1.0×77.43＝77.43kN/m验算简图M max＝ql2/8=77.43×0.2002/8=0.39kN·mσ＝M max/W＝0.39×106/37500=10.32N/mm2≤[f]=37 N/mm2满足要求！2、挠度验算qˊ＝bSˊmax＝1.0×63.00＝63.00kN/m验算简图挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×63.00×2004/(384×10584×281250)=0.44mm≤[ν]=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！五、小梁验算q＝ηlSmax＝1.000×0.200×77.427＝15.49kN/mqmin＝ηlSmin＝1.000×0.200×1.260＝0.25kN/m验算简图弯矩图M max＝0.43kN·mσ＝M max/W＝0.43×106/5080=85.55N/mm2≤[f]=205.00 N/mm2 满足要求！2、挠度验算qˊmax＝ηlSˊmax＝1.000×0.200×63.00＝12.60kN/mqˊmin＝ηlSˊmin＝1.000×0.200×0＝0kN/m验算简图变形图νmax＝0.27mm≤[ν]=l/250=800/250=3.2mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态剪力图R1=4.26 /η=4.26/1.000=4.26kNR2=6.57 /η=6.57/1.000=6.57kNR3=6.60 /η=6.60/1.000=6.60kNR4=8.89 /η=8.89/1.000=8.89kNR5=8.52 /η=8.52/1.000=8.52kNR6=5.40 /η=5.40/1.000=5.40kNR7=4.32 /η=4.32/1.000=4.32kNR8=1.02 /η=1.02/1.000=1.02kN正常使用极限状态剪力图R ˊ1 = 3.47 /η = 3.47/1.000 = 3.47 kN R ˊ2 = 5.34 /η = 5.34/1.000 = 5.34 kN R ˊ3 = 5.37 /η = 5.37/1.000 = 5.37 kN R ˊ4 = 7.24 /η = 7.24/1.000 = 7.24 kN R ˊ5 = 6.92 /η = 6.92/1.000 = 6.92 kN R ˊ6 = 4.35 /η = 4.35/1.000 = 4.35 kN R ˊ7 = 3.41 /η = 3.41/1.000 = 3.41 kN R ˊ8 = 0.72 /η = 0.72/1.000 = 0.72 kN六、主梁验算主梁类型钢管 主梁材料规格Ф48×3.5 主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm 2） 205 主梁弹性模量E （N/mm 2） 206000 主梁截面抵抗矩W （cm 3） 5.08 主梁截面惯性矩I （cm 4） 12.19 主梁合并根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5主梁计算方式三等跨梁由上节'小梁验算'的'支座反力计算'知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。
模板荷载计算书
模板荷载计算书一、墙模板（1）地下室组合钢模板本工程地下室墙体模板采用组合钢模板组拼，墙高3.5m，厚度为250mm和200mm，内钢楞采用2根φ48×3.5钢管，间距为450mm，外钢楞采用同一规格钢管，间距为750mm。
对拉螺栓采用M14，间距为450mm。
混凝土自重（γc）为24KN/m3，强度等级为C30，坍落度为16cm，采用混凝土输送泵浇筑，浇筑速度为1.8m/小时，混凝土温度为300C，用插入式振捣棒振捣。
钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/mm2，普通螺栓为170 N/mm2。
钢模的允许挠度：面板为1.5mm，钢楞为3mm。
1.荷载设计值混凝土侧压力混凝土侧压力标准值按《建筑施工手册》（第三版）公式17-1和17-2计算。
其中t0=200/(30+15)=4.44F1=0.22γ c t0β1β2V1/2=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.81/2=43.4KN/ m2 F2=γcH=24×3.5=84 KN/ m2取两者之中的最小值，即F1=43.4KN/ m22）混凝土侧压力设计值：F=43.4×1.2×0.85=44.27KN/ m2（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载查表17-78为2KN/ m2荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/ m2（3）按表17-78进行荷载组合F’=44.27+2.38=46.65 KN/ m22.验算（1）钢模板验算查表17-83，钢模板截面特征Ixj=269700mm4，Wxj=5940mm3。
1）计算简图：。
2）抗弯强度验算：查表17-87得：m2/2= 13.995×3752/2=98.4×104N.mmM=q1σ=M/W=98.4×104/5940=164 N/mm2<215 N/mm2，可以。
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
300×850梁模板支撑计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.5×0.9×3]×1＝32.358kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝28.307kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.358×0.152＝0.091kN·mσ＝M max/W＝0.091×106/37500＝2.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.775×1504/(100×5400×281250)＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×28.307×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.858kN R2=1.25q1L=1.25×32.358×0.15＝6.067kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×21.775×0.15＝1.225kNR2'=1.25q2L=1.25×21.775×0.15＝4.083kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.858/1＝1.858kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.067]/1= 6.067kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.858/1＝1.858kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×0.85=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.858+0.039+0.552=2.449kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.067+0.039=6.106kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.858+0.039+0.468+1.341=3.706kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,6.106,3.706]=6.106kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.225/1＝1.225kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.083]/1= 4.083kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.225/1＝1.225kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.85=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.225+0.03+0.425=1.68kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.083+0.03=4.113kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.225+0.03+0.36+0.564=2.179kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.68,4.113,2.179]=4.113kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.106×0.452，0.5×6.106×0.22]＝0.155kN·mσ=M max/W=0.155×106/24500=6.308N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.106×0.45，6.106×0.2]＝1.717kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.717×1000/(2×30×70)＝1.227N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.113×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.11mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.113×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.103mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.106×0.45,0.375×6.106×0.45+6.106×0.2]=3.435kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.378kN,R2=3.435kN,R3=2.085kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.113×0.45,0.375×4.113×0.45+4.113×0.2]=2.314kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.945kN,R2'=2.314kN,R3'=1.226kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.18×106/4490=40.164N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.718kNτmax=2V max/A=2×1.718×1000/424＝8.102N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.032mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.258kN，R2=3.353kN，R3=4.06kN，R4=0.258kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.174kN，R2'=2.276kN，R3'=2.557kN，R4'=0.174kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.258，3.353，4.06，0.258]=4.06kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.174，2.276，2.557，0.174]=2.557kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.639×106/4490＝142.422N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.639kNτmax＝2V max/A=2×2.639×1000/424＝12.448N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.97mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.481kN，R2=8.729kN，R3=8.729kN，R4=5.481kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.555kN，R2=7.209kN，R3=8.729kN，R4=0.555kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝8.729kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.555kN，R2＝7.209kN，R3＝8.729kN，R4＝0.555kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kNN d＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+1×1.3×0.15×(6.45-0.85)＝max[0.555，7.209，8.729，0.555+4.829]+1.092＝9.821kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9821.099/(0.197×424)+0.007×106/4490＝119.138N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.326=20.074kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×20.074=60.221kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.821/(1×0.15)＝65.474kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
模板计算书22152
一、梁模板计算满堂脚手架支撑高度为层高,保险起见支撑高度以顶标高计,不扣除梁高,按照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容验算。
选取梁段: 综合楼,最大梁350×850,该梁是FWKL,支撑高度较小,而且下有混凝土板。
（1）、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 H(m):0.85m。
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.0；脚手架步距(m):1.20；梁两侧立柱间距(m):1.4；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）、荷载参数模板自重(kN/m2):0.41；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):对水平模板可采用2.0;对垂直面模板可采用4.0新浇注混凝土对模板侧面压力标准值:（3）、材料参数木材品种：松木；（或杉树），强度等级按TC13，木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；（4）、梁底模板参数梁底模板主楞的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：120.0；（5）、梁侧模板参数次龙骨间距：400mm,材料为40*60木楞。
穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞(外楞)间距(mm)；不等，见下面分析。
穿梁螺栓竖向间距(mm)：不等，见下面分析；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：φ48×3.5钢管；强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；不考虑倾倒混凝土时产生的水平荷载,挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
模板工程计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mmνmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.39小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 170.67 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15支架立柱计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4=8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]=7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78可调托座内主梁根数 2 受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 0.851、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm) Ф48×31、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 125小梁间距(mm) 200 小梁一端悬臂长(mm) 250主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 200对拉螺栓横向间距(mm) 500 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.2 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.671、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm) Ф48×3主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.742 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 700模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁截面惯性矩I(cm4) 170.67 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.35 最低处柱箍离楼面距离(mm) 1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
模板验算计算书
模板验算（木模板）1、 梁模板计算：1） 荷载计算：按照250×500mm 梁计算，采用木模板，取1m 为研究对象，则模板自重=0.165KN/m 2；砼自重=3.13KN/m 2；施工荷载=3.5KN/m 2；总计：q=6.80KN/m 22） 底模验算：a 、 强度验算：方木间距取500mm ，则q=3.40KN/m 2，木材选用红松(fc=10N/mm 2；fv=1.4N/mm 2；fm=13N/mm 2)。
梁底模按四跨连续梁计算，取最大弯矩、剪力、挠度系数为K m =-0.121、K v =-0.620、K f =0.967，则底模最大弯矩M max 为：所需模板横截面抵抗矩W n 为：底模板横截面实际的截面抵抗矩Wn′为：W n <Wn′满足要求。
底模板的最大剪力υmax 为：底模板的剪应力：即τmax < fv 故满足要求。
m K N 103.0qL Mmax 2m K ⋅-==3mm 7923fmM Wn ==4mm 93756bh 2n W =='K N05.1qL K v max ==υ2v 2max max mm /N 4.1f mm /N 42.0bh5.1=<=⨯=ντb 、 刚度(即挠度)验算：验算挠度时可不考虑施工荷载，故底模板承受的总的竖直荷载应为：q=1.65KN/m底模板的最大挠度ωmax 为：即不能满足施工要求 。
但将间距由原来的500mm 改为400mm 时，则能满足使用要求。
3）侧模验算：a 、 强度验算：梁侧模立档方按700mm 设置。
设混凝土入模时的温度为T=12℃，浇筑速度为V=2m/h ，外加剂及混凝土坍落度的影响系数分别为：K w =1.15；K s =1.0。
则侧压力为： 取其中较小者即P m =12.5KN/m 2。
混凝土板厚为110mm ，按100mm 计算，将侧压力化为线匀布荷载q ，则有：侧模板也按四跨连续梁计算，立楞间距为500mm ，故其最大弯矩、剪力、挠度系数为K m =-0.121、K v =-0.620、K f =0.967。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
板模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为圆形,板底支撑形式为圆木支撑)
板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规X》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规X》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规X》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。
一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 3.000；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：圆木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；圆木的小头直径(mm)：50.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算跨度(m)：4.000；楼板的计算宽度(m)：4.500；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温(℃)：25.000；4、板底圆木参数板底圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗弯强度设计值f(N/mm2)：11.000；m圆木抗剪强度设计值f(N/mm2)：1.400；v5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000(N/mm2)：11.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：1.400；方木抗剪强度设计值fv6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：11.000；方木抗压强度设计值fv7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：10.000；圆木抗压强度设计值fv二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用圆木作为支撑，圆木按照简支梁计算；圆木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 0.0982×d3= 0.0982×5.0003 = 12.275 cm3；I = 0.0491×d4= 0.0491×5.0004 = 30.688 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1= 25.000×0.120×0.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1= 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载P = 1.4×p1= 1.4×0.600 = 0.840 kN；最大弯距M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8= 0.361 kN；最大支座力N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.206×1.000/2 = 1.023 kN ；截面应力σ = M/W = 0.361/0.012 = 29.389 N/mm2；圆木的最大应力计算值为29.389N/mm2，大于圆木抗弯强度设计值11.000N/mm2，不满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 1.206×1.000/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.023×103/(2×40.000×60.000) = 0.639N/mm2；截面抗剪强度设计值：[f] = 1.400 N/mm2；v圆木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于圆木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规X规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN最大变形ω = 5×1.005×1.000×1012/(384×9000.000×30.688×104) +0.600×1.000×109/(48×9000.000×30.688×104)= 4.743 mm；圆木的最大挠度为4.743mm，大于最大容许挠度4.000mm，不满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以与均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.206×1.000+0.840 = 2.046 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1] = 2.426 kN；R[2] = 4.169 kN；R[3] = 1.608 kN；最大弯矩 Mmax= 0.222 kN.m；最大变形ωmax = 0.118 mm；最大剪力 Vmax= 2.494 kN；截面应力σ = 3.462 N/mm2。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m2。
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400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算（一）参数信息1、梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):；混凝土板厚度(mm):；采用的钢管类型为Φ48×3；次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：；壁厚(mm)：；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；2、荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):；3、材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；（二）梁侧模板荷载标准值计算=m2；新浇混凝土侧压力标准值F1（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)1、强度计算面板抗弯强度验算公式如下：σ = M/W < f其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 150××6=81cm3；M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M =1l+2l其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= ×××= kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= ××4×=m；计算跨度(次楞间距): l = 300mm；面板的最大弯矩 M= ××3002+××3002= ×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1l+2l=××+××=；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105/ ×104=mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值σ =mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！2、抗剪验算Q=××300+××300)/1000=；τ=3Q/2bh=3××1000/(2×1500×18)=mm2；面板抗剪强度设计值：[fv]=mm2；面板的抗剪强度计算值τ=mm2小于面板的抗剪强度设计值 [f]=mm2，满足要求！3、挠度验算ν=(100EI)≤[ν]=l/150q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=×；l--计算跨度: l = 300mm；E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 150×××12=72.9cm4；面板的最大挠度计算值: ν = ××3004/(100×6000××105) = 0.722 mm；面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm；面板的最大挠度计算值ν =0.722mm 小于面板的最大容许挠度值 [v]=2mm，满足要求！（四）梁侧模板支撑的计算1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W 和弹性模量E分别为:W = 1×5×7×7/6 = 40.83cm3；I = 1×5×7×7×7/12 = 142.92cm4；E = N/mm2；计算简图经过计算得到最大弯矩 M = kN·m，最大支座反力 R= kN，最大变形ν= 0.394 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ = M/W <f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ = ×105/×104 = N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ = N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的抗剪验算Q= kN；τ=3Q/2bh=3×(2×50×70)= N/mm2；次楞的抗剪强度设计值：[fv]=mm2；次楞最大抗剪强度基本满足要求！（3）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: [v] = min(400/150,10)=2.667mm；次楞的最大挠度计算值ν =0.394mm 小于次楞的最大容许挠度值 [v]=2.667mm，满足要求！2、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×=8.99cm3；I = 2×=21.57cm4；E = N/mm2；主楞计算简图经过计算得到最大弯矩 M = kN·m，最大支座反力 R= kN，最大变形ν = 0.478 mm（1）主楞抗弯强度验算σ =M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ =×105/×103 = N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ =mm2小于主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.478 mm主楞的最大容许挠度值: [v] = min(600/150,10)=4mm；主楞的最大挠度计算值ν =0.478mm 小于主楞的最大容许挠度值 [v]=4mm，满足要求！（五）穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M14；查表得：穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]= kN，满足要求！二、梁底模板计算(一) 参数信息梁的截面尺寸为400mm×1600mm，模板支架计算长度为6m，梁支撑架搭设高度H(m)：，梁段集中线荷载(kN/m)：。
采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。
1、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):100；立杆纵距la(m):；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):；立杆步距h(m):；板底承重立杆横向间距或排距l(m):；梁两侧立杆间距lb(m):；梁底增设双立杆。
2、材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。
竖向力传递通过双扣件。
木方断面为50mm×70mm，梁底支撑钢管采用Ф48×钢管，钢管的截面积为A=×102mm2，截面模量W=×103mm3，截面惯性矩为I=×105 mm4。
木材的抗弯强度设计值为fm ＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝ N/mm2,弹性模量为E＝9000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm ＝15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝ N/mm2,面板弹性模量为E＝6000 N/mm2。
荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
3、荷载参数梁底模板自重标准值为m2；梁钢筋自重标准值为m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。
所处城市为宁波市，基本风压为W0＝ kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝，风荷载体型系数为μs＝。
（二）梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。
本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ×104mm3；I = ×××12 =×105mm4；1、荷载计算模板自重标准值：q1＝×＝m；新浇混凝土自重标准值：q2＝××＝m；梁钢筋自重标准值：q3＝××＝m；施工人员及设备活荷载标准值：q4＝×＝m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q5＝×＝m。
底模的荷载设计值为：q=×(q1+q2+q3)+×(q4+q5)=×+++×+=m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W<fm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=＝×××=·m；支座反力为R1== kN；R 2＝＝ kN，R3＝＝ kN；最大支座反力R=＝ kN；σ = M/W=×104/×104=mm2；面板计算应力σ=mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 fm=15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q= kN,抗剪强度按照下面的公式计算：τ=3Q/(2bh)≤fvτ =3××1000/(2×300×18)=mm2；面板受剪应力计算值τ=小于fv=mm2，满足要求。
4、挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:ν=(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)其中，l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；面板的最大挠度计算值:ν = ××(100×××105)=0.118mm；面板的最大允许挠度值[ν] = min150,10)=1.33mm面板的最大挠度计算值ν =0.118 mm 小于面板的最大允许挠度值[ν] =1.33mm，满足要求！（三）梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的断面惯性矩 I 和断面抵抗矩W分别为:v1.0 可编辑可修改W=××6 =×104 mm3；I=×××12 = ×106 mm4；1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。