抗倾覆验算

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抗倾覆稳定性验算

五、施工计算１、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11、0米左右，此处得土为粘性土,可以采用“等值梁法”进行强度验算。

首先进行最小入土深度得确定：首先确定土压力强度等于零得点离挖土面得距离y,因为在此处得被动土压式中：P挖土面处挡土结构得主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计b算即土得重力密度此处取18KＮ/m3修正过后得被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后得土破坏棱柱体向下移动,使挡土结构对土产生向上得摩擦力,从而使挡土结构后得被动土压力有所减小,因此在计算中考虑支撑结构与土得摩擦作用,将支撑结构得被动土压力乘以修正系数,此处φ＝２8°则Ｋ=１、７8主动土压力系数经计算y=1、5m：挡土结构得最小入土深度t与墙前被动土压力对挡土结构底端得力矩相等来进行计算x可以根据P０挡土结构下端得实际埋深应位于x之下，所以挡土结构得实际埋深应为(k经验系数此处取１、２)2经计算：根据抗倾覆稳定得验算,36号工字钢需入土深度为3、5米,实际入土深度为3、７米,故：能满足滑动稳定性得要求２、支撑结构内力验算主动土压力:被动土压力：最后一部支撑支在距管顶0、5m得地方，3６b工字钢所承受得最大剪应力d=１2ｍm，经计算３6ｂ工字钢所承受得最大正应力经过计算可知此支撑结构就是安全得3、管涌验算：基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼,在进出洞口得位置,可降低经计算因此此处不会发生管涌现象４、顶力得计算工程采取注浆减阻得方式来降低顶力.φ１800注浆后总顶力为：Ｆ=ｆo、S*0、３＝２5*６67/10*0、3*１、1=55０ｔｆo—土得摩擦阻力,一般为25KN/m2S-土与管外皮得摩擦面积0。

3-注浆减阻系数1。

1—顶力系数5、后背得计算E=１、5×0、5×Υ×H2×tg2（45+φ/2)+2chtg（4５＋φ/２）（式中Υ土得重度（18KN／ｍ3)c土得粘聚力10kpａ，φ摩擦角28º）计算得每米５８8吨,后背工作宽度为4米,后背承载力为2354吨。

汽车吊支腿反力及抗倾覆验算_解释说明

汽车吊支腿反力及抗倾覆验算解释说明1. 引言1.1 概述汽车吊支腿反力及抗倾覆验算是在汽车设计和安全评估中非常重要的一部分。

汽车吊支腿反力是指在起重操作过程中，为了保持整个汽车的平衡和稳定，所产生的对地面的反作用力。

而抗倾覆验算则是为了确保汽车在不同工况下具备足够的抗倾覆能力，以避免发生倾覆事故。

1.2 文章结构本文将首先介绍汽车吊支腿反力的定义和作用，包括它在起重过程中的具体功能。

接着，我们将深入探讨汽车吊支腿反力计算方法及关键要点，解释如何通过简化模型和考虑不同因素来准确计算相应数值。

随后，我们将通过一个实例分析来展示特定汽车吊支腿反力的验算过程和结果说明。

对于抗倾覆验算部分，我们将介绍其背景和意义，阐明为什么抗倾覆验算对于保证汽车运行安全至关重要。

同时，在分析影响抗倾覆能力的因素时，我们将探讨重量分布、重心高度、支撑面积和地面条件等关键因素，并介绍常用的抗倾覆验算方法和技术手段。

在实际案例研究部分，我们将探讨如何通过抗倾覆验算进行设计优化，即通过改变汽车吊支腿结构来提升抗倾覆能力。

同时，我们将基于实测数据进行安全评估，对比不同设计方案的抗倾覆验算结果并提出相关建议。

最后，我们还会分享一些成功案例，展示具有良好抗倾覆能力的汽车吊支腿的设计与应用。

1.3 目的本文旨在深入探讨汽车吊支腿反力及抗倾覆验算的理论与实践，并以此为基础提供设计优化和安全评估的指导。

通过详细解释这些概念、计算方法和技术手段，读者可以更好地理解抗倾覆能力对于汽车运行安全的重要性，并得到一些实用的设计经验和建议。

同时，在未来研究方向上，我们也希望能够发现更加有效和可靠的汽车吊支腿反力及抗倾覆验算方法，进一步提升汽车的安全性能。

2. 正文2.1 汽车吊支腿反力的定义和作用汽车吊支腿反力是指在汽车吊使用过程中，支撑装置（即吊支腿）所受到的反向力量。

它的作用是通过与地面产生的反力相互作用，提供吊车稳定平衡的支撑力。

2.2 汽车吊支腿反力的计算方法及关键要点计算汽车吊支腿反力需要考虑多个因素，包括载荷重量、工况条件、地面摩擦系数等。

抗倾覆稳定性验算

五、动工估计之阳早格格创做1、抗颠覆宁静性验算原工程基坑最深11.0米安排，此处的土为粘性土，不妨采与“等值梁法”举止强度验算.最先举止最小进土深度的决定：最先决定土压力强度等于整的面离掘土里的距离y ，果为正在此处的主动土压力等于墙后的主动土压力即：式中：P b 掘土里处挡土结构的主动土压力强度值，按郎肯土压力表里举止估计即a ab K cH K H P 2212-=γ γ土的重力稀度此处与18KN/m 3p K 建正过后的主动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后的土损害棱柱体背下移动，使挡土结构对于土爆收进与的摩揩力，进而使挡土结构后的主动土压力有所减小，果此正在估计中思量收撑结构与土的摩揩效率，将收撑结构的主动土压力乘以建正系数，此处φ=28°则K=1.7893.42452=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=ϕ tg K K pa K 主动土压力系数361.02452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=ϕ tg K a经估计y=m挡土结构的最小进土深度t 0:x 不妨根据P 0战墙前主动土压力对于挡土结构底端的力矩相等去举止估计挡土结构下端的本质埋深应位于x 之下，所以挡土结构的本质埋深应为m t K t 5.302=⋅=（k 2 体味系数此处与1.2）经估计：根据抗颠覆宁静的验算，36号工字钢需进土深度为3.5米，本质进土深度为3.7米，故：能谦脚滑动宁静性的央供2、收撑结构内力验算主动土压力：a a a K cH K H P 2212-=γ 主动土压力：p p p cK K H P 2212+=γ m 的场合，36b 工字钢所启受的最大剪应力,3.30*max cm I S z x= d=12mm,经估计 []ττ<=a MP 6.26max36b 工字钢所启受的最大正应力通过估计可知此收撑结构是仄安的3、管涌验算：基坑启掘后，基坑周围挨大心井二眼，正在出进洞心的位子，可落矮经估计25.12''''=-γγγωh kh果此此处没有会爆收管涌局里4、顶力的估计工程采与注浆减阻的办法去落矮顶力.φ1800注浆后总顶力为：F=fo.S*0.3=25*667/10*0.3*1.1=550tfo—土的摩揩阻力，普遍为25KN/m2S—土与管中皮的摩揩里积0．3—注浆减阻系数1．1—顶力系数5、后背的估计××Υ×H2×tg2(45+φ/2)+2chtg(45+φ/2)（式中Υ土的重度（18KN/m3）c土的粘散力10kpa,φ摩揩角28º）估计得每米588吨，后后脚做宽度为4米，后背拆载力为2354吨.（参照最深基坑）.思量到工字钢战管材的受力战完全后背的情况后背的拆载力没有超出1200吨为宜.六、处事坑的收护处事坑按坑深分二步收撑或者三步收撑，深度小于6米的为二步收撑，深度大于6米的为三步收撑，收撑采与I36b单工子钢做逆火，逆火托架用三角形钢板造成焊接正在钢桩上，每一个里上二个，并用Φ16钢筋将逆火与钢桩焊接坚韧.逆火拆置时采与以少边顶住短边，并正在4个接角处用钢管（Φ120、）或者散工字钢干角撑，与逆火焊接.头一步逆火位子正在距大天米处，末尾一步逆火正在距管中顶米处，按坑的深度可正在第一步逆火与第三步逆火中间减少一步.七、处事坑落火1、挨设大心井正在火泥搅拌桩的中侧出洞心处二侧各挨一眼大心井，井深12米—14米、曲径米.大心井井中距火泥搅拌桩中皮米，距管中皮米，管材为无砂砼管.○1大心井的动工要领井筒的重设要领，采与回转钻机，或者冲打钻机冲打成孔，孔径比管中径（包罗过滤层）大于30厘米以上.钻冲成孔后，孔内的泥浆应稀释、置换，而后重设井筒.井筒的底部用草袋片或者土工布加细砂砾石做反滤层，薄度约20厘米.井筒与孔之间的清闲，用细砂、砾石等滤料回挖至天下火位.大心井动工完毕后应坐时举止排泥及试抽火，预防淤塞.若试抽火6小时后出火仍含有洪量土颗粒呈浑浊火时，应坐时查看井筒启底、管心对接、过滤层等，如创造问题应即时建复或者拔出井筒，重新重设.正在大心井启初抽火至基坑回挖到天下火位前，没有得中断抽火.使用火位自动启闭统造井内火位.正在抽火功夫应时常查看火泵出火、天下火位变更、井底回淤等情况，预防潜火泵或者火泵进火管被回淤掩埋.大心井停止抽火后，应坐时裁撤抽火设备，并将井孔回挖稀真.大心井应正在基坑启掘前抽火，提前落矮天下火，那有好处基坑（槽）的启掘及坑壁、坑底的宁静.○2、大心井重设深度的估计H = h ＋δ ＋ h l ＋ h 2 ＋I*B式中：H —大心井的深度h —基坑（槽）深度δ —井筒启底薄度h1 —抽火泵吸火头下度h2 —井筒内预留回淤下度普遍与 0.5～1.0米I —落火坡度，普遍与1/10；B —大心井与基槽的火仄距离（rn）；八、处事坑的启掘采与板滞（1m³、1.2 m³掘掘机）协同人为掘土，掘土程序为最先用掘掘机掘至第一步逆火处，而后干第一步逆火，再用掘掘机掘至第二步逆火处，干第二步逆火.并用木板卡正在工子钢槽心干基坑四周的挡土撑板，中间用Φ16钢筋干横肋与钢桩焊住，再掘第三步土.当掘掘机掘到够没有着土时，改用人为掘土拆进土斗，用16吨吊车吊车将土吊到大天上，拆进运止车推走.。

桥梁抗倾覆验算

桥梁抗倾覆验算桥梁是交通的重要枢纽，如何确保桥梁的安全性是桥梁设计中必须关注的问题之一。

在桥梁设计中，抗倾覆验算是一个重要的环节。

本文将就桥梁抗倾覆验算的相关知识进行探讨。

一、抗倾覆验算的定义及原理抗倾覆验算是指在桥墩施加横向力作用下，判断桥墩是否稳定的计算方法。

在桥梁结构设计中，抗倾覆验算的设计原则是以桥墩所受的弯矩及与之相对应的倾覆力作为抗倾覆验算的基础。

其主要原理是根据牛顿第二定律和平衡方程，在计算反力的基础上，简单推导出桥墩在倾覆力作用下的稳定条件。

二、抗倾覆验算的计算方法桥梁抗倾覆验算的计算方法可以分为两种类型：静力法和动力法。

1. 静力法静力法是指在假设桥墩受到外力作用时处于静止状态下，根据平衡条件和强度条件，计算桥墩的抗倾覆力矩和稳定性的计算方法。

在计算抗倾覆验算时，可以按以下步骤进行：（1）先进行力的平衡计算，得出基本的受力情况；（2）在力的基础上，计算断面的抗弯承载力，得到最大的抗倾覆力矩；（3）计算桥墩所承受的倾覆力矩，比较两者大小，以此来判断桥墩是否稳定。

2. 动力法动力法是指利用振动理论和人工地震荷载进行计算，分析桥墩的动态响应和稳定性的计算方法。

在进行桥梁抗倾覆验算的动力法时，应考虑桥墩的实际情况，如桥墩的大小、形状、材料特性、地基情况等因素。

在计算时，应先假设桥墩完整，然后在考虑计算地震荷载及地基反应力的情况下，进行减震、调整等处理，最终得出桥墩的抗倾覆力矩及稳定性结果。

三、抗倾覆验算的应用范围桥梁抗倾覆验算广泛适用于各种桥梁结构的设计和施工中。

特别是在高速铁路、高速公路等建设中，对桥梁的抗倾覆稳定性要求越来越高，抗倾覆验算的应用也越来越重要。

四、抗倾覆验算的注意事项在进行桥梁抗倾覆验算时，应注意以下事项：（1）准确判断桥梁受力情况，只有在明确了桥墩所受的外力作用后，才能进行抗倾覆验算。

（2）在进行抗倾覆验算时，应根据实际情况选择合适的计算方法，灵活运用各种方法，以得出更准确的结果。

雨篷抗倾覆验算

雨篷抗倾覆验算由规范第7.4.1 条规定：砌体墙中钢筋混凝土雨篷的抗倾覆应按下式验算：M)v<M r式中M ov ------ 雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩；M r -- 雨篷的抗倾覆力矩设计值，可按第7.4.7 条的规定计算。

第7.4.2 条雨篷计算倾覆点至墙外边缘的距离可按下列规定采用：1 当L i>2.2h b时x0=0.3h且不大于0.13L1。

2 当L i V 2.2h b时x0=0.13L 1式中L 1 --- 雨篷埋入砌体墙中的长度(mm)；x 0 --- 计算倾覆点至墙外边缘的距离(mm)；h b --- 雨篷的截面高度(mm)。

注：当雨篷下有构造柱时，计算倾覆点到墙外边缘的距离可取0.5x 0 。

第7.4.3 条挑梁的抗倾覆力矩设计值可按下式计算：M r =0.8G r (L 2-x 0)式中G r----雨篷的抗倾覆荷载，为雨篷尾端上部45°扩展角的阴影范围（其水平长度为L3）内本层的砌体与楼面恒荷载标准值之和（图743）；L 2----G r作用点至墙外边缘的距离。

L i=240mm, h b=100mmL i>2.2 h b 故x o=O.3h b=O.3 x 100=30mm荷载计算雨篷板上的均布荷载：q i=1.2x 3.42x 2.5+1.4X 1.0+1.2X 1.458x 2=14.74kN雨篷板端得集中荷载：F i=1.458x 2.5=3.645kN雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩：M ov=3.645 X ( 1.2-0.05- ( 0.120-0.030 )) +14.74 X(1.2-(0.12-0.03))2/2=12.94kN • m雨篷的抗倾覆荷载(计算时把圈梁，楼板和过梁所占的区域按墙体来考虑)：l n=1.5m, l3 =0.75 mG r=((2.5+0.75 X 2) X 3-1.5 X 1.8-0.75 X 0.75) X 6.468+(2.5+0.75 X2) X 1.8 X 7.012X 2=157.48kNM=0.8G(L.X0)=0.8 X 157.48 X (0.12-0.03)=12.16kN m> M ov=12.044kN -m 故抗倾覆验算满足要求。

抗倾覆计算说明及正确性验证

桥梁博士抗倾覆计算说明及正确性验证一、概述桥博4计算抗倾覆计算分为两种算法，最不利反力法和最不利合计法。

其中，最不利反力法依据是《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）4.1.8条文说明，“汽车荷载效应（考虑冲击）按各失效支座对应的最不利布置形式取值”。

汽车荷载按每个失效支座的最小反力进行布置，荷载组合也按每个失效支座的最小反力进行组合，该算法是完全贴合规范的。

考虑到按各失效支座取最小反力进行布置，有时并不能覆盖使总体失稳效应最不利的情况，桥博4另外提供了一种算法，最不利合计法。

最不利合计法的计算目标是使全部支座的失稳效应和达到最不利值。

该算法对于桥梁整体的抗倾覆计算更为精确且安全可靠，用户可根据自己需要选择抗倾覆计算方法。

二、输入界面➢在总体信息中勾选“计算倾覆”。

图2.1 总体信息➢在施工分析或运营分析中“抗倾覆”标签下填写抗倾覆信息。

图2.2 抗倾覆信息➢最不利失稳效应算法选择抗倾覆计算方法（最不利反力或最不利合计）。

➢桥梁纵轴参考线程序根据支座到桥梁纵轴参考线的距离矢量判断各桥墩的最左侧支座和最右侧支座，左倾时最左侧支座为该桥墩的有效支座，右倾时最右侧支座为有效支座。

一个桥墩只有一个有效支座。

斜交时，力臂li取支座间距在桥梁纵轴参考线垂线上的投影。

桥梁纵轴参考线也可以不填，此时程序求出各桥墩支座的重心，连接这些重心点得到一条折线，作为桥梁纵轴参考线。

对于弯桥，此时力臂li可能会误差较大。

图2.3 桥梁纵轴参考线及力臂示意图➢倾覆验算体名称用于判断哪些墩号(支座组)属于同一倾覆体，一般来说一联上部结构采用一个名称，不填表示与上一行相同。

程序支持计算多个倾覆体，多联的匝道桥可以建在同一个模型中。

➢墩号用于确定哪些支座属于同一个桥墩，同一倾覆体各行的墩号应各不相同。

➢支座或弹性链接选择同一个桥墩处的支座或弹性连接名称。

三、最不利反力法如上所述，最不利反力法是依据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）第4.1.8条的条文说明总结而得，其中有几个问题在条文说明中可能不完全明确，程序处理方式如下。

连续箱梁抗倾覆验算报告

连续箱梁抗倾覆验算报告1.引言连续箱梁是一种常见的桥梁结构形式，具有承载力强、抗倾覆性能优良等优点，被广泛应用于公路、铁路等工程中。

本报告旨在对一座连续箱梁进行抗倾覆验算，以确保桥梁在使用过程中的安全性。

2.桥梁参数本次验算的连续箱梁的主要参数如下：-长度：L=30m-宽度：B=10m-高度：H=2.5m-弯矩重要性系数：β=1.1-抗倾覆系数：Ω=1.23.抗倾覆验算方法连续箱梁的抗倾覆验算主要采用力矩平衡法。

首先对桥梁进行横向荷载分析，确定非均布荷载引起的倾覆力矩；然后对抗倾覆力矩进行平衡计算，以得出抗倾覆稳定性。

4.计算过程(1)横向荷载分析根据设计参数，假定桥梁承受均布荷载q=30kN/m，计算得到单侧横向荷载的垂直距离d=B/2-H/2=7.5m。

根据横向荷载的位置，计算得到横向荷载引起的倾覆力矩M=q*d*L=675kNm。

(2)抗倾覆力矩平衡由于连续箱梁在横向方向上是对称的，假设支点到桥梁中心线的距离为a，则倾覆力矩平衡方程为：M=P*a。

通过抗倾覆系数Ω和弯矩重要性系数β的关系，可以得到P=Ω*M/a=900kN。

5.结果分析通过力矩平衡计算，得到连续箱梁的抗倾覆稳定性能达到要求。

即使在最不利的荷载条件下，桥梁仍具备足够的抗倾覆能力，能够保证建筑结构的安全性。

6.结论根据连续箱梁抗倾覆验算结果，本次设计的连续箱梁桥梁具有良好的稳定性能。

设计示意符合结构的整体要求，并能够满足荷载的应力状态和变形控制要求。

因此，在施工过程中需要严格按照设计要求进行施工，以确保结构的安全稳定。

7.建议为了进一步提高连续箱梁结构的稳定性，建议在桥梁设计中考虑增加抗倾覆措施，如增加附加荷载或设置抗倾力矩支撑。

这样可以进一步提高桥梁的抗倾覆能力，增强结构的稳定性。

总之，本报告对连续箱梁进行了抗倾覆验算，得出该桥梁具有良好的抗倾覆稳定性能。

在实际施工过程中，应严格按照设计要求进行施工，以确保结构的安全使用。

抗倾覆验算——精选推荐

地震烈度：6度地面粗糙度
：B 设备高度（距离地面高度）（m ）ｈ
=18圆形（D ）
方形（b ）
3设备中LNG 重量（满载）（t ）
=27
设备自重（t ）=基础埋深（m ）
=
圆形
直径/长宽 3.4高度2
直径/长宽 4.5
4.2高度
底板（m ）
一、设备条件
基础尺寸
：
方形
设备尺寸(m)
：基座（m ）211.1
0.4
二、倾覆弯矩
1、风荷载引起的倾覆弯矩
基本风压ω0（KN/㎡）=0.4
体型系数μs=0.8风压高度变化系数μz= 1.19
风振系数βz= 1.1风压标准值ωk=ω0*βz*μz*μs=0.42
构件受荷宽度= 3.00
设计值ω=0.59
线荷载ｑ= 1.76按三角形布置线荷载ｑ1=q/2=0.88倾覆弯矩（KN·m）Ｍω=(q1*h^2)/2=142.50 2、地震力引起的倾覆弯矩
采用底部件立法计算水平地震力
水平地震影响系数α1=0.04
结构等效总重力荷载Geq=480
水平地震力ＦEK=α1·Geq=19.2水平地震力引起的倾覆弯矩M（KN·m）=345.6三、抗倾覆力
基础自重G1（KN）=378.00
覆土重G2（KN）=137.56
总重G=G1+G2（KN）=515.56
抗倾覆距l（m）= 2.10抗倾覆弯矩M=G*l（KN·m）=1082.67四、结论
抗倾覆弯矩倾覆弯矩
1082.67>552.96抗倾覆弯矩大于倾覆弯矩，故满足要求。

吊车抗倾覆验算

吊车抗倾覆说明与验算
起吊前先进行抗倾覆验算，及汽车的稳定力矩大于倾覆力矩。

根据现场的情况，选取吊物最重、作业半径最大的情况，即70吨汽车吊龙门吊横梁，横梁重量约21吨，作业半径12米。

查《起重吊设计规范》的：KgMg+KqMq+KwMw≥0；
中Kg-自重加权系数，取1；Kg-提升荷载加权系数，取1.15；Kw-风动荷载加权系数，取1；Mg、Mq、Mw分别为汽车吊自重、升起荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N*M；
汽车吊工作时的受力简图
考虑最不利状况，风动荷载作用于吊物端，倾覆边为吊车自重力矩的力臂最短边。

图中：G为汽车吊自重，取70吨；Q为吊物重量，取21吨；W风动荷载（按吊物的20%考虑），汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸6.6米，故a取3.3米；L为吊物作用于倾覆边的力臂，汽车吊工作半径，最大取R 取10米。

KgMg+KqMq+KwMw
=1×G×a-1.15×Q×(R-a)-1×0.2×Q×h
=70000×3.3-1.15×21000×（10-3.3）-0.2×21000×（2+0.2+0.95/2）
=57960N*M＞0
故稳定性满足要求。

剪力墙结构整体抗倾覆验算

剪力墙结构整体抗倾覆验算一、剪力墙结构概述剪力墙结构是我国建筑工程中常用的一种抗侧力结构。

它主要由混凝土墙体、墙柱、连梁等构件组成，具有良好的抗弯、抗剪、抗倾覆性能。

剪力墙在承受垂直荷载的同时，还能有效抵抗地震、风等水平荷载引起的侧向力。

因此，在建筑设计过程中，对剪力墙结构的抗倾覆性能进行验算至关重要。

二、整体抗倾覆验算的重要性整体抗倾覆验算是为了确保建筑结构在各种自然灾害或突发情况下具有足够的稳定性。

通过对剪力墙结构进行整体抗倾覆验算，可以评估其在水平力作用下的抗倾覆能力，确保结构安全、可靠。

此外，抗倾覆验算还可以为建筑设计师提供设计依据，优化结构方案，降低工程成本。

三、剪力墙结构整体抗倾覆验算方法1.确定验算对象：首先，根据建筑物的结构形式、建筑高度、场地条件等因素，确定需要进行抗倾覆验算的剪力墙结构。

2.搜集相关资料：收集建筑物的设计图纸、施工记录、材料性能等资料，为抗倾覆验算提供依据。

3.计算水平荷载：根据建筑物的使用条件、设计要求等，计算作用在剪力墙结构上的水平荷载。

4.计算抗倾覆力矩：分析剪力墙结构的受力特点，计算墙体、墙柱、连梁等构件所承受的抗倾覆力矩。

5.判断是否满足抗倾覆要求：将计算得到的抗倾覆力矩与整体抗倾覆稳定系数进行比较，判断剪力墙结构是否满足抗倾覆性能要求。

四、整体抗倾覆验算步骤与注意事项1.步骤：（1）了解建筑物的基本参数，包括结构形式、建筑高度、场地条件等。

（2）搜集相关资料，包括设计图纸、施工记录、材料性能等。

（3）计算水平荷载，考虑建筑物的使用条件、设计要求等。

（4）计算抗倾覆力矩，分析剪力墙结构的受力特点。

（5）判断是否满足抗倾覆要求，与整体抗倾覆稳定系数进行比较。

2.注意事项：（1）确保计算参数的准确性，如建筑物的尺寸、材料性能等。

（2）考虑水平荷载的作用方向，包括地震、风等水平力的作用。

（3）分析剪力墙结构的受力特点，合理划分抗倾覆验算单元。

（4）根据实际情况，调整抗倾覆验算方法，以确保结构安全。

隔震结构抗倾覆验算应符合什么要求？

隔震结构抗倾覆验算应符合什么要求？
1、隔震结构的高宽比超过《建筑抗震设计规范》GB50011的相应规定时，应进行抗倾覆验算。

2、隔震结构抗倾覆验算包括结构整体抗倾覆验算和隔震支座承载力验算。

3、进行结构整体抗倾覆验算时，应按罕遇地震作用计算倾覆力矩，并按上部结构重力代表值计算抗倾覆力矩。

抗倾覆安全系数应大于1.2。

4、上部结构传递到隔震支座的重力代表值应考虑倾覆力矩引起的增加值。

5、在罕遇地震作用下，隔震支座不宜出现受拉应力。

当隔震支座不可避免处于受拉状态时，其拉应力不应大于1.0MPa。

1。

8-基础抗倾覆、抗滑移验算计算书

基础稳定性验算一、工程概况根据四川正基岩土工程有限公司提供的《中江县第二人民医院门诊综合大楼项目岩土工程勘察报告》提供的岩土工程勘察报告。

本工程采用嵌岩桩基础，基础持力层为中风化粉砂质泥岩，桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值为frk=3.7Mpa,桩长大于6m 。

桩基础最不利地质剖面如下图所示，桩侧土层厚度分别为一般填土或粘土7.87m 、淤泥质粘土9.1强风化砂岩2.0m 、中风化砂岩按2.4m 考虑。

二、基础抗倾覆验算本工程设防烈度6度，根据《高规》4.3.7条，304.0/12.0)(/)(max max ==小震中震αα,考虑到中震作用下结构的塑性耗能，本工程取中震地震作用力为小震的2.5倍。

根据PKPM 计算结果，结构在小震、风荷载、中震作用下整体抗倾覆验算如下：楼栋号1-1~1-5轴 1-6~2-10轴结构抗倾覆力矩结构倾覆力矩比值结构抗倾覆力矩结构倾覆力矩比值X 向风荷载 1751103.1 19059.8 91.87 10120948.0 29221.4 346.35 Y 向风荷载 1042019.3 30922.1 33.70 4812587.5 58357.7 82.47 X 向小震 1693562.5 56691.8 29.87 9749434.0 132165.9 73.77 Y 向小震 1008296.1 53907.1 18.70 4635423.5 127161.6 36.45 X 向中震 1693562.5 141729.5 11.95 9749434.0 330414.75 29.51 Y 向中震1008296.1134767.757.484635423.531790414.58参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第5.5.2条，本工程抗倾覆稳定性安全系数远大于1.5，故结构的整体抗倾覆稳定性满足要求。

三、基础抗滑移验算本工程采用嵌岩桩基础，基础抗滑移由基桩水平承载力提供。

抗倾覆稳定性验算

五、施工计算1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深米左右,此处的土为粘性土,可以采用“等值梁法”进行强度验算;首先进行最小入土深度的确定：首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y,因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即：()a p b K K P y -=γ式中：P b 挖土面处挡土结构的主动土压力强度值,按郎肯土压力理论进行计算即 a a b K cH K H P 2212-=γ γ 土的重力密度此处取18KN/m 3p K 修正过后的被动土压力系数挡土结构变形后,挡土结构后的土破坏棱柱体向下移动,使挡土结构对土产生向上的摩擦力,从而使挡土结构后的被动土压力有所减小,因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用,将支撑结构的被动土压力乘以修正系数,此处φ=28°则K=93.42452=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=ϕ tg K K p a K 主动土压力系数 361.02452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=ϕ tg K a 经计算y=挡土结构的最小入土深度t 0:x y t +=0x 可以根据P 0和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算 ()m K K P y t a p 9.2600=-+=γ挡土结构下端的实际埋深应位于x 之下,所以挡土结构的实际埋深应为 m t K t 5.302=⋅=k 2 经验系数此处取经计算：根据抗倾覆稳定的验算,36号工字钢需入土深度为米,实际入土深度为米,故：能满足滑动稳定性的要求2、支撑结构内力验算主动土压力：a a a K cH K H P 2212-=γ 被动土压力：p p p cK K H P 2212+=γ 最后一部支撑支在距管顶的地方,36b 工字钢所承受的最大剪应力d I Q d I Q S S z x x z ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛==*max max *maxmax max τ,3.30*max cm I S z x= d=12mm,经计算 []ττ<=a MP 6.26max36b 工字钢所承受的最大正应力[]σσ<==a MP WM 9.78max 经过计算可知此支撑结构是安全的3、管涌验算：基坑开挖后,基坑周围打大口井两眼,在进出洞口的位置,可降低经计算25.12''''=-γγγωh kh 因此此处不会发生管涌现象4、顶力的计算工程采取注浆减阻的方式来降低顶力;φ1800注浆后总顶力为：F==25667/10=550tfo—土的摩擦阻力,一般为25KN/m2S—土与管外皮的摩擦面积0．3—注浆减阻系数1．1—顶力系数5、后背的计算E=××Υ×H2×tg245+φ/2+2chtg45+φ/2式中Υ土的重度18KN/m3c土的粘聚力10kpa, φ摩擦角28º计算得每米588吨,后背工作宽度为4米,后背承载力为2354吨;参照最深基坑;考虑到工字钢和管材的受力和整体后背的情况后背的承载力不超过1200吨为宜;六、工作坑的支护工作坑按坑深分两步支撑或三步支撑,深度小于6米的为两步支撑,深度大于6米的为三步支撑,支撑采用I36b双工子钢作顺水,顺水托架用三角形钢板制成焊接在钢桩上,每一个面上两个,并用Φ16钢筋将顺水与钢桩焊接牢固;顺水安装时采取以长边顶住短边,并在4个交角处用钢管Φ120、t=或短工字钢做角撑,与顺水焊接;头一步顺水位置在距地面米处,最后一步顺水在距管外顶米处,按坑的深度可在第一步顺水与第三步顺水中间增加一步;七、工作坑降水1、打设大口井在水泥搅拌桩的外侧出洞口处两侧各打一眼大口井,井深12米—14米、直径米;大口井井中距水泥搅拌桩外皮米,距管外皮米,管材为无砂砼管;错误!大口井的施工方法井筒的沉设方法,采用回转钻机,或冲击钻机冲击成孔,孔径比管外径包括过滤层大于30厘米以上;钻冲成孔后,孔内的泥浆应稀释、置换,而后沉设井筒;井筒的底部用草袋片或土工布加粗砂砾石作反滤层,厚度约20厘米;井筒与孔之间的空隙,用粗砂、砾石等滤料回填至地下水位;大口井施工完成后应立即进行排泥及试抽水,防止淤塞;若试抽水6小时后出水仍含有大量土颗粒呈混浊水时,应立即检查井筒封底、管口连接、过滤层等,如发现问题应及时修复或拔出井筒,重新沉设;在大口井开始抽水至基坑回填到地下水位前,不得中断抽水;使用水位自动开关控制井内水位;在抽水期间应经常检查水泵出水、地下水位变化、井底回淤等情况,防止潜水泵或水泵进水管被回淤掩埋;大口井停止抽水后,应立即拆除抽水设备,并将井孔回填密实;大口井应在基坑开挖前抽水,提前降低地下水,这有利于基坑槽的开挖及坑壁、坑底的稳定;错误!、大口井沉设深度的计算H = h ＋δ ＋ h l ＋ h 2 ＋ IB式中：H —大口井的深度h —基坑槽深度δ —井筒封底厚度h1 —抽水泵吸水头高度h2 —井筒内预留回淤高度一般取～米I —降水坡度,一般取1/10；B —大口井与基槽的水平距离rn；八、工作坑的开挖采用机械1m³、 m³挖掘机配合人工挖土,挖土顺序为首先用挖掘机挖至第一步顺水处,然后做第一步顺水,再用挖掘机挖至第二步顺水处,做第二步顺水;并用木板卡在工子钢槽口做基坑四面的挡土撑板,中间用Φ16钢筋做横肋与钢桩焊住,再挖第三步土;当挖掘机挖到够不着土时,改用人工挖土装入土斗,用16吨吊车吊车将土吊到地面上,装入运行车拉走;。

吊篮抗倾覆系数计算

吊篮抗倾覆系数计算
本文主要是针对吊篮的抗倾覆安全系数进行验算，以确保其符合规定要求。

验算过程按照JG/T5032-93中的规定进行，其中抗倾覆系数不得小于2，可以用公式K=M坑/M倾
=G.b/F.a来表示。

在公式中，K代表抗倾覆系数，F代表悬吊平台、提升机、电气系统、钢丝绳、额定载质量的总和，其中钢丝绳重量为0.3kg/m×4根×100m=120kg，电缆线重量为
0.2kg/m×1根×100m=20kg，平台总重量为582kg，额定载重为800kg。

G代表配置的配重质量，为40×25kg=1000kg，a为承重钢丝绳中心到支点间的距离1.5m，b为配重中心到支点间的距离4.5m。

通过计算得出M坑为1000×4.5=4500 kg.M，M倾为(694+800)×1.5=2241 kg.M，因此K=M坑/M倾
=G.b/F.a=4500kg.M/2241 kg.M=2.01≥2，满足规范要求。

经验算结构抗倾覆系数符合规定，其他情况可参照前面的《吊篮安装高度、前梁伸出长度与允许载重量的关系表》。

高层建筑整体抗倾覆的验算

高层建筑整体抗倾覆的验算在当今城市的天际线中，高层建筑如雨后春笋般拔地而起。

然而，这些高耸入云的建筑在面临各种自然和人为因素的影响时，其稳定性和安全性至关重要。

其中，高层建筑整体抗倾覆的验算就是确保其结构安全的关键环节之一。

首先，我们要明白什么是高层建筑的抗倾覆。

简单来说，就是防止建筑物在水平力（如风荷载、地震作用等）的作用下发生倾倒或翻转。

想象一下，一座高楼在强风或强烈地震中，如果没有足够的抗倾覆能力，就可能像一个被推倒的积木一样，造成极其严重的后果。

那么，为什么要进行高层建筑整体抗倾覆的验算呢？这是因为随着建筑高度的增加，水平荷载（如风荷载、地震作用）对结构的影响越来越大。

这些水平荷载会产生倾覆力矩，如果建筑物的抗倾覆能力不足，就可能导致结构的破坏甚至倒塌。

此外，不均匀的地基沉降、施工误差等因素也可能影响建筑物的稳定性，因此通过抗倾覆验算来提前发现并解决潜在的安全隐患是非常必要的。

接下来，让我们了解一下高层建筑整体抗倾覆验算的主要方法和步骤。

第一步，需要确定作用在建筑物上的各种水平荷载。

这包括风荷载、地震作用等。

风荷载的计算通常需要考虑建筑物的形状、高度、所处的地理位置以及周边环境等因素。

地震作用的计算则相对较为复杂，需要根据建筑物所在地区的地震设防烈度、场地类别等进行分析。

第二步，计算建筑物的抗倾覆力矩。

这通常与建筑物的自重以及基础底面以上的竖向荷载有关。

建筑物的自重越大，抗倾覆力矩也就越大。

第三步，计算倾覆力矩。

倾覆力矩是由水平荷载产生的，其大小取决于水平荷载的大小和作用点的位置。

第四步，将抗倾覆力矩与倾覆力矩进行比较。

一般来说，抗倾覆力矩应该大于倾覆力矩一定的倍数，以保证建筑物具有足够的抗倾覆能力。

这个倍数通常由相关的建筑规范和标准规定。

在进行高层建筑整体抗倾覆验算时，还需要考虑一些其他的因素。

例如，基础的形式和埋深对建筑物的抗倾覆能力有着重要的影响。

如果基础埋深较浅，建筑物的抗倾覆能力就会相对较弱；反之，如果基础埋深较深，并且基础与地基之间的连接牢固，就能够有效地提高建筑物的抗倾覆能力。

抗倾覆验算

.；.一、便桥墩身抗倾覆检算说明：1#墩为已完成墩身，且新建线路中线与1#墩身中线偏移0.19m，详见平面图所示。

1#墩为最不利墩身，故以1#墩来检验墩身的抗倾覆安全性。

1、竖向力竖向恒载：N1=95.75+39.2ⅹ9.2=456.39KN(桥跨上部结构自重)N2=562.5KN（墩身自重）N3=687.5KN（基础自重）竖向活载：N4=1045.884KN（支点反力）Mx=18.068KN·m（支点反力对基底长边中心轴x-x轴力之矩）2、水平力制动力的大小均按竖向静活载（不包括冲击力）的10%计算，作用点在轨顶2m;离心力等于离心力率乘以支座的静活载反力N4，作用点在轨顶2m。

制动力T1：T1=（N1+N2+N3+N4）ⅹ10%=275.227KN离心力T2：T2=CⅹN4离心力率通过C=V2/（127R）计算，其中V为设计行车速度5Km/h，R为曲线半径400m,代入可得：C=52/（127ⅹ400）=0.0005 T2=0.0005ⅹ1045.884=0.523KN3、风荷载（作用在墩身上的风力T墩、作用在列车上的风力T列车）：作用在桥梁受风面上的静压力，按《桥规》规定的标准求出最大风速后，通过风速与风压. 关系公式Wo=γv2/（2q）求出基本风压值，式中Wo为基本风压值（Pa）q为重力加速度（m/s2）γ为空气重度（N/m3）v为平均最大风速（m/s）取标准大气压下，常温为15摄氏度时的空气重度12.255N/m3、纬度45度处重力加速度为9.8m/s2，代入公式可以得出Wo=v2/1.6，查表v取12m/s计算得出Wo=90Pa作用于桥梁上的风荷载强度W（Pa）按下式计算W=K1·K2·K3·Wo，查表取K1=1.0,K2=1.0,K3=0.8代入公式可得W=72Pa墩风压计算取横向迎风面积S=aⅹh，其中1#墩的a值为1.8m，h为墩高度5m代入可得墩迎风面积为9m2，T墩=9ⅹ72=0.65KN。

吊车抗倾覆验算

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吊车抗倾覆说明与验算
起吊前先进行抗倾覆验算，及汽车的稳定力矩大于倾覆力矩。

根据现场的情况，选取吊物最重、作业半径最大的情况，即70吨汽车吊龙门吊横梁，横梁重量约21吨，作业半径12米。

KgMg+KqMq+KwMw
=1×G×a-1.15×Q×(R-a)-1×0.2×Q×h
=70000××21000×（10-3.3）-0.2×21000×（2+0.2+0.95/2）
=57960N*M＞0
故稳定性满足要求。

基础抗倾覆验算0.95M

基础抗倾覆验算0.95M
基础抗倾覆验算是土木工程中的一个重要内容，是用来验证基础的抗倾覆能力是否足够的过程。

在进行基础抗倾覆验算时，需要考虑许多因素，如基础形状、材料、土层状态等。

如果你想对0.95M的基础进行抗倾覆验算，需要先了解这个基础的具体情况，然后根据相关规范进行计算。

在计算过程中，需要注意以下几点：
•确定基础的形状，并根据基础的形状计算基础的抗倾覆能力。

•确定基础的材料，并考虑基础的材料对抗倾覆能力的影响。

•确定土层的状态，并考虑土层的状态对抗倾覆能力的影响。

在计算过程中，可能还需要考虑其他因素，例如基础与土层之间的接触面积、土层的抗滑稳定性等。

基础抗倾覆验算是土木工程中的一个复杂问题，需要
继续完成上一个问题的回答：
在计算基础抗倾覆能力时，需要满足一定的安全系数要求。

通常来说，基础的抗倾覆能力应大于所承受的倾覆力。

如果基础的抗倾覆能力不足，可能会导致倾覆，造成结构倒塌。

在计算过程中，应当根据基础的具体情况，选择合适的计算方法进行计算。

例如，对于承受水平力的基础，可以使用纵向力法进行计算；对于承受垂
对不起，因为我没有更多的信息，无法继续回答关于基础抗倾覆验算的问题。

我建议你向专业的工程师或有关部门寻求帮助，以获得更准确的信息和解决方案。