木脚手架计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书
一、引言
脚手架是建筑施工过程中常用的辅助工具，它不仅提供了施工
过程中的工作平台，还能保证施工人员的安全。
满堂脚手架是一种
常见的脚手架形式，本文将对满堂脚手架的计算书进行详细介绍。
二、满堂脚手架计算书的内容
1. 基本信息
满堂脚手架计算书的第一部分包括了基本信息，例如项目名称、项目地点、脚手架设计单位、设计人员、检查人员等。
这些基本信
息能够方便施工人员整理和查阅相关文件，确保施工过程的顺利进行。
2. 脚手架材料的选用
满堂脚手架计算书中需要详细说明所选用的脚手架材料，包括
脚手架支撑杆、立杆、横杆、连接件等。
这些材料应具备足够的承
载能力和稳定性，保障施工人员的安全。
3. 脚手架搭设方案
满堂脚手架的搭设方案是施工过程中最关键的一环，计算书中
应详细说明各个脚手架部位的尺寸、布置方式、连接方式等。
这些
信息能够帮助施工人员准确搭建脚手架，并能够根据需要进行调整
和变化。
4. 脚手架的承载能力计算
满堂脚手架计算书中还需要对脚手架的承载能力进行详细计算，包括各个部位的承载能力、横向和纵向的稳定性等。
这些计算结果
是保证脚手架结构安全可靠的重要依据，并能够指导施工人员在施
工过程中合理布置和使用脚手架。
5. 安全措施
满堂脚手架的安全措施是保障施工人员的安全的重要环节，计
算书中需要详细说明脚手架的使用注意事项、安全防护措施等。
施
工人员在使用脚手架时应遵守这些规定，注意自身安全，避免发生
事故。
6. 质量检验。
满堂红脚手架计算书
B15.11 kN/mZ27379面板的抗弯强度验算f <[f],满足要求!面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm 2,满足要求！方木的最大挠 度小于850.0/250,满足要 ir 1.B92.27 2.27 2272 27 2.27单扣件抗滑承载力的设计计算值 R=2.27KN < Rc=8.00KN,满足要 b - 4 [/] 求！[入]=210,满足要求！ ：「，立杆的稳定性计算支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm 满足要求! ■> 入=卩（h+2a ） =1.301 X （1.200+ 2 X 0.30） X 100/1.590=147< “ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求！八"立杆的稳定性计算■> < [f]=205N/mm2,满足要求！ 也，：杆的稳定性计算 ■ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求K ■，立杆的稳定性计算[f]=205N/mm2,满足要L E- 2 2,衰2搂极支架i才算光匮附期系数敕4 6 3 10 12 1416 18 20 25 30 35 40 h+2盘或uih(m)1,35 L0LO14 1+026 1.039 l.(H2 1.0的 1.O6L L 081 1.092 1.113 1. L37 LL^ 1, 173 L44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 l.tJ56 1.0M LO72 1.092 1.111 L.129 1. 14^ L53 1.C LOOT 1.015 1.024 1.031 1.03S L&47 1. B55 1.052 1.079 1.097 1.114 L132 1^2 L0LOOT 1.014 1.021 1.029 1.036 L043 1.051 1,056 1.074 LO^O L106 1,123 1,30 1+0 LOOT 1+014 L020 1,026 L033 1+040 L04& L052 L0S7 L0S1 1.0% Lilt 1^2 L0 LOOT L012 LOIS L024 1.030 L035 L042 1-048 1.0&2 1.07& L090 1.104 2.04 I*G 1.007 1,012 1.Q1E 1.023 1.029 1.035 1,039 i.oqq l.Q&D 1.073 1.087 1,191 2.25 1*C WT 1,010 1,016 1,020 L02? 1,032 l,03Y 1,042 L05? L070 1,081 I-094 N 70 1*0 LOOT LOlO 1.016 1.020 1.027 LO32 L 037 LO-52 1.053 1.06& 1.073 L091地基承载力的计算满足要打斗丄丄犁+ 甘50。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
＊*＊＊*＊*＊***工程楼板满堂脚手架验算计算书计算:复核：审批：＊＊*＊*＊＊＊*＊*＊工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)（一）面板检算 (3)(二)小梁检算 (4)（三）主梁检算 (6)(四）立柱验算 (8)(五）可调拖座验算 (10)（六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (10)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《**＊＊**＊*工程》施工图纸2、《＊＊＊*＊＊＊*＊＊工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2011）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011）7、《木结构设计规范》（GB50005-2003)8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5。
19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。
三、工程属性四、荷载设计五、体系设计设计简图如下:设计平面图设计剖面图六、体系检算（一)面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm）15 面板抗弯强度设计值［f](N/mm2）35面板弹性模量E(N/mm2）10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1”面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q 1＝0。
9max［1.2（G1k+ (G3k+G2k）×h)+1。
脚手架计算书
脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数脚手架钢管类型Ф48×3每米钢管自重g1k(kN/m) 0.033 脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2) 0.35 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 0.17密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m) 0.1 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q1k(kN/m2) 1 施工均布荷载q2k(kN/m2) 3平台上的集中力F1(kN) 2 立杆轴心集中力F2(kN) 0省份浙江地区湖州市基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风压高度变化系数μz 1风荷载体型系数μs 1.04 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.312 三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3 钢管截面抵抗矩 W(cm 3) 4.49 钢管截面惯性矩I(cm 4)10.78 钢管弹性模量E(N/mm 2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁G 1k =g 1k =0.033kN/mG 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×0.9/(0+1)=0.315kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×0.9/(0+1)=0.9kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=3×0.9/(0+1)=2.7kN/m 1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
木脚手架计算书
木脚手架计算书XX工程；工程建设地点:XX；属于框架结构；地上12层；地下2层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由XX投资建设，XX设计，地质勘察，XX监理，组织施工；由XX担任项目经理，XX担任技术负责人。
本计算依据《建筑施工计算手册》江正荣编著、《木结构设计规范》GB50005-2003等编制，由于木脚手架的强度限制，本计算书限定同时施工层数为1层。
一、参数信息1、构造参数脚手架计算高度(m):10；立杆横向间距或排距(m):1.15；立杆纵向间距或跨距(m):1.65；立杆步距(m):1.3；操作层小横杆间距(m):0.3；2、荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.25；大横杆自重(kN/m):0.2；小横杆自重(kN/m):0.15；立杆自重(kN/m):0.3；施工活荷载(kN/m2):3.5；3、构件尺寸参数大横杆截面宽度(mm):60；大横杆截面高度(mm):80；小横杆截面宽度(mm):60；小横杆截面高度(mm):80；脚手板截面厚度(mm):20；立杆截面直径(mm):100；4、材料参数木材弹性模量(N/mm2):10000；木材抗弯强度设计值(N/mm2):17；木材抗压强度设计值(N/mm2):16；木材抗剪强度设计值(N/mm2):1.7；二、脚手板计算脚手板支撑在小横杆上，视支撑情况可按单跨简支梁或双跨连续梁考虑。
作用在脚手板的荷载包括脚手板自重，活荷载等，按均布荷载考虑。
脚手板截面抵抗矩: W=1.150×103×202/6= 76667 mm3；脚手板惯性矩: I=1.150×103×203/12= 766667 mm4；1.按简支梁计算：作用在脚手板上的荷载：q=1.4×3.500×1.150 + 1.2×0.250×1.150= 5.980 kN/m；最大弯矩：Mmax=ql2/8= 5.980×0.3002/8= 0.067 kN·m；最大剪力：Vmax=ql/2= 5.980×0.300/2= 0.897 kN；最大挠度：νmax=5ql4/384EI=5×5.980×300.0004/(384×10000.000×766667)= 0.082 mm；2.按双跨连续梁计算：最大弯矩：Mmax=ql2/8= 5.980×0.3002/8= 0.067 kN.m；最大剪力Vmax=0.625ql=0.625×5.980×0.300= 1.121 kN；最大挠度：νmax=0.521ql4/384EI=0.521×5.980×300.0004/(100×10000.000×766667)= 0.033 mm；3.脚手板的验算：(1) 强度验算:σ=M/W= 0.067×106/ 76666.667 = 0.877 N/mm2；脚手板计算强度σ=0.877 N/mm2小于抗弯强度设计值[σ]=17.000 N/mm2，满足要求!(2) 抗剪验算:τ=3V/2bh=3×1.121×103 /(2×1150.000×20)= 0.073 N/mm2；脚手板受剪强度τ= 0.073 N/mm2小于抗剪强度设计值fv = 1.700 N/mm2，满足要求!(3) 挠度验算:脚手板的最大挠度 0.082 mm 小于允许挠度值300.000/250= 1.200 mm，满足要求!三、小横杆计算小横杆承受脚手板传来的荷载，按支撑在大横杆上的单跨简支梁考虑。
脚手架计算书
脚手架、钢管支架计算书满堂支撑架计算书一、编制依据计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
二、计算参数:模板支架搭设高度为2.0m考虑，顶部满铺脚手板，方便安装人员行走；立杆的纵距 b=2.0m，立杆的横距 l=2.125m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×80mm，间距350mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
模板自重0.35kN/m2；钢结构自重均布荷载（网架杆件放置于脚手架上）：按0.5kN/m3 考虑；施工活荷载（网架安装人员）：按 1.00kN/m2考虑扣件计算折减系数取1.00。
H=2.0m,h=1.8m,L=2.0m；图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。
三、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(0.000×0.000×1.400+0.35×1.4+0.50×1.400)=1.18kN/m2考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+1.000)×1.400=1.26kN/m2荷载组合设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.2×1.18+1.4×1.26=3.18 kN/m2面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 140.00×1.80×1.80/6 = 75.60cm3；I = 140.00×1.80×1.80×1.80/12 = 68.04cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.125ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125×3.18×0.7×0.7=0.195kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.195×1000×1000/75600=2.58N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×3.18×0.7=1.336kN截面抗剪强度计算值 T=3×1336/(2×2000.000×1.4)=0.072N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.18×7004/(100×6000×680400)=1.269mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!四、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；1、荷载的计算：(1)钢结构自重(kN/m)：q11 = 0.5×0.7=0.35kN/m(2)脚手板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.7=0.245kN/m(3)活荷载为操作工人行走产生的活荷载，取1.0kN/m：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.70=0.700kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载设计值 q1 = 0.9×(1.20×0.35+1.20×0.245)=0.643kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载设计值 q2 = 0.9×1.40×0.700=0.882kN/m荷载设计值组合为q=1.2q1+1.4q2=1.2×0.643＋1.4×0.882=2.01 kN/m2、抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×2.01×2.0×2.0=1.0kN.m最大剪力 Q=0.6×2.0×2.01=2.412kN最大支座力 N=1.1×2.0×2.01=4.422kN抗弯计算强度 f=1×106/5080.0=196.85N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677ql4 / 100EI =(0.677×2.01+0.990×0.000)×2000.04/(100×2.06×105×121900.0)=8.67mm纵向钢管的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!4、支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.01kN经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.875kN.m最大变形 vmax=0.684mm最大支座力 Qmax=6.996kN抗弯计算强度 f= Mmax /W=0.875×106/5080.0=172.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.996kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R <12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN 时，应采用可调托座。
脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤
【脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- 20__3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20—4、《钢结构设计标准》GB50017-20215、《建筑地基基础设计规范》GB50007-206、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2021 一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数Y0 1可变荷载调整系数 YL 0.9脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型①48X2.5脚手架架体高度H(m) 14立杆步距h(m) 1.5立杆纵距或跨距la(m) 1.8立杆横距lb(m) 0.9横向水平杆计算外伸长度31(川)0.15内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.3 脚手板铺设方式 2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129装修脚手架作业层数nzj 2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2) 2地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压30(kN/m2) 0.3风荷载体型系数us 1风压高度变化系数uz(连墙件、单立杆稳定性)0.810.81风荷载标准值 3 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.2430.243计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205横杆截面惯性矩 I(mm4) 92800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3X(0.028+GkjbXla/(n+1))+0.9X1.5XGkXla/(n+1) = 1.3X(0.028+0.3X1.8/(0+1))+0.9X1.5X2X1.8/(0+1)=5.598k N/m正常使用极限状态q＇=(0.028+GkjbXla/(n+1))=(0.028+0.3X1.8/(0+1))=0.568kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8qa12/2]=max[5.598X0.92/85.598X0.152/2]=0.567kN・m。
脚手架计算书
脚手架计算书一、永久荷载1、基本物架杆配件自重：每平米竖向架面的平均自重g k1=1/ah[(2h+a+b)g1+g3(a+2h)/6+4g1]=1/(1.3*1.5)[(2*1.5+1.3+.13)*38.4+(1.3+1.5*2)/6*18.4+4*13.2]=144.12N/m22、整体作用杆件自重：剪刀撑每隔六跨度一道，计算单元按两道算:1)、剪刀撑：G1=2*8.5*38.4=652.8N2)、连墙件：水平向按4米，竖向按4.2米，计算单元按6个计算。
G2=[(2*1.2+2*2)*38.4+4*13.2]*6=1791.36N 3）、全架性安全网：立网：G3=6*6*0.002=0.072N平网：G4=1*3*6*0.002=0.036N4）、整体作用杆件与基本物架连接时，所用的直角扣件与旋转扣件数量：a、剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上所用旋转扣件为5*2=10个: G5=10*14.6=146Nb、整体作用杆件每平米坚向架面的平均自重荷载g k2=∑(1/si)[li(gi+g3/5)+ng K2]=1/(6*7.2)[652.8+179.36+0.072+0.036+146]=60.09N/m2二、可变荷载和作业层荷载1、作业层面上的施工荷载，考虑脚手架主要起围护作用，取为2KN/m22、作业层架面材料荷载脚步手板及非基本构架杆件的支承杆荷载脚手板用220*48*4000 自重为300N/块q K2=g Ka/a1b1+g Kb/s b=300/(0.22*4)+(2*1.3*38.4)/(4*0.8)=372.1N/m2=0.37KN/m23、作业层防护设施材料荷载挡脚板用220*48*4000的松木板,作业层按一层考虑。
g K3=∑q Ki/Li=300/4=75N/m一、风荷载及其计算1、风荷载标准值的计算式：wk=0.7μs*μz*w0查得：大庆市w0=0.30KN/m2风压高度糸数为μz/=1.36风荷载体型变化糸数μs=1.3ψψ=挡风面积/迎风面积取ψ=0.089 μs=0.12 wk=0.7*0.12*1.36*0.3=0.034KN/m2承载能力计算一、小横杆1、强度：M=ql2/8[1+(a1/lb)2]=(4.3*0.82/8)*[1-(0.3/0.8)2]=0.30KN·m=0.36*106N·mm W=π/32D*(D4-d4)=3.14/(32*48)*(484-412)=5.075*103正应力σ=M/W=（0.36*106）/(5.075*103)=59.1N/mm259.1N/mm2<205N/mm2符合要求2、挠度：因q K=(q K2+2)*1.5=3.56KN/m 查资料E=206*103N/mm2I=π/64*(D4-d4)=3.14/64*(484-414)=1.21*105mm2所以：y=q k al3/48EI*(6a2/l2+6a3/l3-1)=(3.56*300*8003)/(4.8*206*103*1.21*105)*[6*(0.3/0.8)2+6*(0.3/0.8 )3-1]=0.073mm<[μ]=l/150=5.3mm<10mm二、纵向水平杆：由于作业面荷载主要通过主节点传给立杆，所以纵向水平杆的强度和挠度不需要验算。
满堂脚手架计算书-终版
满堂脚⼿架计算书-终版满堂脚⼿架计算书计算依据：1、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施⼯⾼处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003⼀、架体参数满堂脚⼿架长度L(m)xx 满堂脚⼿架宽度B(m)7.55脚⼿架搭设⾼度H(m)10.65纵横向⽔平杆步距h(m) 1.5⽴杆纵距la(m) 1.25⽴杆横距lb(m) 1.25横杆与⽴杆连接⽅式双扣件扣件抗滑移折减系数1⽴杆布置形式单⽴杆平台横向⽀撑钢管类型单钢管⽴柱间纵向钢管⽀撑根数n 0⽴杆伸出顶层⽔平杆中⼼线⾄⽀撑点的长度a(m)0.3⽴杆计算长度系数µ 2.176纵向钢管验算⽅式简⽀梁横向钢管验算⽅式⼆、荷载参数脚⼿架钢管类型Φ48×2.7每⽶钢管⾃重g 1k (kN/m)0.02955脚⼿板类型⽊脚⼿板脚⼿板⾃重标准值g 2k (kN/m 2)0.35栏杆、挡脚板类型栏杆、⽊脚⼿板挡板挡脚板⾃重标准值g 3k (kN/m)0.17密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值g4k(kN/m)0.1每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q 1k (kN/m 2) 1.5施⼯均布荷载q 2k (kN/m 2)0.8平台上的集中⼒F 1(kN)0.5⽴杆轴⼼集中⼒F 2(kN)0.2省份北京地区北京基本风压ω0(kN/m 2)0.45风压⾼度变化系数µz 0.65风荷载体型系数µs1.3风荷载标准值ωk (kN/m 2)0.38三、设计简图搭设⽰意图：4A\B办公楼裙房1-2层⾬棚区域满堂脚⼿架剖⾯（⽅案⼆）简⽀梁4A\B办公楼⾬棚区域满堂脚⼿架平⾯布置（⽅案⼆）四、板底⽀撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48×2.7钢管截⾯抵抗矩 W(cm 3) 4.121钢管截⾯惯性矩I(cm 4)9.891钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205纵向钢管验算⽅式三等跨连续梁G 1k =g 1k =0.03kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.44kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)= 1.88kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1kN/m1、强度验算板底⽀撑钢管按均布荷载作⽤下的三等跨连续梁计算。
木脚手架计算书范本
木脚手架计算书依据<<木结构设计规范>>GBJ5-88。
一.脚手板计算脚手架支承在小横杆上，视支承情况可按单跨简支梁或双跨连续梁考虑。
作用在脚手板的荷载包括脚手板自重，活荷载等，按均布荷载考虑。
1.按简支梁计算：作用在脚手板上的荷载：q=1.4×3.50×1.65+1.2×0.25×1.65=8.58kN/m最大弯矩M max=ql2/8=8.58×0.90×0.90/8=0.87kN.m最大剪力V max=ql/2=8.58×0.90/2=3.86kN最大挠度W max=5ql4/384EI=5×8.58×900.004/(384×9500×2604166.667)=2.96mm2.按双跨连续梁计算：最大弯矩M max=ql2/8=8.58×0.90×0.90/8=0.87kN.m最大剪力V max=0.625ql=0.625×8.58×0.90=4.83kN最大挠度W max=0.521ql4/100EI=0.521×8.58×900.004/(100×9500×2604166.667)=1.19mm3.脚手板的验算：(1) 强度验算:脚手板截面抵抗矩: W n=250×502/6=104166.667mm3σm=M/W n=868725/104166.667=8.340N/mm2经过计算脚手板强度8.34N/mm2,不大于允许强度48.92N/mm2，所以满足条件!(2) 抗剪验算:τ=3V/2bh=3×4826.25/(2×250×50)=0.579N/mm2经过计算脚手板受剪强度0.58N/mm2,不大于允许强度1.3N/mm2，所以满足条件！(3) 挠度验算:经过计算得的最大挠度2.96mm,不大于允许挠度值 l/250=3.60mm，所以满足条件!二.小横杆计算小横杆承受脚手板传来的荷载，按支承在大横杆上的单跨简支梁考虑。
脚手架搭设计算书(H≥50)
脚手架搭设计算方法一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050横距/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的设计值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的设计值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m吉工注：1、钢管杆自重查《扣规》附录B；脚手板自重、栏杆及挡板自重、施工活荷分别查《扣规》表4.2.1-1、表4.2.1-2、表4.2.2，装修脚手架荷载标准值取2 kN/㎡，结构脚手架荷载标准值取3kN/㎡；对竹巴片和安全网自重，PKPM取值为：竹巴片0.150 kN/㎡,安全网0.005 kN/㎡2、《扣规》5.2.4条：计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度按图 5.2.4采用。
即：双排脚手架是横距，单排脚手架是立杆中心至墙边加120㎜；3、分项系数----《扣规》采用的是恒载1.2，活载1.4。
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为（计算跨度为纵距1.5m）M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/5080.0=81.008N/mm2（《扣规》5.2.1式：）大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!吉工注：钢材的强度设计值和弹性模量查《扣规》表5.1.6；截面模量、惯性距和回转半径查《扣规》附录B，关于内力计算公式：查《建筑结构静力计算手册》(第二版)，其它书上也有，但都是抄它的。
边坡脚手架计算书
边坡脚手架计算书（一）边坡支护护坡操作脚手架，其步距为1200，立杆纵横间距均为1500。
1承载力验算：（1）脚手架承受荷载计算：①脚手架承受荷载计算：考虑上人操作和堆物为980N/M2②对操作层荷载（W1）进行计算，附加荷载980N/m2，考虑动力系数1.2，超载系数（其他未考虑因素）取1.5，脚手架自重360N/m2则W1=超载系数×动力系数×（附加荷载+脚手架自重）=1.5×1.2×（980+360）=2412N/m2③非操作层，每层荷载为W2，钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个，剪刀撑长度近似按对角支撑计算L=(1.82+2.02)=2.69m 每跨脚手架面积=1.5×2=3m2。
则非操作层每层荷载W2为W2=[（步距×2+间距×2+架宽+L×2）×钢管理论重量/m×钢管实际长度系数+扣件重量每跨]/每跨脚手架面积[（1.2m×2+1.5m×2+2m+2.69m×2）×38.4N/m×1.3+10N/个×4个]/3=226N/m2则每根立柱承重：（W1+非操作层数×W2）/立柱根数=（2412N+4×226N）÷4=829Na2：立杆设计荷载计算：采用φ48.3×2.8mm钢管，截面特征查表A=4.893×102mm2i=15.78mml0=μL=0.77m×1=0.77mλ=L0/i=770mm/15.78mm=48.8欧拉临界应力：σ=π2E/λ=3.142×210000/48.82=869MPaη=0.3×(1/100i)2=0.3/(100×0.01578)2=0.12设计荷载N为:N=4.89×102/2×{[17+(1+0.12)×869/2-[(170+(1+0.12)×869/2)-170×869]}N=3×104N通过脚手架承受荷栽，立杆设计荷载计算得知，立杆设计荷载（3×104N）＜脚手架承受荷栽（829N）故立杆承载力符合要求。
木脚手架计算书
木脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-20082、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、脚手架搭设参数剖面图立面图二、荷载组合q=0.9 b max[1.2g5k+1.4q1k，1.35g5k+0.7×1.4q1k]=0.9×0.3×max[1.2×0.35+1.4×3,1.35×0.35+0.7×1.4×3] =1.247kN/m其中，恒载q1=0.9×0.3×1.2×0.35=0.113kN/m，活载q2=0.9×0.3×1.4×3=1.134kN/m正常使用极限状态，标准组合q kq k=b(g5k+q1k)=0.3×(0.35+3)=1.005 kN/m其中，恒载q k1=0.3×0.35=0.105 kN/m，活载q k2=0.3×3=0.9kN/m脚手板计算跨度l=l a/(2+1)=1.5/3=0.5m计算简图如下图：最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算1、抗弯强度验算M max=(0.1q1+0.117q2)l2=(0.1×0.113+0.117×1.134)×0.52=0.036kN·mσ= M max/W=0.036×106/11250=3.2N/mm2≤15N/mm2符合要求！2、挠度变形验算ν=(0.677q k1+0.99q k2)l4/(100EI)=(0.677×0.105+0.99×0.9)×5004/(100×9000×675000)=0.0 99mm≤l/150=500/150=3.333mm符合要求！四、横向水平杆验算q=0.9 b max[1.2g5k+1.4q1k，1.35g5k+0.7×1.4q1k]+0.9×1.2×g3k=0.9×0.5×max[1.2×0.35+1.4×3,1.35×0.35+0.7×1.4×3]+0.9×1.2×0.035=2.117kN/m正常使用极限状态，标准组合q kq k=b(g5k+q1k)+ g3k=0.5×(0.35+3)+0.035=1.71 kN/m立杆半径与立杆里边纵向水平杆半径之和d=(100+80)/2=90mm横向水平杆计算跨度l=l b-d+80=1200-90+80=1190mm根据《规范》JGJ164-2008，计算简图如下图：1、抗弯强度验算M max=0.125ql2=0.125×2.117×1.192=0.375kN·mσ= M max/W=0.375×106/50265=7.454N/mm2≤15N/mm2符合要求！2、挠度变形验算ν=5q k l4/(384EI)=5×1.71×11904/(384×9000×2010619)=2.467mm≤l/150=1190/150=7.933 mm符合要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R横=0.5ql=0.5×2.117×1.19=1.259kN正常使用极限状态R横k=0.5q k l=0.5×1.71×1.19=1.017kN五、纵向水平杆验算2k正常使用极限状态g k=g2k=0.035kN/m纵向水平杆计算跨度l=l a=1.5m风荷载对水平杆产生的弯矩Mw=0.92×1.4ωk la2h/10=0.92×1.4×0.317×1.521.8/10=0.146kN·m均布线风荷载设计值q w=8Mw/ la2=8×0.146/1.52=0.518kN/m计算简图如下图：1、抗弯强度验算弯矩图M max=0.513kN·mσ=（Mw2+M max2）0.5/W=（0.1462+0.5132）0.5×106/50265=10.605N/mm2≤f=15N/mm2 符合要求！2、挠度变形验算变形图νmax1=0mm≤l/150=1500/150=10mmνmax2=0mm≤l/150=1500/150=10mmνmax=(νmax12+νmax22)0.5=(02+02)0.5=0mm≤l/150=1500/150=10mm符合要求！3、支座反力计算剪力图R max1=4.182kNR max2=0.855kNR max=(R max12+R max22)0.5=(4.1822+0.8552)0.5=4.269kN 4、纵向水平杆与立杆绑扎处钢丝验算max符合要求！六、连墙件验算脚手架外侧覆盖一个连墙件的迎风面积A w=3×3.6=10.8m2 风荷载产生的连墙件轴向力设计值N w=0.9×1.4ωk A w=0.9×1.4×0.317×10.8=4.314kN连墙件轴向力设计值N c= N w+N0=4.314+0.5=4.814kN2、长细比验算λ=l/i=600/20=30≤150符合要求！3、稳定性验算λ=30≤75φ=1/(1+λ2/6400)=1/(1+302/6400)=0.877N c/(φA)=4813.736/(0.877×5027)=1.092N/mm2≤f=15N/mm2 符合要求！4、墙件与立杆绑扎处钢丝验算符合要求！七、立杆强度及稳定性验算立杆计算长度H0=1×3.6=3.6mλ=H0/i=3600/25=144≤150符合要求！φ=2800/λ2=2800/1442=0.1352、立杆稳定性验算立杆自重标准值G1=g1k H=0.044×18=0.792kN纵向水平杆自重标准值G2=g2k l a[H/h]整=0.035×1.5×[18/1.8]整=0.525kN横向水平杆自重标准值G3=g3k(l b -d+0.08)(1+2)[H/h]整/2=0.035×(1.2-0.18+0.08)×(1+2)×10/2=0.577kN绑扎钢丝自重标准值G4=g4k/2=0.5/2=0.25kN脚手板自重标准值(铺设层数9层)G5=9g5k l a (l b -d+0.08)/2=9×0.35×1.5×(1.2-0.18+0.08)/2=2.599kN踢脚板、防护栏杆自重标准值(每步设置)G6=g6k l a[H/h]整=0.145×1.5×[18/1.8]整=2.175kN安全网自重标准值G7=g7k l a H=0.01×1.5×18=0.27kN永久荷载标注值G k= G1+ G2+ G3+ G4+ G5+ G6+ G7=0.792+0.525+0.577+0.25+2.599+2.175+0.27=7.188kN施工荷载标准值Q1=q1k l a(l b -d+0.08)/2=3×1.5×(1.2-0.18+0.08)/2=2.475kN立杆轴向力设计值[同时作业层数2层]N=0.9max[1.2 G k+2×1.4Q1， 1.35 Gk +2×0.7×1.4Q1]=0.9max[1.2×7.188+2×1.4×2.475，1.35×7.188+2×0.7×1.4×2.475]=14kN 风荷载对立杆产生的弯矩设计值Mw=0.92×1.4ωk lah2/10=0.92×1.4×0.317×1.5×1.82/10=0.175kN·mN/(φA)+Mw/W=14000.31/(0.135×7854)+0.175×106/98175=14.987N/mm2≤15N/mm2 符合要求！3、立杆接长处绑扎钢丝验算max 符合要求！八、立杆基础承载力验算max符合要求！。
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木脚手架计算书xxx工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
本计算依据《建筑施工计算手册》江正荣编著、《木结构设计规范》GB50005-2003等编制，由于木脚手架的强度限制，本计算书限定同时施工层数为1层。
一、参数信息1、构造参数脚手架计算高度(m):15；立杆横向间距或排距(m):1.15；立杆纵向间距或跨距(m):1.65；立杆步距(m):1.3；操作层小横杆间距(m):0.3；2、荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.25；大横杆自重(kN/m):0.2；小横杆自重(kN/m):0.15；立杆自重(kN/m):0.3；施工活荷载(kN/m2):3.5；3、构件尺寸参数大横杆截面宽度(mm):60；大横杆截面高度(mm):80；小横杆截面宽度(mm):60；小横杆截面高度(mm):80；脚手板截面厚度(mm):20；立杆截面直径(mm):100；4、材料参数木材弹性模量(N/mm2):10000；木材抗弯强度设计值(N/mm2):15；木材抗压强度设计值(N/mm2):13；木材抗剪强度设计值(N/mm2):1.6；二、脚手板计算脚手板支撑在小横杆上，视支撑情况可按单跨简支梁或双跨连续梁考虑。
作用在脚手板的荷载包括脚手板自重，活荷载等，按均布荷载考虑。
脚手板截面抵抗矩: W=1.150×103×202/6= 76667 mm3；脚手板惯性矩: I=1.150×103×203/12= 766667 mm4；1.按简支梁计算作用在脚手板上的荷载：q=1.4×3.500×1.150 + 1.2×0.250×1.150= 5.980 kN/m；最大弯矩：Mmax=ql2/8= 5.980×0.3002/8= 0.067 kN·m；最大剪力：Vmax=ql/2= 5.980×0.300/2= 0.897 kN；最大挠度：νmax=5ql4/384EI=5×5.980×300.0004/(384×10000.000×766667)= 0.082 mm；2.按双跨连续梁计算最大弯矩：Mmax=ql2/8= 5.980×0.3002/8= 0.067 kN.m；最大剪力Vmax=0.625ql=0.625×5.980×0.300= 1.121 kN；最大挠度：νmax=0.521ql4/384EI=0.521×5.980×300.0004/(100×10000.000×766667)= 0.033 mm；3.脚手板的验算(1) 强度验算σ=M/W= 0.067×106/ 76666.667 = 0.877 N/mm2；脚手板计算强度σ=0.877 N/mm2小于抗弯强度设计值[σ]=15.000 N/mm2，满足要求!(2) 抗剪验算τ=3V/2bh=3×1.121×103 /(2×1150.000×20)= 0.073 N/mm2；脚手板受剪强度τ= 0.073 N/mm2小于抗剪强度设计值fv = 1.600 N/mm2，满足要求!(3) 挠度验算脚手板的最大挠度 0.082 mm 小于允许挠度值300.000/250= 1.200 mm，满足要求!三、小横杆计算小横杆承受脚手板传来的荷载，按支撑在大横杆上的单跨简支梁考虑。
小横杆截面抵抗矩: W=60×802/6= 64000 mm3；小横杆惯性矩: I=60×803/12= 2560000 mm4；1.强度及挠度计算作用在脚手板上的荷载：q=1.4×3.500×0.300 + 1.2×0.250×0.300= 1.560 kN/m；最大弯矩：Mmax=ql2/8= 1.560×1.1502/8= 0.258 kN·m；最大剪力：Vmax=ql/2= 1.560×1.150/2= 0.897 kN；最大挠度：Wmax=5ql4/384EI=5×1.560×1150.0004/(384×10000.000×2560000)=1.388 mm；2.小横杆验算(1) 强度验算σ=M/W= 0.258×106/ 64000.000 = 4.029 N/mm2；小横杆计算强度σ=4.029 N/mm2小于抗弯强度设计值[σ]=15.000 N/mm2，满足要求!(2) 抗剪验算τ=3V/2bh=3×0.897×103 /(2×60×80)= 0.280 N/mm2；小横杆受剪强度τ= 0.280 N/mm2小于抗剪强度设计值fv = 1.600 N/mm2，满足要求!(3) 挠度验算小横杆的最大挠度 1.388 mm 小于允许挠度值1150.000/250= 4.600 mm，满足要求!四、大横杆计算大横杆承受小横杆传来的集中荷载，它支撑在立杆上，一般按两跨或三跨连续梁考虑。
大横杆截面抵抗矩: W=60×802/6= 64000 mm3；大横杆惯性矩: I=60×803/12= 2560000 mm4；1.当按两跨连续梁考虑时：小横杆作用的集中荷载P= 0.897 kN；最大弯矩Mmax=0.333Pl=0.333×0.897×1.650= 0.493 kN·m；最大剪力Vmax=1.333P=1.333×0.897 = 1.196 kN；最大挠度νmax=1.466Pl3/100EI=1.466×0.897×1000×1650.0003/(100×10000.000×2560000)= 2.307 mm ；2.当按三跨连续梁考虑时：最大弯矩Mmax=0.267Pl=0.267×0.897×1.650= 0.395 kN·m；最大剪力Vmax=1.267P=1.267×0.897 = 1.136 kN；最大挠度νmax=1.833Pl3/100EI=1.833×0.897×1000×1650.0003/(100×10000.000×2560000)= 2.885 mm ；3.大横杆验算(1) 强度验算σ=M/W= 0.493×106/ 64000.000 = 7.701 N/mm2；大横杆计算强度σ=7.701 N/mm2小于抗弯强度设计值[σ]=15.000 N/mm2，满足要求!(2) 抗剪验算τ=3V/2bh=3×1.196×103 /(2×60×80)= 0.374 N/mm2；大横杆受剪强度τ= 0.374 N/mm2小于抗剪强度设计值fv = 1.600 N/mm2，满足要求!(3) 挠度验算大横杆的最大挠度 2.885 mm 小于允许挠度值1650.000/250= 6.600 mm，满足要求!五、立杆验算立杆承受大、小横杆传来的荷载，按压杆稳定验算，分别验算立杆平面内和平面外的稳定性。
1.稳定性的计算参数如下:脚手架高度为15.000m,立杆步距为1.300m，脚手架步数为12 步；活荷载：N1=1.4×3.500×1.150×1.650/2=4.649 kN；脚手板自重：N2=1.2×0.250×1.150×1.650/2=0.285 kN；大、小横杆，立杆自重：N3=1.2×[（0.200×1.650+0.150×1.150）×12+15.000×0.300]=12.636 kN；立杆的轴心压力：N= N1+ N2+ N3= 17.569 kN；立杆的计算长度l0，当验算平面内稳定时，取1300.000m；当验算平面外稳定时，取3900.000m；截面的回转半径：i= 25.000 mm；对于验算平面内稳定，λ=l0/i =52.000，υ=0.703；对于验算平面外稳定，λ=l0/i=156.000，υ=0.123；截面的净截面面积：A0=π×100×100/4= 7853.982 mm2；偏心距：e0=(80+100)/2= 90.000 mm；截面的计算弯矩：M=Ne0=17.569×0.090= 1.581 kN·m；立杆的截面抵抗矩：W=π×1003/32= 98174.769 mm3；立杆的抗弯强度设计值：fm=15.000 N/mm2；立杆抗压强度设计值：fc=13.000 N/mm2；2.弯矩作用平面内的稳定性计算σ=N/υA0+Mfc/Wfm= 17.569×1000/(0.703×7853.982)+ 1.581×106×13.000/(98174.769×15.000)= 17.141 N/mm2；3.弯矩作用平面外的稳定性计算σ=N/υA0= 17.569×1000/(0.123×7853.982)= 18.147 N/mm2；立杆计算强度σ=18.147 N/mm2大于抗压强度设计值[σ]=20.000 N/mm2，满足要求!六、结论和建议立杆计算强度σ=18.147 N/mm2大于抗压强度设计值[σ]=20 N/mm2，满足要求!。