理论脱硝催化剂体积计算
理论脱硝催化剂体积计算
SCR 设计计算
入口烟气量约为Q =200000Nm3/h ；NOx 浓度300mg/m 3烟气入口温度T =367.8℃，多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。
1. 基本的设计计算
锅炉的蒸汽量：220t/h
锅炉的烟气量：200000Nm3/h
功率 B MW =60MW
反应器烟道入口处NOX 浓度 NO Xin =295mg/Nm ³；
反应器烟道出口处NOX 浓度 NO Xout =75mg/Nm ³；
反应摩尔比常数 ASR =0.803。
理论催化剂体积计算：
式中，
catalyst Vol —理论催化剂体积，ft 3 adj η—调整效率，
得：
0.2809(1.058)adj ηη=+⨯0.2869(1.0580.8)=⨯⨯ 1.133= sdj
slip —调整氨逃逸率， 得：
1.2835(0.0568)sdj sdj slip slip =-⨯0.2835(0.05670.003)=⨯⨯ 1.28= Xadj
NO —调整NO X 浓度， 得：
0.1542(0.3208)Xadj Xin NO NO =+⨯ 0.1524(0.32080.71)=+⨯ 1.08= adj S —调整硫含量，S —烟气中硫含量 ，mg/Nm 3，
得：
0.9636(0.0455)adj S S =+⨯ 0.9636(0.04550.27)=+⨯0.9759= adj T —调整温度，F ， 得：
5215.16(0.03937720)(2.7410720)
adj T -=-⨯+⨯⨯
=5215.16(0.03937720)(2.7410720)--⨯+⨯⨯
脱硝催化剂体积
脱硝催化剂体积如下：
脱硝催化剂体积的大小因其应用场景、材质和设计要求不同而有所变化，无法一概而论。在实际应用中，需要根据具体的工艺流程、排放标准和设备性能等因素进行计算和确定。通常情况下，脱硝催化剂体积较大，需要占用一定的场地，并且需要定期更换，因此在设计和使用时需要进行充分考虑，确保其达到预期的减排效果并具有较好的经济性和可行性。如果您有具体的脱硝催化剂技术参数，我可以帮您计算出其体积大小。
理论脱硝催化剂体积计算
1 / 3
SCR 设计计算
入口烟气量约为Q =200000Nm3/h ；NOx 浓度300mg/m 3烟气入口温度T =367.8℃，多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。
1. 基本的设计计算
1.1.1基本设计计算
锅炉的蒸汽量：220t/h
锅炉的烟气量：200000Nm3/h
功率 B MW =60MW
反应器烟道入口处NOX 浓度 NO Xin =295mg/Nm ³；
反应器烟道出口处NOX 浓度 NO Xout =75mg/Nm ³；
反应摩尔比常数 ASR =0.803。
理论催化剂体积计算：
2.81adj
catalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯
式中，
catalyst Vol —理论催化剂体积，ft 3
adj η—调整效率，
得：0.2809(1.058)adj ηη=+⨯0.2869(1.0580.8)=⨯⨯ 1.133= sdj slip —调整氨逃逸率，
得： 1.2835(0.0568)sdj sdj slip slip =-⨯0.2835(0.05670.003)=⨯⨯ 1.28=
2 / 3
Xadj NO —调整NO X 浓度，
得： 0.1542(0.3208)Xadj Xin NO NO =+⨯ 0.1524(0.32080.71)=+⨯ 1.08= adj S —调整硫含量，S —烟气中硫含量 ，mg/Nm 3，
得：0.9636(0.0455)adj S S =+⨯ 0.9636(0.04550.27)=+⨯0.9759= adj T —调整温度，F ， 得：
烟气脱硝计算公式大全
烟气脱硝计算公式大全 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】
脱硝计算公式
一、NO X含量计算
二、氨气质量流量
三、氨气体积流量
四、烟气流量计算
五、流量计计算
厂家计算书。
W a= (V q ×C N O × 1 7 / ( 3 0 × 1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻
m =η
NOx /100+γa/(C NO/30+C NO
2
×2/46) ⑼
式中：η
NOx
为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸
率，ppmv（顾问公司导则公式）。
典型逻辑：
一、供氨关断阀：
允许开（AND）：
1)一台稀释风机运行；
2)稀释风流量大于设计低值；
3)供氨管道压力大于设计低值；
4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；
5)SCR氨逃逸低于设计低值；
6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；
7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；
8)无锅炉MFT；
9)锅炉负荷大于50%；
连锁关（or）：
1)两台稀释风机停运；
2)稀释风量低于设计低值；
3)供氨流量大于设计高值；
4)SCR氨泄漏高于设计高值；
5)SCR氨逃逸高于设计高值；
航
天环
境
6)锅炉MFT；
7)锅炉负荷小于50%；
8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；
9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；
10)氨气比大于8%；
允许关：无逻辑
连锁开：无逻辑
二、调节阀见逻辑图
逻辑图
阀门指令
柴油机SCR计算公式
SCR计算公式
柴油机排量：
式中：d-缸径，S-冲程，n-缸数。
柴油机功率：
式中：P0-额定功率，I0-额定电流，I-电流（电流互感器反馈）。
柴油机转速：
对于船舶发电辅机，其转速一般恒定，而对于船舶主机，其转速可调，计算公式如下：
限排值：
NO x排放（g/kWh）阶段实施日期（年）
r＜130 130≤r＜2000 2000≤r Tier 1 2000 17.0 45×n-0.29.8
Tier 2 2011 14.3 44×n-0.237.7
Tier 3 2017 3.4 9×n-0.2 1.96
理论氨氮比：
脱硝效率：
催化剂几何比表面积：
式中：d-平均孔径，χ-一排的孔数，a、b-长度和宽度。
催化剂用量：
式中：Q-标况下的湿烟气量，η-脱硝效率，m-理论氨氮比，κ0-初始活性系数（一般为35-45），β-催化剂几何比表面积，γa-氨逃逸。
面速度：
线速度：
SCR SNCR脱硝全部计算公式
Pa101325.00 0
理想气体标态摩尔体积
T0K273.15理想气体标态摩尔体积
V0m3/kmol22.40干空气成分
N2%(V)79.00
O2%(V)21.00摩尔质量
H2O kg/kmol18.02 N2kg/kmol28.01 O2kg/kmol32.00 CO kg/kmol28.01 CO2kg/kmol44.01 SO2kg/kmol64.06 SO3kg/kmol80.06 HCl kg/kmol36.46 HF kg/kmol20.01 NO kg/kmol30.01 NO2kg/kmol46.01 N2O kg/kmol44.01 NH3kg/kmol17.03 Hg kg/kmol200.59 CO(NH2)2kg/kmol60.06生成焓
H2O kJ/kmol(241781.79) CO2kJ/kmol(393418.30) NH3kJ/kmol(45679.19) CO(NH2)2kJ/kmol(245433.62)比热
H2O kJ/(kg*K) 4.20 NH3kJ/(kg*K) 4.61 CO(NH2)2kJ/(kg*K) 2.10溶解热
CO(NH2)2-H2O kJ/kg241.60
输入条件SCR/SNCR脱硝 beta版XX 2014 XXX
原烟气参数
流量Nm3/h（w.）130000.00温度°C370.00压力（绝对）Pa101325.00原烟气成分
H2O%(V.,w.)10.00
O2%(V.,dr.) 6.00 CO%(V.,dr.)0.00 CO2%(V.,dr.)15.00 SO2mg/Nm3(dr.)3000.00 SO3mg/Nm3(dr.)300.00 HCl mg/Nm3(dr.)50.00 HF mg/Nm3(dr.)20.00 NO mg/Nm3(dr.)475.00 NO2mg/Nm3(dr.)25.00 N2O mg/Nm3(dr.)0.00 NH3mg/Nm3(dr.)0.00 Hgμg/Nm3(dr.)0.00二恶英μg/Nm3(dr.)0.00尘mg/Nm3(dr.)50.00污染物脱除率
理论催化剂体积计算
1 / 3
SCR 设计计算
入口烟气量约为Q =200000Nm3/h ；NOx 浓度300mg/m 3烟气入口温度T =367.8℃，多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。
1. 基本的设计计算
1.1.1基本设计计算
锅炉的蒸汽量：220t/h
锅炉的烟气量：200000Nm3/h
功率 B MW =60MW
反应器烟道入口处NOX 浓度 NO Xin =295mg/Nm ³；
反应器烟道出口处NOX 浓度 NO Xout =75mg/Nm ³；
反应摩尔比常数 ASR =0.803。
理论催化剂体积计算：
2.81adj
catalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯
式中，
c a t a l y V o l —理论催化剂体积，ft 3
adj η—调整效率，
得：0.2809(1.058)adj ηη=+⨯0.2869(1.0580.8)=⨯⨯ 1.133= s d j s l i p —调整氨逃逸率，
得： 1.2835(0.0568)sdj sdj slip slip =-⨯0.2835(0.05670.003)=⨯⨯ 1.28=
2 / 3
X a d j NO —调整NO X 浓度，
得：
0.1542(0.3208)Xadj Xin NO NO =+⨯ 0.1524(0.32080.71)=+⨯ 1.08= adj S —调整硫含量，S —烟气中硫含量 ，mg/Nm 3， 得：0.9636(0.0455)adj S S =+⨯ 0.9636(0.04550.27)=+⨯0.9759= adj T —调整温度，F ， 得：
实例电厂烟气脱硝催化剂体积计算及脱硝设备选型
实例电厂烟气脱硝催化剂体积计算及脱硝设备选型
一、电厂烟气脱硝催化剂体积计算
烟气脱硝的催化剂体积计算可以采用一维体积计算法，通过确定脱硝
设备进出口烟气流量，求出脱硝设备尾气中NOx的目标浓度，以及满足目
标浓度的实际体积，从而确定相应烟气脱硝催化剂体积。
1.1脱硝流量计算
脱硝设备的设计流量，等于锅炉烟气排放量加上运行损失及其它补充
气体的总量，也就是：
Q(吨/小时)=Qb(吨/小时)+Qk(吨/小时)+Qn(吨/小时)
其中Qb为锅炉烟气排放量，Qk为运行损失量，Qn为其他补充气体量。
1.2NOx排放浓度目标技术标准
1.3实际体积计算
基于脱硝流量及NOx排放浓度目标，可以采取一维体积计算法，求出
满足NOx排放浓度要求的实际体积，即脱硝催化剂体积的确定方法，其计
算公式可表示如下：
V(立方米)=Q(Nm3/h)*tc(小时)*1.1/（4000*CN(ppm)）
其中Q为含氮气体的标况体积流量，tc为脱硝系统的滞留时间（一
般为2-3小时），CN为烟气出口的NOx排放浓度（ppm）。
脱硝公式5
在锅炉正常负荷范围内烟气脱硝效率均不低于80%，保证脱硝装置出口NOx 浓度不高于80mg/Nm 3（6%氧含量，干烟气）。NH 3逃逸量应控制在3µL/L （3PPM ）以下；SO 2向SO 3的氧化率小于1%；脱硝装置可用率不小于98%，服务寿命为30年。
脱硝效率计算公式：
(反应器入口烟道NOx(6%O2)含量-反应器出口烟道NOx(6%O2)含量)÷反应器入口烟道NOx(6%O2)含量×100% NOx 换算为6%基氧公式：
NOx(6%O 2)=NOx ×(21-6)/（21-X ）,其中NOx 和X 分别为仪器测得的NOx 值和氧含量，X 为分百分比值。
NOx 浓度计算方法
烟气中NOx 的浓度（干基、标态、6%O 2）计算方法为：
NOx （mg/m 3）：标准状态，6%氧量、干烟气下NOx 浓度，mg/m 3；
NO （µL/L ）：实测干烟气中NO 体积含量，µL/L ； O 2：实测干烟气中氧含量，%；
0.95：经验数据（在NOx 中，NO 占95%，NO 2占5%）； 2.05： NO 2由体积含量µL/L 到质量含量mg/m 3
的转换系数。 本技术规范书中提到的NOx 均指修正到标态、干基、6%O 2时的浓度。 CO 浓度计算方法
2
3
216
2105.295.0)
/()/(O L L NO Nm mg NO x --⨯
⨯=
μ
烟气中CO 的浓度（干基、标态、6%O 2）计算方法为：
CO ：标准状态，6%氧量、干烟气下CO 浓度，µL/L ；
)/(L L CO μ ：实测干烟气中CO 体积含量，µL/L ；
脱硝SCR计算书
催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积,m222催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys/βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数，m/h26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度，m1 H反应器高度，m12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm
催化剂体积计算20180615
宽
1910
970
高 1195
每个模块
元件排布
元件数量
内催化剂 表
面积
长
宽
高
m2
12
6
1
72
554.27
反应器催化剂层
模块长度 布置间距
模块宽度 布置间距
长度方向模块数
宽度方向 模块数
模块数
长度
50
50
4
6
24
7890
宽度 6170
截面积
m2 48.6813
板式催化 剂
节距
7
壁厚
b1 0.7
元件尺寸
w1
m/s 7.43 ，孔内流 速控制在 7m/s以 下，最高 不超过 7.2m/s
m3 32.076
开孔率 86.9
元件高度 678
元件有效脱 元件体 催化剂比
硝面积
积 表面积
m2
m3
40.267776 0.1387 290.3811
元件质量 kg
催化剂体积 密度 g/cm3 0.00
节距7开 孔率在88 左右，
模块内催 化剂体积
m3 2.218754
每个模块 内的催化
剂 净重量
kg 0.00
空塔流速
催化剂孔 内流速
反应器催化 剂单层体积
m/s
SNCR脱硝相关计算
有一日产2500吨水泥熟料生产线，已知窑尾烟气量V0=280 000Nm3/h（温度T0,压力P0,密度
ρ,0，各物质体积分数：y co2,y N2,y H2O,y O2,…），NO X含量800mg/Nm3(NO占92.5%,NO2占7.5%)。计划才采用SNCR技术经行烟气脱硝，脱硝率η＝60%，脱硝剂采用ω＝25%氨水（相对密度0.9070,），基准态下氨的逃逸率γ=5ppm。问（1）正常运行下每小时氨水用量；（2）正常运行下能耗增加量，（假定原煤热值5500kCal/kg）。
解：（1）
主反应方程式表达式：
副反应方程式表达式：
假定氨水输送过程中没有损失，氨水全部气化，氨气在窑尾气中按气
体比例发生式—（1）、式—（2）反应，无其他副反应发生。
理论氨水用量计算：
方法一、化学方程式法
①NO X排放量计算：
合每小时NO X排放224千克
NO排放量M NO＝224kg/h×92.5%＝207.2kg/h
NO2排放量M NO2＝224kg/h×7.5%＝16.8kg/h
②NO X处理量计算：
NO处理量M NO’＝ M NO×η＝207.2kg/h×60%＝124.32kg/h
NO2处理量M NO2’＝ M NO2×η＝16.8kg/h×60%＝10.08kg/h
③氨用量计算：
参与NO反应氨用量计算
参与NO2反应氨用量计算
逃逸氨量计算
m3＝V0×γ＝280 000Nm3/h×5mg/Nm3×10-6kg/mg＝1.40kg/h
理论氨用量
m＝m1＋m2＋m3＝70.45kg/h+7.45kg/h＋1.40 kg/h＝79.30kg/h ④理论氨水用量计算
实例电厂烟气脱硝催化剂体积计算及脱硝设备选型
烟气脱硝系统设备选型计算
单位 计算公式或依据
Nm3/H 烟气中二氧化氮流量×脱硝效率
Nm3/H
Nm3/H
Nm3/H
Nm3/H
与一氧化氮反应掉的氨量+与二氧化氮反应掉 的氨量
ppm 干基，6％O2
Nm3/H Nm3/H Nm3/H
Kg/h
即干基6％O2下烟气流量
烟气量×氨的逃逸率/1000000
烟气脱硝系统设备选型计算
单位 计算公式或依据 h h 每天计算时间×液氨储存天数 Kg 每小时的用氨量×储存时间 ℃ 根据当地气象条件
Kg／m3 m3 氨的储量/氨的密度 台 m3 一台机组氨的储存容积×机组套数 台 m3 氨储总量/氨罐数量
m3 每个氨罐的储存容积/氨的储存系数
m m m3 3.14/24*D^3*2+3.14/4*D^2*L
Nm3/H 烟气（标态）中NOx的流量×NOx中NO的含量
195.54
0.95 0.05 185.77
烟气中二氧化氮流量
Nm3/H 烟气（标态）中NOx的流量×NOx中NO2的含量
9.78
脱硝效率
0.60
实际反应掉的NOX中的NO的量
Nm3/H 烟气中一氧化氮流量×脱硝效率
111.46
第 1 页，共 6 页
入口蒸汽温度 入口蒸汽压力
scr催化剂体积估算公式
scr催化剂体积估算公式
摘要：
一、引言
二、SCR催化剂体积估算公式介绍
1.公式推导
2.公式应用
3.公式优缺点分析
三、SCR催化剂体积计算实例
四、总结与展望
正文：
一、引言
随着环境保护意识的增强，汽车尾气净化技术越来越受到关注。选择性催化还原（Selective Catalytic Reduction，简称SCR）技术作为现阶段最有效的尾气净化技术之一，其催化剂体积的准确估算对于发动机设计及后处理系统优化具有重要意义。本文将介绍SCR催化剂体积估算公式，并分析其应用及优缺点。
二、SCR催化剂体积估算公式介绍
1.公式推导
SCR催化剂体积估算公式基于催化剂活性、反应物浓度、反应速率等因素推导得出。在此，我们以NH3与NOx在催化剂上的反应为例，推导出催化剂体积与反应速率的关系。
2.公式应用
根据催化剂体积与反应速率的关系，可通过实验数据求解催化剂体积。实验中，通过测量反应物浓度变化、反应温度等参数，计算反应速率，进而根据公式计算催化剂体积。
3.公式优缺点分析
优点：公式考虑了催化剂活性、反应物浓度等因素，具有一定的准确性。
缺点：公式未考虑反应过程中的温度、压力等变化，以及催化剂的物理性质（如孔隙度、比表面积等），估算结果可能存在一定误差。
三、SCR催化剂体积计算实例
以下为一个SCR催化剂体积计算实例：
假设某发动机采用NH3与NOx在催化剂上反应，实验测得反应速率与催化剂体积的关系为：r = k[NH3]^m[NOx]^n。
通过实验数据，求解得催化剂体积V = (kmn)/(ρσ)，其中ρ为催化剂密度，σ为催化剂比表面积。
烟气脱硝计算公式大全
脱硝计算公式
一、NO X含量计算
二、氨气质量流量
三、氨气体积流量
四、烟气流量计算
五、流量计计算
厂家计算书。
W a= (V q ×C N O × 1 7 / ( 3 0 × 1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻
m =η
NOx /100+γa/(C NO/30+C NO
2
×2/46) ⑼
式中：η
NOx
为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸
率，ppmv（顾问公司导则公式）。
典型逻辑：
一、供氨关断阀：
允许开（AND）：
1)一台稀释风机运行；
2)稀释风流量大于设计低值；
3)供氨管道压力大于设计低值；
4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；
5)SCR氨逃逸低于设计低值；
6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；
7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；
8)无锅炉MFT；
9)锅炉负荷大于50%；
连锁关（or）：
1)两台稀释风机停运；
2)稀释风量低于设计低值；
3)供氨流量大于设计高值；
4)SCR氨泄漏高于设计高值；
5)SCR氨逃逸高于设计高值；
航
天环
境
6)锅炉MFT；
7)锅炉负荷小于50%；
8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；
9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；
10)氨气比大于8%；
允许关：无逻辑
连锁开：无逻辑
二、调节阀见逻辑图
逻辑图
PID
手 自
烟气流出口氧量
21
15
∑
×
÷
×
入口NO X
21
出口NO X
出口氧量
出口NO X 设定
－
－
∑
出口偏置
NH 3流量
阀门开度
阀门指令
∑
NH 3逃逸
切换条件
入口氧量
－
21
－ ÷
÷ 15 ×
15 ×
scr脱硝催化剂用量计算
scr脱硝催化剂用量计算
脱硝技术是大气污染治理中常见的一种手段，它通过将尾气中的氮氧化物（NOx）转化为无害的氮气和水，从而减少对大气环境的污染。SCR脱硝技术作为
一种高效的脱硝技术，广泛应用于煤电、钢铁、化工等行业。
SCR脱硝系统中的催化剂起到了至关重要的作用，它能够催化氨和氮氧化物之
间的反应，从而使其转化为氮气和水。催化剂的用量直接影响着脱硝效果和系统的运行成本。
首先，需要确定脱硝系统的设计条件，包括进出口NOx浓度以及设计脱硝效率。根据这些参数，可以计算出理论需要的催化剂用量。
其次，催化剂用量还受到催化剂的活性和寿命的影响。催化剂的活性可以通过
实验测定得到，通常表示为反应速率常数。根据催化剂的活性和设计脱硝效率，可以进一步确定催化剂用量。
另外，催化剂的寿命也是一个重要的考虑因素。随着催化剂使用时间的增长，
其活性会逐渐降低，导致脱硝效果下降。为了保证系统的稳定运行，需要定期更换催化剂。催化剂的寿命不仅与使用时间有关，还与进口氨浓度、氨氧比、脱硝温度等因素有关。根据催化剂的寿命，可以合理安排催化剂更换周期，并计算出催化剂的备用量。
此外，催化剂的存储和管理也需要格外注意。催化剂通常是一种贵重材料，需
要在干燥无尘的环境中存放，并定期检查催化剂的质量和状态。
总之，SCR脱硝催化剂用量的计算需要综合考虑设计条件、催化剂的活性和寿
命等因素。合理计算和控制催化剂用量，可以有效提高脱硝效率，降低系统的运行成本。同时，催化剂的存储和管理也是脱硝系统运行的关键，需要做好相关的工作。
希望本文对SCR脱硝技术的催化剂用量计算提供了一些参考和帮助，为脱硝项目的开展提供有益的借鉴。
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SCR 设计计算
入口烟气量约为Q =200000Nm3/h ；NOx 浓度300mg/m 3烟气入口温度T =367.8℃，多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。
1. 基本的设计计算
1.1.1基本设计计算
锅炉的蒸汽量：220t/h
锅炉的烟气量：200000Nm3/h
功率 B MW =60MW
反应器烟道入口处NOX 浓度 NO Xin =295mg/Nm ³；
反应器烟道出口处NOX 浓度 NO Xout =75mg/Nm ³；
反应摩尔比常数 ASR =0.803。
理论催化剂体积计算：
2.81adj catalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯
式中，
catalyst Vol —理论催化剂体积，ft 3 adj η—调整效率，
得：
0.2809(1.058)adj ηη=+⨯0.2869(1.0580.8)=⨯⨯ 1.133= sdj
slip —调整氨逃逸率， 得： 1.2835(0.0568)sdj sdj slip slip =-⨯0.2835(0.05670.003)=⨯⨯ 1.28=
Xadj NO —调整NO X 浓度，
得：
0.1542(0.3208)Xadj Xin NO NO =+⨯ 0.1524(0.32080.71)=+⨯ 1.08= adj S —调整硫含量，S —烟气中硫含量 ，mg/Nm 3， 得：
0.9636(0.0455)adj S S =+⨯ 0.9636(0.04550.27)=+⨯0.9759= adj T —调整温度，F ， 得：
5215.16(0.03937720)(2.7410720)
adj T -=-⨯+⨯⨯ =5215.16(0.03937720)(2.7410720)--⨯+⨯⨯
1.068=
得：
理论催化剂断面面积计算，得：
反应器断面面
积计算，得：
设反应器长L=3m ，则： W —反应器宽，得：
催化剂层数计算，得： 3
2.81 1.0682.81133 1.133 1.28 1.080.9759217.2adj catalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n m η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=216607*********.17catalyst q A m =⨯=⨯=SCR catalyst 1.151.157.172
8.25A A m ==⨯=SCR 8.2532.75A w l m ===catalyst layer layer catalyst '17.23.10.3057.17
2.54
Vol n h A =⨯=⨯⨯=
取圆整层为3层。
单层催化剂高度计算，得：
反应器催化层数计算 total layer empty
n n n =+ 式中，
total n —催化剂总层数 empty
n —预留催化剂层数，取1 得：
反应器总高度计算，得：
catalyst layer layer catalyst 0.30517.20.30537.17
1.1Vol h n A m
=+⨯=+⨯=total layer empty 314n n n =+=+=SCR total 1layer 2()4(0.7 1.1)0.88h n C h C m =++=⨯++=