斜井绞车选型设计

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煤矿井下绞车选型设计

煤矿井下绞车选型设计

绞车选型设计地点:XXXX 轨道运输大巷(一)设计依据1、坡长:660m2、坡度:16°3、1t 矿车自重:610 kg载重量:1800 kg4、最大件重量:11t5、平板车自重:900kg(二)提升钢丝绳的选择1、绳端荷重Q=m (sin β+f 1cos β)m ——运输重量下大件时:Q 大件=(900+11000)×(sin16°+0.01×cos16°)=3394.47kg2、所需钢丝绳单位重量P k ≥)βcos β(sin /)σ101.1(26f L ma Q B +××σB ——钢丝绳公称抗拉强度ma ——钢丝绳安全系数f 2——钢丝绳沿托辊和底板移动阻力系数)61cos 2.061(sin 6005.6/)167001.1(47.3394°+°××=1.348 kg/m选择Φ21.5 6×19+NF 钢丝绳,其主要参数为:直 径:d k =21.5 mm单位重量:p k =1.65kg/m抗拉强度:σ=1670 MPa钢丝绳最小破断拉力:Q p =313kN钢丝破断拉力系数:(三)提升系统安全验算1、计算最大静张力F j =[2538.72+1.218×600×( sin16°+0.20×cos16°)]×9.8×10-3 =38.259kN2、验算提升钢丝绳安全系数提物(按大件):259.38313=m =8.1>6.5 (四)选择电动机1、提升速度按V m ′ =1.1m/s2、电动机功率N e =92.01.1259.3815.1××=52.606kW (五)提升机选择根据以上计算选择JD-55型防爆型调度提升绞车滚筒直径:D g =0.6m滚筒宽度:B=0.68m滚筒个数:1最大静张力:F j = 40kN绳速:最大绳速1.43 m/s 最小绳速0.958 m/s钢丝绳直径:21.5mm配套电机:YBJ-55 电机功率:55KW 电机电压:380/660V 机器重量:G=5670kg。

斜井提升绞车设计选型

斜井提升绞车设计选型

第4章斜井提升4.1 斜井串车提升本章主要介绍平车场双钩串车提升运动学分析与循环周期的计算。

4.1.1 平车场双钩串车提升运动学分析平车场双钩串车提升如图1-1,开始时,在井口平车场空车线上的空串车,由井口推车器以a0加速至v0 =1.0m/s 的低速,向下推进。

同时,井底重串车上提,全部重串车进入井筒后,绞车以a1加速到最大提升速度vm。

并等速运行,行至井口。

空串车运行到井底时,绞车以a3进行减速运行,使之由vm减至v0,空串车进入井底车场时,减速、停车。

与此同时,井口平车场内的重串车在重车,借助惯性继续前进。

行至摘挂钩位置时,摘下重串车挂上空串车,此时,井下也摘挂钩完毕。

打开井口空车线上的阻车器,再进行下一个循环。

图 4-1斜井平车场及其速度图4.1.2 斜井串车运动学计算根据《煤矿安全规程》规定:用矿车升降物料时,最大允许速度vm≤5m /s,倾斜井巷内升降人员时,其加速度a1和减速度 a3≤ 0.m5 /s2。

本例初选最大速度vm=4.7m/s,初加速度 a0=0.3m/s2,主加速度 a1= 0.5m /s2和主减速度 a3=0.5m/s2,车场内速度v0=1.0m/s,各阶段运行速度计算图如图1-2 所示图 4-2各阶段运行速度计算图4.1.3 一次提升循环时间T(1)速度图中各阶段运行时间及路程计算如下:重车在井底车场运行阶段初加速时间t01=v0=1.0=3.33 s a00.3初加速行程L01=v02=1.022a02=1.67 m0.3等速度行程L02= L D-L 01=30-1.67= 28.33m等速度时间t02=L02=28.33= 28.33st D=t01+t02=3.33+28.33=31.66 s (2)串车离开井底车场后的主加速度阶段:主加速时间t1=v m v0=3.8 1.0=5.6 s a10.5主加速行程L1=t1(v m v0 ) =5.6(3.8 1.0) =13.44m22(3)等速度运行阶段:等速度行程L 2=L-(L D31)=860—(30+2×13.44)=803.12 m(式中31)+L +L L =L式中 L——提升斜长, L=L D+L T +L K =30+800+30 m=860 m L T——井筒斜长, 800m。

副斜井提升绞车选型设计

副斜井提升绞车选型设计

副斜井提升绞车选型设计副斜井提升机选型设计⽅案矿井⽣产能⼒为0.30Mt/a。

根据开拓部署,副斜井在地⾯已安装⼀台J K2×1.5P 提升机串车提升完成辅助提升任务。

(⼀)设计依据1、矿井⽣产能⼒:0.30Mt/a;2、⼯作制度:每年⼯作330天,每天四班作业(每天提升时间18h);3、上车场标⾼+1151.1m,下车场标⾼+1025m,倾⾓17°,斜长431m;4、车场形式:上、下部均为平车场;5、服务年限:与矿井服务年限相同;6、提升矸⽯量:提升矸⽯量45000t/a,(矸⽯量取矿井年产量的15%),是是最⼤班提升矸⽯量47.7t(按⽇出矸⽯量35%计算);7、提升容器:选⽤MF1.1-6A型1.1t翻⽃式矿车,⾃重592kg,⼤型设备采⽤MPC13.5-6型平板车运输,⾃重1050kg,其他车辆见表7-1-4;8、最重件参数:液压⽀架重量约为11800kg;9、装卸休⽌时间;1)单钩提升矿车摘挂总时间,取25s;2)运送爆破材料休⽌时间取60s;10、车辆卸载⽅式,采⽤翻⽃式矿车⼈⼯卸载。

(⼆)提升设备选型计算和校验1、提升钢丝绳选择与校验1)提升钢丝绳选择条件计算(1)提升斜长L=Lx +Ld=431+50=481(m)式中:Lx ——巷道斜长(m),Lx=431(m);Ld——上、下车场长度(m),各取25m,共50(m)。

(2)提升速度计算根据开拓部署及提升量拟定提升机直径为2.0m30607200.214.3==2.51m/s式中:D g ——标称直径,D g =2.0m ;n e ——额定转速,n e =720r/min ; i ——传动装置减速⽐,i=30。

(3)⼀次提升循环时间①按公式计算⼀次提升循环时间(估算)25277.3481222?+?=+=θm V L T =397.7(s) 式中:T ——提升循环时间,s ;θ——上、下车场摘挂钩时间,s ,取25s ; v m ——提升绞车的绳速,m/s ,v m =2.51m/s 。

斜井提升系统选型资料

斜井提升系统选型资料

斜井提升系统选型一、主斜井主提升运输矸石选型计算如下:1)绞车型号为:2JK-3.5/18提升最大速度:V m=5.9m/s电机参数 1000kw 580r/min D=3.5m B=1.7m最大静张力170KN最大静张力差115KN2) 提升容器 8m3箕斗3)提升钢丝绳校核提升物料荷重Q=0.9V j V g=0.9*8*1600=11520kg提升钢丝绳终端载荷Q0 =Q+Q Z =11520+4164=15684Kg钢丝绳单位长度重量P S(Kg/m)P S = Q0(sinα+μ1 cosα)/[110δB /9.81m a—L(sinα+μ2cosα)] =15684(sin150 +0.01* cos150)/[110*1670/9.81*6.5—2100(sin150 +0.2cos150)]=2.18Kg/mδB—钢丝绳钢丝的抗拉极限强度,取1670N/mm2mα—钢丝绳安全系数,取6.5L—钢丝绳最大牵引长度,取2100mα—井筒倾角 150μ1—容器运行阻力系数,取0.01μ—钢丝绳运行时与托辊和底板的阻力系数,取0.2选择钢丝绳据P SB> P S查表选钢丝绳型号为6×7-28-1670P SB=2.75 Kg/m 钢丝破断拉力总和50169kg钢丝绳安全系数校核m= Q d/[ Q0(sinα+μ1 cosα)+ P SB L(sinα+μ2cosα)]=56169/[15684(sin150 +0.01cos 150)+2.37*2100*(sin150+0.2 cos 150)]=56169/6460=7.8>6.5 符合安全规程规定4)提升机强度校验:最大静张力差为:Fj= Q0(sinα+μ1 cosα)+ P SB L(sinα+μ2cosα)= 15684(sin150 +0.01 cos150)+2.75*2100*(sin150 +0.2 cos150)=6460kg <11500 kg提升机强度能够满足需要5)电机功率估算:P=K B* Fj*VmB/102ηc=1.2*6460*5.9/102*0.85=528KW <1000KW 符合要求式中:K B—电动机功率备用系数;K B=1.2Fj—提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力,NVmB—提升机最大速度,m/sηc—传动效率,一级减速ηc =0.92二级减速ηc=0.85二、主斜井副提升运输选型计算如下:(一)主斜井副提升运输喷浆料选型计算如下:1、绞车型号为:2JK-3.0/30提升最大速度:V m=3.7m/s电机参数400kw 720r/min D=3.0m B=1.5m最大静张力130KN最大静张力差80KN2、提升容器1.5t矿车自重:718Kg3、提升钢丝绳校核提升物料荷重Q=0.9V j V g=0.8*4*1.7*2100=11424kg提升钢丝绳终端载荷Q0 =Q+Q Z =11424+4*718=14296Kg钢丝绳单位长度重量P S(Kg/m)P S= Q0(sinα+μ1cosα)/[110δB/9.81m a—L(sinα+μ2cosα)] =14296(sin150+0.01cos150)/[110*1670/9.81*6.5-2100(sin150 +0.2 cos 150)]=3838/1932=1.99Kg/mδB—钢丝绳钢丝的抗拉极限强度,取1670N/mm2mα—钢丝绳安全系数,取6.5L—钢丝绳最大牵引长度,取2100mα—井筒倾角 150μ1—容器运行阻力系数,取0.01μ—钢丝绳运行时与托辊和底板的阻力系数,取0.2选择钢丝绳据P SB> P S查表选钢丝绳型号为6*7-26-1670P SB=2.37 Kg/m 钢丝破断拉力总和43233kg钢丝绳安全系数校核m= Q d/[ Q0(sinα+μ1 cosα)+ P SB L(sinα+μ2cosα)]=43233/[14296(sin150 +0.01 cos 150)+2.02*2100*(sin150+0.2 cos150)]=43233/5756=7.5>6.5 符合安全规程规定4、提升机强度校验:最大静张力差为:Fj= Q0(sinα+μ1 cosα)+ P SB L(sinα+μ2cosα)= 14296(sin150 +0.01 cos 150)+2.37*2100*(sin150 +0.2 cos150)=5756kg <8000 kg提升机强度能够满足需要5、电机功率估算:P=K B* Fj*VmB/102ηc=1.2*5756*3.7/102*0.85=295KW < 400KW符合要求。

副斜井提升绞车选型设计

副斜井提升绞车选型设计

副斜井提升机选型设计方案矿井生产能力为0.30Mt/a。

根据开拓部署,副斜井在地面已安装一台J K2×1.5P 提升机串车提升完成辅助提升任务。

(一)设计依据1、矿井生产能力:0.30Mt/a;2、工作制度:每年工作330天,每天四班作业(每天提升时间18h);3、上车场标高+1151.1m,下车场标高+1025m,倾角17°,斜长431m;4、车场形式:上、下部均为平车场;5、服务年限:与矿井服务年限相同;6、提升矸石量:提升矸石量45000t/a,(矸石量取矿井年产量的15%),是是最大班提升矸石量47.7t(按日出矸石量35%计算);7、提升容器:选用MF1.1-6A型1.1t翻斗式矿车,自重592kg,大型设备采用MPC13.5-6型平板车运输,自重1050kg,其他车辆见表7-1-4;8、最重件参数:液压支架重量约为11800kg;9、装卸休止时间;1)单钩提升矿车摘挂总时间,取25s;2)运送爆破材料休止时间取60s;10、车辆卸载方式,采用翻斗式矿车人工卸载。

(二)提升设备选型计算和校验1、提升钢丝绳选择与校验1)提升钢丝绳选择条件计算(1)提升斜长L=Lx +Ld=431+50=481(m)式中:Lx ——巷道斜长(m),Lx=431(m);Ld——上、下车场长度(m),各取25m,共50(m)。

(2)提升速度计算根据开拓部署及提升量拟定提升机直径为2.0m30607200.214.3⨯⨯⨯==2.51m/s式中:D g ——标称直径,D g =2.0m ;n e ——额定转速,n e =720r/min ; i ——传动装置减速比,i=30。

(3)一次提升循环时间①按公式计算一次提升循环时间(估算)25277.3481222⨯+⨯=+=θm V L T =397.7(s) 式中:T ——提升循环时间,s ;θ——上、下车场摘挂钩时间,s ,取25s ; v m ——提升绞车的绳速,m/s ,v m =2.51m/s 。

矿井检修绞车计算书模板

矿井检修绞车计算书模板

主斜井检修绞车一、概述主斜井检修绞车负责主斜井带式输送机检修更换零部件时,上下材料、设备。

主斜井斜长643米,倾角21°,一次提升设备最大重量为 8.5吨。

二、主斜井检修绞车选型计算(一)设计依据:1、井筒斜长:L T=643m2、井筒倾角:α=21°3、一次提升设备最大重量m1=8500kg4、上车场运行距离:L1=30m5、井底车场运行距离:L h=20m6、Q最大=8.5t7、Q材料车=1t8、Q钩头车=0.5t9、矿井工作制度:330d/a,18h/d。

(二)设计计算1、提升斜长:L t=L T+L1+L h=643+30+20=693m2、绳端荷重:Q d=(m1+m材料车+m钩头车)×(sinα+μ1cosα)=(8500+1000+500)×(sin21°+0.01×cos21°)=10000×0.3677=3677kg3、选择钢丝绳钢丝绳单重P k=Q d1.1σBm a−L t(sinα+μ2cosα)=36771.1×157006.5−693×(sin21°+0.2×cos21°) =1.61kg/m选用钢丝绳20NAT6V×18+FC-1670-ZZ(GB/8918-2006),全部钢丝破断力总和Q S=250000×1.156×9.8=2832200N; PK=1.65㎏/m;d =20㎜安全系数m=Q sQ d+L c P K(sinα+μ2cosα)=28322003677×9.8+693×1.65×9.8×(sin21°+0.2cos21°)=6.7>6.5符合要求4、提升机的选择滚筒直径:D g=80d=80×20=1600mm选用JTP-1.6×1.2型提升绞车,最大静拉力:45000N。

矿井斜井用小绞车和钢丝绳选型设计

矿井斜井用小绞车和钢丝绳选型设计
取 1 5 则绞 车 的牵 引力 应 为 : ≥ 1 5 . , 2 F . 2
式 中 , 为 最大 静 拉 力 ( ) 为钢 丝 绳 最 小 破断 力 总 和 ( )m 为 N; N;
钢 丝绳 安 全 系数 。 假 定钢 丝 绳 的单 位长 度 近似 重 量 为 M,这 时 A 点承 受 的最 大 静 拉力 为 : Q g (n + cs)g 0 i + cs) F ML s af oo + Q (n f oa i i t s ai () 2 式 中, g为重 力 加 速 度 ( s ; 为 提 升 容 器 运 动 阻 力 系 数 (. ~ m/2 ) O1 0 01) 为钢 丝 绳与 底 板 和托 辊 间 的摩 擦 系数 , 丝绳 全 部 支撑 在 . ; 5 钢 托 辊 上 时 取 01 ~0 , 部 支撑 在 托 辊 上 时 取 02 ~O4 全 部 在 . 5 .局 2 . 5 .,
将 () () 入 () 得 : 4 和 7代 1可
扰 ( 衄 勺 ) g 。s c ) s i o + Q ( 衄 i o ≤ 化 简 可得 :
d≥ () 8
式 () 是 选 择钢 丝 绳直 径 的一 般 公 式 , 算 前 先 确 定 R 和 8就 计 。
图 1 小绞车运输 的现场 条件
地 板 上 时取 04 . .~0 。 6 由 G / 8 1 第 431 可知 : B T99 -. 条
仁K () 3
根据 上 式 即可 计算 出小绞 车 的拉 力 , 选择 相应 绞 车 型号 即可 。
以上计 算 只考 虑 了单钩 小 绞 车 的运 输 方式 ,小 绞 车对 拉 运 输 时 的计 算 方 法只 要 在 绞车 的 载荷 上 加 上对 拉 绞车 的负 荷和 对 拉 绞

斜井提升绞车选型研发设计

斜井提升绞车选型研发设计

斜井提升绞车选型设计一、简介单绳缠绕式提升机只有一根钢丝绳与提升容器相连。

钢丝绳的一端固定在提升机卷筒上,另一端绕过天轮与提升容器连接,当卷筒由电动机拖动以不同方向转动时,钢丝绳在卷筒上缠绕或放出,实现容器的提升和下放。

单绳缠绕式提升机按其卷筒个数,可分为单卷筒提升机和双卷筒提升机。

单卷筒提升机一般用于产量较小的斜井或开凿井筒时作单钩提升。

国产单绳缠绕式提升机有两个系列:JT 系列,卷筒直径为0.8—1.6米,主要用于井下,一般为矿用绞车,有防爆及不防爆两种;JK 系列,卷筒直径为2—5米,属大型矿井提升机,主要用于立井提升。

根据我矿的实际情况,初步确定选用JT 型国产单绳缠绕式提升机,卷筒直径1.2米。

二、选型验算:1、绞车型号:JT1200/1028,查表可得其各项参数如下:钢丝绳绳径d=22.5mm ,最小破断拉力=300.27KN ,强度=1670Mpa ,容量=490m 。

滚筒尺寸:滚筒数量=1、直径=1200mm 、宽度=1028mm ,减速比=28, 电机型号JR115-6,额定功率=75kw ,额定转速=960r/min 。

2、给定数据:提升倾角a=30°,主斜井长度200m ,车场总长度50m,钢丝绳总长250m. 每日提升任务量300吨,分三班,每班提升任务量100吨。

3、计算: ①绳速V=2860960×3.14×1.2=2.2m/s②绞车的额定拉力Fm 电机的额定转矩Me=9565×ee n p =9565×96075=747.26563N ﹒m由能量平衡或功率平衡方程式得:Me=ηπ1260⨯⨯⨯⨯e n V ×K fz ×Fm =9.0196014.322.260⨯⨯⨯⨯×1.1×Fm=0.0267604 Fm 得Fm=0267604.0Me=27924.307N=2849.419Kgη—传动效率,取0.9。

绞车选型设计

绞车选型设计

五采区绞车选型设计一、原始数据五采区绞车提升系统坡度180,坡口斜长1052 米,容绳量不少于1152 米。

主要用于提升物料和设备,运送最大单件重量20 吨。

(经考察,不可再拆卸件最重的是液压支架,4.1 米支架的重量为18 吨,加上平板车约2 吨,故最大重量按照20吨考虑)二、设计思路由于提升对象是设备和物料(矸石) ,而提升的主要难度就在大型设备的运输上,故在绞车的选型设计顺序上,首先按照运输最大件来选择钢丝绳,确定绞车滚筒尺寸,核定绞车功率和型式。

然后再校核其提升矸石(矿车)的能力。

三、钢丝绳选型1、在不考虑钢丝绳重量的情况下进行计算,预选钢丝绳。

其绳端荷重为:Qd= Qc(sina + f1cosa)=20 x 1000x 9.8 x (sin 18° +0.02cos18 ° )=20 x 1000x 9.8 x( 0.31+0.02 x 0.95 )=196000x 0.329= 64484(N)按照《煤矿安全规程》规定,斜井提升材料时安全系数m> 6.5 ,则钢丝绳必须具备的牵引力为:Qp=mx Qd=6.5 x 64484=41 91 46(N)按照Qp=419146(N选择钢丝绳(钢丝抗拉强度为1700Mpa,绳径为© 26.0mm 单位重量为2.444kg/m (GB110-74 6*19 股),其全部钢丝破断力总和为439500(N) 。

2、考虑钢丝绳重量后,核算其安全系数。

这时绳端荷重为:Qd= (Qc + Qs) (sina + flcosa) x 9.8=(20 x 1000+1152 x 2.444) x (sin 18° +0.02 x cos 18° ) x 9.8= (20 x 1000+1152x 2.444) x( 0.31+0.02 x 0.95 )x 9.8 =22815x 0.329 x 9.8=73562(N)则安全系数为:m=439500/73562=5.97v 6.5,绳径不满足,重选大一号的钢丝绳进行核算。

绞车的选型及验算

绞车的选型及验算

绞车选型验算概述:矿业271队即将施工的1212(1)进料联巷,因出矸要求需在-490m西翼回风石门斜巷上口车场安装一部40KW绞车,用Ф18.5的钢丝绳为斜巷提升钢丝绳,此斜巷的长度为40m,坡度为20o,用一次拉两重车出货,绞车及钢丝绳选型验算如下:1、提升负荷重Q (单位:kg)Q=Z×K×V×λ式中:Z—矿车数目 Z=2K—矿车装满系数坡度≤20o K=1V—矿车矿车容积取1.7m3λ—矸石松散系数,取1600kg/m3由上式计算可知 Q=5440kg(单位:kg)2、钢丝绳端部荷重QoQ o=(Q+ZQ1) (sinα+f1cosα)—矿车自重,取974kg式中:Q1α—斜巷坡度,单位:度f—矿车运行阻力系数,取0.0151由上式可知Q o=2630kg3、钢丝绳单位长度重量P S=(Q+ZQ1) (sinα+f1cosα)/110s B/m a-L(sinα+f2cosα)式中:s B—钢丝绳公称抗拉强度,取170kg/mm3m a—规定的安全系数,取6.5L—斜巷最大长度,取L=40m—钢丝绳挪移式阻力系数,取0.15-0.2f2由上式可知P S=0.92kg/m=92kg/100m4、钢丝升的选择P SB≥P S式中:P SB—每米钢丝绳标准重量,单位kg/m查《常用斜巷提升钢丝绳技术参数表1》可知需选用Ф>16的钢丝绳,即可选用Ф=18.5的钢丝绳,其P SB=1.21kg/m5、钢丝绳安全系数效验m=Q d/ Q o+ P SB L(sinα+f2cosα)≥m a式中:Q d—所选钢丝绳的钢丝破断力总和选用Ф=18.5的钢丝绳其破力Q d=21900Nm—实际计算的安全系数可知m=8.0≥6.56、绞车的选型、效验F=Q o+P SB L(sinα+f2cosα)≤F oL≤L o式中:F o-所选绞车允许的最大牵引力F-钢丝绳作用在滚筒上的最大静张力,单位:所选钢丝绳允许的的容绳量,单位:N计算得F=25.921 KNJD-2.5的40KW绞车牵引力F o=29.4N≥F其容绳量为L o=400m≥L7、结论:根据以上计算,在斜巷上部车场安装一台40KW绞车, Ф18.5的钢丝绳能够满足一次提松2辆重车的要求。

三2煤轨道暗斜井绞车选型设计

三2煤轨道暗斜井绞车选型设计

三2煤轨道暗二部斜井绞车选型设计方案新庄煤矿三2轨道运输巷二部车场至底车场长度900m 主要是进风及运料任务。

运输设备主要采用绞车运输,现对其绞车进行选型计算。

一、设计依据:1、巷道的具体情况:轨道运输巷巷宽3.6m ,高3.6m,二部绞车运输斜长约900m 。

巷道变化的情况是:向下4º下山,起伏不大。

2、每班运输量确定依据:根据新庄煤矿《煤层开采条件及水平延深设计》和2002~2007年采掘接替计划,正常每圆班共需运料105车,再加上巷修队、机运队临时运送的其它材料10车,每班共需运料115车。

最大单件重量约14t 。

二、选型设计1、基本条件:二部运输轨道巷斜长约900m ,按下山最大坡度4度,设计每班运输能力115车。

2、初选绞车型号为JTB-2/30型矿用防爆提升绞车,绞车的有关主要参数如下: 三、验算1、一次提升矿车数的确定n=m T v L Q p6.3)2(0+=290011.5(480)2 2.453.61800⨯⨯+=⨯辆,这里取6辆 式中 n ——一次提升列车组的矿车数;m ——每个矿车的货载质量,Kg; 取1800Kg ;Q ——每小时运输量,t/h ,按每班115车,每车1800kg 计算,按每班净提升时间18小时,每小时运输量为11.5t/h;p v ——车组运行的平均度速度p v =2m/s;(《规程》第四百二十六条第二项规定斜巷用矿车提卷筒直径卷筒容绳量 钢丝绳最大直径 钢丝绳最大静张力 总破断拉力 主电机功率 提升线速度 2000mm1044m 24.5mm 4.5T 34.5T 185KW 2.5m/s升物料时不得超过5m/s )0T ——绞车换向及矿车摘挂钩时间,0T =8min=480s 。

(2)验算车组中的矿连接器的强度(坡度为4度时 )车组中的矿车数必须满足:n ≤g m m P zk C ).cos ).(sin (0βωβ++=58800(1800600)(sin 40.015cos 4)9.8++⨯ =29.5辆式中Pc ——矿车连接器的许用拉力,一般为58800Nm ——矿车货载质量,1800Kg ;0m ——矿车自身质量,600Kg ;zk ω——重车组矿车阻力系数 取0.015;β——巷道倾角,4度;g ——重力加速度,9.8m/2s因此考虑到安全运输选每组车提升6辆,矿车连接器的强度完全符合要求。

斜巷绞车选型设计计算书

斜巷绞车选型设计计算书

斜巷绞车选型设计计算书一、相关参数:1、使用地点相关参数:使用地点:7240风巷使用地点斜巷最大倾角(α)10度,使用地点斜巷长度(L)100m;绞车绳端载荷(包括提升容器自身重量)(W)2000kg;2、选用绞车性能参数:绞车型号:JD-11.4KW;绞车额定牵引力(F):10KN;绞车钢丝绳直径(φ):12.5mm;绞车用钢丝绳每米重量(q):0.5412Kg;绞车用钢丝绳最小总破断力(Q):80.1KN。

二、选型计算1、实际提升时最大静拉力Pmax=Wg(sinα+f1cosα)+qLg(sinα+f2cosα)=2000*9.8*(sin10°+0.015cos10°)+0.5412*100*9.8(sin10°+0.5cos10°)=4046.3N=4.0463KN式中W:绳端载荷(提升容器自身重量+载荷的质量),kgg:重力加速度,9.8m/S²α:斜井中产生最大拉力处的倾角(应根据斜井坡度图逐点计算后确定),ºf1:提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数,采用0.015;f2:钢丝绳在运行中的实测阻力系数,采用0.5;q:钢丝绳单位长度的质量,Kg/m;L:使用地点斜巷长度,m。

2、钢丝绳安全系数K=Q(钢丝绳最小总破断力)/Pmax(实际提升时的最大静力)=80.1/4.0463=19.83、判断F(绞车额定牵引力)>Pmax(实际提升时的最大静力)K(钢丝绳安全系数)19.8> 6.5(提物时)4、判断结果所选用绞车JD-11.4KW符合出货、材料运输提升要求。

设计人:审核人:日期:斜巷绞车选型设计计算书一、相关参数:1、使用地点相关参数:使用地点:中三轨道上山使用地点斜巷最大倾角(α)15度,使用地点斜巷长度(L)200m;绞车绳端载荷(包括提升容器自身重量)(W)2000kg;2、选用绞车性能参数:绞车型号:JD-25KW;绞车额定牵引力(F):18KN;绞车钢丝绳直径(φ):15.5mm;绞车用钢丝绳每米重量(q):0.84.57Kg;绞车用钢丝绳最小总破断力(Q):125KN。

绞车选型设计

绞车选型设计

已知条件:井筒斜长405米,倾角240,提升能力按120万/年(矸石量按10%计算) 矿车自重600kg 额定载重1000kg,最大载重1800kg 提最大件16.1吨,平板车1.5吨1):一次提升量的计算: 提升斜长L T =L H +L+L B =475m一次提升量的确定:初选提升速度Vmas=3.8m/s 则:Tg ’=()70t 263.02+⋅⋅L =389秒 一次提升量:Q ’=3600'⋅⋅⋅⋅⋅t br Tg An Af C =3.39吨考虑到在斜井上运输取Q=3.59吨 决定串车由4辆矿车组成 2)钢丝绳的选择:钢丝绳的悬垂长度:L C =L t +40=515m 提矸石时:绳端荷重:Q d =()()24cos 015.024sin Q Q n k z +⋅+⋅=2688kg提最大件时:绳端荷重:Q d =(Q z +Q K ).(sin24+0.015cos24)=7392kg 钢丝绳单位长度质量计算(取Q d =7392kg ) 则Pk ’=()1d 24cos 2.024sin 11-⎪⎭⎫⎝⎛+⋅-⋅⋅C b L m Q σ=2.75kg选用28NA T6V ×19+FC1670ZS 型三角股钢丝绳,Q f =577.907kN ,d k =28mm ,p k =3.23kg/m ,δmax =2.0mm 。

钢丝绳安全系数校验: m=Q ()()1k d 24cos 2.024sin -+⋅⋅⋅+⋅⋅g L P g Q C=7>6.5满足要求3)提升机的选择:a.按钢丝绳直径计算:60x28=1680mmb.提升机选型:选择JKB-2.5x2.3/20加宽单绳缠绕式变频绞车 主要技术参数如下: 滚筒直径:D g =2.5m, 滚筒宽度:B=2.3m, 最大张力:F jmas =90KN提升机变位质量了:G j =13500kg 减速比 :i=20 提升速度:Vmas=3.86m/s C:天轮选择天轮选用TD1400/1350型游动天轮,其主要技术参数如下: 天轮直径:D t =1400mm :游动距离:Y=1350mm : 天轮变位质量:G t =210kg d:提升机校核:实际最大静张力 F 矸=()24cos 2.024sin d +⋅⋅+⋅C k L g p g Q =35603<90KNF 最大 =()24cos 2.024sin d +⋅⋅⋅+⋅Lc g pk g Q =81702<90KN满足要求 e:缠绕层数计算:按单层缠绕技术:B ’=()33g 14.330+⋅⎪⎪⎭⎫⎝⎛+⋅+d D L T =1953<2300钢丝绳单层缠绕 f:钢丝绳弦长计算: L X ’=5.1tan 2⋅-Y B =18130mm取L X =20m 则钢丝绳内外偏角⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=∂X 1-L 2Y -B arctan=1.3610满足要求 g:钢丝绳长度计算:=∙∙+∙∙+++=4.114.35.05.214.3330p lx lc L 591m 4):电动机预选: 按提矸石预选:Ns=KWFj K 9.146100086.3i =⋅⋅⋅η按提最大件预选此时最大速度初选2m/s N S =KWF K 3.19310000.2j 1=⋅⋅⋅μ选电动机隔爆变频矿用电动机,主要技术参数如下: 额定功率:280KW 额定电压:660V 额定转速:590r/min 过载系数:2.0 效率:0.93电动机转动惯量:25kg.m 2按额定转速核定提升机的最大速度:Vmas=20605905.214.3⋅⋅⋅=3.86m/s5):提升系统运动学和动力学计算a : 提矸石时变位质量:∑=+++⋅+⋅=G G G pk L Mj t t 1600427976kg提最大件时变位质量:∑=+++⋅+=G G G pk L Mj t t 1760039286kgb :提升矸石时v=3.86m/s取a0=0.3m/s 2;a 1=a 3=0.5 m/s 2;a 4=a 6=0.3 m/s 2 采用5阶段速度图运行 提升系统的运动学: 重车在井底车场运行:初加速阶段:距离L 0=75.35.000=⋅⋅T V m T 0=5S等速阶段:距离L 01=m5.2775.330=- T 01=17.5S重车在井筒中运行: 加速阶段:t1=SV V 72.45.0mas 0=-L1=m t V V masO 65.1212=⋅+减速阶段:t3=Vmas/0.5=7.72s L3=2mas 3t V ⋅=14.9m等速阶段:L 2=m45.3879.1465.12415=--T 2=L 2/V MAS =100.376S 地面车场中的运行: T4=t6=5s L4=L6=3.75m等速阶段:L5=22.5m每次提升的循环时间:Tg=()s t t t t 3325654t32t1t01t02=++++++++⋅提最大件时采用5阶段速度图 V MAS =2.0m/s a 0=a 4=a 6=0.2m/s 2,a 1=a 3=0.3m/s 2 重车在井底车场运行:加速阶段:距离L=5.255.00=⋅⋅V m等速阶段:距离L=27.5m 重车在井筒中运行: 加速阶段:时间t=s3.33.0mas =-VV距离L=4.95m 减速阶段:时间t=sV 7.63.0mas =距离L=6.7s等速阶段:距离L=35.4037.695.4415=--m时间t=201.675s 重车在地面车场运行:加减速速阶段时间t4=t6=5s 距离L4=L6=2.5m 等速阶段:时间t=25s,距离L=25mC:提升系统的动力学计算 提矸石时 在井底车场运行: 初加速度开始时: F=()()()3.00.2cos24sin24t 24cos 015.024sin m k ∑∙++∙∙∙++∙∙+∙∙ML g pk g m N K z =46782牛初加速度终了时简化为F 01=46782牛 等速开始时: F1’=∑∙-3.00MF =38089牛等速终了时F1=38089牛重车在井筒提升阶段:加速开始时∑∙39089MF=53077牛=5.0+加速终了时F=53077牛等速开始时()()()∙∙++=L∙∙K∙F= Ngpkg-sin9.2.0cos241424sin24+∙30-0.015cos24t36939牛等速终了时:()∙∙36939+∙=PK-F约等于28977sincos24g2.024403重车沿井口栈桥提升设栈角为24减速开始时=14989牛()()∑∙sin24.0g MQFKNQ015+∙+cos∙∙24=5.0∙-KZ减速终了时F=14989牛提最大件时初加速开始时:F=96655牛初加速终了时力约等于:F=96655牛等速开始时:F=88798牛井筒中运行时等速终了时力约等于:F=88798牛加速开始时:F=100584牛 加速终了时力约等于:F=100584牛 等速开始时:F=88798牛等速终了时力约等于:F=80747牛 减速开始时:设栈角为24 则等速开始时:F=68961牛 等速终了时力约等于:F=68961牛6):电动机的校核 a:提矸石时按电动机的发热条件计算等效力Fd=dT Fi ∑∙i2t提矸石时:∑=∙i 2T Fi()2222221572.77.297.299.369.36334.10072.453153858.46∙++∙+∙+∙+∙+∙=159305KN 2.S()秒56.126t t t t d 2254311=∙+++++∙=θC t C T则:Fd=35.48KN电动机等效容量为 NS=kw kVmasF 1551000d =∙∙∙η满足按电动机最大静力矩校核: Mj=350603x1.25=43.83kn.m 电动机驱动转矩Md=mkn i nP .3.84n 55.9=∙∙∙η满足按过载负荷校核:满足7.185.0278.086.393.028053emas =∙≤=∙==F F λb.提最大件时按电动机的发热功率计算Fd=dT Fi ∑∙i2t∑∙it F 2i=1196Td=227.5秒 Fd=79.7kn 电动机等效容量 NS=188KW按电动机最大静力矩校核 Mj=81.7x1.25=102.1kn.m 不满足要求 按过载负荷校验满足7.185.02768.0293.0280100emas =∙≤=∙==F F λ提升最大件时电动机不满足要求.1)提升斜长的计算: 提升斜长:lt=1460m 初选Vmas=3.86m/s决定采用有8量1吨矿车组成 2)钢丝绳的选择: 钢丝绳的悬垂长度取1500m提矸石时:绳端载荷Qd=n(Qz+Qk)(sin16.5+0.015cos16.5)=3819kg 提最大件时:绳端载荷Qd=(Qz+Qk)(sin16.5+0.015cos16.5)=5280kg 钢丝绳的单位长度计算按提最大件时计算: Pk=()()=+∙-∙∙-15.16cos 2.05.16sin 1500/11d m Q Bσ2.13kg/m选择28NA T6x7+FC1770ZS-521-306主要参数:d=28mm P K=3.06kg/m Q=521KN安全系数校验:m=Q()()=162.0sin5.cosQ0.71>6.5满足要求gd g1500pk16∙+∙∙+∙-15.∙3)提升机选择a:按钢丝绳直径计算:60x28=1680mm初步选用JKB-2.5X2.3/20加宽型单绳缠绕式变频绞车1台,其主要技术参数:滚筒直径:D g=2.5m,滚筒宽度:B=2.3m,最大张力:F jmas=90KN提升机变位置了:G j=13500kg减速比:i=20提升速度:Vmas=3.86m/sC:天轮选择天轮选用TD1400/1350型游动天轮,其主要技术参数如下:天轮直径:D t=1400mm:游动距离:Y=1350mm:天轮变位质量:G t=210kgd:实际静张力计算提矸石时:Fr=3819x9.8+1500x3.06x9.8x0.3=50920牛提最大件时:Fr=5280x9.8+1500x3.06x9.8x0.3=65238牛满足要求e:缠绕层数计算:按三层计算:kc=()38.2328528.2230014.35.214.3730t =+∙∙∙∙∙++L按三层缠绕f:钢丝绳弦长计算: L X ’=5.1tan 2⋅-Y B =18130mm取L X =20m 则钢丝绳内外偏角⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=∂X 1-L 2Y -B arctan=1.3610满足要求 g:钢丝绳全长计算}lp=lc+lx+30+3x3.14x2.5+0.5x3.14x1.4=1525.7m4):电动机预选: 按提矸石预选:Ns=kw224100086.3i =⋅⋅⋅ηFj K按提最大件预选此时最大速度初选2m/s N S =kwF K 15010000.2j 1=⋅⋅⋅μ选电动机隔爆变频矿用电动机,主要技术参数如下: 额定功率:280KW 额定电压:660V 额定转速:590r/min 过载系数:2.1 效率:0.93电动机转动惯量:25kg.m 2 5):运动学动力学计算a :电动机预选:按提矸石预选:Ns=KWFj K 9.146100086.3i =⋅⋅⋅η按提最大件预选此时最大速度初选2m/s N S =KWF K 5.18710000.2j 1=⋅⋅⋅μ选电动机隔爆变频矿用电动机,主要技术参数如下: 额定功率:220KW 额定电压:660V 额定转速:590r/min 过载系数:2.1 效率:0.93电动机转动惯量:25kg.m 2 提矸石时:∑=M37500kg 提最大件时:∑=M 42700kgb :运动学计算提升矸石时v=3.86m/s取a0=0.3m/s 2;a 1=a 3=0.5 m/s 2;a 4=a 6=0.3 m/s 2 采用5阶段速度图运行 提升系统的运动学: 重车在井底车场运行: 初加速阶段:距离L 0=75.35.000=⋅⋅T V m T 0=5S等速阶段:距离L 01=m5.2775.330=- T 01=17.5S重车在井筒中运行: 加速阶段:t1=SV V 72.45.0mas 0=-L1=m t V V masO 65.1212=⋅+减速阶段:t3=Vmas/0.5=7.72s L3=2mas 3t V ⋅=14.9m等速阶段:t2=355s重车在车场的运行时间: T4=t6=5s L4=L6=3.75m 等速阶段:L5=22.5m提最大件时C:动力学计算:提矸石时:重车在井底车场开始时:开始时:∑∙.05.015t16)5.16COSgKNFSINk1600PL((SIN16.5⋅g⋅⋅++++⋅0.2COS16.5M)⋅⋅=0.3 =66139牛加速终了时约等于66139牛重车在井底车场等速开始时:F=54890牛重车在井底车场等速终了时约等于54890牛井筒中运行加速开始时:∑∙5.16.0)5.(16015LKNFgSINkCOS1600Ptg++⋅⋅++⋅⋅0.2COS16.5⋅)(SIN16.5⋅=5.0M =73639牛加速结束时约等于:73639牛等速开始时:F=54890牛等速结束时:F=41395牛减速开始时:F=41395∑∙5.0_M=22645牛减速终了时约等于:22645牛提最大件时:重车在井底车场加速开始时:()()∑⋅015cos5.5.t161617600MpkKFLggsinsin.0⋅++⋅⋅16+⋅+cos2.05.165.⋅=2.0⋅=87049牛加速终了时约等于:88009牛等速开始时F=()()5.16⋅⋅⋅g+17600+KLpk⋅g⋅⋅+sin16165.2.0costsin5.5.015.016cos=78509牛井筒时运行时等速终了时约等于78509牛加速开始时:()()3.0⋅++⋅⋅++17600⋅⋅LpkKg=∑M ⋅⋅F165.16g2.0cos5.16tsin5.sin5.16cos015.0=91319牛加速终了时约等于:91319牛等速开始时F=78509牛等速终了时约等于56918牛减速开始时:F=56918∑⋅3.0_M=44108牛加速终了时约等于:44108牛6)电动机校验 (1)提矸石时:a:按电动机发热条件计算等效力:Fd=Tdt F i∑∙2i∑∙it F 2i=()72.765.224.414.4189.5489.543553172.464.735.1798.5451.66222222⋅++⋅+⋅⋅+⋅+⋅+⋅=929853kn 2sTd=0.5(tl+t3+t4+t5)+t2+0.5x20=382秒 Fd=49.3kn电动机的等效容量为: Ns=kwF K 225100086.3d =⋅⋅⋅η满足要求b:按电动机转矩校验: 最大转矩Mj=636502509205.2=⋅n.m电动机转矩:M=9.55()η⋅⋅⋅i ne P /n =84.3kn.m 满足要求C:按电动机过载能力校核emasF F =λ=1.136<0.82x2.1满足要求(2)提最大件时:a:按电动机发热条件计算等效力:Fd=Tdt F i∑∙2i∑∙i t F 2i =3349418kn2.sTd=729s Fd=67kn 等效容量:Ns=η⋅⋅⋅1000d k v F =158.5kw 满足b :按提升系统最大静力矩计算 Mj=65238x1.25=81.55kn.m电动机转矩:M=9.55()η⋅⋅⋅i ne P /n =84.3kn.m 满足要求C: 按电动机过载能力校核emasF F =λ=0.7<0.82x2.1满足要求。

2018主提升绞车选型设计和能力计算

2018主提升绞车选型设计和能力计算

提升设备选型设计一、主斜井提升设备由于矿井采用平硐、暗斜井联合开拓,本次设计在+230m水平主斜井装备一套矿用双筒变频单绳缠绕式提升设备,担负+170m水平煤炭、矸石、设备、材料的提升任务。

1、设计依据工作制度:330d/a,每天四班作业,三班提升,每天净提升时间16h;提升标高:+170~+230m;斜井长度:190m;倾角:25°;车场形式:上、下均为平车场。

提升量:煤:90kt/a 矸石:22.5kt/a材料:5次/班设备:4次/班其它:3次/班最大件:5t提升方式:双钩串车提升,下放空串车,提升重串车。

提升容器:煤和矸石运输采用MG1.1—6B型1.0t固定箱式矿车,材料运输采用MC1.5—6A型1.5t材料车,设备运输采用MP1.5—6A型1.5t平板车。

2、提升设备选型(1)一次提升循环时间T=(2 L+10)/ V m+4 V m+115式中 T ——提升循环时间;V m——提升速度,m/s,取2.0m/s。

T=(2×190+10)/2.0+4×2.0+115=3s经计算,一次提升煤、矸、材料、设备及其它的时间为3s 。

(2)最大班提升时间 ① 小时提升量A x (t/h )163302.125.1⨯⨯⨯=AA x式中 A ——矿井年提升量,112.5kt/a ;1.25——提升不均衡系数; 1.2——提升能力富裕系数; 330——年工作日数; 16——日工作小时数。

h t A x /0.32163301125002.125.1=⨯⨯⨯=② 一次提升量次/5360030.323600t T A Q x =⨯=⨯=(3)一次提升矿车数①一次提升矿车数Z 1(辆)按下式计算:VcQZ ψγ=1式中 Ψ——装载系数,倾角为25°时,Ψ取0.85;γ——煤的散集密度取1.0t/m 3,矸石的散集密度取1.7t/m 3; Vc ——矿车容积,为1.1m 3;煤:Z 1=3.48/(0.85×1.0×1.1)=3.7(辆),提升煤炭时一次提升7辆; 矸:Z 1=3.48/(0.85×1.7×1.1)=2.2(辆),提升矸石时一次提升6辆。

主斜井提升系统的选型设计

主斜井提升系统的选型设计

磁窑堡煤矿C16采区主斜井提升系统的选型设计一、概论磁窑堡煤矿现主要开采扩建井的二号煤层,由于扩建井+1100m 水平以下的二号煤层已被划给了磁-羊技改井,到2010年年底扩建井主斜井将被综采采塌,为保证生产的顺利进行和延长矿井使用寿命,现正准备C16采区的开拓,下面就C16采区主斜井绞车选型进行选型设计计算。

二、设计计算的依据1. 矿井设计年产量An=30万吨;2. 工作制度:年工作天数br=330天;日净提升时间t=16小时;3.矿井斜长L=600m,倾角θ=20。

;4. 串车在井口栈桥上的运行距离LB=35m;井底车场增加的运行距离Lh=25m;5. 矿井服务年限为12.3年;6. 提升方式:斜井单钩单绳串车提升;7. 车场形式:井口选煤楼为不摘钩的平车场;井口料场为甩车场;井底为平车场;8. 提升容器:MD3.3-6型3.3M3底卸式矿车,自重Qz=1680kg;载重Qk =3.3×0.86=2.838t;9. 散煤比重r=0.86吨/m3;三、提升机的选择(一)、一次提升串车数的确定1.每小时提升量:2.一次提升提升量的确定⑴提升斜长L t =L+L B+L h=600+35+25=660(m)⑵初步选择的最大速度V m《煤矿安全规程》规定斜井串车提升的最大速度不得超过5m/s,查JK型单绳缠绕式提升机,暂选V m=3.8m/s;⑶一次提升循环时间的确定T q’= (0.263 L t+70)×2=(0.263×660+70)×2=243.6×2=487.2(s)⑷一次提升Q式中:c――-提升能力富裕系数,取c=1.15a―――提升不均衡系数,有井下煤仓取c=1.153.一次提升串车数的确定n = Q/(3.3×0.86)=6.78/2.838=2.39(辆)根据以上计算,可选择串车采用3辆MD3.3-6型3.3M3底卸式矿车;(二)、提升钢丝绳的选择1. 提升钢丝绳端静荷重Q d =n(q+q0) (sinθ+f1cosθ)=3(2838+1680)(sin20。

副斜井提升系统设计报告煤矿主提升绞车选型设计大学论文

副斜井提升系统设计报告煤矿主提升绞车选型设计大学论文

副斜井提升系统设计报告目录一、XXX煤矿概况 (2)二、绞车选型设计 (2)(一)、提升系统概况 (2)(二)、设计计算的依据 (2)(三)、一次提升量和车组中矿车数的确定 (3)(四)、提升钢丝绳的选择 (3)(五)、绞车的选型计算 (6)(六)、绞车电机功率计算 (8)三、结论及存在的问题 (9)(一)、结论 (9)(二)、设计存在的问题 (9)四、过卷距离计算依据 (10)1一、XXX煤矿概况矿井设计生产能力15万吨,井田面积0.6488km²,剩余可采储量162.6万吨,服务年限7.7年;开采二1煤层,煤层平均厚度6.48m,煤层平均倾角7o;煤尘无爆炸危险性,煤层自燃发火等级Ⅲ级,为不易自燃煤层;瓦斯相对涌出量0.97m3/t,绝对涌出量为4.94 m3/min,属瓦斯矿井;矿井水文地质条件简单,矿井设计正常涌水量30~50m3/h,最大涌水量为150m³/h。

采用主、副斜井提升。

其中副斜井斜长220m、坡度22度、断面12m2,提升物料及提矸任务,主斜井皮带运输。

二、绞车选型设计(一)、提升系统概况XXX提升系统示意图(二)、设计计算的依据=15t/a,矸石率25%。

1、年生产量AN2、斜井倾角:β=22°=250m。

3、副井斜长220m,根据绞车房的位置,实际提升斜长为Lt234、工作制度:年工作日br =300天,二班作业,每天净提升时间t =12小时。

5、提升不均衡系数:C=1.25 (有井底煤仓时C=1.1~1.15,无井底煤仓时C=1.2;矿井有两套提升设备时C=1.15,只有一套提升设备时C=1.25)。

6、煤矿提煤与矸时,选用1.0m 3U 型侧翻式矿车。

矿车自身质量:k Q =600kg ; 矿车载煤量:zm Q =1000kg ; 矿车载矸石量:zg Q =1500kg 。

(三)、一次提升量和车组中矿车数的确定初步确定最大提升速度max v ,根据《煤矿安全规程》规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降货物时,max v ≤5m/s ,目前单绳缠绕式提升初步确定最大提升速度。

副斜井绞车选型和能力计算

副斜井绞车选型和能力计算

副斜井绞车选型和能力计算概况:副斜井提升设备担负矿井矸石提升,运送材料、设备,升降最大件等辅助提升任务。

1、副斜井井口标高+1084.00m,落底标高+940m(二水平+890 m),倾角23°,斜长368.5m(二水平497 m),井筒上下采用采用平车场,单钩串车提升,提升矸石时每次提升5辆一吨固定车箱式矿车,轨距600mm,每辆矿车自重610 kg,载荷1700kg;装备JK-3.5/31.5E 型单绳缠绕式单滚筒提升机一部,配套1台YBKK560-10型交流变频电动机,电动机710 kW,595r/min,10000V;钢丝绳直径42mm。

采用TD型游动天轮,绳槽底圆直径3 m。

最大提升速度3.46m/s。

2、副斜井井口车场采用平车场布置,在井口房内配备有操车设备。

在井口房内,通过一副对称道岔将井筒内的一条线路变为上行、下行两条线路,上行线路上设置一台逆止器,下行线路上设置一台液压马达销齿推车机和2台液动阻车器。

为防止在断绳或矿车跑车时造成事故,在斜井井口设阻车器、逆止器、在变坡点下方略大于1列车长度的地点设置能够防止未连挂的车辆继续往下跑车的挡车栏,井筒中每隔约80m设置1台ZDC30-2.2型防跑车装置,共4套。

副斜井井口房面积为30m(长)×9 m(宽)×6.5m(高)。

3、支护(1)副斜井轨道巷断面:斜巷段净宽4.5m,净高3.45m。

(2)永久支护副斜井轨道巷采用采用混凝土砌碹支护,砌碹厚度400mm,基岩段采用锚喷支护,喷厚100mm。

表土段掘进断面积20.04m2,基岩段掘进断面积16.61m2。

一、已知条件:提升绞车参数:产品型号:JK-3.5*1.5E 卷筒直径:3500mm 最大静张力:170KN 卷筒宽度:1500mm 钢丝绳最大直径:42mm 最大提升速度:3.6m/s 二、提升机校验1、设计依据副斜井井口标高 +1084.00m副斜井井底标高 +890.00m 副斜井井筒垂高 194m 副斜井井筒倾角 23° 副斜井井筒斜长 497m车场型式:地面、井底二水平为平车场。

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斜井绞车选型设计方案设备处2012年9月28日目录目录 (1)前言 (2)1 设计要求及设计参数 (3)2 钢丝绳选型设计 (4)3 绞车选型设计 (9)4 钢丝绳校核 (13)5 绞车校核 (14)6 结论 (22)参考文献 (23)参考规范性文件 (24)前言我矿的斜井带式制动绞车(型号为JT-0.8×0.6)安装于1991年,虽只用作提升矿车,但也肩负着东部出矿的提升重任,现设置两班制,每日工作时间也有16个小时,属于我矿的重要考核设备。

绞车距今已投入使用20多年,设备陈旧,技术状况较差,且根据国家安全生产监督管理总局下发的文件,已将带式制动绞车列为淘汰产品,禁止在煤矿和金属非金属矿山使用,因此公司领导本着安全第一的原则,考虑到我矿目前的安全形势,决定对斜井绞车进行更换。

本设计在现有的技术参数下,严格参照《GB l6423—2006金属非金属矿山安全规程》和《煤矿安全规程》,并结合全国大部分金属非金属矿山中已通过国家安全生产监督管理总局审查并同意使用的斜井绞车型号,对我矿斜井绞车进行选型设计。

1 设计要求及设计参数1.1 设计要求我矿原斜井绞车型号为JT-0.8×0.6,钢丝绳采用的是6×19-NF-Φ15.5,斜井长度为125m ,轨道倾角为20°,提升一辆重车。

此次更换斜井绞车,轨道倾角仍为20°,但要求绞车能够在200m 斜井长度上提升两辆重车。

根据现场实际尺寸画出斜井绞车提升示意图,如下:图1 斜井绞车提升示意图1.2 设计参数根据已知参数和现场实际尺寸,则设计参数如下:(1)矿车类型:0.68 m 3 翻转式矿车,矿车自重:1710M kg =;(2)矿岩容重:3.1 t / m 3;矿岩松散系数:1.6;矿车装满系数:0.85; 矿车有效载重:2 3.10.680.8511201.6M kg =⨯⨯=; 则两辆重车重量:122()2(7101120)3660K M M M kg =+=⨯+=;(3)轨道倾角:20θ=︒;(4)斜井长度:0200L m =;380挂钩点至380井底距离暂取10m ;420摘钩点至420井口距离暂取20m ;'2001020230L m =++=;(5)380挂钩点到420第一个地滚筒间钢丝绳长度:L=210m ;(6)斜井已铺设15kg/m 的轨道,600mm 轨距,采用水泥轨枕。

2 钢丝绳选型设计2.1 钢丝绳结构选择斜井提升用钢丝绳,正常情况下磨损是钢丝绳报废的主要原因,因此在钢丝绳选型时,保证安全系数的前提下,既要考虑钢丝绳的耐磨性,也要根据我矿的提升条件、实际使用情况等方面考虑经济性。

2.1.1 三角股钢丝绳三角股钢丝绳是由6个具有一定螺旋状的等边三角形股围绕绳芯紧密扣合而成。

参考《GB/T 8918—2006重要用途钢丝绳》得知6V×18、6V×19适用于斜井提升,它的股外层钢丝有9根。

由于股中钢丝数量少,钢丝直径相对较粗,使用时其耐磨性、寿命远远高于普通圆股钢丝绳,因此价格也是最高的。

与普通圆股点接触钢丝绳相比,它具有以下优点:①接触面积大,耐磨性能好;②因股与股之间接触点增多,因而抗压性能好;③总破断拉力可提高20%一25%;④制造时由于预先形成螺距,采用了预变形和强有力的矫直定径装置,消除了捻制残余应力,因而结构稳定,使用时不易断丝,且换绳操作方便。

2.1.2 面接触钢丝绳从钢丝绳股内各层钢丝之间的接触状态来看,当前国内外的发展趋势是点到线到面。

即逐步淘汰使用寿命低的点接触钢丝绳,而由线接触钢丝绳以及面接触钢丝绳所替代。

从钢丝绳使用寿命来看,点、线、面接触的三种类型,后者依次比前者提高50%以上。

与普通圆股钢丝绳相比,面接触圆股钢丝绳具有以下优点:①耐磨性好,钢丝表面平滑,与绳轮之间的接触面积大,单位压力小,可减少绳轮磨损;②耐疲劳性能好,钢丝之间呈面状接触,接触应力小,不易断丝;③破断拉力高;④不松散性能好。

面接触钢丝绳用于斜井提升,当首选股中钢丝数少、钢丝直径粗的6T×7结构。

面接触钢丝绳使用寿命比点接触钢丝绳提高50%~100%。

2.1.3 线接触圆股钢丝绳线接触圆股钢丝绳的圆股内不仅同层钢丝之间为线状接触,而且相邻层钢丝之间也是线状接触。

适合斜井提升用钢丝绳推荐的有两种结构,一种是6×9W,另一种是6×7。

(1)6×9W钢丝绳6×9W结构钢丝绳股中心丝由3根组成,外层相间排列粗细各3根钢丝,粗丝位于内层丝凹处,细丝位于内层丝的凸处。

与点接触钢丝绳相比,具有以下优点:①绳股结构较点接触紧密,在使用时可减少股内钢丝的相对滑动。

因股内钢丝的捻距相等,故其内层的捻角较小,因而钢绳的结构伸长较小;②绳股内相邻层钢丝在全长上呈线接触状态,接触面积大,因而在使用时股内钢丝所受的接触应力小;③钢丝绳的密度系数高,因而在相同强度和直径的情况下,承受载荷高8%~10%。

(2)6×7钢丝绳6×7结构钢丝绳是股中心丝外包捻一层钢丝,属于丝数少的线接触钢丝绳,但一般都把它当点接触钢丝绳看待。

直径相同的钢丝绳,股中钢丝数少,钢丝直径相对较粗,耐磨性也相应好一些。

由于6×7结构股中钢丝直径粗,耐磨性好,而且方便生产,价格便宜,现仍在多数煤矿斜井中普遍使用。

因此,结合我矿实际情况,暂选6×7-NF线接触圆股钢丝绳。

2.2 钢丝绳抗拉强度 的选择钢丝绳的公称抗拉强度按《GB/T 8918—2006重要用途钢丝绳》的规定,从1570 MPa到1960 MPa共列出5个等级。

选择强度高的钢丝绳,则安全系数高、强度高,但其弯曲、扭转值相应地就会低些,影响使用寿命。

按《煤矿安全规程》的规定:钢丝绳的公称抗拉强度应根据钢丝绳在使用中所承受的最大静拉力和钢丝绳内钢丝破断拉力总和来计算。

即:hj F Q m = [1]式中:j Q ——最大静拉力,kN ;h F ——钢丝绳内钢丝破断拉力总和,kN ;m ——安全系数, 6.5m ≥。

最大静拉力j Q 不仅包括绳端荷重K M ,而且包括钢丝绳的自身重量L M 。

斜井提升系统中,其最大静拉力应考虑倾角及阻力的影响。

所以在420第一个地滚筒切点处钢丝绳的最大静拉力为:12(sin cos )(sin cos )j K L Q gM f gM f θθθθ=+++ [2] 式中:K M ——两辆重车的重量,3660K M kg =;L M ——380挂钩点与420第一个地滚筒切点间钢丝绳重量,kg ;θ ——轨道倾角,20θ=︒;1f ——提升容器运动的阻力系数,1f =0.01~0.015,现取1f =0.015;2f ——钢丝绳与底板和地滚筒间摩擦系数,钢丝绳全部支承在地滚筒上时取2f =0.15~0.2,局部支承在地滚筒上时取2f =0.25~0.4,现取2f =0.3;g ——重力加速度,29.8/g m s =。

根据6×7-NF 线接触圆股钢丝绳的最小破断拉力,结合耐磨性、安全系数、强度、弯曲、扭转等参数,暂选σ=1670Mpa 。

2.3 钢丝绳单位重量P 计算斜井钢丝绳单位重量计算公式为:12(sin cos )11(sin cos )K M f P L f mθθσθθ+≥-+ [3] 式中:σ——公称抗拉强度,Mpa ;L ——钢丝绳长度,m 。

则,3660(sin 20+0.015cos20)0.484/111670210(sin 20+0.3cos20)6.5P kg m ︒︒≥=⨯-︒︒ 所以,应选单位重量大于0.484 kg/m 的钢丝绳。

2.4 钢丝绳直径d 计算斜井钢丝绳直径计算公式为:d ≥ [4] 式中:d ——钢丝绳直径,mm ;h K ——破断拉力换算系数;'K ——最小破断拉力系数;K ——钢丝绳重量系数,kg/100m·mm²。

将初步选定的钢丝绳结构和公称抗拉强度σ,再加上《GB/T 8918—2006 重要用途钢丝绳》表2和附录A 中找出的h K =1.134、'K =0.332、K =0.351,代人公式得:11.77mm d ≥= 考虑到纲丝绳的使用寿命、绞车的磨损和绞车的容绳量,暂选用钢丝绳直径为16d mm =。

2.5 钢丝绳捻法的选择钢丝绳的捻法分为4种,即左同向捻、右同向捻、左交互捻、右交互捻。

同向捻的钢丝绳在使用中外层钢丝曲率与滑轮槽的曲率较吻合,接触面大,在与地滚筒等接触中钢丝磨损比较均匀。

交互捻钢丝绳外层钢丝不是均匀磨损,局部磨损严重,断丝的机率大,使用寿命短。

同向捻的钢丝绳,由于股内钢丝的扭转力矩与钢丝绳的扭转力矩方向相同,在制造时不可能彻底消除,在斜井提升中终端虽不能自由旋转,但在使用中若稍不注意容易使钢丝绳扭结,不安全。

交互捻钢丝绳,由于股内钢丝的扭转力矩与钢丝绳的扭转力矩方向相反,不易产生旋转、扭结等不安全因素。

斜井箕斗提升用钢丝绳宜选用同向捻的钢丝绳,斜井矿车提升用钢丝绳宜选用交互捻的钢丝绳。

我矿380斜井采用的是矿车提升,因此选用交互捻的钢丝绳。

2.6 钢丝绳初选型号的确定综上所述,在符合钢丝绳安全系数的前提下,考虑钢丝绳使用寿命和使用的经济性,暂选线接触圆股钢丝绳6×7-NF-Φ16-1670,捻向为ZS或SZ。

3 绞车选型设计3.1 绞车型号的选择国家安全生产监督管理总局已将JT、JKA、KJ、JTK等绞车列为淘汰产品,禁止在煤矿和金属非金属矿山使用。

现比较适合的绞车只有JTP、JK两种型号的绞车,其中JK型绞车最小卷筒直径是2m,但从我矿的提升要求和经济性考虑,没有必要使用JK型绞车,而JTP型绞车从各方面都符合我矿的提升条件,且经济实用。

3.1.1 绞车制动系统的选择现国内矿山普遍使用的绞车主要采用盘闸制动系统,其特点为:①结构紧凑,质量小,动作灵敏,安全性好,便于矿井自动化;②盘闸制动器的液压控制系统是同绞车的拖动系统、自动化控制相配合的;③制动器还要参与绞车速度控制,制动力矩必须在较宽的范围内进行调节,与此相应的液压站(带二级制动)与之适应。

盘闸制动系统的作用:①在绞车停止工作时,能可靠地闸住绞车,即正常停车;②在减速阶段及下方重物时,参与绞车的控制,即工作制动;③当发生紧急事故时,能迅速可靠且合乎要求地闸住绞车,即全制动。

3.1.2 绞车电控系统的选择电磁继电式逻辑电路构成的绞车电控系统和TKD型电控系统已都不符合当前绞车电控系统,现有普通交流接触器式电控系统、PC或PLC控制电控系统和变频调速电控系统三种类型。

普通交流接触器式电控系统相比其他两种的安全性能较低,而变频调速电控系统成本较高,PC或PLC控制电控系统适合本设计要求。

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