固体火箭发动机装药裂纹危险性研究综述

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固体火箭发动机药柱裂纹腔内三维流场瞬态特性分析

固体火箭发动机药柱裂纹腔内三维流场瞬态特性分析

启动阶段裂纹腔内的对流燃烧 过程。在 裂纹腔侧壁被点燃前, 裂纹腔内的燃气压力基本呈均匀 分布, 且约等于燃烧室燃气
压力; 在裂纹腔侧壁被点燃 后, 燃气 压力逐渐呈现出上部 低、下部 高的分布, 且腔内平均压力远 高于燃烧室内燃气 压力; 裂
纹腔侧壁开口边缘处的推进剂 首先达到点火温度开始燃烧, 燃面迅速向内推进, 燃气以非常高的速度向外流出裂纹腔。
= n w all
T= n w all
0, ui = w all
0
另外, 还需给定 k和 %一个很小的值。
( 4) 质量进口边界条件
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
当裂纹腔的两个侧面和裂纹缝线的某点达到着火
%k P
-
C %2
%2 k
+
xi
(
!t &%
x%i )
( 5)
由此得出:
#t = C#
k2 %
( 6)
式中
湍流动能产生项 P =
--
2!tSij Sij,
-
Sij =
1 2
(
ui xj
+
uj ); xi
!t =
#t; 模型 系数 C# =
0.
09; C %1 =
1.
44; C%2 =
1. 92; &k = 1. 0; &% = 1. 3。
( 1) 初始条件 以固体火箭发动机点火时刻为裂纹腔流场的计算
起点, 此时裂纹腔内流场的压力、温度为周围大气的压 力和温度, 即 p ( 0, x, y, z ) = 1. 01 ! 105 MP a; T ( 0, x, y, z ) = 298 K; 另外, 速度的 3个分量 ui ( 0, x, y, z )、湍流 动能 k 和湍流能量耗散率 %均赋予一个很小的值, 即

固体火箭发动机药柱结构完整性及可靠性分析

固体火箭发动机药柱结构完整性及可靠性分析

方法与实验
进行固体火箭发动机可靠性增长试验的方法主要包括实验设计和数据采集。 在实验设计阶段,需要根据初步的有限元分析和蒙特卡洛分析,制定相应的实验 方案,包括实验条件、实验步骤和实验周期等。在数据采集阶段,需要利用各种 传感器和测试设备,实时采集实验过程中的各种数据,如压力、温度、振动等, 以供后续分析使用。
尽管计算机辅助设计技术在固体火箭发动机结构可靠性分析中得到了广泛应 用,但仍存在一些问题和挑战。例如,如何提高数值计算的精度和效率,如何实 现发动机结构的多尺度模拟和分析,以及如何设计出更具有可靠性和安全性的发 动机结构等。因此,未来需要进一步开展相关研究,以推动固体火箭发动机结构 设计技术的发展。
Hale Waihona Puke 1、优化设计:通过优化药柱的设计,提高其可靠性和稳定性。例如,优化 药柱的几何形状、选用高强度材料等措施可以提高药柱的抗疲劳性能和稳定性。
2、提高制造和装配精度:通过提高制造和装配过程中的精度,减少误差, 可以提高药柱的可靠性。例如,采用先进的加工设备和工艺方法,对装配过程进 行严格的质量控制等措施可以降低误差。
3、加强使用和维护:通过正确的使用和维护,可以延长药柱的寿命,提高 其可靠性。例如,定期检查、维护和更换药柱,避免超负荷或不当使用等措施可 以降低药柱故障的风险。
参考内容
本次演示旨在探讨固体火箭发动机结构可靠性的计算机辅助设计研究。首先, 我们将概述固体火箭发动机的基本结构和设计原则,然后介绍计算机辅助设计技 术在发动机结构可靠性分析中的应用,最后讨论未来研究方向和挑战。
谢谢观看
结果与分析
通过对实验数据的分析,可以得出固体火箭发动机在不同工况下的性能表现 和可靠性水平。通过对这些数据的分析和比较,可以评估出固体火箭发动机的薄 弱环节和潜在故障模式,进而针对性地提出可靠性增长方案。此外,通过对实验 结果的分析,还可以进一步优化实验方案,提高实验的效率和准确性。

固体火箭发动机药柱裂纹的J积分分析

固体火箭发动机药柱裂纹的J积分分析

固体火箭发动机药柱裂纹的J积分分析蒙上阳;胡光宇;刘兵;彭威【摘要】为了探讨某固体火箭发动机药柱纵向裂纹在点火增压时的稳定性,采用三维粘弹性有限元法,在三维J积分圆柱围道曲面内裂纹尖端,构建奇异三维裂纹元,提高模拟精度,分别计算了随裂纹扩展所对应裂纹深度的J积分,并根据J积分随裂纹度变化规律,探讨裂纹的稳定性.研究表明,发动机点火发射时药柱前翼槽出现的纵向裂纹最为危险.【期刊名称】《固体火箭技术》【年(卷),期】2010(033)006【总页数】4页(P646-649)【关键词】固体火箭发动机;有限元法;奇异裂纹元;三维J积分【作者】蒙上阳;胡光宇;刘兵;彭威【作者单位】中国人民解放军63961部队,北京,100012;中国人民解放军63961部队,北京,100012;中国人民解放军63961部队,北京,100012;军械工程学院,石家庄,050003【正文语种】中文【中图分类】V4350 引言在固体火箭发动机点火时,药柱主要承受燃气内压与轴向过载的作用,含有裂纹等缺陷的发动机在点火时易出现事故。

因为发动机点火增压时,燃气可能进入裂纹腔内,导致原有裂纹扩展;若裂纹失稳扩展,会导致发动机发生穿火或轰爆等灾难性事故。

因此,获取控制推进剂药柱裂纹开裂的物理参量,判断裂纹的稳定性,一直是固体推进技术领域最为关心的研究课题之一。

在点火增压过程中,发动机药柱始终处于高温、高压的严酷环境,且这一过程难以重现,试图通过点火试验测试发动机药柱裂纹的稳定性十分困难。

随着数值仿真技术的发展,采用数值方法计算推进剂药柱裂纹开裂的物理参量取得了长足进步。

数值方法不受发动机的结构形状、承受载荷种类及药柱裂纹分布等方面限制,可大大减少物理样机试验,节约研发经费。

固体火箭发动机药柱裂纹数值仿真技术发展重要方向是提高计算精度,不仅通过构建平面奇异单元提高计算平面裂纹的应力强度因子的精度[1-2],而且为进一步模拟发动机的真实响应,通过构建发动机的三维有限元模型获取推进剂药柱三维裂纹的断裂参量[3-6]。

固体火箭发动机装药不确定性优化设计

固体火箭发动机装药不确定性优化设计
通用坐标法 、质量模型 、性能预示模型 、一维准定常内 弹道计算模型 。
优化方法采用 Powell方法与遗传算法组成的混合 优化算法 [ 10 ] 。 Powell方法具有超线性收敛能力 ,不需 计算梯度 ,适用范围广 ,但其搜索性能完全依赖于邻域 结构和初始解 ,易陷入局部极小而无法保证得到全局 最优解 。遗传算法在全空间并行搜索 ,不易陷入局部 极小点 ,以较大概率得到全局最优解 ,但其收敛性较 差。
Uncerta inty optim iza tion design of solid rocket m otor gra in
L I Xiao2bin, ZHANG W ei2hua,WANG Zhong2wei
(College of Aerospace and M aterial Engineering, NUDT, Changsha 410073, China)
σ F
最小
,约束条件转换为约束条件成功概率
Pr(G≥
0)大于设计需要的概率 P rreq。 m in [μF ,σF ]
P r( G ≥ 0) ≥ P rreq
(2)
X l +ΔX ≤ X ≤ Xu - ΔX
不确定性优化设计得到的最优解 ,不仅以较高概
率满足约束 ,而且目标函数具有较小均方差 ,从而得到

29卷第
4期
固 Journal of
体火箭技 Solid Rocket

Techno logy
Vo l.
29
No.
4
2006
固体火箭发动机装药不确定性优化设计①
李晓斌 ,张为华 ,王中伟
(国防科技大学航天与材料工程学院 ,长沙 410073)

固体火箭发动机药柱CT图像缺陷分析技术研究进展

固体火箭发动机药柱CT图像缺陷分析技术研究进展

固体火箭发动机药柱CT图像缺陷分析技术研究进展摘要:固体火箭发动机在出厂交付给使用单位时,能够保证其结构可靠度符合使用要求,但贮存多年后,固体火箭发动机的力学性能显著下降,其结构可靠度必然下降。

因此,研究贮存多年后的固体火箭发动机结构可靠性是否符合要求,是十分必要的。

因此,在固体火箭发动机储存年限到期后,需要对它进行无损检测,判断装备能否继续服役。

目前,最有效的无损检测手段就是应用工业CT探伤,即计算机层析成像技术。

在经过工业CT扫描后会得到一系列的断层图像,基于计算机视觉技术对这些图像进行分析,实现对图像中是否含有缺陷及缺陷的种类进行自动判别,一直是固体火箭发动机缺陷检测领域的难题之一。

关键词:固体火箭发动机;CT图像;药柱缺陷识别;引言固体火箭发动机药柱在加工过程中,若工艺参数控制不当,药柱内会产生孔洞、裂纹、夹杂、疏松等缺陷。

药柱内的缺陷能增大火焰燃烧面积,严重影响固体发动机使用安全性,容易导致发动机乃至整个导弹爆炸。

因而无损检测对于评价药柱的内部质量,保证药柱在加工或使用过程中的安全和可靠性具有十分重要的意义。

目前国内外用于药柱的无损检测方法很多,其中工业CT检测以无污染、无辐射、设计和维护成本低等优点备受青睐。

1、固体火箭发动机药柱结构固体火箭发动机药柱是指固体火箭发动机中的燃料部分,通常由含有氧化剂和燃料的固体混合物组成。

药柱的形状和尺寸取决于火箭发动机的设计要求,通常为圆柱形或者棒状。

药柱点燃后,燃料会迅速燃烧,产生大量的热能和气体,推动火箭发射。

固体火箭发动机药柱优点是结构简单、可靠性高、启动速度快、适用于大多数应用场景。

缺点是无法停止或调节推力,且燃烧产物对环境有污染影响。

固体火箭发动机药柱结构由壳体、固体推进剂、绝热层、衬层和人工脱粘层组成。

其结构如图1所示。

1-壳体;2-固体推进剂;3-绝热层;4-衬层;5-人工脱粘层图1固体火箭发动机药柱结构示意图2、固体火箭发动机药柱工业CT检测现状分析工业CT技术即计算机射线层析成像技术,由射线投影信息重建图像。

固体火箭发动机含裂纹药柱应力场有限元模拟的新方法

固体火箭发动机含裂纹药柱应力场有限元模拟的新方法

固体火箭发动机含裂纹药柱应力场有限元模拟的新方法任海峰;高鸣【摘要】针对研究固体火箭发动机药柱出现裂纹前、后药柱内应力/应变场的需要,提出利用奇异单元和生死单元技术模拟含三维裂纹药柱的新方法,并利用该方法对固体火箭发动机三维非贯穿裂纹进行模拟,分析药柱裂纹附近区域应力分布的规律。

结果表明,该方法便捷有效,尤其适用于对比研究裂纹、脱粘等药柱缺陷引起的应力释放和应力分布的变化。

%To study the variations in stress/strain field when the crack appears,a new technique to simulate 3D crack of solid rocket motor grain based on singular element and birth⁃death element was proposed. A part⁃through crack for solid rocket motor grain simulated by utilizing this method and stress distribution caused by crack were analyzed. Simulation results indicate that the method iscorrect,effective,and convenient for further research,especially suitable for comparative analysis on the stress distribution changes and the stress reliefs which are caused by crack or debond.【期刊名称】《固体火箭技术》【年(卷),期】2015(000)001【总页数】5页(P50-54)【关键词】固体火箭发动机;药柱;奇异单元;生死单元;裂纹【作者】任海峰;高鸣【作者单位】海军航空工程学院,烟台 264001;海军航空工程学院,烟台 264001【正文语种】中文【中图分类】V438固体火箭发动机在制造、运输、贮存和使用等过程可能产生裂纹、脱粘等典型药柱缺陷。

某固体火箭发动机药柱上三维裂纹扩展的判定

某固体火箭发动机药柱上三维裂纹扩展的判定

第31卷第4期 固体火箭技术Journal of S olid Rocket Technol ogyVol.31No.42008某固体火箭发动机药柱上三维裂纹扩展的判定①徐学文,孙建国,牟俊林(海军航空工程学院新装备培训中心,烟台 264001) 摘要:采用三维更新Lagrangian格式固相控制方程和线性粘弹材料本构方程,应用非线性有限元法对某固体火箭发动机药柱星角上含有横向贯穿裂纹的药柱进行了三维应力、应变分析,采用三维J积分理论计算了裂纹缝线上各积分点上的J积分。

J积分沿着裂纹缝线呈现中间高、两端低的分布趋势,缝线中间部位的J积分值最大,此处最易扩展;根据J积分判据,确定了药柱星角上含有横向贯穿裂纹的发动机安全工作时的最大裂纹深度。

关键词:固体火箭发动机;非线性有限元法;三维J积分;裂纹扩展 中图分类号:V435 文献标识码:A 文章编号:100622793(2008)0420331205Determ i n ati on of3D crack propagati on fora soli d rocket motor gra i nXU Xue2wen,S UN J ian2guo,MU Jun2lin(Training Center of Ne w A r mament,Naval Aer onautical Engineering I nstitute,Yantai 264001,China) Abstract:Based on3D Lagrangian update for mat s olid2phase governing equati ons and linear viscoelastic constitutive equati ons, the3D stress and strain of a s olid2r ocket2mot or grain with a transverse crack on its p r otrusi on were analyzed by means of nonlinear finite ele ment method.J2integral values on the Gauss integrati on points al ong the crack line were calculated by means of3D J2inte2 gral theory.J2integral values al ong central line of the crack p resent certain distributi on trend,i.e.higher value on the central line and l ower value at the both ends of the crack line.J2integral value can reach the maxi m u m in the m iddle of the central line,and the crack on the center is easily p r opagated.Under safety working state,the maxi m u m crack dep th on the mot or grain with the trans2 verse crack was deter m ined by means of J2integral criteri on. Key words:s olid r ocket mot or;nonlinear finite element method;32D J2integral;crack p r opagati on1 引言当固体火箭发动机药柱上存在裂纹时,在发动机点火启动期间,燃烧室内的燃气在压强梯度驱动下蹿入裂纹腔中,裂纹腔侧壁在燃气压强作用下开始发生变形。

固体火箭发动机药柱表面裂纹分析

固体火箭发动机药柱表面裂纹分析
药柱在高温 、常温和低温点火发射时的结构完整 性分析表明 ,伞盘表面裂纹边缘的应力状态为三向受 压状态 ,说明裂纹不会以张开方式 ( Ⅰ型 )扩展 。裂纹 尖端附近存的各向剪应力可能导致裂纹以滑开方式或 撕开方式扩展 。预设裂纹沿轴向向顶端扩展 ,同样裂 纹元随着裂纹扩展深度的预设不断向前推移 ,由此计 算对应各裂纹长度时的各类应力强度因子 。图 7为应 力强度因子随裂纹深度的变化曲线 。
( b) KⅢ随裂纹深度的变化 图 5 前翼槽裂纹的应力强度因子随裂纹深度的变化曲线
F ig. 5 Stress in ten sity factors var ia tion w ith
fore slot crack length
计算结果显示 ,前翼槽裂纹的 KⅠ始终为 0,说明 该处裂纹不会以张开方式扩展 。由于药柱处于三向受 压状态 ,使得裂纹尖端呈闭合状态 ,裂纹不以张开方式 扩展与该处的受力状态相吻合 。由图 5 ( a)可见 , KⅡ随 着裂 纹 深 度 的 增 加 先 升 后 降 ; 当 裂 纹 深 度 超 过 16. 0 mm ,该处的 KⅡ在各种温度下均急剧增加 。其 中 ,高温的影响更为显著 ,表明裂纹若以滑开方式扩展 时会失稳扩展 ,低温对应力强度因子有减小的作用 。 对该处裂纹而言 ,低温的 KⅡ较常温和高温时要小 。从 图 5 ( b)可知 ,高温与常温时 KⅢ始终随着裂纹深度的 增加而增长 ,裂纹有可能以撕开方式扩展 ,而低温时 KⅢ先增后减 。低温点火时 ,若裂纹以撕开方式扩展 ,
— 471 —
2008年 10月
固体火箭技术
ห้องสมุดไป่ตู้第 31卷
σ = (N ) ij
KN

f(N ij
r
)
(θ)

固体火箭发动机药柱裂纹燃烧的实验研究

固体火箭发动机药柱裂纹燃烧的实验研究

固体火箭发动机药柱裂纹燃烧的实验研究摘要:本论文研究了固体火箭发动机药柱裂纹燃烧的实验。

首先,研究了固体火箭发动机药柱裂纹燃烧的基本原理,并详细说明了裂纹燃烧的机制,例如热量传播、核心裂纹和燃烧模式。

然后,在具体的实验中,采集并分析了裂纹燃烧的数据,例如反应温度和裂纹尺寸对裂纹扩展率的影响。

最后,将相关结果与现有理论和技术进行比较,总结出研究进展,并根据研究成果提出一些建议。

关键字:固体火箭发动机,药柱裂纹燃烧,热量传播,核心裂纹,燃烧模式,反应温度,裂纹尺寸。

正文:1. 研究背景及研究方法固体火箭发动机是当今航天技术中用于发射火箭的主要组件之一,其工作原理是将药柱的燃料凝聚物储存在发动机的外壳内,当发动机工作时,燃料凝聚物会在某一段时间内裂开,并由燃烧引擎带动整个火箭运动。

由于火箭发动机燃料凝聚物体积小而密集、裂纹燃烧动力学复杂,因此开展关于裂纹燃烧的实验研究具有重要的意义。

本实验的主要目的是研究固体火箭发动机药柱裂纹燃烧的基本原理和动力学特性,以及不同影响因素对其燃烧特性的影响。

为此,利用模拟实验装置,采用定量和定性研究方法,以行星发动机S16-V8测试火箭模型为研究对象,对裂纹燃烧的基本原理和动力学特性进行实验研究。

2. 实验结果1)基本原理研究实验结果表明,裂纹燃烧的基本原理是热量传播,当燃烧过程中的热量传播到固体表面时,裂纹在激活能量的作用下会扩展,然后形成裂纹核心,并呈现出扩展率变化的模式,即火焰模式。

2)不同影响因素对热量传播的影响通过实验发现,在固体火箭发动机药柱裂纹燃烧过程中,反应温度和裂纹尺寸是影响热量传播的两大因素。

随着反应温度的升高,裂纹的扩展率也会相应增加,而随着裂纹尺寸的增大,裂纹的扩展率也会随之减小。

3. 结论本实验的研究发现,影响固体火箭发动机药柱裂纹燃烧的主要因素是反应温度和裂纹尺寸。

此外,在实验中,实测值基本上符合理论预期值,这为裂纹燃烧的研究奠定了坚实的基础。

“北航2号”固液火箭发动机装药设计及内弹道性能分析

“北航2号”固液火箭发动机装药设计及内弹道性能分析

2 推进剂性能
“北航 2 号”固液发动机采用 HTPB 基燃料与 N2O 的推进剂组合,其中燃料的组成为 28%Al/10%Mg/2%C/HTPB。通过热力计算,可以得到推进剂理论比冲与氧燃比,绝热燃烧 温度与氧燃比的关系。如图 1,2 所示:
图 1 绝热燃烧温度 Tf 与氧燃比 O/F 关系
图 2 地面比冲 Is 与氧燃比 O/F 的关系
图 4 装药截面图 表 4 装药基本参数 外径 (mm) 206 长度 (mm) 492 质量 (kg) 15.5 0.775 装填分数
经过装药设计的迭代后,装药的参数调整后如表 5 中所示。
表 5 调整后装药的初始参数
o m
(kg·s-1) 2.684
f m
(kg·sபைடு நூலகம்1) 0.767
Go
(kg·m-2·s-1) 310
= aGon r
其中 a=2.29e-5,n=0.737。
(5)
Go 为氧化剂流率,为
Go =
初始固体燃料流量
o m Ap
(6)
f = ρ p Ab r m
则,初始燃面面积为
(7)
Ab =
f m a ρ p Gon
(8)
由式(8) ,可知装药设计主要是通过初始燃面的设计,核算初始通道面积,计算初始氧化剂 流率,则可以用式(8)计算新的初始燃面,形成了迭代。通过迭代设计得到装药型面。 通过计算,得出设计装药的初始参数,如表 2 中所示。
图 5 发动机工作前后装药端面对比
5 装药的内弹道性能 装药的内弹道性能, 主要通过燃烧室压强与时间的关系表示。 设计计算中可以这样认为, 燃烧室中,燃气流速很小,压强分布可以看作是均匀的,各处压强相等,是“零维”的压强计 算;燃烧室中燃气的温度和成分保持不变;燃气可以看作是完全气体,遵从完全气体的状态 方程。 因此,压强计算所根据的基本关系是质量守恒和气体状态方程。 由质量守恒得,

固体发动机药柱的裂纹稳定性分析

固体发动机药柱的裂纹稳定性分析

固体发动机药柱的裂纹稳定性分析摘要:本文探讨了固体发动机结构中药柱裂纹稳定性的分析。

使用元素和元件分析方法研究了药柱的应力流动,以及裂纹在不同条件下的发展和扩展规律。

结果表明,适当的结构设计可以最大限度地减少固体发动机药柱的裂纹稳定性风险。

关键词:固体发动机;药柱;裂纹稳定性;元素分析;元件分析正文:如何确保固体发动机结构中药柱裂纹稳定性成为一个重要课题。

以往研究表明,药柱裂纹稳定性是由应力分布和加载条件等决定的。

因此,对药柱裂纹稳定性的深入研究对于评估固体发动机结构的可靠性具有重要意义。

在本文中,我们首先利用元素计算方法研究了固体发动机药柱结构中的应力流动情况,然后利用大型元件分析技术研究了药柱裂纹在不同条件下的发展规律,最终得出了药柱裂纹稳定性的相关结论。

结果表明,适当的结构设计可以有效抑制固体发动机药柱结构上发生的裂纹稳定性问题。

最后,提出了一些有效改进建议,以便确保固体发动机的可靠性。

对有效应用固体发动机药柱裂纹稳定性分析的结果,首先要确保结构设计尽可能满足研究结果的要求,以减少药柱结构上的裂纹稳定性风险。

此外,在实际运行中,应采取有效措施,如合理控制应力、温度和湿度等,来削弱药柱结构因应力集中而引发的裂纹稳定性风险。

在维护和保养方面,应设置定期检查机制,定期对固体发动机药柱内部结构,尤其是有可能存在裂纹问题的部位进行检查,如果发现异常情况应立即大修、更换配件等,以避免因为忽视了裂纹稳定性问题而导致不可预知的后果。

此外,对于固体发动机的设计者、制造者、维护人员等,应及时学习裂纹稳定性分析的有关知识,以掌握相关技术,包括了解裂纹形成机理,识别应力集中等,并根据实际情况采取正确的措施,以确保固体发动机结构的可靠性。

其次,采用正确的分析工具,有助于准确确定药柱结构上可能存在的裂纹稳定性问题。

针对固体发动机药柱结构,应采用专业的计算机辅助可靠性分析软件,例如Altair HyperWorks,及其他相关工具,如Abaqus,Ansys,ComSol等。

三维J积分理论在固体火箭发动机裂纹研究中的应用

三维J积分理论在固体火箭发动机裂纹研究中的应用

三维J积分理论在固体火箭发动机裂纹研究中的应用徐学文;任建存;倪保航【摘要】针对固体火箭发动机药柱上裂纹的三维性和受力复杂性,文章提出采用三维J积分理论和数值仿真来计算药柱上裂纹缝线上的J积分值,并给出了三维J 积分的体积分表达式和有限元数值分析方法;通过对固体火箭发动机药柱上在燃烧室星角处的一条典型裂纹——横向贯穿楔形裂纹仿真计算,得出裂纹缝线上J积分值呈现中间高两端低的非均匀分布特点,证明了三维J积分理论在固体火箭发动机装药裂纹危险性研究上的适用性。

%Aiming to the 3-D characteristics of the crack and its force application complexity in solid rocket motor grain, the application of 3-D J-integral theory and numerical simulation to calulate the J-integral values at the Gauss integration points of the crack line was proposed in the dissertation, and the 3-D volumic J-integral expression and the finite-element numerical analysis method were given out. The wedge crack which traversed through the projection of star grain was simu⁃lated as a typical crack in solid rocket motor. As shown in the calculation results, the J-integral distribution along the crack front line behaved as the varying characteristics of high value at the center and low value in both sides, which proved that 3-D J-integral calculation method was suitable to reasearch the risk of solid rocket motor grain crack.【期刊名称】《海军航空工程学院学报》【年(卷),期】2016(031)002【总页数】4页(P117-120)【关键词】固体火箭发动机;裂纹;三维J积分;数值仿真【作者】徐学文;任建存;倪保航【作者单位】海军航空工程学院接改装训练大队,山东烟台264001;海军航空工程学院控制工程系,山东烟台264001;海军航空工程学院接改装训练大队,山东烟台264001【正文语种】中文【中图分类】V435自上个世纪以来,人们开始将固体材料断裂学理论[1]引入到固体火箭发动机药柱裂纹扩展机理的研究中来[2-4]。

研究固体火箭发动机不稳定燃烧问题的必要性与工程方法

研究固体火箭发动机不稳定燃烧问题的必要性与工程方法

研究固体火箭发动机不稳定燃烧问题的必要性与工程方法摘要:本文研究了固体火箭发动机不稳定燃烧问题的必要性及其工程方法。

文章介绍了固体火箭发动机的一般原理和不稳定燃烧的表征,同时分析了基于传热学和流体力学的方法来解决不稳定燃烧问题。

最后,本文给出了一些建议,以帮助改善固体火箭发动机的稳定性。

关键词:固体火箭发动机,不稳定燃烧,传热学,流体力学正文:火箭发动机是火箭系统的重要部分,可以实现火箭在太空中的推进。

然而,固体火箭发动机存在不稳定燃烧问题,这限制了其广泛的应用。

所以,有必要研究可以改善固体火箭发动机的稳定燃烧的工程方法。

具体来说,我们首先介绍了固体火箭发动机的一般原理,包括发动机结构、加速度推进剂、燃烧室和排气道。

接下来,我们讨论了不稳定燃烧的特征,例如点火、熄火和爆炸等。

随后,我们分析了基于传热学和流体力学的方法,以解决不稳定燃烧问题,例如控制火焰前沿、热辐射分析和设计喷口等。

最后,本文提出了几点建议,以帮助提高固体火箭发动机的稳定性,包括控制发动机温度、优化喷口设计和改进燃料混合物等。

总之,本文研究了固体火箭发动机不稳定燃烧问题的必要性及其工程方法。

文章介绍了固体火箭发动机的一般原理和不稳定燃烧的表征,同时分析了基于传热学和流体力学的方法来解决不稳定燃烧问题。

最后,本文给出了一些建议,以帮助改善固体火箭发动机的稳定性。

将固体火箭发动机的不稳定燃烧问题解决方案应用到实际工程中是很重要的。

在实践中,可以通过引入几个步骤来实现这一目标,以改善固体发动机的稳定性。

首先,应该对固体发动机的温度进行检查和监测,以避免发动机的不稳定燃烧。

如果发动机温度过高,可以考虑降低燃烧室的温度,使之保持在合适的范围内。

并且,要不断检查系统中的控制参数,以确保发动机能够达到最佳状态。

此外,可以通过优化喷口设计,使喷口参数使得火焰前沿分布得更均匀,从而改善火箭发动机稳定性。

学习有关大气辐射、热传导和湍流的知识,以确定最佳的喷口设计。

固体火箭发动机装药缺陷失效判定研究的发展和展望

固体火箭发动机装药缺陷失效判定研究的发展和展望

!!文章编号!1006-2793(2004)02-0126-04固体火箭发动机装药缺陷失效判定研究的发展和展望!邢耀国9杨欣毅9董可海9刘海峰(海军航空工程学院机械工程系9烟台!264001)摘要!阐述了近年来固体火箭发动机装药缺陷失效判定研究的一些进展!目前世界各国还未发现统一而完善的缺陷失效判定方法"根据最近相关领域新技术的出现与军事斗争的需要!展望了这一研究领域未来的发展趋势"关键词!固体推进剂火箭发动机#装药#缺陷#失效判定中图分类号!V 512文献标识码!APro g ress and p ros p ect of t he research on f ail ure criteri-on f or p ro p ell ant g rai ns w it h defects i n SR MX I NG Yao-g uo 9YANG X i n-y i 9D NG Ke-hai 9LI U ~ai-f en g //D e p art m ent of M echanical En g i neeri n g 9NAE I 9Yantai !2640019Chi na .Abstract So m e p r o g ress of t he research on f ail ure criteri onf or p r o p ellantg rai ns W ith def ectsi n SR Mi n recent y ears is dis-cussed i n t his p a p er .No nor m alized m et hod of def ect f ail ure cri-teri on has been f ound i n t he Worl d at p resent .the p r os p ect of devel o p i n g tendenc y i n t his fi el d is p oi nted out accor di n g t o t he ne W p r o g ress of rel ated technol o g i es and t he need f or m ilitar y fi el d .Ke y words soli d p r o p ell ant r ocket en g i ne ;char g e ;def ect ;f ail-ure criteri onl !引言固体火箭发动机的推力一般受装药燃烧表面控制9如果装药燃面发生变化9推力将偏离其设计值 特别是当燃烧表面积大大超过设计值时9燃烧室壳体无法承受过高压力9将导致灾难性的燃烧室爆炸整体浇注式固体发动机在固化冷却\长途运输\长期贮存\勤务处理和发射准备期间9药柱内可能产生各种微观裂纹与空穴\宏观缩孔与裂缝9药柱-衬层\衬层-壳体和绝热层-壳体等粘接界面可能发生脱粘9这些缺陷在发动机工作时将产生 超1燃烧表面 因此9确定有装药缺陷的发动机能否成功地完成发射任务是国内外推进技术领域的重要课题 文中在分析国内外装药缺陷失效判定的理论研究现状基础上9展望了该领域未来的发展趋势2!国外装药缺陷失效判定的理论研究现状为保证有装药缺陷的发动机能够完成发射任务9就要研究裂纹和脱粘等缺陷对发动机燃烧室内燃烧过程的影响 20世纪60年代9前苏联的Bel y aev 就开始研究火焰在孤立气孔内的传播速度与气孔几何形状9燃烧室压\推进剂性质和边界条件的依赖关系 研究结果表明9火焰在孤立细长孔中的传播速度和最大压力是细孔宽度与深度之比的函数;细孔内过高的压力可能导致细孔尖端的扩展 1]在后来的研究工作中9都把气孔归结为特殊形状的裂缝日本的Godai 在1970年进行了火焰向推进剂窄缝内扩展的实验研究9确定了窄缝宽度的临界值 低于该监界值9火焰不能进入窄缝9且该临界值随推进剂燃速的增加而减小 2]美国的Jacobs 在20世纪70年代开始研究裂纹和脱粘的燃烧过程 在假定火焰沿尖劈状脱粘通道传播的条件下9发现压力实测值与其一维准静态模型的分析结果是一致的 研究表明9摩擦效应和燃气的压缩效应是裂纹内产生超高压力的主要原因 3]Ku m ar 在1980年研究总结了火焰在裂缝内传播的机理和观察到的现象 指出固体推进剂内的裂缝腔可能被高温\高压气体充满;裂缝内非正常燃烧过程可能导致比额定值高得多的压力产生 如果推进剂气化产生的局部压力上升过快9可能产生强大的压缩波9甚至冲击波9后者可能引起发动机爆炸 4]Kuo K K 研究了药柱变形对裂纹或脱粘通道内燃烧过程的影响9并总结了推进剂药柱的燃烧和结构强度间的耦合效应 5] 研究结果表明9当裂纹很窄和_621_!第27卷第2期固体火箭技术Jour nal of Soli d Rocket technol o gyVol .27No .22004""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""!收稿日期 2003-10-21作者简介 邢耀国(1948_)9男9教授9主要从事固体火箭发动机研究燃烧室增压速率很高时沿裂纹的压力波与推进剂的类型和非正常燃速过程有很强的依赖关系Knauss~S cha p er y和Frai sse等人先后研究了粘弹材料中裂纹的发生~扩展速度与时间的依赖关系建立了研究裂纹和脱粘面的扩展模型研究结果表明6"8]:a.裂纹的扩展速度一般是断裂区长度~裂纹尖端处的应力强度因子和推进剂材料性能的函数;b.裂纹扩展的数学模型有不同的形式其基本思想是利用两个固有的辅助手段即缺陷的应变能释放率和材料的断裂阻力来预估缺陷的扩展;当裂纹脱粘)扩展的应变能克服了材料的断裂阻力裂纹脱粘)才会发生扩展;c.对于大变形的粘弹材料裂纹扩展和发动机界面脱粘扩展问题的研究J积分法是较有效的工具1992年Lu Y C对燃烧诱发的推进剂裂纹和界面脱粘扩展现象进行了大量的实验研究和理论分析设计和组装了含裂纹或脱粘的有透明窗的燃烧室用高速摄影仪观察了不同增压速率下裂纹和脱粘的燃烧和扩展情况在所建立的数学模型中考虑了压力波传播~推进剂变形~燃气流动~结构载荷之间的耦合作用并采用时变坐标系统求出了裂纹和脱粘扩展速度的数值解根据实验测得的瞬态裂纹扩展速度和数值计算结果导出了裂纹扩展速度的半经验公式9]针对含有大量固体颗粒添加剂的复合推进剂的材料不均匀问题Ja m es在1996年从宏观力学和微观力学相结合的角度建立了裂纹在复合推进剂中发生和扩展的数学模型使计算结果更加接近试验研究中测得的结果10]L i u C t在对复合推进剂的累积损坏和裂纹扩展问题进行了大量的多手段实验研究和理论分析后指出11]:a.装药中的裂纹不一定导致内弹道性能的不可接受变化或灾难性的结果;b.复合推进剂中裂纹扩展的原因是粘接剂内的微裂纹或粘接剂与添加剂固体颗粒粘接界面的脱粘发展所引起的;c.裂纹的开裂点是随机的1998年Knauss对大变形条件下复合推进剂裂纹尖端的断裂过程进行了全方位观测并用大变形数字图形相关法LDD I C)对其进行了计算经比较证明实测结果与计算结果的差别小于1%通过大量的研究工作后指出12]:a.在裂纹尖端区的应变不均匀度比过去文献所报道的数值大得多其值与添加剂固体颗粒的粒状微结构有关;b.应变的不均匀性支配着裂纹尖端周围的变形场并控制着断裂过程;c.靠近裂纹尖端的开裂区不能用连续材料来描述需采用离散模型;d.界面失效过程极不稳定与添加剂固体颗粒形状~尺寸~颗粒方向及颗粒的相互作用有密切关系随着计算机技术的快速发展最近几年在粘弹材料动态断裂研究领域还相继推出一些新的算法13]在理论研究的基础上一些公司对其生产的固体火箭发动机都制定了相应的装药缺陷判废标准鉴于装药结构缺陷种类繁多~形状各异很难给出文字形式的量化标准20世纪90年代美国着手研制有缺陷发动机工作过程的仿真程序将装药缺陷的类型~形状~尺寸和位置作为输入参数用数值仿真的方法研究其对工作过程的影响以此判定该发动机是否失效报废14]在发动机出厂时故障仿真程序以附件形式提供给用户作为用户在贮存期间发动机状态检测时失效判定的辅助手段但迄今为止尚无公开文献报道实际发动机装药缺陷失效判定的程序和判据3!国内装药缺陷判定领域的研究工作国内从20世纪60年代开始生产自由装填固体火箭发动机70年代开始研制整体浇注的复合推进剂发动机从理论和实践上成功解决了药柱表面裂纹~粘接界面大面积脱粘问题1516]各生产厂家还根据经验制定了所研制发动机的装药缺陷测量和验收技术条件由于受历史条件限制和缺陷失效评定理论研究滞后的影响当时各厂家制定的技术条件都偏于保守后来的贮存试验证明一些缺陷超差很多的发动机在地面点火试验时工作正常内弹道曲线平稳文献17]介绍了国外某些推进剂裂纹扩展研究中所采用的推进剂试件~试验方法~试验条件和所取得的成果;文献18]对推进剂裂纹对流燃烧和扩展问题进行了一系列理论研究并取得一定的成果但缺少试验数据的支持文献19]利用X射线实时成像系统进行了含缺陷固体装药异常燃烧的实验研究;文献20"22]研究了推进剂燃烧条件下裂纹扩展过程和粘接界面脱粘腔扩展过程并得出了在推进剂力学性能和界面脱粘强度恒定的条件下缺陷几何尺寸~周围约束条件和燃烧室增压速率是影响缺陷扩展的主要因素的重要结论到20世纪80年代末大部分导弹基本上已采用固体火箭发动机作为推进装置这些发动机在出厂时主要靠抽样热试车来评估该批发动机的整体质量-721-2004年6月邢耀国等:固体火箭发动机装药缺陷失效判定研究的发展和展望第2期""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""对于具体的发动机只能进行外观检查9而发动机各粘接界面的粘接情况和装药内部的缺陷则无有效的检测手段o由于对发动机装药缺陷心中无数9缺陷在发动机工作过程中的影响也不甚明确9为保证发射安全9工业部门给出的贮存寿命偏于保守o 但多年来使用固体火箭发动机的经验表明9大部分超过贮存寿命的发动机仍能可靠工作o 如果把超期发动机统统销毁9不仅在经济上造成重大损失9而且会污染环境o 为解决这一问题9进行了型号固体火箭发动机装药失效判据的研究o 装药失效判据研制流程图见图1o图l !固体发动机装药失效判据研制流程图F i g .l !F l ow chart of t he research on f ail ure criterion f or p ro p ellant g rai ns w it h defects i n SR M4!未来的发展趋势在发动机点火工作过程中9由于装药缺陷行为的复杂性9目前世界各国尚未发现统一而完善的缺陷失效判定方法o 根据掌握的动态9今后这一领域发展的趋势是Ca .多缺陷耦合作用的研究o 到目前为止9所发表的文献基本是对单个缺陷的研究结果o 但一台发动机不可能只有一处缺陷o 而且随着无损检测设备的不断发展9发动机中存在的微观缺陷会被发现得更多o 多个缺陷在发动机工作过程中的相互耦合作用是影响发动机内弹道特性和结构完整性的重要因素9该问题的研究工作在未来几年会受到进一步的重视ob .发动机全寿命缺陷行为的多学科研究与整体监视技术o 最近在美国国防部提出的整体高性能火箭推进技术计划<I ~PRPt >中9作为其重要组成部分的固体火箭发动机寿命预报项目包括5个阶段C 老化机理研究;未来的化学状态研究;化学特性与力学特性的相关性研究;结构完整性和内弹道特性的分析研究;运用无损检测手段的健康监视技术研究o按着该计划的思路9未来的缺陷行为研究除了从燃烧\燃气流动\宏观和微观力学的角度分析外9还必须考虑发动机贮存过程中的下列因素C<a >由于化学成分迁移和相互作用引起的推进剂化学状态变化;<b >化学状态的变化引起的推进剂力学性能的改变;<c >采用无损检测手段检测出的缺陷几何状态的变化o如果根据无损检测的数据建立每台发动机的健康档案9再辅以少量的抽样静止点火试验9则有望对正在贮存的每台发动机是否失效给出准确的判定oc .宽严有别的装药缺陷失效判据o 考虑到长途运输\长期贮存\勤务处理等因素9生产部门制定的验收标准中对缺陷应该规定得严一些9以确保产品的高质量o参考文献[1]!Bel y aev A F.D evel o p m ent of co mbusti on i n an isol atedp ore [J ].Co mbusti on 9EX p l osi on and Shock W aves 9196995.-821-2004年6月固体火箭技术第27卷""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""[2]!Godai t.F la m e p r o p a g ati on i nt o t he crack of a soli d p r o-p ellant cracks[J].A I AA Jour nal~1970~8.[3]!Jacobs~R.An eX p eri m ental st ud y of t he p ressure distri-buti on i n bur ni n g fla W s i n a soli d p r o p ell ant g rai ns[R].AFRPL-tR-72-108~1972.[4]!Ku m ar M.F la m e p r o p a g ati on and co mbusti on p r ocessesi n soli d p r o p ell ant cracks[J].A I AA Jour nal~1981~19.[5]!Kuo K K.Nonstead y bur ni n g and co mbusti on stabilit y ofsoli d p r o p ellant<Cha p ter11>[M].Price E W~1992. [6]!Knauss W G.F ract ure of soli d p ossessi n g def or m ati onrate sensiti ve m ateri al p r o p erti es[A].In=Edited b y Er-do g an F.the M echanics of F ract ure[M].1976.[7]!S cha p er y R A.Corres p ondence p ri nci p l es and a g eneral-ized J i nte g ral f or lar g e def or m ati on and f ract ure anal y sis of viscoel astic m edi a[J].Inter nati onal Jour nal of F rac-t ure~1984~25.[8]!F raisse P.U se of J-i nte g ral as f ract ure p ara m eter i n si m-p lifi ed anal y sis of bonded J oi nts[J].Inter nati onal Jour nal of F ract ure~1993~63.[9]!Lu Y C.C rack p r o p a g ati n g p r ocess i n a bur ni n g AP-basedco m p osite soli d p r o p ellant[R].A I AA93-2168.[10]!Ja m es~Lee.M odeli n g of crack i niti ati on and g r o W t h i nsoli d r ocket p r o p ell ants usi n g m acr o m echanics and m i-cr o m echanics t heori es[R].AD-A319521~1996.[11]!L i u C t.Cu mul ati ve da m a g e and crack g r o W t h i n soli dp r o p ellant[R].AD-A323684~1997.[12]!Knauss W G.F ract ure and f ail ure at and near i nterf acesunder p ressure[R].AD-A348939~1998.[13]!tadeusz J L iszka.~P-m eshless cl oud m et hod f or d y na m-ic f ract ure i n fli ud str uct ure i nteracti on[R].AD-A376673~2000.[14]!Ja m es F iller u p.S er vice lif e p redicti on technol o gy p r o-g ra m[R].AD-A397950~2002.[15]!张子青.固体火箭装药包覆层脱粘问题的分析[J].推进技术~1982~3<2>.[16]!李昌植.端面燃烧固体火箭发动机药柱包覆工艺的可靠性研究[J].宇航材料工艺~1990~<2>.[17]!吕光珍.固体推进剂裂纹扩展的实验研究[J].推进技术~1988~9<6>.[18]!韩小云~周建平.固体推进剂裂纹对流燃烧和扩展的研究分析[J].推进技术~1997~18<6>.[19]!何国强~等.含缺陷固体装药燃烧异常实验分析[C].1998年联合推进会议论文集~1998.[20]!邢耀国~等.聚硫推进剂燃烧条件下裂纹扩展过程研究[J].推进技术~2000~21<3>.[21]!邢耀国~等.燃烧条件下影响推进剂脱粘面扩展的因素[J].推进技术~2001~22<1>.[22]!邢耀国~等.某端燃固体火箭发动机脱粘面临界尺寸的研究[J].固体火箭技术~2003~26<4>.!编辑"刘红利#-921-2004年6月邢耀国~等=固体火箭发动机装药缺陷失效判定研究的发展和展望第2期""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""固体火箭发动机装药缺陷失效判定研究的发展和展望作者:邢耀国, 杨欣毅, 董可海, 刘海峰作者单位:海军航空工程学院机械工程系,烟台,264001刊名:固体火箭技术英文刊名:JOURNAL OF SOLID ROCKET TECHNOLOGY年,卷(期):2004,27(2)被引用次数:5次1.Belyaev A F Development of combustion in an isolated pore[外文期刊] 1969(05)2.Godai T Flame propagation into the crack of a solid propellant cracks 19703.Jacobs H R An experimental study of the pressure distribution in burning flaws in a solid propellant grains 19724.Kumar M Flame propagation and combustion processes in solid propellant cracks 19815.Kuo K K Nonsteady burning and combustion stability of solid propellant (Chapter 11) 19926.Knauss W G Fracture of solid possessing deformation rate sensitive material properties 19767.SCHAPERY R A Correspondence principles and a generalized J integral for large deformation and fracture analysis of viscoelastic media 19848.Fraisse P Use of J-integral as fracture parameter in simplified analysis of bonded joints[外文期刊] 19939.Lu Y C Crack propagating process in a burning AP-based composite solid propellant10.James H Lee Modeling of crack initiation and growth in solid rocket propellants using macromechanics and micromechanics theories 199611.Liu C T Cumulative damage and crack growth in solid propellant 199712.Knauss W G Fracture and failure at and near interfaces under pressure 199813.Tadeusz J Liszka HP-meshless cloud method for dynamic fracture in fliud structure interaction 200014.James Fillerup Service life prediction technology program 200215.张子青固体火箭装药包覆层脱粘问题的分析 1982(02)16.李昌植端面燃烧固体火箭发动机药柱包覆工艺的可靠性研究 1990(02)17.吕光珍固体推进剂裂纹扩展的实验研究 1988(06)18.韩小云;周建平固体推进剂裂纹对流燃烧和扩展的研究分析[期刊论文]-推进技术 1997(06)19.何国强含缺陷固体装药燃烧异常实验分析[会议论文] 199820.邢耀国聚硫推进剂燃烧条件下裂纹扩展过程研究[期刊论文]-推进技术 2000(03)21.邢耀国燃烧条件下影响推进剂脱粘面扩展的因素[期刊论文]-推进技术 2001(01)22.邢耀国某端燃固体火箭发动机脱粘面临界尺寸的研究[期刊论文]-固体火箭技术 2003(04)1.刘春红.余贞勇.胡乃合.LIU Chun-hong.YU Zhen-yong.HU Nai-he固体火箭发动机径向泄压过程中燃速对内弹道预示的影响[期刊论文]-固体火箭技术2006,29(4)2.陈顺祥.沈志辉.朱成永.CHEN Shun-Xiang.SHEN Zhi-hui.ZHU Cheng-yong基于SFEM的SRM纤维缠绕结构的可靠性分析[期刊论文]-航空材料学报2006,26(5)3.邓康清.陶自成.杜利.易清丰.石玉婷.李冰CTPB型燃气发生剂燃速性能及控制技术研究[会议论文]-20044.黄少波.陈红俊.HUANG Shao-bo.CHEN Hong-jun某固体火箭发动机用电点火具装药结构设计[期刊论文]-航空兵器2008(4)5.邓康清.陶自成.杜利.易清丰.石玉婷.李冰.DENG Kang-qing.TAO Zi-chen.DU LI.YI Qing-feng.SHI Yu-ting.LI Bing CTPB型燃气发生剂燃速性能及控制技术研究[期刊论文]-含能材料2004,12(z2)6.刘勇琼.尤军锋固体火箭发动机柔性接头拉伸载荷下强度分析[期刊论文]-航空动力学报2003,18(2)7.殷雅侠.刘平.谷乃古固体火箭发动机不点火自毁爆炸危险性研究[期刊论文]-固体火箭技术2004,27(2)8.邢耀国.熊华.董可海.于胜春.孙臣良.何国强.XING Yao-guo.XIONG Hua.DONG Ke-hai.YU Sheng-chun.SUN Chen-liang.HE Guo-qiang聚硫推进剂燃烧条件下裂纹扩展过程的研究[期刊论文]-推进技术2000,21(3)9.李晓斌.张为华.王中伟.LI Xiao-bin.ZHANG Wei-hua.WANG Zhong-wei固体火箭发动机装药不确定性优化设计[期刊论文]-固体火箭技术2006,29(4)10.常新龙.王若雨.郑路SRM复合材料壳体湿热老化双因素显著性研究[期刊论文]-纤维复合材料2008,25(2)1.郝利华.王涌天装药缺陷对固体发动机性能影响的实验分析[期刊论文]-测试技术学报 2009(3)2.王晨.郑朝民.徐司雨影响固体火箭发动机初始压强峰的因素分析[期刊论文]-火炸药学报 2005(4)3.于光辉.卢洪义.王鸿玲.朱敏.刘鸿雁浇铸型固体发动机衬层/药柱界面脱粘低温探伤研究[期刊论文]-兵工学报2011(12)4.王堃.李猛.李宏岩.高原点火内压载荷对推进剂装药裂纹的影响[期刊论文]-四川兵工学报 2011(4)5.邢耀国.李高春.王玉峰.沈伟固体火箭发动机状态监测和失效判定技术的发展和展望[期刊论文]-海军航空工程学院学报 2006(5)引用本文格式:邢耀国.杨欣毅.董可海.刘海峰固体火箭发动机装药缺陷失效判定研究的发展和展望[期刊论文]-固体火箭技术 2004(2)。

含气孔装药固体火箭发动机结构完整性分析

含气孔装药固体火箭发动机结构完整性分析

含气孔装药固体火箭发动机结构完整性分析摘要:针对固体火箭发动机装药常见的气孔缺陷,利用线性粘弹性有限元方法和surface-based fluid cavities技术,建立了发动机三维有限元模型,分别研究了发动机点火增压过程中气孔大小和气孔内流体压力对装药结构完整性影响。

结果显示,装药气孔周围存在应力集中,气孔内初始压强越大,气孔周围应力集中现象越弱;气孔直径越大,气孔周围应力集中越严重。

关键词:固体火箭发动机;结构完整性;有限元;粘弹性;气孔中图分类号:V435 文献标识码:A 文章编号:1673-5048(2015)04-0024-045Structure Integrity Analysis of Solid Rocket Motor with CavitiesLi Jiwei,Fang Lei,Li Yexin,Zhi Shijun(China Airborne Missile Academy,Luoyang 471009,China)Abstract:Using linear viscoelastic finite element method and surfacebased fluid cavities technology for a solid rocket motor with grain cavies,a three dimensinalfinite element model is established. The size and the pressure influence of the cavities on the structure integrity are worked out.As a result,there is stress concentration around the cavity,and the phenomenon become weaker when the initial pressure of the cavity raises.In addition,as the diameter of the cavity increases the stress concentration gets much stronger.Key words:solid rocket motor;structure integrity;finite element method;viscoelasticity;cavities 0引言气孔缺陷是贴壁浇注式固体发动机装药过程常见的一种制造缺陷。

国外固体推进剂装药工艺安全性技术分析

国外固体推进剂装药工艺安全性技术分析

国外固体推进剂装药工艺安全性技术分析1. 引言1.1 背景介绍固体推进剂是航天领域必不可少的一种推进剂,其安全性技术一直备受关注。

国外在固体推进剂装药工艺安全性技术方面已经取得了一定的成果,但在我国仍存在一定差距。

本文旨在对国外固体推进剂装药工艺安全性技术进行深入分析,借鉴其经验,促进我国固体推进剂安全性技术水平的提升。

固体推进剂装药工艺的安全性对于航天任务的成功至关重要。

国外在这方面进行了大量研究,提出了许多有效的技术措施,以确保装药过程中的安全性。

这些技术措施涵盖了从物料选择到装药过程中的各个细节,通过严格的管理和监控,大大减少了事故的发生概率。

通过对国外固体推进剂装药工艺安全性技术的分析,我们可以了解到其在安全性技术方面的先进经验和技术措施,为我国固体推进剂装药工艺安全性技术的提升提供宝贵的参考。

【背景介绍】到此结束。

1.2 研究目的研究目的是为了深入了解国外固体推进剂装药工艺的安全性技术,探讨其存在的安全隐患和问题,分析其安全性技术措施的有效性,并对未来发展提出建议。

通过对国外固体推进剂装药工艺的安全性技术进行系统分析和评估,旨在提高国内固体推进剂装药工艺的安全性水平,保障国家安全和人民生命财产安全,推动我国固体推进剂装药工艺安全技术的发展和创新。

通过本研究的深入探讨,可以为我国固体推进剂装药工艺安全性技术的提升提供参考和借鉴,促进我国固体推进剂装药工艺的发展,推动我国航天事业的进步和发展。

2. 正文2.1 国外固体推进剂装药工艺概述国外固体推进剂装药工艺是指在火箭发动机中使用的一种主要推进剂,其主要特点是固态状态下储存和使用,不需要专门容器来储存推进剂。

固体推进剂通常由燃料和氧化剂两部分组成,燃烧时会产生高温高压的气体,推动火箭发动机运行。

在国外,固体推进剂装药工艺已经发展得非常成熟,通过不断改进工艺技术和提升装药安全性,确保了火箭发射过程中的安全性和可靠性。

国外固体推进剂装药工艺注重工艺流程的合理性和规范性,确保每一道工序都符合严格的标准和要求,从而保证整个生产过程的稳定性和可控性。

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第22卷第1期海军航空工程学院学报Vol.22No.12007年1月JOURNAL OF NAVAL AERONAUTICAL ENGINEERING INSTITUTE Jan.2007收稿日期:2006-06-02基金项目:总装“十五”预研课题(41328010507)作者简介:徐学文(1971-),男,博士生;邢耀国(1948-),男,教授,博导,博士.固体火箭发动机装药裂纹危险性研究综述徐学文1,邢耀国2,彭军1(1.海军航空工程学院新装备培训中心;2.海军航空工程学院飞行器工程系,山东烟台,264001)摘要:对裂纹危险性进行分析,阐述了国内外近几十年的研究,总结出了影响对固体火箭发动机装药裂纹扩展的主要因素和裂纹对流燃烧引起的推进剂破坏程度的表征方式;介绍了目前裂纹扩展过程研究的主要理论模型、数值仿真水平以及实验手段,并对它们的优缺点进行了评述。

关键词:固体火箭发动机;裂纹扩展;对流燃烧;数值仿真中图分类号:V 435文献标识码:A固体火箭发动机(solid rocket motor ,SRM )是直接产生推力的喷气推进动力装置,它按照燃烧室内设计的压力—时间曲线工作,推动飞行器稳定可靠地飞行。

发动机燃烧室的压力主要决定于推进剂的燃烧表面积和设计的燃烧形态(bu rn back configuration ),如果燃烧的表面积或燃烧形态发生了改变,瞬态燃烧室压力和压力—时间曲线将偏离设计状态,发动机的推力发生改变,导致飞行器发射失败。

更为严重的是,当燃烧室压力远远高于发动机机匣的承载压力时,发动机就可能发生爆炸。

固体推进剂是在粘结剂基质中添加高能燃料颗粒制成的粘弹性物质,由于在固化冷却、运输、储存和勤务处理等过程中受外载、热应力以及老化等因素的影响,局部粘结剂可能失效,药柱内部可能产生宏观裂纹或微观裂纹,药柱与发动机绝缘层的粘接面也可能产生脱粘裂纹,这些裂纹不仅降低了发动机结构的完整性,而且在发动机燃烧过程中会增加燃烧的表面积,带来严重的安全隐患,因此,对SRM 推进剂裂纹危险性进行分析,确保有缺陷的发动机可靠地工作,已成为国内外推进技术领域最富有挑战性的研究课题之一。

1裂纹扩展的因素自20世纪60年代人们就广泛研究推进剂裂纹扩展的机理及其影响因素。

但是由于燃烧的复杂性,到目前为止还没有真正给出裂纹扩展速度与影响因素之间的函数关系式。

前苏联学者Bo bolev 等人[1]研究了燃烧产物窜入裂纹腔的边界条件,指出火焰在盲端裂纹中的传播速度比在通孔裂纹中的传播速度慢得多。

God ai [2]对固体推进剂狭细裂纹中火焰的传播进行了试验研究,指出存在一个临界的裂纹宽度,在这个宽度之下火焰不能传播进裂纹腔中,并且这临界裂纹宽度是推进剂燃烧速度的函数。

Belyaev 等人[3]在实验中发现狭细裂纹中推进剂的燃烧将导致裂纹中压力的急剧上升,表明裂纹腔中发生了侵蚀燃烧效应。

后来,他们还发现裂纹腔中火焰传播速度和压力梯度是裂纹宽度的函数[4],并且在一个盲端裂纹中,火焰传播速度开始增速,然后达到一个恒定值,最后在裂纹尖端附近减速。

Margolin 和Margulis[5]定义了一个数An ,称为Andeev 数,它与多孔装药的密度、孔直径、热传导系数和燃烧速度有关,当An 大于临界值,燃烧气体产物很容易窜入裂纹腔中。

既然And eev 数的物理意义十分接近Peclet 数的物理意义,当An 大于1时,燃烧中的对流机制是主要的。

然而,Andeev 数对所有气体窜入条件不总是恒定的。

J acobs 等人[6]对脱粘燃烧问题做了先导性的研究,通过试验发现,由于推进剂药柱和机匣壳体的机械变形,脱粘腔内的气体压力能引起脱粘腔局部封闭,他们采用一个简单的准稳态理论模型计算封闭的脱粘腔内的压力分布。

研究表明,摩擦效应和燃气的压缩效应是裂纹和脱粘腔内产生超高压力的海军航空工程学院学报2007年第1期102主要原因。

Krasnov[7]等人研究了火焰窜入炸药张开孔中的速率。

发现热气体的窜入速度大于点燃面的传播速度。

气体窜入速度与点燃速度之比随孔径的增大而减小,并且在孔径大于2mm后达到一个恒定值。

同时为解释这一结果还建立了极其复杂的理论模型。

Kn aus s[8]从固体力学角度对固体推进剂中裂纹的力学行为和扩展进行了研究。

假定裂纹扩展速度仅仅依赖于裂纹尖端的瞬态应变,在给定的时刻如果有裂纹的物体有相同的尖端应力,它们的裂纹将以相同的瞬态速度扩展,裂纹扩展速度一般是断裂区长度、裂纹尖端处应力强度因子、材料蠕变柔量和断裂能的函数。

Hufferd[9]等人根据热动力学功率平衡法研究了裂纹扩展。

该理论利用缺陷的应变能释放率和材料的断裂阻力来预估裂纹的扩展;当裂纹和脱粘扩展时应变能克服了材料的断裂阻力,裂纹和脱粘才会发生扩展。

20世纪80年代以来,美国的Kenn eth K.Kuo[10,11]教授和他的同事们,在固体推进剂裂纹中的火焰传播和燃烧方面进行了一系列的实验和理论研究,取得了不少有价值的成果。

根据他们的实验分析,Kumar[12]等人得出结论:靠近裂纹进口处点火火焰锋扩展速率增大并达到最大值,然后在靠近裂纹顶点处减速,最大火焰锋传播速度随着燃烧室增压速率(或随推进剂燃速)增大而增大。

研究还表明,裂纹腔中的最大压力随着燃速的增大而增大,但是却随着裂纹间隙宽度的增加而减少。

Kumar和Kuo[13]还发展了一种综合理论模型,用于预示固体推进剂裂纹腔中的火焰传播和对流燃烧。

他们指出,在裂纹腔中的燃烧过程和变形是耦合的;一般情况下裂纹腔中的最大压力比燃烧室压力高,而初始的火焰扩展过程基本不受推进剂变形的影响。

还指出,推进剂裂纹顶部可以在对流火焰锋未达到之前就点燃,并认为这是由于气相中紊流能量传递的加强以及在顶部强压缩波的反射引起的加热所造成的。

Lu Y. C.[14]对燃烧引起的装药裂纹进行了实验研究和理论分析。

研究表明:裂纹顶端的压力总是最高的,它是引起裂纹持续扩展的原因之一;裂纹传播速度是燃烧室增压率与应变能释放率的单调递增函数;燃速压力指数的增加对引起裂纹的不稳定性有最明显的影响,增加推进剂的断裂韧性能有效地阻止裂纹的不稳定性。

S.R.Wu[15,16]和Y.C.Lu[17,18]等人对含金属的复合推进剂在燃烧中诱发的裂纹和脱粘的扩展、脱粘腔内的异常燃烧现象进行了实验研究和理论分析。

研究表明:含金属推进剂中的裂纹扩展速度比不含金属的推进剂要大得多,而壳体膨胀是造成脱粘的主要原因。

国内李江、何国强[19]等人对固体推进剂裂纹腔内对流燃烧的流场进行了数值模拟。

研究发现裂纹尖端压力高于出口压力,而尖端压力正是裂纹扩展的一种驱动力。

裂纹长度越长、高度越小则裂纹尖端压力越高。

韩小云和周建平[20-22]研究了固体推进剂裂纹对流燃烧和扩展。

他们的研究表明:压力波和裂纹顶端拍击作用使得裂纹顶端压力、温度突然升高,这也是造成裂纹顶端发生超前点火的原因。

裂纹顶端点火延迟时间随燃烧室增压率的增大而缩短。

另外,裂纹表面粗糙度越大,点火延迟时间越短。

邢耀国[23,24]、熊华[25]、沈伟[26]、王立波[27]等人先后对含裂纹和脱粘的聚硫推进剂和丁羟推进剂试件进行了大量的燃烧实验,并利用粘弹理论对裂纹和脱粘的扩展条件进行了数值分析,得出了燃气的增压梯度、壳体刚度和缺陷的几何尺寸是影响裂纹和脱粘面扩展的主要因素的结论。

综合前人的分析和研究,固体推进剂中裂纹在燃烧过程中的扩展与如下因素有关:(1)燃烧室的压力和压力梯度;(2)裂纹的初始几何形状及尺寸;(3)依赖于压力的推进剂燃烧速度;(4)推进剂的机械特性;(5)推进剂的断裂韧性;(6)燃烧气体产物的性质;(7)裂纹的初始和边界条件;(8)推进剂的局部受载条件。

当推进剂药柱的一个裂纹暴露于燃烧室的主流场中,并且裂纹宽度满足一定的条件时,燃烧室的高温高压气体产物在压力梯度的作用下开始窜入裂纹腔中,在入口处火焰传播增速,在裂纹腔中段速度达到最大值,在裂纹尖端火焰减速,但压力达到最大值。

同时气体对裂纹表面进行对流传热,当推总第91期徐学文等:固体火箭发动机装药裂纹危险性研究综述103进剂表面温度达到气化温度时,推进剂开始热解,接着火焰沿着裂纹表面燃烧,燃烧表面积随之扩大,腔内气体压力升高,压力的升高又加快了推进剂的燃烧速度,进一步增加了裂纹腔中的气体压力。

同时,裂纹的几何形状在燃烧和气体载荷作用下发生改变,并且裂纹腔中的气体出现反向流动现象。

当裂纹腔中的气体压力或增压速度足够高时,裂纹尖端开始扩展或分岔,燃烧表面积进一步扩大,有可能导致燃烧室中的气体压力急剧上升而发生爆炸。

因此,预测一个裂纹在燃烧过程中是否扩展是评估一个发动机性能和使用安全性的最重要的指标之一。

药柱断裂开始发生的时间t f越长,具有药柱缺陷的发动机的安全性越高,因此有必要研究影响裂纹扩展的因素来延长t f。

这些影响参数主要包括推进剂的弹性模量E r el、燃烧速度ap n、推进剂的反应热DH r、燃烧室最大压力P max、燃烧室增压速率dp/dt和推进剂的断裂韧性g c等,但是每个参数在裂纹扩展过程中对裂纹扩展的影响程度不同。

文献[14]采用一维仿真模型详细研究了上述每个参数的影响。

根据他的计算结果,增压速率对t f的影响比较大,dp/dt增加,t f下降,表明具有缺陷的发动机更宜于“软点火”;当dp/dt较低时,增加E rel比增加g c 能更有效地阻止断裂的发生,其他参数对断裂影响甚小;当dp/dt较大时,燃速指数n对引起裂纹的不稳定性有最明显的影响,其次是dp/d t的影响,增加g c比增加E rel能更有效地阻止断裂的发生。

另外参数研究还表明了数值结果对每个输入参数的敏感程度,参数对计算结果的影响越明显,对那个参数的输入精度越高。

裂纹燃烧引起的推进剂的破坏程度一般用以下4种量来表征:裂纹的扩展长度、燃烧表面积的增量、产生的宏观裂纹数和裂纹的扩展速度。

这些度量不仅与影响裂纹扩展的物理参数有关,而且还与裂纹的初始长度、推进剂的初始温度和裂纹的位置及几何形状有关,为方便起见,所有这些物理参数统称为影响因素。

这样可以把推进剂的破坏程度定义为影响因素的函数,可以在固体推进剂药柱的燃烧过程中定量地描述裂纹的扩展或分岔过程及其对发动机性能的影响。

要推导这个函数关系式需要进行大量的实验研究和理论分析,到目前为止还没有得到精确的函数关系。

2裂纹扩展的理论研究裂纹扩展的理论研究的难度是比较大的,这不仅是因为影响裂纹扩展的因素非常多,而且因为裂纹的扩展过程是一个强烈耦合的过程。

为了便于计算机仿真,研究者们对物理模型进行了相应的简化,但是,随着研究的深入和计算手段的提高,计算模型更加接近实际模型,更能深刻揭示出裂纹扩展的本质规律。

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