400x850梁侧模板荷载 计算书(pkpm2019)-9页文档资料
400×800梁需4.2米支撑木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。
梁模板使用的木方截面38×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.80=30.931N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
梁侧模板计算书
截面抗剪强度设计值 [T]=1.300N/mm2
满足要求!
3.挠度计算
v=0.677×10.069×500.04/(100×9500×1054688)=0.425mm
最大挠度小于500/250
梁侧模板龙骨的计算
1.抗弯计算强度
断面跨度方向间距500mm，直径16mm。
新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.00kN/m2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=5.40kN/m2
计算简图
梁侧模板组装示意图
材料特性
面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2
断面跨度方向间距500mm，直径16mm。
新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.00kN/m2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=5.40kN/m2
计算简图
梁侧模板组装示意图
材料特性
面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2
序号
计算要点
ห้องสมุดไป่ตู้详细计算过程
结论
计算过程及结论
梁侧模板面板的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.072×106/12082.5=5.959N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.000N/mm2
梁、木模板、侧模设计计算
梁、木模板、侧模设计计算（荷载及荷载组合）1. 荷载计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值hH F(2)振捣混凝土时产生的水平荷载标准值可按下表采用：2振捣混凝土时产生的水平荷载标准值确定值为22）荷载设计值(1) 计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数：(2)模板工程属临时性工程。
由于我国目前还没有临时性工程的设计规范，所以只能按正式结构设计规范执行。
a. 对钢模板及其支架设计，其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减,但其截面塑性发展系数取1.0。
b. 采用冷弯薄壁型钢材,由于原规范对钢材容许应力值不予提高,因此荷载设计值也不予折减,系数为1.0。
c. 对木模板及其支架的设计,当木材含水率小于25%时,其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。
d. 在风荷载 作用下,0.8系数予以折减。
2. 荷载组合1）荷载类别及编号名称类别编号荷载值（kN/m 2）振捣混凝土时产生的荷载活载(5) 5.60 新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载(6)86.40 2）荷载组合项次项目荷载组合（kN/m 2）承载力验算荷载刚度验算荷载1梁侧面模板(5)+(6)92.00 (6)86.40 侧压力计算分布图：其中：h 为有效压头高度h =F /γc （m ）梁、木模板、侧模设计计算说明：本程序中包含了梁侧模板所有计算参数，您无需查阅规范和相关手册，就能进行计算，您对哪个参数不清楚时，点击红色方框，系统会自动弹出提示对话框，当计算结果不能满足要求时，您可以重新修改设计参数，直到满足要求为止。
横木肋的截面特征值木模板的截面特征值肋宽肋高截面模量W惯性矩I板厚截面模量W惯性矩 I弹性模量Ecm cm cm3cm4cm cm3cm4N/mm210541.67 104.2 1.522.50 16.9 9000参数名称符号单位设计参数参数名称符号单位设计参数板面均布恒载加活载q kN/m48.79 木肋均布恒载加活载q kN/m16.26 刚度验算荷载q kN/m37.86 刚度验算荷载q kN/m12.62 横向内木肋间距a m0.20 螺杆水平间距x m0.60 外主肋间距L m0.60 螺杆竖向间距y m0.6030001. 木模板面计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm<0.50 mm满足2. 内木肋计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm< 1.50 mm满足3. 螺杆直径计算： D =mm4. 外肋计算：主肋按3σmax=0.138 kN/mm2<0.2050 kN/mm2满足ωmax=0.661 mm< 1.50 mm满足。
400X850梁模板支架计算书
400 mm×850 mm梁模板支架计算书&&&湖酒店工程；工程建设地点：kkk；属于kkk结构;地上3层;地下1层；建筑高度：20m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由hjkg投资建设，lhjl设计，;jnk地质勘察，hjl监理，组织施工；由kkk 担任项目经理，kk担任技术负责人。
一、参数信息本算例中，取lkl作为计算对象。
梁的截尺寸为400 mm×850 mm，支撑长度为6.3 m。
根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。
（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距l a(m):0.6；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8；梁支撑架搭设高度H(m):15.9；梁两侧立杆间距l b(m):0.8；（二）材料参数面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。
竖向力传递通过双扣件。
木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105 mm4。
木材的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,弹性模量为E＝12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,面板弹性模量为E＝9000 N/mm2。
荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。
300×850梁模板支撑计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.5×0.9×3]×1＝32.358kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝28.307kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.358×0.152＝0.091kN·mσ＝M max/W＝0.091×106/37500＝2.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.775×1504/(100×5400×281250)＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×28.307×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.858kN R2=1.25q1L=1.25×32.358×0.15＝6.067kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×21.775×0.15＝1.225kNR2'=1.25q2L=1.25×21.775×0.15＝4.083kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.858/1＝1.858kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.067]/1= 6.067kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.858/1＝1.858kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×0.85=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.858+0.039+0.552=2.449kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.067+0.039=6.106kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.858+0.039+0.468+1.341=3.706kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,6.106,3.706]=6.106kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.225/1＝1.225kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.083]/1= 4.083kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.225/1＝1.225kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.85=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.225+0.03+0.425=1.68kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.083+0.03=4.113kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.225+0.03+0.36+0.564=2.179kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.68,4.113,2.179]=4.113kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.106×0.452，0.5×6.106×0.22]＝0.155kN·mσ=M max/W=0.155×106/24500=6.308N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.106×0.45，6.106×0.2]＝1.717kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.717×1000/(2×30×70)＝1.227N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.113×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.11mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.113×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.103mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.106×0.45,0.375×6.106×0.45+6.106×0.2]=3.435kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.378kN,R2=3.435kN,R3=2.085kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.113×0.45,0.375×4.113×0.45+4.113×0.2]=2.314kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.945kN,R2'=2.314kN,R3'=1.226kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.18×106/4490=40.164N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.718kNτmax=2V max/A=2×1.718×1000/424＝8.102N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.032mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.258kN，R2=3.353kN，R3=4.06kN，R4=0.258kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.174kN，R2'=2.276kN，R3'=2.557kN，R4'=0.174kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.258，3.353，4.06，0.258]=4.06kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.174，2.276，2.557，0.174]=2.557kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.639×106/4490＝142.422N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.639kNτmax＝2V max/A=2×2.639×1000/424＝12.448N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.97mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.481kN，R2=8.729kN，R3=8.729kN，R4=5.481kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.555kN，R2=7.209kN，R3=8.729kN，R4=0.555kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝8.729kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.555kN，R2＝7.209kN，R3＝8.729kN，R4＝0.555kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kNN d＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+1×1.3×0.15×(6.45-0.85)＝max[0.555，7.209，8.729，0.555+4.829]+1.092＝9.821kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9821.099/(0.197×424)+0.007×106/4490＝119.138N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.326=20.074kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×20.074=60.221kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.821/(1×0.15)＝65.474kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
大梁侧模板计算书
大梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距150mm。
外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞2根方木，间距400mm。
穿梁螺栓水平距离400mm，穿梁螺栓竖向距离450mm，直径20mm。
梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取35.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.090kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.100kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 40.00×1.80×1.80/6=21.60cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书1.参数1.1 荷载参数1.2.材料力学参数：同本方案3.1条1.3.梁侧模板参数2.梁侧模模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取。
亦可按经验公式15200 T 计算得4.444hT -- 混凝土的入模温度，取30℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.1m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F ；分别为 51.20 kN/m 2、50.40 kN/m 2，取较小值50.40 kN/m 2作为本工程计算荷载。
3.梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图3.1.抗弯验算其中，σ-- 面板的弯曲应力计算值(N/mm 2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 65.15.160⨯⨯=22.50cm 3；[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：其中q -- 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q 1= 1.2×0.60×50.40×0.90=32.659kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2= 1.4×0.60×2.00×0.90=1.512kN/m ； q = q 1+q 2 = 32.659+1.512 = 34.171 kN/m ； 计算跨度(内楞间距): l= 250.00mm ；面板的最大弯距 M= 0.1×34.17×250.002 = 2.14×105N.mm ； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ=451025.21014.2⨯⨯=9.511N/mm 2；σ<面板静曲强度设计值 [f ]=24N/㎜2∴面板强度满足要求！3.2.挠度验算mmEI ql 5.1100677.04≤=ϖ其中：q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 50.40×0.60 = 30.24N/mm ； l--计算跨度(内楞间距): l= 250.00mm ；E--面板材质的弹性模量: E= 5000.00N/mm 2；I--面板的截面惯性矩: I =125.15.15.160⨯⨯⨯=16.875cm 4；面板的最大挠度计算值: ω =54106875.1500010050230.240.677⨯⨯⨯⨯⨯= 0.948 mm ；面板的最大挠度计算值 ω =0.948mm 小于面板的最大容许挠度值 [ω]=1.5mm ，满足要求！4.梁侧模板内外楞的计算 4.1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
pkpm 方案计算书
PKPM 方案计算书1. 引言PKPM 方案计算书是指针对某个具体工程项目的结构设计方案，使用魏氏建筑结构分析与设计软件（PKPM）进行计算和分析的文档。
本文档旨在提供一个完整的PKPM方案计算书的模板，以便按照具体项目的需求进行修改和适配。
2. 项目信息本项目是位于某市的xx大厦结构设计方案，总建筑面积xxx平方米，共xx层，采用xx结构类型，设计载荷为xx。
3. 结构设计3.1 结构布局根据项目需求，本项目采用xx结构布局，包括xx主体结构和xx附属结构。
具体结构布局如下图所示：// 这里插入结构布局的示意图3.2 结构参数本项目的结构参数如下： - 柱子：规格为xx，混凝土强度等级为xx，布置方式为xx。
- 梁：规格为xx，混凝土强度等级为xx，布置方式为xx。
- 地板：规格为xx，混凝土强度等级为xx。
3.3 荷载计算根据设计要求，本项目的荷载计算如下： - 永久荷载：包括自重、楼板活载、吊装设备等。
- 可变荷载：包括人员活动、设备使用等。
- 风荷载：参考当地气象局提供的数据计算。
- 地震荷载：参考地震区划等级计算。
3.4 结构分析与设计本项目使用PKPM进行结构分析与设计。
具体步骤如下：1.导入项目参数：包括结构参数、荷载参数等。
2.创建结构模型：根据结构布局，用PKPM创建模型。
3.输入荷载：按照荷载计算结果，输入相应的荷载。
4.进行结构分析：使用PKPM提供的分析工具，进行结构的受力和位移计算。
5.结果修正：根据实际情况对分析结果进行修正和调整。
6.结构设计：根据分析结果，设计结构构件的尺寸和布置。
3.5 结果输出与评估根据PKPM的分析结果和结构设计，可以得到该项目的结构稳定性、抗震性能等评估指标。
并根据评估结果进行必要的调整和优化。
4. 结论本文档提供了一个PKPM方案计算书的模板，包括项目信息、结构设计、荷载计算、结构分析与设计、结果输出与评估等内容。
在具体项目中，根据项目的要求和实际情况，可以修改和适配模板，以便得到一个完整的PKPM方案计算书。
400x850梁侧模板荷载 计算书(pkpm)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度850mm，两侧楼板厚度130mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用40×80mm木方。
外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+450mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
1717171785mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.390kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×42.500=38.250kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.60m 。
荷载计算值 q = 1.2×38.250×0.600+1.40×3.600×0.600=30.564kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm 3； I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88c m 4；30.56kN/mA计算简图0.106弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：22.95kN/mA变形计算受力图0.005变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=2.161kN N 2=6.287kN N 3=5.109kN N 4=6.287kN N 5=2.161kN 最大弯矩 M = 0.106kN.m 最大变形 V = 0.101mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.106×1000×1000/22500=4.711N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3340.0/(2×600.000×15.000)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.101mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
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梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20XX4、《钢结构设计规范》GB 50017-20XX一、工程属性二、荷载组合4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1]＝min[29.87，24]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.444，44.244]＝0.9×44.244＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数 1主梁最大悬挑长度(mm) 100对拉螺栓水平向间距(mm) 500结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，350四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 6000bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。
计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mM max＝0.125q1l2＝0.125×39.82×0.252＝0.311kN·mσ＝M max/W＝0.311×106/54000＝5.761N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝5×29.87×2504/(384×6000×486000)=0.521mm≤250/400=0.625mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=39.82×0.25＝9.955kN正常使用极限状态R'＝ql=29.87×0.25＝7.468kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 100×50 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13小梁截面惯性矩I(cm4) 416.6671、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=9.955kN/mσ＝M max/W＝0.61×106/83333＝7.317N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3 V max/(2bh)＝3×3.484×1000/(2×50×100)＝1.045N/mm2≤[τ]＝1.5N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=7.468kN/mνmax＝0.669mm≤350/400=0.875mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R max＝6.968kN正常使用极限状态R'max=5.228kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5主梁合并根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.081、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)q=6.968kN/mσ＝M max/W＝0.784×106/5080＝154.311N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2V max/A=2×8.536×1000/489＝34.911N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)q=5.228kN/mνmax＝0.387mm≤500/400=1.25mm满足要求！4、最大支座反力计算R max＝15.504kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8t满足要求！。
梁侧模板计算书
一、工程属性4k c0cmin{0.28×24×4×0.9×21/2，24×2.6}＝min{34.213，62.4}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.21+1.4×0.9×2]＝44.085kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21 kN/m2三、支撑体系设计模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000[f](N/mm2)bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.085＝44.085kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.21×1＝41.565kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.565×0.2442+0.121×2.52×0.2442＝0.283kN·mσ＝Mmax/W＝0.283×106/24000＝11.789N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.21＝34.21kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.21×2444/(100×10000×144000)＝0.532mm≤244/400=0.61mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.565×0.244+1.223×2.52×0.244＝12.344kN正常使用极限状态R'max ＝1.143×l左×q＝1.143×0.244×34.21＝9.541kN五、小梁验算跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝12.344kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.344×0.642，0.5×12.344×0.312]=0.593kN·mσ＝Mmax/W＝0.593×106/53333＝11.121N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.344×0.64，12.344×0.31]=4.74kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×4.74×1000/(2×50×80)＝1.778N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.541kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.541×6404/(100×9350×2133330)＝0.543mm≤640/400=1.6mmν2max＝qL4/(8EI)=9.541×3104/(8×9350×2133330)=0.552mm≤310/400=0.775mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×12.344×0.64，0.4×12.344×0.64+12.344×0.31]＝8.69kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.1×9.541×0.64，0.4×9.541×0.64+9.541×0.31]＝6.717kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm) 640 主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48.3×3.6 主梁合并根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁受力不均匀系数 1 计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝2.999kN，R2＝8.69kN，R3＝7.12kN，R4＝7.12kN，R5＝7.12kN，R6＝7.12kN，R7＝7.12kN，R8＝7.12kN，R9＝7.12kN，R10＝8.69kN，R11＝2.999kN正常使用极限状态：R'1＝2.309kN，R'2＝6.717kN，R'3＝5.453kN，R'4＝5.453kN，R'5＝5.453kN，R'6＝5.453kN，R'7＝5.453kN，R'8＝5.453kN，R'9＝5.453kN，R'10＝6.717kN，R'11＝2.309kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax ＝Mmax/W＝0.72×106/5080=141.685N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax ＝2Vmax/A=2×10.996×1000/489＝44.972N/mm2≤[τ]=120 N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)＝0.872mm≤500/400＝1.25 mm 满足要求！νmax七、对拉螺栓验算b(kN) 17.8 对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值Ntt17.8kN满足要求！。
梁侧模板-计算书
梁侧模计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γc H＝24×1000/1000=24kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×24+1.4×2,1.35×24+1.4×0.7×2)=30.924kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝24kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。
面板的计算跨度为a=(H-h)/(n-1)=%a%1、强度验算（图2）面板强度验算受力简图q＝bS＝1×30.924=30.924kN/m（图3）面板弯矩图(kN·m) Mmax＝0.112kN·mσ＝Mmax/W＝0.112×106/24000=4.655N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×24=24kN/m（图4）面板挠度计算受力简图（图5）面板变形图(mm) νmax＝0.158mm≤[ν]＝170/400=0.425mm满足要求五、次楞验算次楞承受的荷载为：q＝aS＝170×30.924=5257.08N/mq k＝aS k＝170×24=4080N/m由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。
PKPM梁间荷载计算表格(带公式自动计算)
算表 有窗 15 0.2 20 0.02 3.3 0.5 4.8 1.8 1.5 0.45 注：蓝色和绿色格子为自填数据(表中数据仅做例子)， 8.76 淡黄色格子由公式自动算出。（下同）
算现浇板自重） 顶棚面层1 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 荷载1（kN/m2） 荷载2（kN/m2） 二次装修荷载 荷载3（kN/m2） 荷载4（kN/m2） 荷载5（kN/m2） 0.5 17 0.02ຫໍສະໝຸດ 顶棚面层2顶棚面层3
顶棚面层4
顶棚面层5
楼面荷载合计
1.84
虑问题，
的荷载增加量，则设 明已经考虑的二次装修 量属于二次装修荷载）
抹灰信息
则梁间线荷载为（kN/m）
10.64
楼面恒载（由PKPM自动计算现浇板自重） 楼面面层1 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 面层厚度（m） 面层重度（kN/m3）【自查规范】 20 0.05
蓝色和绿色格子为自填数据表中数据仅做例子则梁间线荷载为knm楼面恒载由pkpm自动计算现浇板自重楼面面层1面层重度knm3自查规范顶棚面层1面层重度knm3自查规范面层厚度m面层厚度m楼面面层2面层重度knm3自查规范顶棚面层2面层重度knm3自查规范面层厚度m面层厚度m楼面面层3面层重度knm3自查规范顶棚面层3面层重度knm3自查规范面层厚度m面层厚度m楼面面层4面层重度knm3自查规范顶棚面层4面层重度knm3自查规范面层厚度m面层厚度m二次装修荷载05楼面荷载合计184注
400×850mm梁模板支撑计算书
梁模板计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:KL9。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.85混凝土板厚度(mm):0.12；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:木方支撑平行梁截面B；立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；采用的钢管类型为Φ48×3.00；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：16.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
pkpm梁模板计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001)。
支撑高度在 4 米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为 5.6 米，基本尺寸为：梁截面BXD=1550mm< 2000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=0.50米，立杆的步距h=1.20 米，梁底增加4道承重立杆。
梁顶托采用80 >80mm方木。
图 1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48>3.5。
、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.000 2.>000 >1.550+0.350 1>.550=78.042kN/m 活荷载标准值q2 =(2.000+2.500) 1.55>0=6.975kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 155.00 1>.80 >1.80/6 = 83.70cm3；I = 155.00 1.8>0 >1.80 >1.80/12 = 75.33cm4；(1) 抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm) ；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中q ——荷载设计值(kN/m) ；经计算得到M = 0.100 (>1.2 7>8.042+1.4 6>.975) 0>.200 >0.200=0.414kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.414 10>00>1000/83700=4.942N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f], 满足要求!(2) 抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600 百.2 78.042+1.4 6旳75) (X200=12.410kN截面抗剪强度计算值T=3 x12410.0/(2 1550.000 18.000)=0.667N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T < [T] ，满足要求!(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677 85(017 2004/(100 6000 >753300)=0.204mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!、梁底支撑方木的计算(一)梁底方木计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
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梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度850mm，两侧楼板厚度130mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用40×80mm木方。
外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+450mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.390kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×42.500=38.250kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.60m。
荷载计算值q = 1.2×38.250×0.600+1.40×3.600×0.600=30.564kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm3；I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.161kNN2=6.287kNN3=5.109kNN4=6.287kNN5=2.161kN最大弯矩 M = 0.106kN.m最大变形 V = 0.101mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.106×1000×1000/22500=4.711N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3340.0/(2×600.000×15.000)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.101mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.18×38.25+1.4×0.18×3.60=9.169kN/m挠度计算荷载标准值q=0.18×38.25=6.885kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.502/0.600=9.169kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.169×0.60×0.60=0.330kN.m最大剪力Q=0.6ql = 0.6×0.600×9.169=3.301kN最大支座力N=1.1ql = 1.1×0.600×9.169=6.052kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.330×106/42666.7=7.74N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×3301/(2×40×80)=1.547N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.885×600.04/(100×10000.00×1706667.0)=0.354mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=0.786kN.m最大变形 v max=0.144mm最大支座力 Q max=16.676kN抗弯计算强度 f = M/W =0.786×106/8982.0=87.51N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.676对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！下面是赠送的经典语录和搞笑语录，不需要的朋友可以下载后不急删除！！！谢谢！！•【感人的话】要学会感恩、同情、宽容、忍耐、积极与真诚。
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我们结婚吧。
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我们不能拥有真理，但是我们可以防止错误。
•【离别的话】愿你作一滴晶亮的水，投射到浩瀚的大海；作一朵鲜美的花，组成百花满园；作一丝闪光的纤维，绣织出鲜红的战旗；作一颗小小的螺丝钉，一辈子坚守自己的岗位……•【离别的话】我们曾经在一起欣赏过美丽的花；我们曾经在一起幻想过美丽的季节。
同学啊，同学，分别后不要忘了我们曾经一起走过的日子。
•【离别的话】红叶纷飞的枫林里，我们曾拥有多少回忆。
那飘舞着的枫叶，将我们带进一个无比美妙的境界。
•【离别的话】别离，是有点难舍，但不怅然；是有点遗憾，但不悲观。
因为我们有相逢的希望在安慰。