双排扣件式钢管脚手架计算
51.3双立杆扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数、荷载设计计算简图:立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数 n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2)206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490注禺銳向水平杆在上时*横向水 平杆上纵向水平杆棍數为不包會 两僧水平杆‘如本明側为2.纵、横向水平杆布置承载能力极限状态侧面图橫向水平秆q=1.2 2033+G kjb Xlb/(n+1))+1.4 G24b/(n+1)=1.2 ©033+0.35 0渤(2+1))+1.4 3>0.9/(2+1 )=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb */(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.033+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1 为.43 沐.52=0.32kN m(T =M bax/W=0.32 X06/4490=71.46N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求！2、挠度验算v ax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677 1J04 X5004心00 206000 >107800)=1.602mmv ax= 1.602mm< [ v=]min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1 X.43 1.5=2.35kN正常使用极限状态R max' =1.1q'l a=1.1 为.04 1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F i=R max=2.35kN q=1.2 %.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F l'=R max'=1.71kN q'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:2.35kN900弯矩图(kN m)(T =M bax/W=0.7 X106/4490=156.35N/mm2w满足要求!2、挠度验算计算简图如下: Z35kNOlO^NZ m1.71 kN 1.71 kNDlQ^N/mt，1 * J M i w i I iu ! 1 I J M n Fi i ;m F 1111 \jir > t 工入」ii mm i w工，JI、工門J >变形图（mm）v ax = 1.991mm< [ =]n[l b/150, 10]= min[900/150, 10] = 6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.35/2=1.18kN WR.75 卷=6kN横向水平杆：R max=2.37kN WR=0.75 8=6kN满足要求！六、荷载计算1立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N Gik=(gk+l a>n/2 %.033/h) (I H-H i)=(0.129+1.5 2/2 @033/1.8) (5t.3-24)=4.28kN 单内立杆：N Gik=4.28kN双外立杆：N Gik=(gk+0.033+l a>h/2 /.033/h) H/=(0.129+0.033+1.5 2// /.033/1.8) 24=4.56kN 双内立杆：N GS1k=4.56kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H 1)/h+1) / //G kjb X1/2/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 @9 /.35 //2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H1/h 粕W /G kjb X1/2/2=24/1.8 1.5 /0.9 0.35 1/2/2=1.58kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=1.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1) laG kdb X1/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 0.14 1/2=1.7kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h 粕G kdb %/2=24/1.8 15 0.14 1/2=1.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw Xa 御-H1)=0.01 *5 &1.3-24)=0.41kN双外立杆：N GS2k3=G kmw X la H仁0.01 X.5 24=0.36kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k=N G2k1 = 1.91kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=1.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Qik=la 耘X n jj M G kjj + n zj X3kzj)/2=1.5 0.9 总)3+1 X2)/2=3.38kN 内立杆：N Qik=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2 )N Gik+ N G2k)+0.9 X4 純Qik=1.2 )4.28+4.02)+0.9 )1.4 3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2 XN G1k+ N G2k)+0.9 X4 N Q1k=1.2 .(4.28+1.91)+0.9 X.4 3.38=11.68kN双外立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2 g.56+3.34)+0.9 X.4 3.38=13.73kN双内立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2)(4.56+1.58)+0.9 X.4 3.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳绳卡作法第1个吊点与上吊琲的水平距离第汁吊点与上吊点的水平距离钢丝绳卸荷累具套环S&彌细承力端2A L 120 , 注乂縄卡间動为cd-仏d 为钢丝绳直径钢丝绳钢丝绳连接吊环作法_（共第i次卸荷验算a =arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/200)=86.19 °a=arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/1100)=69.86 °钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P i=K f XK x XNXh j(n+i)/(H-H i) >H L/|F0.8 X.5 X1.68 送1/(51.3-24) 3/X5=21.56kNP2=K f X K x X N X h j(n+1)/(H-H1)林/1尹0.8 为.5 14.21 21/(51.3-24) 3/X5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin 1=21.56/si n86.19 =21.61kNT2=P2/sin 2=26.23/sin69.86 =27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1, T2]=27.94kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 27.94/(2 15.19)=2个w [n]=个满足要求！P g=k X[F g]/ a =9X 27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径d min=(4A/ n)=(4 >[F g]/([f] 1俗=4 X27.94 103/(65 n1)2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm,必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。
50m高双排落地式扣件式钢管脚手架计算实例
50m高双排落地式扣件式钢管脚手架计算实例与问题中天建设集团有限公司武汉分公司1、前言国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001,以下简称新规范）已正式颁发，并要求自 2001年6月1 日起实施。
该规范对扣件式钢管脚手架的荷载、设计计算及构造要求作了统一而明确的规定，与过去一些规定和做法相比较，有不少改进与提高，脚手架的安全性与稳定性有更可靠的保证。
本文根据新规范的规定，在外挂密目安全网情况下，对常用的50m 高双排落地式扣件式钢管脚手架为实例作计算。
根据以往计算，纵、横向水平杆等受弯构件© 48 X3.5钢管的强度、挠度及连接扣件的抗滑承载力等，一般都能满足要求，故本计算予以简略。
2、脚手架搭设参数用钢管© 48 X3.5搭设建筑物高度为50m扣件式落地双排脚手架：立杆横距 l b=1.05m ，纵距 l a=1.2m ，步距 h=1.8m ；每 2 步铺一层竹笆板；施工作业层按二层计，每层施工活载为3KN/M 2；里立杆离外墙面0.4m ；小横杆二端外挑：里侧 0.3m ，外侧 0.15m ；距地面 200mm 设纵、横扫地杆；剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置；横向斜撑除拐角处应设置外，中间应每隔 6 跨设置一道；外立杆里侧满挂密目安全网、封闭施工；作业层栏杆设二层，上栏杆上皮高 1.2m ，中栏杆居中，挡脚板高0.18m 。
连墙杆根据计算要求设置。
3、永久荷载取值：3.1 脚手架结构自重（包括立杆、纵横向水平杆，剪刀撑，横向斜撑和扣件）查新规范附表 A-1 ，得N GIK=50 X0.1161=5.805KN3.2 构、配件自重，包括：（1 ）竹笆板，按二步设一层计，50m 高共14 层，单位荷重按0.10KN/M 2计；N G2K-1 = （14 X1.2 X1.05 X0.10 ）/2=0.882KN（ 2）栏杆挡脚板（挡脚板仅设三层），查表 4.2.1-2N G2K-2 =3 X0.14 X1.2+11 X2 X1.2 X0.0384=1.518KN（3）密目安全网（自重按 0.01KN/M 2计）N G2K-3 =50 X1.2 X O.O仁0.60KN3.3 永久荷载共计N GK=5.805+0.882+1.518+0.60=8.805KN4、可变荷载4.1 施工荷载（施工作业层按二层，每层 3KN/M 2计）N QK=（3 X2 X1.2 X1.05 ）/2=3.78 KN/M 24.2 水平风载（标准值）W K=0.7 a z □ s W o KN/M 2式中：a z —风压高度变化系数，按大城市近郊计，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87 ）表 6.2.1 H=20m 为 1.25 ; H=30m 为 1.42 ;H=50m 为 1.67 ；a S—风载体型系数，据新规范表4.2.4，全圭寸闭脚手架，背靠开洞墙a S=1.3 © , ©为脚手架挡风系数；当步距为1.8m ,纵距为1.2m , 查新规范表A-3，对敞开式脚手架，© =0.099 ;W o—基本风压，上海为 0.55KN/M 2;必须指出，上述脚手架挡风系数是按未挂密目安全网敞开式时的计算值，但据《建筑施工安全检查标准》（ JGJ59-99 ）规定，在脚手架外立杆里侧，必须满挂密目安全网以保证安全，故挡风系数必须另算。
扣件式钢管脚手架材料用量计算
扣件式钢管脚手架材料用量计算在建筑行业中，脚手架是必不可少的施工工具。
其中，扣件式钢管脚手架因其具有结构简单、拆装方便、重量轻、强度高等优点，被广泛应用于各类建筑物的施工。
为了更好地利用扣件式钢管脚手架，本文将对其材料用量进行计算。
一、扣件式钢管脚手架的组成扣件式钢管脚手架主要由钢管和扣件组成。
其中，钢管是脚手架的主体结构，扣件则是连接钢管的重要部件。
根据施工需要，扣件式钢管脚手架可分为单排、双排和满堂脚手架。
二、扣件式钢管脚手架的材料用量计算1、确定脚手架的搭设方案首先需要根据施工要求确定脚手架的搭设方案。
不同的搭设方案所需的材料用量也不同。
例如，单排脚手架所需的材料较少，而双排和满堂脚手架所需的材料较多。
2、计算钢管的用量钢管的用量可根据以下公式计算：每米钢管长度需要的钢管数量 = (总长度/每米长度) × (1+损耗率)其中，总长度是指脚手架搭设所需的总长度，每米长度是指单根钢管的长度，损耗率可根据实际施工情况进行估算。
3、计算扣件的用量扣件的用量可根据以下公式计算：每米钢管所需扣件数量 = (总长度/每米长度) × (1+损耗率) ×(每个扣件所需钢管数量)其中，每个扣件所需钢管数量可根据实际情况进行估算。
4、其他材料的用量计算除了钢管和扣件外，脚手架还需要其他一些材料，如跳板、安全网等。
这些材料的用量也需要根据实际施工需要进行计算。
三、总结扣件式钢管脚手架的材料用量计算是合理利用材料的必要步骤。
通过本文的介绍，相信读者已经对扣件式钢管脚手架的材料用量计算有了基本的了解。
在实际施工过程中，应根据具体情况进行计算，以确保材料的合理利用。
扣件式钢管脚手架力学计算一、概述扣件式钢管脚手架是一种广泛应用于建筑行业的临时支撑结构，其具有搭建方便、拆卸灵活、调整高度方便等优点。
为了确保扣件式钢管脚手架在施工过程中的安全性和稳定性，进行力学计算是非常必要的。
本文将介绍扣件式钢管脚手架的力学计算方法，旨在为相关技术人员提供参考。
双排外脚手架计算
主厂房外脚手架承载能力验算纳林河二号矿井选煤厂总承包工程-主厂房外脚手架采用钢管双排外脚手架搭设扣件连接，钢管型号①48.3 X3.6mm，自重39N/m，抗压强度设计值205N/mm 2。
钢管脚手架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011 )，计算中出现的查表数据除特殊说明外均出自此规范。
现场参数：双排脚手架搭设高度36m ，立杆采用单立杆，立杆纵距L a=1.5m，横距L b=0.8m，步距h=1.8m，连墙件采用二步三跨，竖向间距3.6m水平间距3m。
脚手板采用竹串片脚手板，自重0.35KN/m2;挡脚板采用竹串片脚手板挡板，自重0.172KN/m ；施工活载2KN/m2。
一、纵向、横向水平杆强度、扰度和连接扣件的抗滑移承载力验算1、横向水平杆的抗弯强度计算取一跨，按简支梁均布荷载计算。
小横杆恒载标准值q g1 包括：钢管自重0.039KN/m ，脚手板自重0.35KN/m 2x l.5m=0.525KN/m ，活载标准值q qi=2KN/m 2x i.5m=3KN/m。
弯矩设计值M=1.2M Gk+1.4EM Qk=1.2 X(q gi >L2)/8+1.4 (q qi >L2)/8=1.2 ».56KN/m >0.82/8+1.4 >KN/m X 0.82/8=0.39KN m截面模量W 查表B.0.1知W=5.26cm 2弯曲正应力o=M/W=0.39KN m/5.26cm 2=74N/mm 2<205N/mm 2 满足规范要求！2、横向水平杆的扰度计算扰度w=5qL4/384EIE 为钢管弹性模量=2.06>105I为钢管惯性矩=12.71cm4带入计算得w=1.02mm<800/150 与10mm满足规范要求！3、纵向水平杆抗弯强度计算取3跨计算，恒载均布，活载按最不利位置隔跨布置恒载q g=0.35KN/m 2>0.8m/2+0.039KN/m=0.18KN/m活载q q=2KN/m 2>0.8m/2=0.8KN/m自重弯矩标准值M GK=K1qL2施工荷载弯矩标准值M Qk=K2qL2K1、K2为最不利荷载布置时弯矩系数K1=0.08，K2=0.101弯矩设计值M=1.2M Gk+1.4 EM Qk数据代入得M=0。
双排脚手架计算(完整版)
脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。
二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。
2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。
新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。
3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
4、脚手板采用竹脚手板。
三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。
2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。
5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
四、搭设（一）地基与基础1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。
3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。
并将底座、垫板准确放在定位线上。
（二）搭设1、搭设作业顺序：先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。
扣件式双排落地式钢管脚手架设计计算
敞开式双排扣件式钢管脚手架（落地式）设计计算1、钢管选用外径①48mm 3.5mm的高频焊接钢管。
其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T7O0中的Q235-A级钢的规定。
有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹者均不得使用。
钢管的长度应符合安全技术规范要求，横向水平杆不大于 2.200m,其它不大于6.500m。
每根钢管的最大质量不大于25kg。
按钢管在脚手架上所处的部位和所起的作用，可分为：立杆、大横杆、小横杆、栏杆、剪刀撑、斜撑、抛撑。
2、扣件扣件式钢管脚手架所用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831的规定，注意脚手架所采用的扣件，在螺旋拧紧扭力矩达65N- M不得发生破坏。
扣件有三种类型：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。
3、连墙件建筑施工用脚手架的安全度，特别是外脚手架的安全度，很大程度取决于脚手架与建筑结构连接的牢固程度。
本工程连墙杆采用刚性连接，连接杆采用①48 钢管。
4、其他A. 木板：木板分踢脚板与垫铺板。
在每步1.2m 高处做一道扶手，25-30mm高设一道踢脚板，在施工层及施工层上、下两层满铺木板，并采用20 号铁丝与大横杆绑扎牢固。
B. 安全密目网、平网：使用政府安全部门推荐使用的2000目合格安全网。
脚手架的外表面满挂安全网，以防材料掉下伤人和高空操作人员坠落。
5、设计计算⑴脚手架工程材料的有关力学参数钢管截面特性⑵荷载标准值取定作用于脚手架上的荷载主要是脚手架结构自重、脚手板和安全网等构配件自重、施工荷载、风荷载。
1.永久荷载(恒载)①每米立杆承受的结构自重：g1k=0.1248KN/M②木脚手板自重：g2k=0.18KN/M2③脚手架上吊挂的安全网等防护设施，重量很轻，可忽略不计。
2.可变荷载(活载)①施工荷载：按结构脚手架取用q1k=3KN/M2②水平风荷载3 k=0.7 卩z 卩S3。
=0.7 X 1.6 X 1.3 X 0.089 X 0.2=0.026 KN/M2卩z---风压高度变化系数，取1.6卩s—-脚手架风荷载体型系数，取1.3 X 0.0893.--基本风压(KN/M2，思茅地区取0.2 KN/M2⑶荷载效应组合⑷落地式钢管脚手架设计计算1横向水平杆承载力计算(按简支梁计算)跨长I = 1.05mMGK---脚手板自重产生的弯距，MQk---施工荷载标准值产生的弯距M=1.2MGk+1.4MQk=1.2 X 1/8 X 0.1 X 1.052+1.4 X 1/8 X 3X 1.052=0.60KN.M6 =M/w=0.6 X 106/5.08 X 103 =118< 6 ]=205N/mm2•••符合要求2纵向水平杆承载力计算(按三跨连续梁计算)跨长I = 1.5mM=1.2MGk+1.4 MQk=1.X 0.08 X 0.1 X 1.52+1.4 X 0.08 X 3X 1.52=0.78KN.M6 =M/w=0.78X 106/5.08 X 103 =154<[ 6 ]=205N/mm2•••符合要求由于荷载较小，纵、横向水平杆变形均不作验算。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
脚手架、满堂架钢管、扣件用量计算
（根） （m） （m） （m） （m） （排）
(m)
(根) （吨） （吨）
（吨）
(个)
(个)
(个)
（m2）
174
20.5 1.8
1.5
0.9
2 7155.866667 1281.3167 27.478528 6.8883584 34.3668864 4742.466667 1431.173333 429.352
双排脚手架
（-1F~2F）
224
16.5 1.8
1.5
0.9
2
7423.35 1375.7333 28.505664 7.3959424 35.9016064 5010.133333 1484.67 445.401
329.67
满堂脚手架 （地下室一
层）
立杆总数 搭设高度 步距 立杆纵距 立杆横距 排数 长杆总长度 小横杆数 长杆重量 小横杆重量 钢管总重量 直角构件数 对接构件数 旋转构件数 脚手板面积
搭设高度 （m）
50
步距 （m）
1.5
立杆纵距 （m）
1.2
立杆横距 （m）
0.9
排数 （排）
2
长杆总长度 小横杆数 长杆重量
(m)
(根) （吨）
704 155.46667 2.70336
小横杆重量 （吨）
0.8357888
钢管总重量 直角构件数 对接构件数
（吨）
(个)
(个)
3.5391488 604.2666667 140.8
6940.20433 #VALUE!
48357.1712 #VALUE!
6217.62624 #VALUE!
787.306667
单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
节点承载力计算
根据节点连接方式和构造要求，计算节点的承载能力。
稳定性验算
整体稳定性验算
根据脚手架高度、跨度、荷载等参数，验算 脚手架的整体稳定性。
局部稳定性验算
根据杆件截面尺寸、连接方式等参数，验算 杆件的局部稳定性。
抗风稳定性验算
根据风压、风速等参数，验算脚手架的抗风 稳定性。
20世纪50年代
扣件式钢管外脚手架开始出现，主要用于建筑物的外墙施工和维护。
20世纪70年代
随着高层建筑的兴起，扣件式钢管外脚手架得到了广泛的应用和发展。
20世纪90年代
随着施工技术的不断进步，扣件式钢管外脚手架的结构和材料不断改 进，承载力和安全性得到了进一步提高。
21世纪
扣件式钢管外脚手架已经成为建筑施工中常用的脚手架形式之一，并 不断向着轻质、高强、环保等方向发展。
06 工程实例分析
单排扣件式钢管外脚手架工程实例
工程概述
某高层住宅楼外墙装饰装修工程，采用单排扣件式钢管外 脚手架进行施工。
01
脚手架设计
根据工程需求，设计脚手架立杆间距为 1.5m，横杆步距为1.8m，采用直径为 48mm的钢管作为主要承重构件。
02
03
验算结果
经过受力分析和计算，该单排扣件式 钢管外脚手架能够满足施工承载要求， 具有较高的安全性能。
根据设计要求，安装横杆，确保 横杆与立杆连接牢固。
根据设计要求，安装斜杆，以增 加脚手架的稳定性。
安装脚手。
竖立杆
按照设计要求，将立杆竖立在基 础上，并确保垂直。
安装防护栏杆和挡脚板
在脚手架的外侧安装防护栏杆和 挡脚板，以确保施工安全。
扣件式钢管脚手架设计计算书.
扣件式钢管脚手架设计计算书本工程建筑装修结构用扣件式双排脚手架，ΣQK=5.0KN/m2，建筑物层高二层3.3m，三、四、五、六层为2.9m，脚手架搭设高度16.1M，W0=0.5KN/m2，地面粗糙度为B类，脚手架背靠建筑物为砖混，木脚手板，Q235、Φ48×3.5mm 钢管，密目网全封闭，网重0.002KN/m2，网目2400目/100cm2，每目透风面积为1.5mm2。
一、槽钢作扣件式钢管脚手架支撑计算1、脚手架荷载计算（1）、线荷载计算结构荷载标准值3×1.5=4.5KN.M木脚手架0.35×1.5=0.525KN.M剪刀撑L=1.52+1.52=2.12MS=1.5×1.2=1.8M2(1.5×2+1.5×2+1.2+2.12×2)×38.4×1.3+10×41.8=340N/m2高度按五层荷载计算，3.3×2.9×4+1.2=16.1M340×16.1×1.2=6.57KN钢管脚手架自重300×16.1=4.83KN荷载轴向计算求q：q=4.5+0.525+6.57+4.83=15.425KN.M（2）、抗弯强度计算按集中荷载计算M=Kmgl=0.188×15.425×1.4=4.06KN.MM4.06×106N.mmQ=—=———————=65.8mPa<f=215Mpa（[12槽钢）W61.7×1000（3）、按挠度计算5qL45×15.425×14W=——=———————=2.02mm384E1384×2.1×100000×388.5×1000[120<3mm满足要求根据以上计算，故先取槽钢[12满足要求螺栓选取M20=38200N>15.425×1.4=21595N钢丝绳选取6×19×11（绳直径）=61.3KN>21595N故满足要求。
4.1 单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
0.9 1.4 klah2
10
0.12kN m
4.1 单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
6．立杆的稳定性计算
（1）不考虑风荷载时
[导言]
脚手架是建筑施工中必须使用的重要的临时 设施，是施工现场安全防护、工人操作、施工过 程中堆放材料以及解决楼层间少量垂直和水平运 输而搭设的支架，在结构施工、装修施工和设备 管道的安装施工中随着工程进展需要而搭设的工 作平台或作业通道。它直接影响到施工的安全、 质量、进度和工程成本，要予以充分重视。
立杆纵距
单立杆 双立杆
结构脚手架
装修脚手架
单排 －
≮0.18
双排
0.35～ 0.50
0.10～ 0.15
单排 -
≮0.18
双排
0.35～ 0.50
0.15～ 0.20
＞0.15
1.20～ 1.40
1.05～ 1.55
1.20～ 1.40
1.05～ 1.55
1.20～2.00（根据荷载及连墙件构造按规范选用）
斜撑
注：1.单排脚手架搭设高度不应超过24m，双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的 双排脚手架，应采用分段搭设等措施；2.表中：h—步距；la－纵距
4.1 单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
单、双排脚手架的搭设流程
在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并 与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装 第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步 大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步 大横杆扣紧(安装连接件后拆除)→安第三、四步大横杆和小 横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手 板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。
12米以下为双立杆扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数（其中10层、11层采用12米以下为双立杆）脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3，2同时施工作业层数1，1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5脚手架架体高度H(m) 40 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 1 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 12双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m 2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)0.129 横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m 2) 3 装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m 2) 2 地区浙江慈溪市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3风荷载体型系数μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.06，0.796，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.399，0.299，0.245计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 121900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态1/(2+1))+1.43×1/(2+1)=1.(0.038+0.35×G k×l b/(n+1)=1.2×q=1.2×(0.038+G kjb×l b/(n+1))+1.4×586kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.038+0.35×1/(2+1)=1.155kN/m1/(2+1))+3×计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.586×1.52=0.357kN·mσ=M max/W=0.357×106/5080=70.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算1.155×15004/(100×206000×121900)=1.576mmνmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm νmax＝1.576mm≤[ν］满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.586×1.5=2.617kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.155×1.5=1.906kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.617kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.906kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.877×106/5080=172.679N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.667mm νmax＝2.712mm≤[ν］满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.64kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.617/2=1.309kN≤Ｒc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=2.64kN≤Ｒc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 40 双立杆计算高度H112脚手架钢管类型Ф48×3.5每米立杆承受结构自重标准值0.129gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：(40-12)=4.508kN2/2×0.038/1.8)×N G1k=(gk+l a×n/2×0.038/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×单内立杆：N G1k=4.508kN双外立杆：12=2.393kN2/2×0.038/1.8)×H1=(0.129+0.038+1.5×N G1k=(gk+0.038+l a×n/2×0.038/h)×双内立杆：N GS1k=2.393kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：1.5×1×0.35×1/2/2=2.173kNN G2k1=((H-H1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=((40-12)/1.8+1)×1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=2.173kN1.5×1×0.35×1/2/2=0.875kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=12/1.8×1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=0.875kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k21.5×0.14×1/2=1.738kN单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((40-12)/1.8+1)×1/2表示挡脚板2步1设1.5×0.14×1/2=0.7kN双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=12/1.8×1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(40-12)=0.42kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×12=0.18kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.173+1.738+0.42=4.331kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.173kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.875+0.7+0.18=1.755kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.875kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×1×(1×3+1×2)/2=3.75kN 内立杆：N Q1k=3.75kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.508+4.331)+0.9×1.4×3.75=15.332kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.508+2.173)+0.9×1.4×3.75=12.742kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.393+1.755)+0.9×1.4×3.75=9.702kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.393+0.875)+0.9×1.4×3.75=8.646kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H 40 双立杆计算高度H112 双立杆受力不均匀系数K S0.6 立杆计算长度系数μ 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 立杆截面回转半径i(mm) 15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm2) 489连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l0/i=3.118×103/15.8=197.373查《规范》表A得，φ=0.186满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k +N G2k )+1.4×N Q1k )=(1.2×(4.508+4.331)+1.4×3.75)=15.857kN 双立杆的轴心压力设计值N S =1.2×(N GS1k +N GS2k )+N=1.2×(2.393+1.755)+15.857=20.834kNσ=N/(φA)=15857.1/(0.186×489)=174.342N/mm 2≤[f]=205N/mm2满足要求！σ=KS N S /(φA)=0.6×20834.46/(0.186×489)=137.44N/mm 2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k +N G2k )+0.9×1.4×N Q1k )=(1.2×(4.508+4.331)+0.9×1.4×3.75)=15.332kN双立杆的轴心压力设计值N S =1.2×(N GS1k +N GS2k )+N=1.2×(2.393+1.755)+15.332=20.309kNM w =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.299×1.5×1.82/10=0.183kN ·m σ=N/(φA)+M w /W=15332.1/(0.186×489)+183095.64/5080=204.612N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！M ws =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.245×1.5×1.82/10=0.15kN ·m σ=KS (N S /(φA)+ M w /W)=0.6×(20309.46/(0.186×489)+150028.2/5080)=151.696N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3.5连墙件截面面积A c (mm 2)489 连墙件截面回转半径i(mm) 158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2)205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85N lw =1.4×ωk ×2×h ×2×l a =1.4×0.399×2×1.8×2×1.5=6.033kN 长细比λ=l 0/i=600/158=3.797，查《规范》表A.0.6得，φ=0.992(N lw +N 0)/(φAc)=(6.033+3)×103/(0.992×489)=18.621N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw +N 0=6.033+3=9.033kN ≤0.85×12=10.2kN 满足要求！。
扣件钢管落地式双排外脚手架计算书
G212线北温泉危岩带抢险整治工程扣件式钢管落地双排外脚手架计算书计算：复核：审核：中铁十七局集团有限公司G212线北温泉危岩带抢险整治工程项目经理部二O一一年三月一日目录1、概述 (1)2、编制依据、选型、计算及构造要求 (1)2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范 (1)2.2、脚手架选型 (1)2.3、脚手架设计参数 (2)3、扣件式钢管落地双排外脚手架计算书 (2)3.1、参数信息 (2)3.1.1、基本参数信息 (2)3.1.2、活荷载参数 (2)3.1.3、风荷载参数 (3)3.1.4、静荷载参数 (3)3.1.5、地基参数 (3)3.2、大横杆的计算 (3)3.2.1、均布荷载值计算 (3)3.2.2、强度验算 (4)3.2.3、挠度验算 (4)3.3、小横杆的计算 (5)3.3.1、荷载值计算 (5)3.3.2、强度验算 (5)3.3.3、挠度验算 (6)3.4、扣件抗滑力的计算 (6)3.5、脚手架立杆荷载计算 (7)3.6、立杆的稳定性计算 (7)3.7、最大搭设高度的计算 (9)3.8、连墙件的稳定性计算 (9)3.9、立杆的地基承载力计算 (10)4、脚手架搭设施工注意事项 (11)扣件式钢管落地双排外脚手架计算书1、概述重庆市北温泉危岩带位于重庆市北碚区嘉陵江温塘峡谷右岸，平面形态呈条带状展布，南起鹞鹰岩，北止于四川仪表厂东侧，全长约1000m，距重庆市核心区约32km，距北碚区城区约7km。
北温泉危岩带共划分11处危岩段，根据危岩岩体结构面发育程度及组合特征、切割块体的变形破坏机制及所处位置等情况，划分危岩体35个(已治理4个)块体最大规模为3211.67m3，总体积16432.4m3，属特大型危岩。
危岩体相对高度15～90m，属高～中位危岩体。
本合同段脚手架工程设计为7段，脚手架架设距离长、高，是本合同段的重、难点工程。
2、编制依据、选型、计算及构造要求2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《施工手册第四版》设计施工图、地勘资料及施工现场土质实际情况等2.2、脚手架选型2.2.1根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护从现有地平面搭设脚手架。
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双排扣件式钢管脚手架计算书
本工程脚手架搭设高度为43m，用于结构装修Q K=m2，立杆横距L b=，步距h=，纵距L a=，连墙件2步3跨设置，工程所在地区基本风压W O=m2，地面粗糙度为B类，背靠建筑物为开洞墙。
采用木脚手板，自重m2，满铺3层，φ48×的钢管自重m，A=，W=，I=，I=，f=205N/mm2，E=×105N/mm2，扣件抗滑承载力设计值8KN，施工层横向水平杆间距为。
密目网采用2000目/100cm2。
一、横向水平杆计算（按受均布荷载简支梁计算）
1、横向水平杆所受线荷载的标准值和设计值。
q k=+2) ×+=m
q=×++×2×=m
2、抗弯强度计算 M=81ql 2b =81××=W M 361008.510432.0⨯⨯、变形计算 V=EI l q b
k 38454=()45431019.121006.2384102.18.15⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2mm V=2mm<150b l =8mm 及10mm
∴横向水平杆满足要求
二、纵向水平杆计算（按受集中荷载的三跨连续梁计算）
1、F k =21q k l b (1+b
l a 1)2= F=21q k l b (1+b
l a 1)2= 2、抗弯强度计算
M==××=361008.510473.0⨯⨯、扣件抗滑承载力计算
R=+1)F=×=<R c =8KN
4、变形计算 V=EI l F a k 100146.13=453331019.121006.2100)105.1(1035.1146.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=
V=<10mm 及150
1500=10mm ∴纵向水平杆满足要求。
三、立杆计算（容许长细比及稳定性）
1、确定立杆计算部位：取底层立杆段
2、计算立杆的轴压力设计值
N G1K =×43=
N G2K =×+×××3+×+××43=
ΣN QK =2+××=
不组合风荷载时立杆轴压力设计值
N=(N G1K +N G2K )+ΣN QK
=++×=
组合风荷载时，立杆轴压力设计值
N=(N G1K +N G2K )+×ΣN QK
=++××=
3、W K =·U S ·W O =××××2×
=m 2
M W =104.185.02h l w a k ⨯
=10
5.15.158.04.185.02⨯⨯⨯⨯=、立杆容许长细比及稳定系数 λ=i kuh =58
.150.155.11⨯⨯=147<[λ]=210 验算立杆稳定的长细比:λ=58
.115055.1155.1⨯⨯=169 查表得Q=
5、验算立杆稳定性
不组合风荷载时：
QA N =489248.01018.123⨯⨯=100N/mm 2<f=205N/mm 2
组合风荷载时
QA N +W M W =489248.01071.113⨯⨯+361008.51023.0⨯⨯
=+=mm 2<f=205N/mm 2
∴立杆满足要求。
四、立杆地基承载力计算
1、地基承载力设计值f g
f g =K C ·f gk =×300=120KN/m 2
2、立杆基础层面的平均压力 P=A N =5
.0.0318.12⨯=m 2<f g =120KN/m 2
∴满足要求。
五、连墙件计算
1、连墙件轴向力设计值
N l=N lw+N o
=·A w+N o
=×·U S·W O·A W+N O
=>R C=8KN不满足
<2R=16KN双扣件满足要求
采用双扣件：即采用直角扣件与脚手架内外排立杆连接，与建筑物连接时，内、外墙各加两只直角扣件扣牢，即可满足要求。