如何利用PKPM的计算结果画施工图(板)
PKPM配筋结果绘制施工图详解
第四章施工图的绘制作为结构工程师，施工图就是我们的思想的表达，为了正确表达我们的设计思想和设计理念，画出良好的施工图那是必不可少的。
第一节板钢筋图的绘制板可分为单向板和双向板。
单向板指两边支承或四边支承时长宽比>2。
双向板指四边支承时长宽比<2。
单向板的配筋计算只需计算短跨方向的底筋，长跨方向的底筋和四边的负筋按构造要求，负筋长度从梁边到板内的长度取短净跨的1/4。
双向板的配筋计算需计算两个方向的底筋和四边负筋，负筋长度从梁边到板内的长度取短净跨的1/4。
第二节梁钢筋图的绘制图中代表钢筋配筋如上（此图涉及的平法表示见03G101-1图集）1、梁下部纵筋面积（418）=10.182cm >9.02cm 2、梁上部左端纵筋面积（420）=12.572cm ≈132cm 3、梁上部右端纵筋面积（420）=10.182cm >112cm 4、梁加密区一个间距范围内箍筋面积（双肢箍8@100）=1.012cm >0.52cm 5、梁非加密区一个间距范围内箍筋面积（双肢箍8@200）=0.52cm ≈0.52cm6、考虑梁高≥450㎜在梁侧面配构造钢筋4127、上下纵筋之间的距离要≤200㎜注意：取某轴线上所有梁归为一类b≥350采用四肢箍h≥450加腰筋；框架梁截面高度一般>400，规范规定梁箍筋间距大于梁截面高度的1/4，如果截面高度小于400，则箍筋最小间距得<100，【特别注意】那么如何进行箍筋加密区和非加密区的箍筋间距转换。
已知：假定在SATWE上显示的结果为GAsv-Asv0，即加密区的箍筋面积为Asv，非加密区的箍筋面积为Asv0，在SA TWE中输入的箍筋间距为100。
加密区箍筋：梁通常采用的是n肢箍，选用单肢箍的面积为A的箍筋，则双肢箍的面积为nA。
如果nA>Asv，则可以选用这种钢筋。
非加密区箍筋：换算成间距为200的箍筋，nAx100/200，n是因为选择n肢箍。
PKPM 施工图画法
目录梁施工图 (3)第一节 连续梁的生成与归并 (5)一、划分钢筋标准层 (5)二、连续梁生成 (8)三、支座调整与梁跨划分 (10)四、连续梁的性质判断与命名 (11)五、连续梁的归并规则 (12)六、连续梁拆分与合并 (13)七、更改连续梁名称 (14)第二节 自动配筋 (16)一、选择箍筋 (16)二、选择腰筋 (17)三、纵筋的选择方法 (18)四、选择通长筋与支座负筋 (19)五、选择下筋 (20)六、其它钢筋的选择与调整 (20)第三节 正常使用极限状态验算 (22)一、挠度图与挠度计算 (22)二、裂缝图与裂缝计算 (25)第四节 梁施工图的表示方式 (30)一、施工图的管理 (30)二、平法图的绘制 (31)三、立剖面图的绘制 (32)四、两种立剖面画法的比较 (35)五、三维图的绘制 (37)第五节 钢筋修改与查询功能 (39)一、强化的原位标注功能 (39)二、连梁修改功能 (39)三、强化的单跨修改功能 (40)四、强化的表式改筋功能 (41)五、连梁重算与全部重算 (42)六、详细的动态提示 (43)I七、分类细致的标注开关 (43)八、连梁查找功能 (44)九、配筋面积查询功能 (44)十、修改次梁附加钢筋功能 (45)II梁施工图梁施工图梁施工图模块的主要功能为读取计算软件SATWE（或TAT、PMSAP）的计算结果，完成钢筋混凝土连续梁的配筋设计与施工图绘制。
具体功能包括连续梁的生成、钢筋标准层归并、自动配筋、梁钢筋的修改与查询、梁正常使用极限状态的验算、施工图的绘制与修改等。
梁施工图模块在保留前版施工图操作风格的基础上，对程序进行了全面的改写。
主要改进包括以下几个方面：1、将归并程序与施工图程序合并，程序集成化程度更高。
2、归并程序更灵活，用户可以设置钢筋标准层，可以任意修改连续梁的命名与分组，可以拆分合并连续梁。
3、重新编写了梁归并模块，前版程序以计算面积为基准进行归并，容易出现归并结果过大情况，新版采用先选筋后归并的方法，以选好的钢筋规格为基准进行归并，归并结果更合理。
PKPM软件在框架结构设计中的应用及施工图绘制
第九章PKPM软件在框架结构设计中的应用9.1 PKPM软件介绍毕业设计除了需要对一榀具有代表性的框架进行手算分析外，还要求应用结构设计软件对手算结果进行复核比较并完成整个工程的结构分析及施工图。
目前国勘察设计部门最常用的是PKPM系列软件，本章对应用该软件进行框架结构设计的过程做简单介绍，并对软件中的一些重要的参数设定加以说明。
PKPM是由中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部开发的一套集建筑设计、结构设计、设备设计及概预算、施工软件于一体的大型建筑工程综合CAD系统。
该系统在国率先实现建筑、结构、设备、概预算数据共享。
从建筑方案设计开始，建立建筑物整体的公用数据库，全部数据可用于后续的结构设计，各层平面布置及柱网轴线可完全公用，并自动生成建筑装修材料及围护填充墙等设计荷载，经过荷载统计分析及传递计算生成荷载数据库。
并可自动地为上部结构及各类基础的结构计算提供数据文件，如平面框架、连续梁、框剪空间协同计算、高层三维分析、砖混及底框砖房抗震验算等所需的数据文件。
由于可自动生成设备设计的条件图，大大提高了结构分析的正确性及使用效率。
PKPM系列结构类设计软件装有先进的结构分析软件包，容纳了国最流行的各种计算方法，如平面杆系、矩形及异形楼板、高层三维壳元及薄壁杆系、梁板楼梯及异形楼梯、各类基础、砖混及底框抗震、钢结构、预应力混凝土结构分析等等。
全面反映了规要求的荷载效应组合，设计表达式，抗震设计新概念要求的强柱弱梁、强剪弱弯、节点核心、罕遇地震以及考虑扭转效应的振动耦连计算方面的容。
该系统还具有丰富和成熟的结构施工图辅助设计功能，可完成框架、排架、连梁、结构平面、楼板配筋、节点大样、各类基础、楼梯、剪力墙等施工图绘制。
并在自动选配钢筋，按全楼或层、跨、剖面归并，布置图纸版面，人机交互干预等方面独具特色。
在砖混计算中可考虑构造柱共同工作，也可计算各种砌块材料，底框上砖房结构，CAD适用任意平面的一层或多层底框。
简单独立基础PKPM操作及施工图绘制(图文借鉴)
柱下独立基础——PKPM的操作过程 (2)柱下独立基础——PKPM的操作过程2012年8月2日晴热像条形基础一样，首先进入“JCCAD基础人机交互输入”，出现如下图20120802所示对话框，如果是要进行新的布置，则选“重新输入基础数据”。
2012080201选择以后则进入如图2012080202的界面，只有柱子和轴线。
2012080202在“主菜单”下“上部构件”下“拉梁”里选拉梁布置。
拉梁的梁高选跨度的十分之一左右，宽度则为梁高的三分之一到二分之一。
定义好拉梁后，就进行布置，布置方式类似前面梁构件的布置。
拉梁最好不要高于上面KL的高度。
拉梁布置好后，如下图2012080203所示，将有柱子的地方纵横连接布置。
2012080203布置好拉梁后，点击“主菜单”下“附加荷载”下“读取荷载”，如图2012080204所示，选择satwe荷载，去掉satwe地x标准值和satwe地y标准值。
2012080204布置完荷载，就要进行独立基础的选择了。
点击“主菜单”下“柱下独基”下“自动生成”命令，将要布置独立基础的柱子进行框选，出现如下对话框，见2012080205，2012080205“自动生成基础时做碰撞检查”这一项要勾选；“覆土压强”用20X基础埋置深度得出；“地基承载力特征值”见地勘报告，根据实际情况填写；“地基承载力宽度修正系数”为0，见规范《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.4条。
“地基承载力深度修正系数”为1，理由同上。
“用于地基承载力修正的基础埋置深度”，基础埋置深度由室外地坪开始到基底的深度。
本界面的数据填写完成以后，接下来填写“输入柱下独立基础参数”里的内容，如图2012080206所示，2012080206“独立基础最小高度”取300。
“基础底标高”，根据实际情况填写。
“独基地面长宽比”，一般写1。
“独立基础底板最小配筋率”（%）为0.15。
“基础底板钢筋级别”根据工程的具体要求选择。
PKPM计算结果的分析
计算机的后处理结果，即最终打印结果指内力图、配筋图和详细的内力及配筋表（按构件编号依次输出），有抗震计算时还输出中间分析结果（如自震周期、振型、位移、底部总剪力等）设计人应认真对最终打印结果进行分析，确认无误或无异常情况后再绘制施工图，必要时应将最终确定的构件编号、构件截面和配筋数量、规格绘制成简单的平面图，供校核审定和归档用。
对最终打印结果不进行分析，盲目采用其配筋直接绘制施工图的做法是不可取的，往往会造成不良的严重后果，既对工程不负责任、有不利于提高自己的设计水平。
一、整体分析一、对重力荷载作用下计算结果的分析审查重力荷载作用下的内力图是否符合受力规律；可以利用结构底层检查竖向内外力的平衡，即底层柱、墙在重力荷载作用下的轴力之和应等于总重量；如果结构对称、荷载对称，其结构内力图必然对称，即检查其对称性。
当以上三者出现异常情况时，需要返回原始数据进行检查。
二、对风荷载作用下计算结果的分析审查风荷载作用下的内力图和位移是否符合受力规律；可以利用结构底层检查侧向内外力的平衡，即底层柱、墙在风荷载作用下的剪力之和应等于全部风力值（需注意局部坐标与整体坐标的方向）；如果结构沿竖向的刚度变化较均匀、且风荷载沿高度的变化也较均匀时，其结构的内力和位移沿高度的变化也应该是均匀的，不应有大正大负、大出大进等突变。
三、对水平地震荷载作用下计算结果的分析水平地震荷载作用下，可以利用其结果进行如同风荷载作用下的渐变性分析，但不能进行对称性分析，也不能利用结构底层进行内外力平衡的分析（因为振型组合后的内力与地震作用力不再平衡）。
水平地震荷载作用下，对其计算结果的分析重点如下。
1．结构的自振周期对一般的工程，结构的自振周期在考虑折减系数后应控制在一定的范围内。
如结构的基本自振周期（即第一周期）大致为：框架结构T1≈ ( 0.12~0.15) n框-剪和框-筒结构T1≈ ( 0.08~0.12) n剪力墙和筒中筒结构T1≈(0.04~0.06)n式中,n为建筑物的总层数。
如何利用PKPM的计算结果画施工图板
考虑施工的可操作性和安全性
根据PKPM计算 结果，调整施工 图板的细节设计， 确保施工的可操 作性。
利用PKPM计算 结果，优化施工 图板的结构设计， 提高建筑物的安 全性。
结合施工实际情 况，对施工图板 进行必要的调整， 确保施工的安全 性。
在绘制施工图板 时，应充分考虑 施工的可操作性 和安全性，避免 设计缺陷。
单击此处添加副标题
PKPM计算结果到施工图
板的绘制流程
汇报人：XX
目录
01 02 03 04 05
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PKPM计算结果的理解
施工图板的绘制流程 利用PKPM计算结果优化施工图
板 注意事项和技巧
01
添加目录项标题
02
PKPM计算结果的理解
理解结构模型和计算结果
结构模型：描述建筑物的整体结 构和受力体系，包括梁、柱、墙 等构件。
重要性：理解结构模型和计算结 果是进行施工图板绘制的基础， 有助于确保施工图的准确性和安 全性。
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计算结果：通过PKPM软件对结 构模型进行计算和分析后得出的 结果，包括内力、位移、配筋等 数据。
注意事项：在理解结构模型和计 算结果时，应注意数据的合理性 和可靠性，以及与施工图板的对 应关系。
优化后的施工图板校核与审核
校核内容：核对 施工图板与 PKPM计算结果 的符合程度，确 保施工图板满足 设计要求。
审核流程：建立 审核制度，对施 工图板进行多级 审核，确保施工 图板的准确性和 完整性。
审核人员：明确 各级审核人员的 职责，确保审核 工作的有效性和 可靠性。
审核标准：制定 施工图板审核标 准，为审核工作 提供依据和指导。
PKPM作图步骤
说明：本步骤如果每层 开洞和悬挑板一样，可 以直接“拷贝前层 说明：如果没什么改动 生成各层荷载传 的话就直接“输入完毕 导到基础的数 ” 据，点确定
⑤画结构平面 图
楼板计算
进入绘图
楼板钢筋，房间归 并，自动归并，重画 钢筋 标注轴线：自动标注
标注字符：写图名（要 修改图名，点左上侧的
画钢筋表 插入图框 存图退出 ①接PM生成TAT 数据 第二大步
建议轴线画完了以后“ 正交轴网 删除节点”，或是全部 轴线命名 画完后“清理网点” 柱布置 楼层定义 主梁布置 移柱：柱与梁齐 偏心对齐 移梁：梁与柱齐 本层信息 ①建筑模型与 楼层定义 换标准层 荷载输入 恒载输入 梁间荷载 活载输入 荷载输入 说明：大部分一样就层 间复制，否则就不要复 层间复制
③梁平法施工 图
修改钢筋 标注 层高表 图框图例 第三大步 ④柱归并（全 显示下层 梁柱施工图 楼归并）
一定要“重 新选筋”
次梁加筋 自动标注 写图名
要修改图名，点左上侧 的XY
参数设置 2-截面注写2 选择楼层 ⑥柱平法施工 直轴线 文字标注 图 写图名 插入柱表 层高表 插入图框
自动标注
要修改图名，点左上侧 的XY
考虑风荷载（打勾），结束本层，进入下层
TAT8
第1项：数据检查。按回车键继续 ②数据检查和 图形检查 第3项：参数修正。 第4项：特殊梁柱支撑节点定义。特殊柱，角柱 ③结构内力配 12层以下框架薄弱层计算（打勾） 筋计算 ⑤分析结果图 只看第3小项 形和文本显示 ①梁归并（全 显示下层 楼归并） 参数修改 要画第几层就选第几层 绘制新图 ③梁平法施工 图
轴ห้องสมุดไป่ตู้输入
组装完成 后，存盘退 出。选择第 二个退出
pkpm绘制混凝土结构施工图
• 柱平法施工图就是在柱平面布置图上采用列表注写方式或 截面注写方式表达。
• 列表注写方式，是在柱平面布置图上，分别在同一编号的 柱中选择一个截面标注几何参数代号，在柱表中注写柱号、 柱段起止标高、几何尺寸与配筋的具体数值，并配以各种 柱截面形状及其箍筋类型图的方式，来表达柱平法施工图。
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集中标注内容：
梁编号：由梁类型代号、序号、跨数及有无悬挑代号几项组成。
（类型代号：KL—楼层框架梁，W KL—屋面框架梁，KZL—框支
梁，L—非框架梁，XL—悬挑梁，JZL—井字梁）
（XXA）表示一端有悬挑，（XXB）表示两端有悬挑，XX为梁跨
数。
梁截面尺寸：当为等截面梁时，用b×h表示。当悬挑梁为变截面
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柱截面注写方式
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2. 梁平法施工图制图规则
• 梁平法施工图就是在梁平面布置图上采用平面注写方式或 截面注写方式表达。
• 平面注写方式，是在梁平面布置图上，分别在不同编号的 梁中各选一根梁，在其上注写截面尺寸和配筋具体数值的 方式来表达梁平法施工图。
• 截面注写方式，是在分标准层绘制的梁平面布置图上，分
第四章 混凝土结构施工图 绘制方法
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• 第一部分 框架立面配筋图
• 第二部分 平面整体表示方法绘图 （简称平法绘图）
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第一部分 框架立面配筋图
框架立面配筋图，是首先从结构平面布置图中将各榀 平面框架索引出来，然后在各榀平面框架的立面图和 剖面详图中，表达结构构件的尺寸和配筋、构造情况 等信息，即构成一套完整的结构设计。
时，用b×h1/h2表示。h1和h2分别为悬挑梁根部与端部高度值。 如： 300×650/400。
pkpm中,简述楼板平面图绘制以及现浇楼板的配筋计算流程
pkpm中,简述楼板平面图绘制以及现浇楼板的配筋计算流程
在PKPM中绘制楼板平面图及现浇楼板的配筋计算流程如下：
1. 首先，在PKPM中打开工程文件，进入楼板设计界面。
2. 根据实际需求，在楼板设计界面中选择合适的楼板类型，例如单向板、双向板等。
3. 绘制楼板平面图。
在楼板设计界面的平面绘制区域，根据实际建筑平面尺寸，在指定位置绘制楼板平面的几何形状。
可以通过绘图工具，例如直线绘制、矩形绘制、圆弧绘制等，来描绘楼板的平面形状。
4. 进行楼板布置。
根据楼板的构造要求和荷载要求，在平面图上布置荷载点、荷载面等，以及楼板的支座位置、开洞位置等。
5. 进行楼板配筋计算。
点击PKPM中的配筋计算按钮，在弹出的配筋计算界面中进行楼板的配筋计算。
根据楼板的荷载、跨度、深度等参数，计算出合理的楼板配筋方案。
6. 查看配筋计算结果。
PKPM会根据计算参数，给出相应的楼板配筋结果，包括主筋、箍筋的布置和尺寸等信息。
根据计算结果，可以进行相应的调整。
需要注意的是，上述流程仅为简要描述，实际应用中具体步骤可能有所差异，可以根据具体工程要求和软件操作进行调整。
同时，在进行楼板设计和配筋计算时，需要参考相关的国家标准和规范，确保设计满足相应的安全性和可靠性要求。
pkpm绘制混凝土结构施工图(1)
梁平法施工图平面注写方式示例
平面注写包括集中标注与原位表注。集中标注表达梁的通用 数值，原位标注表达梁的特殊数值。当集中标注中的某项数 值不适用于梁的某部位时，则将该项数值原位标注。施工时， 原位标注取值优先。
集中标注内容：
梁编号：由梁类型代号、序号、跨数及有无悬挑代号几项组成。 （类型代号：KL—楼层框架梁，W KL—屋面框架梁，KZL—框支 梁，L—非框架梁，XL—悬挑梁，JZL—井字梁） （XXA）表示一端有悬挑，（XXB）表示两端有悬挑，XX为梁跨 数。 梁截面尺寸：当为等截面梁时，用b×h表示。当悬挑梁为变截面 时，用b×h1/h2表示。h1和h2分别为悬挑梁根部与端部高度值。 如：300×650/400。
列表注写方式，是在柱平面布置图上，分别在同一编号的 柱中选择一个截面标注几何参数代号，在柱表中注写柱号、 柱段起止标高、几何尺寸与配筋的具体数值，并配以各种 柱截面形状及其箍筋类型图的方式，来表达柱平法施工图。
截面注写方式，是在柱平面布置图的柱截面上，分别在同 一编号的柱中选择一个截面，按另一种比例原位放大，并 以直接注写截面尺寸和配筋具体数值的方式来表达柱平法 施工图。
2Φ25+ 2Φ22。 当梁中间支座左右两边上部纵筋不同时，需在两边分别标注，
原位标注内容： 梁下部纵筋：当集中标注已注写了梁下部通长纵筋值时，不需在 梁下部重复做原位标注。
梁上集中标注内容不适用于某部分时，采用原位标注。
原位标注内容：
有集中力处的附加箍筋或吊筋，将其直接画在平面图中的主梁上， 用线引注总配筋值。当多数附加箍筋或吊筋相同时，可在梁平法施 工图上统一注明，少数不一浇混凝土柱、墙、梁三种构件 的平法制图规则和标准构造详图两大部分内容。
本图集的制图规则，既是设计者完成柱、墙、梁平法 施工图的依据，也是施工、监理人员准确理解和实施平 法施工图的依据。
PKPM楼板施工图通长筋+附加出图操作
PKPM楼板施工图通长筋+附加出图操作一、区域钢筋1、应用场景：当需要分区域分别布置双层双向通长钢筋时，可用此功能绘施工图。
支持“板底正筋”和“支座负筋”的区域布筋。
选取所有板块，程序会统计出所选板块的配筋信息，供用户选择要布置得钢筋规格（也可交互输入），按最大值配筋量布置。
2、操作步骤：1）执行【计算】完成后，执行【区域钢筋】命令，弹出如下对话框：先选择“板底正筋”，点“确定”，按命令行提示选择区域内楼板，在选择的过程中会有动态的选择结果显示如下图：选择结束后，右键确定弹出如下对话框：动态提示选择布置钢筋的位置，如下图：确定钢筋位置后，绿色线条绘制钢筋范围，如下图：2）执行【钢筋布置】命令，在弹出的对话框中，执行【补强钢筋布置】，对于不需要补强的楼板，程序现在是以6@999提示用户。
3）也可以到【钢筋布置菜单】，点取【全部钢筋】，则配筋量大于拉通筋的杆件会用自动设置布充钢筋布足，结果如下图：二、通长钢筋1、应用场景：当楼面板布置规整、且配筋变化不大时，可用此功能绘施工图。
2、操作步骤：1）执行【计算】项完成后，点取“交互布通长筋”中的【板底筋】、【支座筋】，根据命令选择需要拉通的钢筋的楼板范围，如果没有勾选“取最大值拉通”，程序会统计所选楼板的计算选筋，确定后弹出对话框如图：如果勾选了“取最大值拉通”，则自动按最大值布置。
程序会自动按参数布置通长钢筋如下图：2）【补强钢筋布置】：在布通长筋时，如果不勾选“取大值配筋”，等布完通长筋后，再点【全部钢筋】，则钢筋量不足计算量的构件，会布置补充钢筋；三、预设钢筋1、应用场景：当用户需要控制楼板的最小配筋值的话，可用此功能绘施工图。
2、操作步骤：1）执行【计算】之前，在【数据编辑】中【预设施工图钢筋】，可以预设支座、板X向、板Y向钢筋：2）修改钢筋：可以对已布置的钢筋进行修改，如下图：3）布置后，在执行【计算】，在执行【钢筋布置】中的“全部钢筋”，如下图，对于预设钢筋已经满足的楼板就不会再绘制，只会布置预设钢筋不能满足的楼板钢筋。
PKPM出全套结构施工图截图过程(自己整理)
第17章电算复核17。
1 PMCAD参数输入17。
2 荷载输入17。
2。
1 楼面恒载第一标准层第二标准层第三标准层17.2.2 楼面活载第一标准层第二标准层第三标准层17。
3 整楼模型17.4 SATWE计算17.4.1 分析与设计参数补充定义(必须执行)17。
4.2 生成SATWE数据文件及数据检查（必须执行）17。
4。
3 SATWE计算控制参数17。
4.4 SATWE结果的文本输出17。
4。
4.1 结构设计信息///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || ｜| 建筑结构的总信息｜｜SATWE 中文版｜｜文件名: WMASS.OUT ｜｜||工程名称：设计人: ｜｜工程代号: 校核人：日期:2005/ 6/ 9 ｜///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息。
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..结构材料信息：钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3)：Gs = 78.00水平力的夹角(Rad）：ARF = 0。
00地下室层数：MBASE= 0竖向荷载计算信息：按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息: 不计算风荷载地震力计算信息: 计算X，Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号：MCHANGE= 0墙元细分最大控制长度（m) DMAX= 2。
00墙元侧向节点信息：内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息....。
....。
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..。
..修正后的基本风压（kN/m2): WO = 0。
PKPM出全套结构施工图截图过程(自己整理)
PKPM出全套结构施工图截图过程(自己整理) 17.1 PMCAD参数输入17.2 荷载输入17.2.1 楼面恒载第一标准层第二标准层第三标准层17.2.2 楼面活载第一标准层第二标准层第三标准层17.3 整楼模型17.4 SATWE运算17.4.1 分析与设计参数补充定义〔必须执行〕17.4.2 生成SATWE数据文件及数据检查〔必须执行〕17.4.3 SATWE运算操纵参数17.4.4 SATWE结果的文本输出17.4.4.1 结构设计信息///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息| | SATWE 中文版| | 文件名: WMASS.OUT | | ||工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: 日期:2005/ 6/ 9 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载运算信息: 按模拟施工加荷运算方式风荷载运算信息: 不运算风荷载地震力运算信息: 运算X,Y两个方向的地震力专门荷载运算信息: 不运算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号：MCHANGE= 0墙元细分最大操纵长度(m) DMAX= 2.00墙元侧向节点信息: 内部节点是否对全楼强制采纳刚性楼板假定否采纳的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的差不多风压(kN/m2): WO = 0.30地面粗糙程度: B 类结构差不多周期〔秒〕: T1 = 0.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 4各段体形系数: USi = 1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC运算振型数: NMODE= 12 地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD = 2 设计地震分组: 三组特点周期TG = 0.45 多遇地震阻碍系数最大值Rmax1 = 0.08 罕遇地震阻碍系数最大值Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1 到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------运算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK = 1.00 梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85 梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00 连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70 梁扭矩折减系数：TB = 0.40 全楼地震力放大系数：RSF = 1.00 0.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 0 0.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 0 顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0 顶塔楼内力放大：RTL = 1.00 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0 剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1 强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360柱主筋强度(N/mm2): IC = 360墙主筋强度(N/mm2): IW = 210 梁箍筋强度(N/mm2): JB = 300 柱箍筋强度(N/mm2): JC = 300 墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210 梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00 墙竖向筋分布最小配筋率(%): RWV = 0.30设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00 柱运算长度运算原那么: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑P-Delt 效应：否柱配筋运算原那么: 按单偏压运算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁爱护层厚度(mm): BCB = 30.00 柱爱护层厚度(mm): ACA = 30.00 是否按砼规范(7.3.11-3)运算砼柱运算长度系数: 否荷载组合信息........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 专门荷载分项系数: CSPY = 0.00 活荷载的组合系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合系数: CD_W = 0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF= 2剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 10.60********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量(m) (m) (t) (t)4 1 15.248 32.350 20.200 38.8 0.83 1 23.221 16.598 15.400 1400.2 178.42 1 22.481 16.453 10.600 1406.0 244.01 1 22.505 16.452 5.800 1435.9 244.0活载产生的总质量(t): 667.200恒载产生的总质量(t): 4280.840结构的总质量(t): 4948.040恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)1 1 127(30) 46(30) 0(30) 5.800 5.8002 1 127(30) 46(30) 0(30) 4.800 10.6003 1 128(30) 46(30) 0(30) 4.800 15.4004 1 4(30) 4(30) 0(30) 4.800 20.200********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y4 1 18.75 18.8 90.0 9.38 9.4 45.03 1 85.98 104.7 592.7 94.57 103.9 544.02 1 76.29 181.0 1461.6 83.92 187.9 1445.81 1 90.48 271.5 3036.3 99.53 287.4 3112.7=========================================================================== 运算信息=========================================================================== Project File Name : 食堂运算日期: 2005. 6. 9开始时刻: 19:12:12可用内存: 976.00MB第一步: 运算每层刚度中心、自由度等信息开始时刻: 19:12:12第二步: 组装刚度矩阵并分解开始时刻: 19:12:13FALE 自由度优化排序Beginning Time : 19:12:13.15End Time : 19:12:13.24Total Time (s) : 0.09FALE总刚阵组装Beginning Time : 19:12:13.26End Time : 19:12:13.34Total Time (s) : 0.09VSS 总刚阵LDLT分解Beginning Time : 19:12:13.35End Time : 19:12:13.35Total Time (s) : 0.00VSS 模态分析Beginning Time : 19:12:13.35End Time : 19:12:13.37Total Time (s) : 0.02形成地震荷载向量形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解Beginning Time : 19:12:13.57End Time : 19:12:13.57Total Time (s) : 0.00第五步: 运算杆件内力开始时刻: 19:12:13活载随机加载运算运算杆件内力终止日期: 2005. 6. 9时刻: 19:12:14总用时: 0: 0: 2=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等运算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度=========================================================================== Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 24.0306(m) Ystif= 16.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 22.5049(m) Ymass= 16.4517(m) Gmass= 1923.8958(t)Eex = 0.0751 Eey = 0.0050Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.3870 Raty1= 1.4117 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 2.9212E+05(kN/m) RJY = 2.8040E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 24.0306(m) Ystif= 16.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 22.4808(m) Ymass= 16.4534(m) Gmass= 1893.9961(t)Eex = 0.0764 Eey = 0.0051Ratx = 1.0300 Raty = 1.0119Ratx1= 1.4652 Raty1= 1.4405 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 3.0089E+05(kN/m) RJY = 2.8375E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 24.0306(m) Ystif= 16.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 23.2207(m) Ymass= 16.5982(m) Gmass= 1756.9637(t)Eex = 0.0399 Eey = 0.0122Ratx = 0.9750 Raty = 0.9917Ratx1= 14.6056 Raty1= 17.9735 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 2.9337E+05(kN/m) RJY = 2.8141E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 15.2480(m) Ystif= 32.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 15.2480(m) Ymass= 32.3500(m) Gmass= 40.3840(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 0.0856 Raty = 0.0695Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 2.5108E+04(kN/m) RJY = 1.9571E+04(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------============================================================================ 抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载1088568.8 3656.2 297.73 0.00Y风荷载989608.0 3870.3 255.69 0.00X 地震1088568.8 22944.3 47.44 0.00Y 地震989608.0 21749.2 45.50 0.00============================================================================ 结构整体稳固验算结果============================================================================ 层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.292E+06 0.280E+06 5.80 49480. 34.24 32.872 0.301E+06 0.284E+06 4.80 32681. 44.19 41.673 0.293E+06 0.281E+06 4.80 16181. 87.02 83.474 0.251E+05 0.196E+05 4.80 396. 304.46 237.32该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳固验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,能够不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值*********************************************************************** Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------4 1 0.2330E+03 0.2330E+03 1.00 1.003 1 0.4303E+04 0.4074E+04 18.46 17.482 1 0.5564E+04 0.5425E+04 1.29 1.331 1 0.5595E+04 0.5369E+04 1.01 0.9917.4.4.2 周期、振型、地震力====================================================================== 周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)====================================================================== 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 1.0829 93.13 0.94 ( 0.00+0.94 ) 0.062 1.0573 3.53 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.003 0.9585 97.02 0.08 ( 0.01+0.06 ) 0.924 0.3386 91.19 0.92 ( 0.00+0.92 ) 0.085 0.3305 1.40 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.006 0.2985 85.66 0.12 ( 0.03+0.10 ) 0.887 0.2220 92.17 0.98 ( 0.00+0.98 ) 0.028 0.1993 2.35 0.94 ( 0.94+0.01 ) 0.069 0.1902 88.84 0.01 ( 0.00+0.01 ) 0.9910 0.1823 116.85 0.92 ( 0.18+0.73 ) 0.0811 0.1794 26.68 0.99 ( 0.80+0.19 ) 0.0112 0.1633 113.15 0.11 ( 0.04+0.07 ) 0.89地震作用最大的方向 = -89.426 (度)============================================================仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的重量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的重量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -0.16 -1.10 0.273 1 2.05 -35.67 167.112 1 1.73 -29.97 142.271 1 0.96 -17.10 82.13振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 18.73 0.95 0.703 1 715.15 44.73 433.612 1 594.03 36.51 324.661 1 341.61 21.00 143.85振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.78 0.14 -0.95 3 1 1.11 -9.08 -586.55 2 1 0.82 -6.41 -497.58 1 1 0.59 -3.63 -285.55振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.11 0.68 -0.17 3 1 -0.34 8.93 -53.13 2 1 0.13 -5.54 29.64 1 1 0.32 -11.83 66.64振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -17.46 -0.29 -0.55 3 1 -351.53 -8.77 -233.11 2 1 208.51 5.05 -64.25 1 1 455.79 11.24 -19.82振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.10 0.02 -0.13 3 1 -0.09 -0.74 -39.21 2 1 -0.02 0.42 23.59 1 1 0.02 0.89 51.75振型 7 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.03 -0.70 0.01 3 1 -0.03 0.67 -5.36 2 1 -0.03 0.92 -6.07 1 1 0.04 -1.40 10.10振型 8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 18.32 -0.35 3.59 3 1 -6.91 4.44 269.09 2 1 -40.86 -8.27 297.18 1 1 43.70 5.68 -445.80振型 9 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.00 0.00 -0.512 1 0.00 -0.04 0.85 1 1 0.00 0.03 -1.01振型 10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.92 3.64 -5.64 3 1 14.16 -30.80 206.87 2 1 -30.33 59.14 -360.77 1 1 24.39 -45.42 281.31振型 11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -9.79 -2.84 2.66 3 1 57.29 27.29 -216.87 2 1 -103.40 -54.11 -118.58 1 1 78.94 42.33 238.26振型 12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.33 -0.04 0.49 3 1 0.84 -0.96 -73.97 2 1 -0.91 2.37 154.52各振型作用下 X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 4.582 1669.523 3.314 0.225 295.316 0.017 0.028 14.249 0.0010 7.3011 23.0412 0.11各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------ Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx (kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)4 1 30.10 30.10( 7.60%) ( 7.60%) 144.48 161.77 3 1 799.88 824.12( 5.09%) ( 5.09%) 4073.94 789.14 2 1 650.24 1344.71( 4.11%) ( 4.11%) 10349.05 567.75 1 1 590.13 1703.78( 3.44%) ( 3.44%) 19758.53 316.29抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%X 方向的有效质量系数: 99.50%============================================================仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的重量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的重量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 2.89 20.07 -4.953 1 -37.52 653.21 -3059.882 1 -31.64 548.73 -2605.031 1 -17.56 313.05 -1503.88振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 1.16 0.06 0.04 3 1 44.20 2.76 26.80 2 1 36.71 2.26 20.06 1 1 21.11 1.30 8.89振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -4.49 -0.80 5.44 3 1 -6.38 52.06 3362.21 2 1 -4.71 36.73 2852.24 1 1 -3.39 20.79 1636.84振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -3.79 -23.43 5.75 3 1 11.80 -309.35 1840.03 2 1 -4.54 191.76 -1026.55 1 1 -11.23 409.68 -2308.03振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.43 -0.01 -0.01 3 1 -8.60 -0.21 -5.70 2 1 5.10 0.12 -1.57 1 1 11.15 0.28 -0.48振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 4.98 0.82 -6.02 3 1 -4.19 -35.29 -1867.42 2 1 -0.97 19.85 1123.43 1 1 0.77 42.45 2464.26振型 7 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.79 19.64 -0.30 3 1 0.77 -18.63 149.63 2 1 0.72 -25.66 169.39 1 1 -1.22 39.05 -281.77振型 8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m) 4 1 1.93 -0.04 0.38 3 1 -0.73 0.47 28.37 2 1 -4.31 -0.87 31.33 1 1 4.61 0.60 -47.00振型 9 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.02 -0.07 -8.92 3 1 0.00 0.37 5.02 2 1 -0.04 -0.62 15.09 1 1 0.03 0.45 -17.82振型 10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 1.69 -6.70 10.40 3 1 -26.09 56.75 -381.18 2 1 55.89 -108.97 664.74 1 1 -44.93 83.70 -518.32振型 11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -5.39 -1.56 1.463 1 31.51 15.01 -119.29 2 1 -56.87 -29.77 -65.23 1 1 43.42 23.28 131.06振型 12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 1.77 0.22 -2.65 3 1 -4.50 5.17 397.45 2 1 4.87 -12.74 -830.24 1 1 -2.73 10.57 656.49各振型作用下 Y 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 1535.062 6.383 108.794 268.655 0.186 27.847 14.418 0.169 0.1310 24.7711 6.9712 3.23各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法 Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------ Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy (kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)4 1 35.73 35.73( 9.03%) ( 9.03%) 171.52 161.49 3 1 753.55 780.11( 4.82%) ( 4.82%) 3875.46 770.85 2 1 619.17 1275.54( 3.90%) ( 3.90%) 9821.92 554.59 1 1 556.86 1615.04( 3.26%) ( 3.26%) 18740.30 308.96抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%Y 方向的有效质量系数: 99.50%==========各楼层地震剪力系数调整情形 [抗震规范(5.2.5)验算]==========层号 X向调整系数 Y向调整系数1 1.000 1.0002 1.000 1.0003 1.000 1.0004 1.000 1.00017.4.4.3 结构位移/////////////////////////////////////////////////////////////////////////// |公司名称: | | | | SATWE 位移输出文件 | | 文件名称: WDISP.OUT | | | | 工程名称: 设计人: | | 工程代号: 校核人: 日期:2005/ 6/ 9 | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h 4 1 270 13.66 13.58 1.01 4800. 270 1.21 1.20 1.01 1/3970.3 1 195 13.28 12.90 1.03 4800. 195 2.93 2.81 1.04 1/1636.2 1 121 10.51 10.24 1.03 4800. 121 4.63 4.47 1.04 1/1036.1 1 47 5.94 5.83 1.02 5800.47 5.94 5.83 1.02 1/ 976. X方向最大值层间位移角: 1/ 976.=== 工况 2 === Y 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h 4 1 270 15.27 15.02 1.02 4800. 270 1.85 1.83 1.01 1/2595.3 1 195 15.29 13.07 1.17 4800. 195 3.32 2.84 1.17 1/1445.2 1 121 12.18 10.39 1.17 4800. 121 5.36 4.58 1.17 1/ 896.1 1 47 6.90 5.87 1.18 5800.47 6.90 5.87 1.18 1/ 840.Y方向最大值层间位移角: 1/ 840.=== 工况 3 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)4 1 273 -0.263 1 205 -6.642 1 131 -6.581 1 57 -6.62=== 工况 4 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)4 1 272 -0.543 1 205 -2.202 1 128 -3.381 1 54 -3.3217.4.4.4 底层最大组合内力********************************************************************** * Output of Combined Force of COLUMN, WALL and BRACE on 1st Floor * * (All the Forces here are the Design Values) * * WDCNL.OUT * * ---------------------------------------------------------------- * * Symbols: * * Rlive --- Reduction factor of live loads * * N-C,N-WC,N-G --- Element number of COLUMN, SHEAR WALL and BRACE * * Load Case --- Combination number controled objective Combined ** NODE No--- Nodal Number of COLUMN and BRACE ** Shear-X,Shear-Y --- Shear force in X,Y direction(kN) ** Axial --- Axial force(kN) ** Moment-X,Moment-Y --- Moment in X,Y direction(kN-m) ** Vxmax,Vymax --- Combination of maximum shear in X,Y direction(kN) ** Nmin --- Combination of absolute minimum axial force(kN) ** Nmax --- Combination of absolute maximum axial force(kN) ** Mxmax --- Combination of maximum moment in X direction(kN-m) ** Mymax --- Combination of maximum moment in Y direction(kN-m) ** D+L --- Combination of 1.2*(dead load)+1.4*(live load) ** NE --- Combination mark of seismic force (1-Yes, 0-No) ** J1,J2 --- Nodal number of WALL-COLUMN at the left and ritht end ** Shear,Axial,Moment --- Shear, axial and moment of each WALL_COLUMN** Xod,Yod --- Center coordinates of Combination Force (Mx,My=0) ** Sum of Axial --- sum of vertical forces(kN) ***********************************************************************Total-Columns = 46 Total-Wall-Columns = 0 Total-Brace = 0Rlive = 0.70N-C NODE Critical (LoadCase) No Shear-X Shear-Y Axial Moment-X Moment-Y NE Condition ------------------------------------------------------------------------------ 1( 5) 47 54.4 10.6 -697.9 -18.2 174.1 1 Vxmax 1( 7) 47 2.4 60.7 -699.7 -200.2 -16.7 1 Vymax 1(10) 47 22.3 -38.1 -472.5 155.3 60.7 1 Nmin 1( 1) 47 16.2 14.8 -750.1 -29.4 28.9 0 Nmax 1( 7) 47 2.4 60.7 -699.7 -200.2 -16.7 1 Mxmax1( 5) 47 54.4 10.6 -697.9 -18.2 174.1 1 Mymax 1( 1) 47 16.2 14.8 -720.1 -29.3 29.0 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 2( 4) 59 -51.2 22.0 -1141.6 -44.9 -171.3 1 Vxmax 2( 7) 59 -14.8 66.5 -1204.7 -205.5 -49.6 1 Vymax 2(10) 59 12.8 -28.3 -872.3 131.1 42.7 1 Nmin 2( 1) 59 -1.7 24.9 -1329.8 -48.5 -5.2 0 Nmax 2( 7) 59 -14.8 66.5 -1204.7 -205.5 -49.6 1 Mxmax 2( 4) 59 -51.2 22.0 -1141.6 -44.9 -171.3 1 Mymax 2( 1) 59 -2.3 24.7 -1278.0 -48.0 -6.3 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 3( 4) 71 -57.1 7.6 -919.1 -13.9 -182.6 1 Vxmax 3( 7) 71 -21.6 56.1 -1090.8 -180.3 -62.5 1 Vymax 3(10) 71 6.9 -40.5 -602.0 149.2 31.3 1 Nmin 3( 1) 71 -9.6 10.1 -1071.4 -20.1 -20.4 0 Nmax 3( 7) 71 -21.6 56.1 -1090.8 -180.3 -62.5 1 Mxmax 3( 4) 71 -57.1 7.6 -919.1 -13.9 -182.6 1 Mymax 3( 1) 71 -9.6 9.9 -1009.0 -19.6 -20.3 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 4( 5) 83 54.0 8.3 -871.6 -17.8 173.2 1 Vxmax 4( 7) 83 -8.6 51.8 -1032.2 -167.2 -37.7 1 Vymax 4(10) 83 17.4 -38.2 -571.2 140.2 51.5 1 Nmin 4( 1) 83 5.9 8.9 -1016.8 -17.5 9.2 0 Nmax 4( 7) 83 -8.6 51.8 -1032.2 -167.2 -37.7 1 Mxmax 4( 5) 83 54.0 8.3 -871.6 -17.8 173.2 1 Mymax 4( 1) 83 6.0 8.7 -960.8 -17.3 9.5 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 5( 4) 96 -49.7 15.4 -1027.0 -27.6 -168.4 1 Vxmax 5( 7) 96 -14.2 53.8 -1082.9 -166.6 -48.4 1 Vymax5(10) 96 12.9 -23.4 -795.5 107.7 42.8 1 Nmin 5( 1) 96 -0.9 19.8 -1197.9 -38.3 -3.7 0 Nmax 5( 7) 96 -14.2 53.8 -1082.9 -166.6 -48.4 1 Mxmax 5( 4) 96 -49.7 15.4 -1027.0 -27.6 -168.4 1 Mymax 5( 1) 96 -0.9 19.6 -1143.4 -37.8 -3.7 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 6( 4) 108 -63.6 12.6 -683.9 -21.1 -195.1 1 Vxmax 6( 7) 108 -24.4 49.0 -858.3 -153.8 -67.8 1 Vymax 6( 8) 108 -62.0 10.2 -549.2 -16.5 -191.8 1 Nmin 6( 1) 108 -11.2 17.1 -942.9 -32.9 -23.4 0 Nmax 6( 7) 108 -24.4 49.0 -858.3 -153.8 -67.8 1 Mxmax 6( 4) 108 -63.6 12.6 -683.9 -21.1 -195.1 1 Mymax 6( 1) 108 -10.9 16.8 -896.7 -32.4 -22.9 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 7( 4) 114 -49.0 7.1 -575.6 -10.0 -167.1 1 Vxmax 7( 7) 114 -14.8 42.4 -483.9 -139.7 -49.6 1 Vymax 7( 9) 114 45.5 9.6 -169.4 -22.2 157.2 1 Nmin 7( 1) 114 -2.3 10.6 -468.0 -20.5 -6.4 0 Nmax 7( 7) 114 -14.8 42.4 -483.9 -139.7 -49.6 1 Mxmax 7( 4) 114 -49.0 7.1 -575.6 -10.0 -167.1 1 Mymax 7( 1) 114 -2.2 10.2 -434.9 -19.6 -6.2 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 8( 5) 48 66.0 -2.7 -1177.4 7.3 195.7 1 Vxmax 8( 6) 48 32.0 -59.3 -1136.4 195.7 71.5 1 Vymax 8( 8) 48 -19.8 1.6 -871.6 -6.8 -110.3 1 Nmin 8( 1) 48 30.8 -0.8 -1326.5 0.4 57.0 0 Nmax 8( 6) 48 32.0 -59.3 -1136.4 195.7 71.5 1 Mxmax 8( 5) 48 66.0 -2.7 -1177.4 7.3 195.7 1 Mymax 8( 1) 48 31.7 -0.8 -1299.0 0.5 58.7 0 D+L------------------------------------------------------------------------------ 9( 5) 49 67.5 -1.3 -1192.4 4.7 198.2 1 Vxmax 9( 7) 49 24.5 58.4 -1130.6 -195.9 41.3 1 Vymax 9( 8) 49 -18.2 2.6 -886.0 -8.8 -106.5 1 Nmin 9( 1) 49 32.6 0.8 -1341.5 -2.6 60.6 0 Nmax 9( 7) 49 24.5 58.4 -1130.6 -195.9 41.3 1 Mxmax 9( 5) 49 67.5 -1.3 -1192.4 4.7 198.2 1 Mymax 9( 1) 49 33.1 0.8 -1307.2 -2.5 61.5 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 10( 5) 50 67.5 -1.7 -1194.0 5.4 197.8 1 Vxmax 10( 7) 50 29.4 58.0 -1138.5 -195.2 58.9 1 Vymax 10( 8) 50 -17.7 2.3 -889.0 -8.2 -105.1 1 Nmin 10( 1) 50 32.9 0.4 -1345.2 -1.9 61.4 0 Nmax 10( 7) 50 29.4 58.0 -1138.5 -195.2 58.9 1 Mxmax 10( 5) 50 67.5 -1.7 -1194.0 5.4 197.8 1 Mymax 10( 1) 50 33.4 0.4 -1311.7 -1.9 62.3 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 11( 5) 51 71.4 -0.5 -1261.5 3.1 205.0 1 Vxmax 11( 7) 51 24.8 60.2 -1224.8 -199.4 34.7 1 Vymax 11( 8) 51 -13.5 3.4 -951.3 -10.3 -96.4 1 Nmin 11( 1) 51 37.6 1.6 -1417.3 -4.1 70.5 0 Nmax 11( 7) 51 24.8 60.2 -1224.8 -199.4 34.7 1 Mxmax 11( 5) 51 71.4 -0.5 -1261.5 3.1 205.0 1 Mymax 11( 1) 51 37.0 1.1 -1362.7 -3.2 69.4 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 12( 5) 52 55.8 -13.5 -713.5 27.9 174.7 1 Vxmax 12( 6) 52 27.0 -60.2 -719.1 197.4 69.9 1 Vymax 12(11) 52 2.5 38.5 -486.9 -157.7 -15.3 1 Nmin 12( 1) 52 18.8 -13.8 -761.4 25.4 34.8 0 Nmax12( 6) 52 27.0 -60.2 -719.1 197.4 69.9 1 Mxmax 12( 5) 52 55.8 -13.5 -713.5 27.9 174.7 1 Mymax 12( 1) 52 18.0 -13.2 -713.8 24.3 33.1 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 13( 4) 60 -50.2 0.0 -2050.2 -2.8 -168.8 1 Vxmax 13( 6) 60 7.8 -56.5 -2053.8 185.0 25.3 1 Vymax 13(11) 60 -8.6 53.9 -1691.6 -181.3 -29.6 1 Nmin 13( 1) 60 -1.5 -1.7 -2421.8 2.4 -4.6 0 Nmax 13( 6) 60 7.8 -56.5 -2053.8 185.0 25.3 1 Mxmax 13( 4) 60 -50.2 0.0 -2050.2 -2.8 -168.8 1 Mymax 13( 1) 60 -3.0 -1.7 -2366.7 2.5 -7.5 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 14( 4) 61 -51.7 2.2 -2068.1 -7.1 -170.9 1 Vxmax 14( 7) 61 -5.1 55.0 -2060.9 -183.5 -15.5 1 Vymax 14( 9) 61 47.6 -0.7 -1709.4 2.8 160.6 1 Nmin 14( 1) 61 -3.4 1.0 -2436.1 -2.8 -8.2 0 Nmax 14( 7) 61 -5.1 55.0 -2060.9 -183.5 -15.5 1 Mxmax 14( 4) 61 -51.7 2.2 -2068.1 -7.1 -170.9 1 Mymax 14( 1) 61 -4.7 0.9 -2370.2 -2.6 -10.6 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 15( 4) 62 -52.2 1.1 -2050.9 -5.0 -171.3 1 Vxmax 15( 6) 62 -6.1 -54.7 -2039.0 181.4 -16.9 1 Vymax 15(10) 62 -5.6 -54.6 -1698.2 181.4 -15.8 1 Nmin 15( 1) 62 -4.3 -0.3 -2418.7 -0.3 -9.9 0 Nmax 15( 7) 62 0.2 54.1 -2051.2 -181.8 3.0 1 Mxmax 15( 4) 62 -52.2 1.1 -2050.9 -5.0 -171.3 1 Mymax 15( 1) 62 -5.6 -0.3 -2354.5 -0.3 -12.2 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 16( 4) 63 -74.9 2.9 -1622.8 -8.4 -214.0 1 Vxmax16( 7) 63 -31.2 56.0 -1735.1 -185.4 -72.5 1 Vymax 16( 8) 63 -71.1 2.7 -1337.9 -7.8 -206.6 1 Nmin 16( 1) 63 -26.8 1.5 -2020.4 -3.8 -52.8 0 Nmax 16( 7) 63 -31.2 56.0 -1735.1 -185.4 -72.5 1 Mxmax 16( 4) 63 -74.9 2.9 -1622.8 -8.4 -214.0 1 Mymax 16( 1) 63 -26.6 1.1 -1941.1 -2.9 -52.2 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 17( 4) 64 -63.9 -16.4 -838.9 28.5 -192.3 1 Vxmax 17( 6) 64 3.0 -62.6 -981.3 196.6 24.1 1 Vymax 17( 8) 64 -61.9 -13.4 -684.4 23.0 -188.4 1 Nmin 17( 1) 64 -13.7 -20.7 -1076.9 38.6 -27.5 0 Nmax 17( 6) 64 3.0 -62.6 -981.3 196.6 24.1 1 Mxmax 17( 4) 64 -63.9 -16.4 -838.9 28.5 -192.3 1 Mymax 17( 1) 64 -13.2 -20.0 -1016.8 37.3 -26.4 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 18( 5) 69 57.4 -5.0 -1239.8 10.4 178.3 1 Vxmax 18( 6) 69 11.4 -51.3 -1172.7 172.2 32.1 1 Vymax 18(10) 69 11.0 -50.6 -968.2 171.1 31.6 1 Nmin 18( 1) 69 2.6 -4.9 -1430.1 8.5 3.5 0 Nmax 18( 6) 69 11.4 -51.3 -1172.7 172.2 32.1 1 Mxmax 18( 5) 69 57.4 -5.0 -1239.8 10.4 178.3 1 Mymax 18( 1) 69 2.6 -5.0 -1357.8 8.9 3.5 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 19( 5) 70 57.7 -10.6 -840.0 21.2 178.5 1 Vxmax 19( 6) 70 18.3 -53.1 -923.6 175.6 53.2 1 Vymax 19(11) 70 -12.9 35.4 -641.8 -143.1 -44.8 1 Nmin 19( 1) 70 3.4 -11.2 -987.5 20.6 5.3 0 Nmax 19( 6) 70 18.3 -53.1 -923.6 175.6 53.2 1 Mxmax 19( 5) 70 57.7 -10.6 -840.0 21.2 178.5 1 Mymax19( 1) 70 3.3 -10.6 -924.6 19.5 5.0 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 20( 5) 72 50.4 -3.8 -891.1 8.0 166.2 1 Vxmax 20( 6) 72 17.6 -60.6 -869.1 187.5 47.7 1 Vymax 20( 8) 72 -35.1 -1.3 -653.5 0.5 -139.8 1 Nmin 20( 1) 72 9.7 -3.3 -982.8 5.6 16.6 0 Nmax 20( 6) 72 17.6 -60.6 -869.1 187.5 47.7 1 Mxmax 20( 5) 72 50.4 -3.8 -891.1 8.0 166.2 1 Mymax 20( 1) 72 9.2 -3.2 -934.2 5.5 15.6 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 21( 4) 73 -60.6 10.4 -1569.0 -21.9 -188.6 1 Vxmax 21( 7) 73 -19.8 63.6 -1476.6 -194.6 -51.3 1 Vymax 21(11) 73 -17.8 62.0 -1214.4 -191.4 -47.2 1 Nmin 21( 1) 73 -13.8 11.3 -1849.5 -22.3 -28.2 0 Nmax 21( 7) 73 -19.8 63.6 -1476.6 -194.6 -51.3 1 Mxmax 21( 4) 73 -60.6 10.4 -1569.0 -21.9 -188.6 1 Mymax 21( 1) 73 -13.1 11.2 -1781.9 -22.1 -26.8 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 22( 4) 74 -52.3 0.4 -1796.5 -2.8 -172.2 1 Vxmax 22( 6) 74 -0.9 -50.8 -1796.2 168.8 1.1 1 Vymax 22(10) 74 -0.3 -50.7 -1496.7 168.7 2.5 1 Nmin 22( 1) 74 -4.1 -0.6 -2118.7 0.4 -9.6 0 Nmax 22( 6) 74 -0.9 -50.8 -1796.2 168.8 1.1 1 Mxmax 22( 4) 74 -52.3 0.4 -1796.5 -2.8 -172.2 1 Mymax 22( 1) 74 -3.5 -0.6 -2051.3 0.5 -8.5 0 D+L ------------------------------------------------------------------------------ 23( 4) 75 -52.4 1.1 -1755.8 -4.1 -171.6 1 Vxmax 23( 7) 75 -1.4 50.9 -1761.5 -170.3 -0.1 1 Vymax 23(10) 75 -5.8 -50.6 -1454.9 168.5 -16.1 1 Nmin。
PKPM生成图+CAD修改=施工图”工法下图层的掌控
PKPM生成图+CAD修改=施工图”工法下图层的掌控结构建模SATWE指标检查模型合理性模型调整直至指标通过定义好计算参数和绘图参数pkpm软件自动生成施工图转入CAD中修改（其中修改的工作大部分是处理字符重叠的情况，基本不涉及钢筋规格的改动）套图框完工。
这种工法在资质中下的设计院普遍使用，原因是设计费相对于甲级资质的单位低，设计人员就不愿按照高标准的要求去出图了。
说白了就是给多少钱干多少钱的活。
甲级资质的人员很多是手配筋+手制图（（人工参照SATWE输出配筋文件配筋，按院统一图层人工制图）。
出来的图纸是更经济、合理、美观的。
这是市场经济和人性使然，无可厚非。
对比而言，本院工法的优势是出图快，劣势是设计人员往往只是很熟悉混凝土组成的模型，不熟悉钢筋为主角的施工图，而且图纸由软件生成，设计人员对图的绘制流程就不是那么熟悉了，尤其是对广大新手，不熟悉钢筋不熟悉制图，是很大的弊病。
要想熟悉钢筋，还得多看规范和构造手册，要想熟悉制图，除了掌握CAD的基本操作外，还应对PKPM 转CAD后如何对生成图纸做美容。
因此本人力争虽然采用的是生成图的施工图，却能依然了解制图的流程，并能通过熟悉图纸生成的过程来规范化自己的施工图。
本人试图从柱、梁、板三方面介绍T图转DWG图时，图层和字体的变化，最后总结出如何在生成图的基础上尽量使得图面美观的个人观点。
总结的内容是表格形式的，全部按word写入帖子超限，只能将表格做成附件传上来。
我根据三个表格，总结如下：综合表1~3，PKPM转CAD，图层里的颜色、线型和线宽就像CAD内部文件复制一样，自动随之转移，不会发生太大的变化。
颜色的变化应该与两种软件的图库有关，但颜色不是主要因素。
现在回到最初的问题，如何在生成图的工法前提下有效规范图面？国家对于线型、线宽都有一套标准，在GB50001-2010中，因此，软件的图层慢不慢足规范的要求，还需要我们去卡规范。
主要就是选合适的线宽组。
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对于很多初学者，当他们使用PKPM时，却不知道如何利用PKPM的计算结果完成施工图的绘制，今天李老师就带童鞋们走进今天的课堂，讲一讲如何利用PKPM的计算结果来完成施工的绘制，今天我们主要讲楼板施工图的绘制！
首先，当我们模型调好之后，我们就打开PKPM进入PMCAD里边的第三项-----画结构平面图。
如下图所示：
进去之后，点击菜单栏上的“绘新图”选项，如下图所示：
得到如下选择框，选择第一个，并确定。
在选择“楼板计算”里边的参数设置，进行参数设置。
对于自己想要选用的材料进行设置
设置完成后点击确定。
得到我们所需要的计算书
那么着些个数据代表什么意思呢，我们如何来利用这些数据进行结构施工图的绘制呢？首先中间黄色的数值分别代表两个方向的底板钢筋的配筋面积，在这里显示的是200，那么我们就要按照我们想要的材料进行钢筋配筋，如果我们选用三级钢，我们就可以配置直径为
8的钢筋间距选取200，也就是（面积为251>200)计算书里边的蓝色数值代表负筋配筋面积，如，这种情况，我们就选取227
为配筋面积，同样我们选取，对于负筋的长度，我们按照规范，一般取板短边的1/4，如果板是放在墙里边的，我们一般取1/7，在板角处，我们选取1/4.如果我们的结构为框架结构，那么我们所截取的板配筋就应该如下：
好，今天的课就讲到这里，希望对同学们有帮助，如果浏览量多的话，我会继续讲梁钢筋的绘制，柱钢筋的绘制一级基础、大样等。
谢谢，下课。