路基设计计算书
道路工程量计算书
施工公路工程量计算书一、工程概况317国道至6#支洞施工为永久公路，设计标准为四级（山岭重丘区），路基宽度6m,行车道宽4.5m,平均纵坡8%,最大纵坡10%，最小转弯半径为9m ，拐弯数15个，拐角偏角45度，道路总长3km ； 10㎝泥结碎石路面；根据地形条件，在每个直线段设置一个错车道，共计16个。
由于6#支洞改为检修进人门，护坡采用钢筋石笼，钢筋石笼规格为2×1×1 m ，主筋为Φ14螺纹钢，箍筋为ф6.5，网格间距20㎝。
二、典型开挖示意图说明： 1.本图为6号支洞施工便道设计示例图。
2.图中尺寸均以米记。
.图中为行车路面宽度,为边坡石笼高度, 为行车路面宽度。
经测量，原自然边坡坡比约为1：1.2（坡角为40°）。
三、已完成总工程量自317国道至6#支洞施工公路工程开工以来，经过4个月（5月26日～9月20日）的紧张施工已完成施工公路1200m ，现将经现场实测已完成工程量综合为317国道至6#支洞施工公路已完成总工程量表如下：317国道至6#支洞施工公路工程总计量单注：四、钢筋石笼工程量计算截止2004年9月20日已完成钢筋石笼工程量1673个，剩余路长为1800m（最后两段公路采用浆砌石护坡，约150m），转弯段12个，错车道12处。
直线段边坡采用钢筋石笼支护，高度为3层。
则：S=（1800- ×4.5×12-150）÷2×3=2220（个）设计转弯半径为9m，采用两个钢筋石笼丁顺型式摆放支护边坡（长为3m），共4层；回填部分采用两个丁顺型式摆放（长为3m），共4层。
则（按1/4圆周计算）：转弯段开挖部分钢筋石笼个数=2×π×9÷4×12÷1.5×4=452（个）转弯段回填部分钢筋石笼个数=2×π×9÷4×12÷1.5×4=452（个）转弯段钢筋石笼：S=452+452=904（个）错车道考虑为三层钢筋石笼，平均每层摆放6个，则：错车道钢筋石笼个数=6×12×3=216（个）综上，钢筋石笼共需5013（个）。
路基支挡结构之一计算书
潭衡西高速公路K122+882.44～K123+197.56支挡结构设计一：计算及设计在湘潭至邵阳地区K122+882.44～K123+197.56路段的高速公路上修建一座路堤式加筋土挡土墙。
据调查，挡土墙不受浸水影响，已确定挡土墙全长为300.12m , 沉降缝间距离采用20m ，缝宽2-3mm,缝内填塞沥青麻布或沥青木板。
本文仅对一个典型的断面进行设计，挡土墙墙高8.92m ，填土高度0.8m ，墙面坡角为73.3β︒=，计算断面见下图。
已知各项计算资料汇列如下：1 ．路基宽度为26m ，路面宽18.5m ；2 ．荷载标准为公路Ⅱ级；3. 绿色加筋格宾构件：型号GTM-2/（73）ZnP ，幅宽2m ，高度0.73m ，镀锌覆塑防腐。
主要技术指标：钢丝直径 2.7φ（网面）/ 3.4φ（边缘）/ 2.2φ（绞边），网格型号810⨯，镀层量2245/g m ，钢丝抗拉强度350MPa ≥，破断伸长率10%≥，网面质控强度2%应变时拉力荷载50.1/KN m 。
筋材垂直间距为0.73m ；4. 加筋格宾构件：型号TM-2/（100）ZnP ，幅宽2m ，高度1m ，镀锌覆塑防腐。
主要技术指标：钢丝直径 2.7φ（网面）/ 3.4φ（边缘）/ 2.2φ（绞边），网格型号810⨯，镀层量2245/g m ，钢丝抗拉强度350MPa ≥，破断伸长率10%≥，网面质控强度2%应变时拉力荷载50.1/KN m 。
筋材垂直间距为1；5.填土采用红砂岩填料，容重3118.00/kN m γ=，内摩擦角35ϕ=，粘聚力0C kPa =，计算内摩擦角40φ=；6.地基为硬塑亚黏土，容重318.00/kN m γ=，内摩擦角35ϕ= ，粘聚力'60C kPa =，地基容许承载力[]0210kPa σ=；7.墙顶填土材料与加筋土填料相同。
将绿色加筋格宾结构视为一个加筋陡坡，加筋格宾结构视为一个重力式挡墙，两者进行叠加。
道路勘测设计课程设计计算书
1 平面设计1.1初选两个方案路线起点A点，终点B点，分别选择方案一、方案二如地形图所示。
地形图比例尺1:20501.2两方案粗算方案一:JD1：量得α=63°设 Ls=60 R=120mJD2：量得α=35°设 Ls=80 R=300mAC=299.30m CD=625.25m DB=504.30m AB=1301.75m计算的JD1要素：切线增长值q=Ls/2-Ls3/240R2=29.94m曲线内移值p=Ls2/24R-Ls4/2384R3=1.25m切线长T=(R+P)tanα/2+q=104.24m缓和曲线角β。
=90Ls/πR=14.32°平曲线长L=（α-2β。
）πR/180+2Ls=191.96m外距E=(R+p)secα/2-R=22.21m校核数D=2T-L=16.52m校核：Ls ：Ly =1：1.2 满足。
2β。
﹤α满足。
计算的JD2要素：切线增长值q=Ls/2-Ls3/240R2=39.98m曲线内移值p=Ls2/24R-Ls4/2384R3=0.89m切线长T=(R+P)tanα/2+q =134.85m缓和曲线角β。
=90Ls/πR =7.64°平曲线长L=（α-2β。
）πR/180+2Ls=263.25m外距E=(R+p)secα/2-R =15.49m校核数D=2T-L =6.45m校核：Ls ：Ly =1：1.29 满足。
2β。
﹤α满足。
AC段直线长=299.3-104.24=195.06mCD段直线长=625.25-104.24-134.85=386.16mDB段直线长=504.3-134.85=369.45m路线总长=195.06+386.16+369.45+191.96+263.25=1405.88m延长系数=1405.88/1301.75=1.08转角平均度数=(63°+35°)/2=49°每公里平均转角数=2/1.41=1.42总转角数:2个圆曲线最小半径:120m方案二:JD1：量得α=72°设 Ls=60 R=120mJD2：量得α=21°设 Ls=60 R=400mAC′=420.25m C′D′=604.75m D′B=479.70m AB=1301.75m 计算的JD1要素：切线增长值q=Ls/2-Ls3/240R2=29.94m曲线内移值p=Ls2/24R-Ls4/2384R3=1.25m切线长T=(R+P)tanα/2+q=118.03m缓和曲线角β。
道路勘测设计课程设计
道路勘测课程设计计算书学院系：土木工程系专业：道路与桥梁学生姓名：学号：指导教师：完成日期：目录1道路平面设计．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 1平面设计中的基本原则．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．1线形设计．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2路线方案确定．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2选线步骤与方法．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2路线的方案比选．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．3路线方案的试算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．3方案比选．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．5被选方案精确计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．5方位角的计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 5平曲线要素计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．6平曲线主点桩号计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．7平曲线内设计计算切线支距法．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．82纵断面设计．．.．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．10纵坡设计的一般要求．．．．．．．．．．．．..．．..．．．．．．．．．．．．．．．．.. 10最大纵坡．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．..．．．．．．．．．．．．．．．． 10最小纵坡．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．10坡长．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．10合成坡度．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 11竖曲线半径及长度．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 11纵断面设计注意问．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 12线形组合特征及注意问题．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 13纵断面设计步骤．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 14高程计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 14竖曲线要素及变坡点处设计高程计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 15坡度计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 15公路竖曲线要素计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 15 计算高程．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 173 横断面设计．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 18路幅构成．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 18加宽计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 18超高计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 19横断面地面线绘制．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 21视距验算．．．．．．．．．．．．． (21)填挖面积计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．....22路基土石方数量计算．．．．．．．．．．．．．．．..............． 22结束语．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 23参考文献．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．241、道路平面设计平面线形的设计主要是确定交点位置、曲线半径、缓和曲线的长度等.确定过程中：应保证平面线形连续顺适,保持各平面线形指标的协调、均衡,而且要与地形相适应和满足车辆行驶舒适的要求.1路线的交点主要确定路线的具体走向位置,因此其位置的确定非常重要,必要时应做相应的比较方案进行比选,保证方案可行、经济、合理、工程量小.2曲线和缓和曲线长度的确定首先在满足圆曲线及缓和曲线的最小长度的前提下,初步拟定其长度,然后平曲线半径及缓和曲线长度可以根据切线公式或外距公式反算：()tan2T R p q α=+⨯+()2E R p SecR α=+⨯-在确定s L R 、以后就计算各曲线要素,推算各主点里程及交点的里程桩号.最后由平面设计的成果可以得到直线曲线及转交表.3充分利用土地资源,减少拆迁,就地取材,带动沿线经济的发展 4公路平面线形是由直线、圆曲线和缓和曲线构成.直线作为使用最广泛的平面线性,在设计中我们首先考虑使用,该地区的新建三级公路,所经区域为平原区,本设计在平原区采用的主要技术指标以争取较好的线形为目的,同时注意同向曲线间的直线最小长度应不小于6V ,即360米；反向曲线间的直线最小长度应不小于2V ,即120米. 平面设计中的基本原则在路线的平面设计中所要掌握的基本原则有：1平面线形应直捷、连续、顺适,并与地形、地物相适应,与周围环境相协调；本设计地区部分地势开阔,处于平原微丘区,路线直捷顺适,在平面线形三要素中直线所占比例较大.在设计路线中间地段,路线多弯,曲线所占比例较大.路线与地形相适应,既是美学问题,也是经济问题和生态环境保护的问题.直线、圆曲线、缓和曲线的选用与合理组合取决于地形、地物等具体条件,片面强调路线要以直线为主或以曲线为主,或人为规定三者的比例都是错误的.2行驶力学上的要求是基本的,视觉和心理上的要求对高速路应尽量满足；高速公路、一级公路以及计算行车速度≥60Km/h的公路,应注重立体线形设计,尽量做到线形连续、指标均衡、视觉良好、景观协调、安全舒适,计算行车速度越高,线形设计所考虑的因素越应周全.本路线计算行车速度为60Km/h,在设计中已经考虑到平面线形与纵断面设计相适应,尽量做到了“平包竖”.3保持平面线形的均衡与连贯；为使一条公路上的车辆尽量以均匀的速度行驶,应注意各线形要素保持连续性而不出现技术指标的突变,在长直线尽头不能接以小半径曲线,高低标准之间要有过渡.本设计中未曾出现长直线以及高低标准的过渡.4避免连续急弯的线形；连续急弯的线形给驾驶者造成不便,给乘客的舒适也带来不良影响,在设计中可在曲线间插入足够的直线或回旋线.5平曲线应有足够的长度；平曲线太短,汽车在曲线上行驶时间过短会使驾驶操纵来不及调整.缓和曲线的长度不能小于该级公路对其最小长度的规定,中间圆曲线的长度也最好有大于3s的行程.当条件受限制时,可将缓和曲线在曲率相等处直接连接,此时圆曲线长度为0.路线转角过小,即使设置了较大的半径也容易把曲线长看成比实际的要短,造成急转弯的错觉.这种倾向转角越小越显着,以致造成驾驶者枉作减速转弯的操作.一般认为, ≤7°应属小转角弯道.在本设计中平曲线长度都已符合规范规定,也不存在小偏角问题.线形设计路线的平面设计所确定的几何元素以设计行车速度为主要依据.本路段按直线——缓和曲线——圆曲线——缓和曲线——直线的顺序组合.为了实现行连续、协调,缓和曲线——圆曲线——缓和曲线之比尽量在1:1:1～1:2:1之间.最小缓和曲线长度为45米.所选设计路线共有2个交点,为提高公路使用性能,在圆曲线半径的选择过程中尽量选取较大的半径.当地形限制较严时方可采用极限.本设计中偏角均大于7°,不存在小偏角问题.路线方案确定选线步骤与方法(1)全面布局路线方案选择：路线方案选择主要是解决起、终点间路线基本走向问题.此工作通常是在小比例尺1：～1：10万地形图上从大面积范围内找出各种可能的方案,收集各可能方案的有关资料,进行初步评选,确定数条有进一步比较价值的方案,然后进行现场勘察,通过多方案的比选得出一个最佳方案来.(2) 逐段安排加密控制点：是在路线基本方向选定的基础上,按地形、地质、水文等自然条件选定出一些细部控制点,连接这些控制点,即构成路线带.路线布局一般应该在1：1000～1：5000比例尺的地形图上进行.具体定线：有了上述路线轮廓即可进行具体定线,根据地形平坦与复杂程度不同,可分别采取现场直接插点定线和放坡定点的方法,插出一系列的控制点,然后从这些控制点中穿出通过多数点特别是那些控制较严的点位的直线段,延伸相邻直线的交点,即为路线的转角点.随后拟定出曲线的半径,至此定线工作基本完成. 路线的方案比选道路做为一条三维空间的实体,是由路基、路面、桥梁、涵洞、隧道和沿线设施所组成的线性构造物.选线是在道路规划起终点之间选定一条技术上可行,经济上合理,又能符合使用要求的道路中心线的工作.但影响选线的因素有很多, 这些因素有的互相矛盾, 有的又相互制约, 各因素在不同的场合重要程度也不相同, 不可能一次就找出 理想方案来, 所以最有效的方法就是进行反复比选来确定最佳路线.路线方案是路线设计是最根本的问题.方案是否合理,不但直接关系到公路本身的工程投资和运输效率.更重要的是影响到路线在公路网中是否起到应有作用. 路线方案的试算 方案I :初估算圆曲线要素值:1JD : 29a250Rm 55s l m圆曲线的内移值: 切线增长值：27.492qm切线长： ()tan92.2702T R p q缓和曲线角 ：180 6.3122S ol R平曲线长度 : (2)2181.435180o SR L l m缓和曲线:圆曲线=55：=1:满足要求 2JD : 60a150Rm 60s l m圆曲线的内移值: 切线增长值：29.96qm切线长： ()tan2T R p q缓和曲线角 ：18011.4602S ol R平曲线长度 : (2)2217.026180o SR L L m缓和曲线:圆曲线=60:=1:校核1JD 与2JD 之间的直线距离：300-T 1-T 2=>80满足要求 方案I 路线总长为：1388m 路线延长系数： 方案II :初估算圆曲线要素值1JD : 81a120Rm 70s l m圆曲线的内移值: 切线增长值： 34.900q m切线长： 缓和曲线角 ：18016.7232S ol R平曲线长度 : (2)2219.561180o SR Ll m2JD : 75a120Rm 70s l m圆曲线的内移值: 切线增长值：34.900qm切线长：缓和曲线角 ： 18016.7322S ol R平曲线长度 : (2)2207.000180o SR Ll m缓和曲线:圆曲线=70:87=1:满足校核JD1与JD2之间距离D=390-T 1-T 2=满足要求方案II 路线总长：1546m 路线延长系数： 方案比选如表表方案指标比较表由表中可见方案I 优于方案II,因此最终选择方案I. 被选方案精确计算 方位角的计算 对于方案一起点 A 坐标： NX=7384 EY=7440 1JD 坐标： NX=6830 EY=7725 2JD 坐标： NX=6660 EY=7974终点B 坐标： NX=6200 EY=7933 象限角2121arctanarctanY Y DY DXX X A ～1JD ：象限角127.2第二象限 方位角1180152.2671JD ～2JD ：象限角2arctan55.5DY DX第二象限 方位角 2180124.52JD ~B 段 象限角3arctan5.1DY DX第二象限 方位角 33180185.1转角12128.3平曲线要素计算 1JD 的计算R=250 LS=55m a= 圆曲线的内移值: 切线增长值： 3s 227.4892240R S l l q m切线长：缓和曲线角 ：180 6.3062S ol R平曲线长度 : (2)2178.417180o SR L l超距 : 2 2.871D T LmJD2 的计算= 60.3 150R m 60s l m圆曲线的内移值: 切线增长值： 3s 229.9602240R S l l q m切线长： 缓和曲线角 ：18011.4652S ol R平曲线长度 : (2)2219.093180o SR L l m超距 : 218.007DTLm1JD 与2JD 之间的距离:D= 直线段的长度D-T 1-T 2=符合要求JD 1：缓和曲线:圆曲线=1： JD 2 ；缓和曲线:圆曲线=1: 符合要求平曲线主点桩号计算 JD 1的桩号K0+ 校核：0623.0112D JDQZK校核无误.2JD 的计算 2JD 的桩号为K0+校核：0921.6382D JD QZK校核无误.平曲线内设计计算切线支距法在缓和曲线上以ZH点为坐标系原点,建立坐标系XOY 在圆曲线上具体计算结果如表:2 纵断面设计纵断面线形设计主要是解决公路线形在纵断面上的位置,形状和尺寸问题,具体内容包括纵坡设计和竖曲线设计两项.纵坡设计的一般要求最大纵坡根据公路工程技术标准JTG B01_2003及公路路线设计规范JTGD20-2006规定,三级公路平原微丘区的最大纵坡,应不大于7%.公路的纵坡不应小于%,横向排水不畅的路段或长路堑路段,采用平坡或小于%的纵坡时,其边沟应做纵向排水设计.纵坡的长度不应小于120米.当坡度为7%时,最大坡长为500米.表最大纵坡最小纵坡在长路堑地段.设置边沟的低填方地段以及其他横向排水不畅地段,为满足排水要求,防止积水渗入路基而影响其稳定性,均应设置不小于%的纵坡,并做好纵、横断面的排水设计.坡长表最小坡长表不同纵坡最大坡长合成坡度在有平曲线的坡道上,最大坡度既不是纵坡方向,也不是横坡方向,而是两者组合成的流水线方向.将合成坡度控制在一定范围之内,目的是尽可能避免急弯和陡坡的不利组合,防止因合成坡度过大而引起的横向滑移和行车危险,保证车辆在弯道上安全而顺适的运行.在设有超高的平曲线上,超高与纵坡的合成坡度值不得超过10%.当路线的平面和纵坡设计基本完成后,应检查合成坡度,如果超过最大允许合成坡度时,可减小纵坡或加大平曲线半径以减小横坡,或者两方面同时减小.允许合成纵坡值见下表：表允许合成纵坡值竖曲线半径及长度表凸形竖曲线最小半径及长度表凹形竖曲线最小半径及长度纵断面设计应该注意的问题1设置回头曲线地段,拉坡时应按回头曲线技术标准先定出该地段的纵坡,然后从两端接坡,应注意在回头曲线地段不宜设竖曲线.2大、中桥上不宜设置竖曲线,桥头两端竖曲线的起、终点应设在桥头10m以外.3小桥涵允许设在斜坡地段或竖曲线上,为保证行车平顺,应尽量避免在小桥涵处出现“驼峰式”纵坡.4注意平面交叉口纵坡及两端接线要求.道路与道路交叉时,一般宜设在水平地段,其长度应不小于最短坡长规定.两端接线纵坡应不大于3%,山区工程艰巨地段不大于5%.5拉坡时如受“控制点”或“经济点”制约,导致纵坡起伏过大,或土石方工程量太大,经调整仍难以解决时,可用纸上移线的方法修改原定纵坡线.线形组合特征及注意问题表线形组合特征及注意问题纵断面设计步骤：1准备工作：在厘米绘图纸上,按比例标注里程桩号和标高,点绘地面线.填写有关内容.2标注控制点：如路线起、终点,越岭垭口,重要桥涵,地质不良地段的最小填土高度,最大挖深,沿溪线的洪水位,隧道进出口,平面交叉和立体交叉点,铁路道口,城镇规划控制标高以及受其他因素限制路线必须通过的标高控制点等.3试坡：在已标出“控制点”的纵断面图上,根据技术指标、选线意图,结合地面起伏变化,本着以“控制点”为依据,照顾多数“经济点”的原则,在这些点位间进行穿插与取直,试定出若干直坡线.反复比较各种可能的方案,最后定出既符合技术标准,又满足控制点要求,且土石方较省的设计线作为初定试坡线,将坡度线延长交出变坡点的初步位置.4调整：对照技术标准检查设计的最大纵坡、最小纵坡、坡长限制等是否满足规定,平、纵组合是否适当,以及路线交叉、桥隧和接线等处的纵坡是否合理,若有问题应进行调整.5核对：选择有控制意义的重点横断面,如高填深挖,作横断面设计图,检查是否出现填挖过大、坡脚落空或过远、挡土墙工程过大等情况,若有问题应调整.6定坡：经调整核对无误后,逐段把直坡线的坡度值、变坡点桩号和标高确定下来.坡度值要求取到％,变坡点一般要调整到10m的整桩号上.7设置竖曲线：根据技术标准、平纵组合均衡等确定竖曲线半径,计算竖曲线要素.8计算各桩号处的填挖值：根据该桩号处地面标高和设计标高确定.高程计算直线段用50米整桩高程,曲线段用20米整桩高程根据地形图采用内差法计算,在厘米格坐标纸上,绘制直角坐标系,横坐标表示路线桩号,采用1:2000的比例；纵坐标表示地面高程,采用1:200的比例.在坐标纸上描点,绘制出地面线,具体结果见表表桩号地面高程表桩号高程m 桩号高程m桩号高程mK0+000+640+960 +100+++150+660+980 +200+680K1+000 +250+700+20 +300+++350+750+50 +400+800+100 +450++150 +500+820+200 ++840+250 +540+860+300 +560++350 +580+880+桩号高程m 桩号高程m桩号高程m++900 +600+912 +620+920++940竖曲线要素及变坡点处设计高程计算 坡度计算: 坡度+=高差坡长竖曲线类型：当1n n i i +-为正值时,为凹型竖曲线；当1n n i i +-为负值时,为凸型竖曲线.由厘米坐标纸上,经过反复试坡、调坡, 根据土石方填挖大致平衡和道路设计规范中最小坡长等设计要求最后确定出变坡点: 变坡点1桩号:K0+250高程395m变坡点2桩号:K0+620 高程391m 变坡点3桩号:K0+920 高程395m 变坡点4桩号:K1+150 高程388m 坡度 i 1=%i 2=% i 3=% i 4=%公路竖曲线要素计算变坡点1:桩号K0+250,高程为395m,124.0%,1.1%i i ==-,竖曲线半径为R=2000m竖曲线要素计算竖曲线类型为凸形竖曲线,则: 曲线长 102L R m ω== 切线长 512LT m == 外距 20.6502T E m R== 变坡点2:桩号K0+620,高程为391m,121.1%, 1.3%i i =-=,竖曲线半径为R=5800m竖曲线要素计算竖曲线类型为凹形竖曲线,则: 曲线长 139.2L R m ω== 切线长 69.62LT m == 外距 20.4182T E m R== 变坡点3:桩号K0+920,高程为395m,121.3%,-3%i i ==,竖曲线半径为R=4500m 竖曲线要素计算竖曲线类型为凸形竖曲线,则: 曲线长 193.5L R m ω== 切线长 96.752LT m == 外距 21.042T E m R== 变坡点4:桩号K1+150,高程为388m,123%, 1.9%i i =-=,竖曲线半径为R=2000m竖曲线要素计算竖曲线类型为凹形竖曲线,则: 曲线长 98L R m ω== 切线长 492LT m == 外距 20.62T E m R== 计算设计高程由110()H H T X i =-- H=H 1±hH 1:任一点切线的高程 x ：计算点到起点的距离 i 1：坡度H:任一点的设计高程 可得： 桩号K0+50处直线段 x=-149设计高程 10()H H T X i =--=387m其余各点见下表表 设计高程表桩号高程m桩号高程m桩号高程mK0+000 +640 +960 +100 + + +150 +660 +980 +200+680K1+000+250+700+20+300+++350+750+50+400+800+100+450++150+500+820+200++840+250+540+860+300+560++350+580+880+++900+600+912+620+920++9403 横断面设计路幅构成根据公路工程技术标准JTG B01_2003及公路路线设计规范JTGD20-2006规定:三级公路,40km/h,选单幅双车道,车道宽度,行车道宽度,路拱横坡选%,路肩横坡选%,路肩宽度选,加宽计算对于第一平曲线 R=250 可得圆曲线上加宽值第二平曲线R=150 全加宽为加宽过渡段上 由公式 Xx L b b L=L X : 任一点距过渡段起点的距离 L: 加宽过渡段长度 b ： 圆曲线上全加宽可得其余各桩号的加宽值见表表 加宽值超高计算对于第一平曲线2127h V i R=-μ =0.017% 因为h i < G i 故取h i = G i = %,对于第二平曲线2127h V i R=-μ = i max = 则取i h =超高计算公式在圆曲线上外缘h c ()j j j h b i b B i ++ 中线'c h 2j j h B b i i +内缘''c h ()j j j h b i b b i -+ 在过渡段上外缘h c ()()j j g j g j h cxb i i b i b B i L ⎡⎤-+++⎣⎦ 中线'c h 2j j g Bb i i +2j j h c B x b i i L +内缘''c h ()j j j x g b i b b i -+ ()j j j x h cxb i b b i L -+ 其各桩号的超高值见下表表超高计算表横断面地面线绘制 横断面地面线绘制：见附图. 地面控制点各点距离及高程见下表表地面控制点各点距离及高程视距验算由于两个平曲线都属于Ls ＜S ＜L.计算公式如下：平曲线1：R=250,Ls=55,L=,028.3α=,06.306β=,T S 40m =,会车视距为80m.b 0.75,0.8j x b ==计算得,h=小于L 阻 满足视距要求.平曲线2：R=150,Ls=60,L=,060.3α=,011.465β=,T S 40m =计算得,h=＞L 阻 =. 需要对周围岩石边坡进行清除. 填挖面积计算采用积距法：i i F bh =12n bh bh F bh ++---+= 取b=测1:200的里厘米格图纸上每一小格代表ⅹ=㎡ 故查厘米格坐标纸小方格数可得： K0+000桩：w A =㎡K0+50桩：T A =㎡ 0.28w A = K0+100桩：17.6T A =㎡ K0+150桩：21.6T A =㎡ K0+200桩： 5.8T A =㎡ 路基土石方数量计算若相邻两断面均为填方或挖方且面积大小相近,则可假定断面之间为一棱柱体,其体积计算公式为： 其结果详见路基土石方表 结束语在道勘课程设计即将完成之际,我的心情无法平静,从开始到设计的完成,此时,回想起来真是既紧张又充实.课程设计不是一个简单的过程.从选定题目到收集资料,再进入设计计算过程,几乎应用了所学过的所有知识,每一步都要付出艰辛的汗水,在忙乱与紧张中,一步一步的把以前的专业知识和基础知识重新温习了一遍,b 0.75, 1.0j x b ==而且经验的累积也让我对所有所学专业的知识形成了系统的有逻辑性的认识,不但提高了解决实际问题的能力,开阔了视野,更为了以后工作奠定了坚实的基础.工程制图是设计中重要的环节之一.电子版采用计算机绘图,自己的CAD又没学过,这比手工绘图困难多了.好在已经有了课程设计的经验和老师不时的指导以及同学的互助,在大家的研究和自己的努力下,将困难逐个击破.自己明白了只要掌握了一定的技术,计算机绘图确实是又省时又省力,而且准确也清晰干净.通过绘图不但完成了设计任务,对所设计内容有了更理性,更深刻的认识,而且进一步提高了自己计算机绘图的能力,使计算机应用日趋熟练,一举两得. 虽然中间有着不完美,但却是我自己不断地查阅资料、思考和动手的结果.三周的课程设计转瞬即过,在这里我特别感谢老师给予我关怀和指导,其严肃的科学态度,严谨的治学精神,精益求精的工作作风,一直深深的感染着我,激励着我向着更好,更精准的目标前进.参考文献1 公路工程技术标准JTG B01-20032 公路路线设计规范JTG D20-20063 公路路基设计规范JTG D30-20044 杨少伟道路勘测设计北京人民交通出版社 20095 孙家驷道路勘测设计北京人民交通出版社 2005。
沥青路面设计完整计算书
1
项目类型参数
项目类型
新建项目
设计弯沉(0.01mm)
未知
2
验算内容
验算方式
弯拉应力验算
3
交通参数设置
公路等级
高速公路
路面等级
高级路面
设计使用年限(年)
15
基层类型系数
1
面层类型系数
1
轴载类型
累计标准轴载
累计作用次数Ne(万次/车道)
850
4
土基模量参数
土基模量(MPa)
结构组合（面层+基层+底基层）
1
层号
1
2
是否控制层位
否
3
材料类型
沥青混凝土类
4
材料名称
中粒式密级配沥青混凝土
5
15度材料模量(MPa)
1800
6
20度材料模量(MPa)
1200
7
材料厚度(cm)
4
8
劈裂强度(MPa)
1
9
泊松比
0.25
10
层号
2
11
是否控制层位
否
12
材料类型
沥青混凝土类
13
材料名称
粗粒式密级配沥青混凝土
24.7
3
设计使用年限内设计车道的标准轴载累计作用次数(万次)
8504Βιβλιοθήκη 路面第1层厚度(cm)4
5
路面第2层厚度(cm)
6
6
路面第3层厚度(cm)
30
7
路面第4层厚度(cm)
36.6
8
设计控制层厚度(cm)
36.6
9
道路设计——公路设计计算书范本
本科毕业论文（设计）题目：姓名：学号：院（系）：工程学院专业：（土木工程）地下建筑与道桥方向指导教师：职称：评阅人：职称：2012年6月本科生毕业论文（设计）原创性声明本人郑重声明：所呈交的毕业论文（设计）是本人在导师指导下独立进行研究所取得的研究成果，论文中引用他人的文献、数据、图件、资料均已明确标注出，论文中的结论和结果为本人独立完成，不包含他人成果及为获得中国地质大学或其他教育机构的学位或证书而使用过的材料。
作者签名：签字日期：年月日摘要本文主要是进行孝感至安陆段高速公路的的设计。
设计部分的公路全长3646.439m，设计车速为120km/h，双向四车道，设置中央分隔带。
公路设计的主要内容括路线方案的比选及拟定、平纵横断面的设计、路基路面及排水设计。
路线部分：按照公路选线原则和方法，对两种不同的路线方案进行了比选，确定设计方案；平面设计主要是对线形的设计和平曲线设计参数的计算与验证；纵断面则根据纵断面设计的基本原则、方法与步骤，对纵断面的纵坡、坡长、竖曲线进行设计，并计算与验证竖曲线元素；在横断面的设计中，确定横断面组成及各种要素，对其他组成设施进行相应的设计与论述，并对圆曲线进行超高设计与计算，土石方的计算与调配进行了简单的论述。
路基部分：路基和排水设计进行了简要的描述。
路面部分：根据该路段的交通量数据，对沥青混凝土路面的结构层厚度进行了设计计算。
关键词：平面设计，横断面设计，纵断面设计，平曲线，竖曲线ABSTRACT Keywords:目录第一章绪论 (1)第一节毕业设计的基本目的 (1)第二节毕业设计的主要内容 (1)第三节道路设计的原则 (2)第四节本文所做工作 (2)第二章设计资料收集与分析 (3)第一节项目概况 (3)第二节自然地理条件 (3)第三节工程地质条件 (4)第四节施工条件 (5)第五节道路等级的确定和技术标准论证 (6)第三章路线设计 (12)第一节路线方案选择 (12)第二节平面线形设计计算 (15)第三节纵断面设计 (20)第四节横断面设计 (26)第五节土石方计算和调配 (32)第四章路基路面设计 (35)第一节路基及排水设计 (35)第二节沥青混泥土路面设计 (40)第三节水泥混泥土路面设计 (51)第五章结束语 (61)致谢 (62)参考文献 (63)第一章绪论第一节毕业设计的目的和要求1.1.1毕业设计的基本目的毕业设计作为一个学习、实践、探索和创新相结合的综合性教学环节，是对本科生四年所学知识的深度和广度的全面检验，是培养学生综合运用所学知识和技能，分析与解决实际问题的能力，是学生受到工程技术和科学技术的基本训练以及工程技术人员所必需的综合训练，并相应地提高各种能力，如调查研究能力、理论分析、设计计算、绘图、试验、技术经济分析、撰写论文和说明书等，通过毕业设计可使我们初步形成经济、环境、市场、管理等大工程意识，培养我们实事求是、谦虚谨慎的科学态度和刻苦钻研、勇于创新的科学精神。
路基边坡稳定性验算
路基边坡稳定性验算计算书
一、计算说明
本设计路线中，以K0+080断面路堑边坡高度（H=30m）最高，故本计算算例取K0+080断面边坡进行计算。
具体边坡稳定性分析参数：路基填土为低液限粘土，粘聚力c=10Kpa,内摩擦角27度。
容重r=17KN/m3，荷载为公路Ⅰ级。
计算方法采用4.5H法确定圆心辅助线。
此边坡坡率不一致，故采用平均坡度进行计算，经计算可知此边坡的平均坡度为1:1.如下图示：
二、计算过程分析
计算原理采用瑞典条分法，将圆弧滑动面上的土体按照6m的宽度进行划分。
下图所示为o1圆弧滑动面的计算实例
采用计算表格可得计算结果：
L=
=R θπ
180
88.02m 则边坡稳定系数为： =
+=
∑∑i
hi b i
hi b cL Ks θγθϕγsin cos tan =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯505
.9661701
.23927tan 61702.8810 1.35>1.25
按照上述方法一一计算出o2、o3、o4、o5处的稳定系数分别为1.32、1.29、1.33、1.37.故取Ks=1.29为最小的稳定系数，此时由于Ks>1.25,所以边坡稳定性满足要求。
路基路面设计计算书
2.1目录路基、路面设计封面﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.1 目录﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.2 路面任务书﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.3 路基路面设计说明﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.4 沥青路面计算书﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.5 沥青路面结构层设计图﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.6 水泥路面计算书﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.7 水泥路面结构层设计图﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.8 挡土墙计算书﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.9挡土墙2.9.1 横断面设计图﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒ 2.9.2 纵断面设计图﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒﹒2.2路基路面设计任务书（平原区）新疆某地区二级公路新建公路设计资料如下：一、基本地形地貌介绍1、地形、地貌拟建公路位于盆地，公路沿线地形总体比较平缓，属于平原微丘区，地势由东南向西北倾斜，自然地面坡度约为3～8‰。
本段地处公路自然区划的Ⅵ2区，海拔高度在500m～700m之间。
2、起止桩号起止桩号K0+000-K91+891.55，建设里程91.89155km。
路基宽度为12m。
3、地层岩性项目所在区域自西向东，根据沿线地貌、工程地质、水文地质等条件，本地区主要划分为三个工程地质分区：①残积—坡积低山丘陵区：岩性以泥岩、粉砂岩、砾岩、凝灰岩、碎屑岩、煤层为主；②剥蚀—堆积平原区岩性以泥质砂岩、细砂岩、红色砾岩、中、细砂、低液限粉土为主；③风积沙漠区：岩性以细砂、中砂、低液限粉土为主。
按路线所经区域内的地层特征和岩性，划分了以下工程地质段落：（1）K0+000～K0+040：老路路基，路基高度在0.8～3.5m，路基填料主要为黄褐色低液限粉土；（2）K0+040～K8+300：地层主要为角砾、砾砂，揭示层厚0.3～2.0m，中=400kPa，土、石工程分级为Ⅲ。
路面计算书
路面计算书项目名称：******项目概述及路面结构说明:**段，路面宽为23m；自然区划为IV3区，采用水泥砼路面结构，设计使用年限为30年。
据交通量分析其设计使用年限内标准轴载累计作用次数为0.88×106次。
路面结构面层采用24cm普通砼，基层采用20cm3%～5.5%水泥稳定碎石，底基层为30cm二渣。
面板尺寸为长5m，宽3.75m、4m，纵缝为设拉杆平缝，横缝为不设传力杆缩缝。
一、计算路基基顶当量回弹模量及砼面层相对刚度半径输入数据1、普通砼面层弯拉弹性模量Ec（MPa）=290002、面层厚度h（m）=0.243、基层材料回弹模量E1（MPa）=15004、基层厚度h1（m）=0.325、底基层材料回弹模量E2（MPa）=2506、底基层厚度h2（m）=0.27、土基回弹模量E0（MPa）=40二、计算荷载疲劳应力输入数据1、接缝传荷能力的应力折减系数kr=0.872、综合系数kc=1.23、设计基准期内标准轴载累计作用次数Ne(次）=0.88×1064、计算荷载疲劳应力系数v=0.057三、计算温度疲劳应力输入数据1、温度梯度值Tg（°C/m）=882、板长L（m）=5 L/r=8.353、由图B.2.2根据砼面板厚h及L/r查得温度应力系数Bx=0.654、面层砼弯拉强度标准值fr（MPa）=4.55、回归系数a=0.8416、回归系数b=0.0587、回归系数c=1.323四、计算极限状态输入数据1、可靠度系数Rr=1.13新建道路的基顶当量回弹模量及面层相对刚度半径计算Ex=(h12*E1+h22*E2)/(h12+h22)=1148.88Dx=(E1*h13+E2*h23)/12+((h1+h1)2/4)*(1/(E1*h1)+1/(E2*h2))-1 =7.32hx=(12*Dx/Ex)^(1/3)=0.42a=6.22*(1-1.51*(Ex/E0）-0.45）=4.40b=1-1.44*(Ex/E0）-0.45=0.81基层顶面当面回弹模量Et=a*hxb*E0*(Ex/E0)1/3=222.96普通砼面层的相对刚度半径r=0.537*h*(Ec/Et)(1/3)=0.599荷载疲劳应力计算荷载应力σps=0.077*r0.6*h-2=1.17疲劳应力系数kf=Ne v=2.182荷载疲劳应力σpr=kr*kf*kc*σps=2.66温度疲劳应力计算温度翘曲应力σtm=αc*Ec*h*Tg*Bx/2=1.82温度疲劳应力系数kt=(fr/σtm)*(a*(σtm/fr)c-b)=0.448温度疲劳应力σtr=kt*σtm=0.818极限状态计算Rr*（σpr+σtr）=3.93结论：综合疲劳应力小于面层砼弯拉标准强度值，能够满足使用要求。
第二部分-路基设计
第二章路基设计2.1路基设计2.1.1 路基横断面布置由横断面设计（查《公路工程技术标准》（JTGB01—2003））部分可知，路基宽度为7m，其中路面跨度为6.00m，土路肩宽度为0.5×2=1.0m。
；路面横坡为1.5%，土路肩横坡为2.5%.图2-1 路基横断面图2.1.2 路基最小填土高度拟建道路为四级公路，双向两车道，设计车速20km/h。
根据《公路路基设计规范》JT GD 30-2004,路基宽查表，选用一般值7m。
为整体断面形式，车道宽3m，土路肩为0.5m。
其标准横断面形式见设计图纸。
该工程位于平原微丘区地下水位于路面下，临界高度Ho>H，路基保持干燥状态，查路堤边坡坡度表，取边坡坡度1：1.5.直线形边坡。
路堤填料与压实标准：路基压实采用重型压实标准，压实度应符合《公路工程技术标准》（JTG B01—2003）表4.0.4的要求.表2-1 路床土最小强度和压实标准表2-2 路堤土最小强度和压实标准2.1.3 路基处理(1) 一般路基处理原则：路基河塘地段，先围堰清淤、排水，然后将原地面开挖成台阶状，并回填灰土至原水面，路基底部采用石灰土处理，路床顶面以下0-80cm采用石灰土处理；路基高度≤2.0m路段，清除耕植后，将原地面挖至25cm深压实后才可填筑，路床顶面以下均采用掺石灰土处理；路基高度>2.0m 的路段，路床顶面以下0-60cm采用石灰土处理层,对于路基中部填土的掺灰,又施工建立根据具体情况,在保证路基压实度的前提下,决定处理的土层及掺灰量。
(2) 路床处理（（JTJ013—95）《公路路基设计规范》）①路床土质应均匀、密实、强度高，上路床压实度达不到要求时，必须采取晾晒，掺石灰等技术措施。
路床顶面横坡应与路拱坡度一致。
②挖方地段的路床为岩石或土基良好时，可直接利用作为路床，并应整平，碾压密实。
地质条件不良或土质松散，渗水，湿软，强度低时，应采取防水，排水措施或掺石灰处理或换填渗水性土等措施，处理深度可视具体情况确定。
道路勘测标准设计计算书
道路勘测标准设计计算书1、设计总说明书1.1 设计概述1.1.1 任务依据根据南阳理工学院土木工程专业道路工程方向《道路勘测设计任务书》。
1.1.2 设计标准1、根据设计任务书要求，本路段按2级公路技术标准勘察、设计。
设计车速为60Km/小时，路基单幅双车道，宽8.5米。
2、设计执行的部颁标准、规范有：《公路工程技术标准》JTGB01-2003《公路路线设计规范》JTJ011-94《公路路基设计规范》JTJ013-951.1.3 路线起讫点本路段起点A：K0＋000为所给地形图坐标（4146,3956），终点B：K1＋347.1为所给地形图坐标（4560,2784），全长1.3471公里。
1.1.4 沿线自然地理概况该工程位于河南省境内，公路自然区划为XX。
整个地形、地貌特征平微区，地形起伏不大，最高海拔高为326米，河谷海拔高为294米，总体高差在2米左右。
1.1.5 沿线筑路材料等建设条件沿线地方材料有：碎石、砾石、砂、石灰、粉煤灰等。
其他材料如沥青、水泥、矿粉需到外地采购。
1.2 路线本路段按二级公路标准测设，设计车速60KM/h，测设中在满足《公路路线设计规范》及在不增加工程造价的前提下，充分考虑了平、纵、横三方面的优化组合设计，力求平面线型流畅，纵坡均衡，横断面合理，以达到视觉和心理上的舒展。
路线测设里程全长1.3471公里，主要技术指标采用情况如下：平曲线个数（2个）平均每公里交点个数（0.67个）平曲线最小半径(673.5米/个）平曲线占路线长（35%）直线最大长(586.1米）变坡点个数（3个）平均每公里变坡次数（1.2次）最大纵坡（5.99%）最短坡长（284米）凸型竖曲线最小半径（9000米）凹型竖曲线最小半径（6000米）1.3 横断面设计1.3.1 路基横断面布置：0.75+3.75+3.75+0.75=8.5米式中数字自左至右分别为：路肩、行车道、行车道、路肩。
路面横坡设置（不含超高路段）：路肩为3%，行车道为2%。
非机动车道路面结构计算书
非机动车道路面结构计算书一、引言非机动车道是指专供非机动车行驶的道路，由于非机动车辆与机动车辆不同，对道路结构的要求也有所差异。
本文将针对非机动车道路面结构进行计算说明，以确保道路的安全和舒适性。
二、道路结构要求非机动车道的道路结构主要包括路基、基层、面层三部分。
其中，路基是道路的基础层，基层是路面的支撑层，面层是直接供非机动车行驶的层面。
为了满足道路的使用要求，每个部分的结构都需要进行合理的计算。
1. 路基计算路基是道路的基础层，主要承受车辆荷载的传递和分散。
在进行路基计算时，需要考虑到土壤的承载能力、排水性能和稳定性等因素。
根据设计要求和地质勘察报告，可以确定路基的宽度和坡度，并计算出所需的填方或挖方量。
2. 基层计算基层是路面的支撑层，主要承受车辆荷载的传递和分散。
在进行基层计算时，需要考虑到基层材料的强度和稳定性。
根据设计要求和材料试验结果，可以确定基层的厚度和材料的种类，并计算出所需的材料用量。
3. 面层计算面层是非机动车道的直接供车辆行驶的层面，主要承受车辆的轮胎荷载和摩擦力。
在进行面层计算时，需要考虑到面层材料的强度、耐久性和舒适性。
根据设计要求和材料试验结果，可以确定面层的厚度和材料的种类，并计算出所需的材料用量。
三、计算方法非机动车道路面结构的计算可以采用经验公式或数学模型进行。
常用的计算方法有弹性模量法、实测曲线法和经验公式法等。
根据实际情况和设计要求，选择合适的计算方法进行计算。
1. 弹性模量法弹性模量法是一种基于弹性力学原理的计算方法，可以通过荷载和材料性质来计算非机动车道的结构参数。
该方法适用于较为复杂的道路结构和荷载情况，但需要较为精确的材料参数和荷载数据。
2. 实测曲线法实测曲线法是一种基于实测数据和经验曲线的计算方法，可以通过实测数据和经验曲线来估算非机动车道的结构参数。
该方法适用于简单的道路结构和荷载情况，但对实测数据的准确性要求较高。
3. 经验公式法经验公式法是一种基于经验公式的计算方法，可以通过经验公式来估算非机动车道的结构参数。
边坡稳定计算书
路基边坡稳定性分析本设计计算内容为广西梧州绕城高速公路东段k15+400～k16+800路段中出现的最大填方路段。
该路堤边坡高22m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。
1.确定本设计计算的基本参数本段路段路堤边坡的土为粘性土，根据《公路路基设计规范》，取土的容重γ=18.5kN/m³，粘聚力C=20kpa，内摩擦角C=24º，填土的内摩擦系数ƒ=tan24º=0.445。
2.行车荷载当量高度换算高度为:25500.8446(m)5.512.818.5NQhBLλ⨯===⨯⨯h0—行车荷载换算高度；L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m；Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）；N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1；γ—路基填料的重度（kN/m3）；B—荷载横向分布宽度，表示如下：(N1)m dB Nb=+-+式中：b—后轮轮距，取1.8m；m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m；d—轮胎着地宽度，取0.6m。
3. Bishop法求稳定系数K3.1 计算步骤：（1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。
由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0 =0.8446(m),得G点。
a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高）b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。
根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。
c.连接边坡坡脚A 和顶点B ，求得AB 的斜度i=1/1.5，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。
图1(4.5H 法确定圆心)（2）在CAD 上绘出五条不同的位置的滑动曲线 （3）将圆弧范围土体分成若干段。
（4）利用CAD 功能读取滑动曲线每一分段中点与圆心竖曲线之间的偏角αi (圆心竖曲线左侧为负，右侧为正)以及每分段的面积S i 和弧长L i ； （5）计算稳定系数：首先假定两个条件：a,忽略土条间的竖向剪切力X i 及X i+1 作用；b,对滑动面上的切向力T i 的大小做了规定。
路基软基换填计算书
1、荷载标准及作用范围
本工程为: 二级公路
交通等级： 中等交通
车辆荷载：公路I级
根据《公路工程技术标准》（JTG B01-2014），公路I级和公路Ⅱ级的汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值，车辆荷载的立 面、平面布置及标准值应采用现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）车辆荷载的固定值。
b1=b+2h×tanα= 6.227m b2=b1+2R×tanβ= 6.227m b3=b2+2H×tanθ= 7.960m b4=b3+2S×tanγ= 8.353m
k=b4= 8.353m
同理， 两车并排纵向向2轴后轮着地长度a，见图6（b） a=2×(0.2/2)+1.4= 1.600m
a1=a+2h×tanα= 2.327m a2=a1+2R×tanβ= 2.327m a3=a2+2H×tanθ= 4.060m a4=a3+2S×tanγ= 4.453m
（b）轮着地长度方向
2
一个轮的作用力传递至软基顶面的宽度b2，＞两车并排的轮距1.3m，也＞一辆车的轮距1.8m，因此，作用至软 基顶面的车辆荷载按照两车并排4轮计，作用在软基顶面的宽度k为两个后轴4个车轮向下扩散在软基的尺寸。
同理，纵向一组后轮着地长度a=0.2m，见图4（b）。
a1=0.2+2h×tanα= 0.927m a2=a1+2Z×tanβ= 1.636m
原路基验算
设计路面至软基的距离Y= 4 m
5
软基顶面平均压应力p z+p cz= 122.392 kPa
软基顶面修正后的承载力f az= 120.205 kPa
p z+p cz
软基计算书
理正软土地基路堤设计软件计算项目：复杂软土地基路基设计 1计算时间： 2012-04-27 11:31:58 星期五============================================================================原始条件:计算目标: 计算沉降、承载力和稳定路堤设计高度: 1.789(m)路堤设计顶宽: 20.000(m)路堤边坡坡度: 1:1.500工后沉降基准期结束时间: 180(月) 荷载施加级数: 1序号起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算1 0.000 1.000 1.789 是路堤土层数: 2 超载个数: 1层号层厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 1.149 19.000 17.000 20.0002 0.640 12.000 30.000 25.000超载号定位距离(m) 分布宽度(m) 超载值(kPa) 沉降计算是否考虑稳定计算是否考虑1 0.000 20.000 12.963 是是地基土层数: 3 地下水埋深: 0.320(m)层号土层厚度重度饱和重度地基承载力快剪C 快剪固结快剪竖向固结系水平固结系排水层(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (kPa) (度) (度) 数(cm2/s)数(cm2/s)1 2.400 17.800 18.000 120.000 22.300 17.500 17.500 0.00350 0.00150 否2 4.800 16.200 17.000 40.000 8.000 4.800 4.800 0.00350 0.00150 否3 14.000 18.100 18.500 160.000 15.300 22.400 22.400 0.00350 0.00150 否层号 Es( 0- 50) Es( 50-100) Es(100-200) Es(200-300) Es(300-400) Es(400-500) Es(500-600) Es(600-800)(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 6.02000 5.80000 5.60000 5.30000 5.10000 4.80000 4.40000 4.090002 2.31000 2.25000 2.20000 2.15000 2.10000 2.050002.00000 1.930003 6.00000 5.80000 5.60000 5.40000 5.20000 5.10000 5.00000 4.93000超载预压在第 1 级荷载结束后，进行超载预压超载预压强度: 139.000(kPa)超载预压宽度: 25.367(m)超载预压持续时间: 6.000(月)承载力计算参数:承载力验算公式: p ≤鉘[fa]验算点距离中线距离: 0.000(m)承载力抗力系数鉘: 1.00承载力修正公式: [fa] = [fa0] + 2(h-h0)基准深度h0: 0.000(m)固结度计算参数:地基土层底面: 不是排水层固结度计算采用方法: 微分方程数值解法多级加荷固结度修正时的荷载增量定义为“填土高*容重”填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m)填土-时间-固结度输出位置深度: 5.000(m)沉降计算参数:地基总沉降计算方法: 经验系数法主固结沉降计算方法: 压缩模量法沉降计算考虑超载超载产生的地基附加应力采用：直接法沉降修正系数: 1.200沉降计算的分层厚度: 0.500(m)分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m)压缩层厚度判断应力比 = 15.000%基底压力计算方法:按多层土实际容重计算计算时不考虑弥补地基沉降引起的路堤增高量工后基准期起算时间: 最后一级加载(路面施工)结束时稳定计算参数:稳定计算方法: 有效固结应力法加载与路堤竣工的间隔时间(月): 1稳定计算不考虑地震力稳定计算目标: 给定圆心、半径计算安全系数圆心X坐标: -2.000(m)圆心Y坐标: 20.000(m)半径: 35.000(m)条分法的土条宽度: 1.000(m)============================================================================(一) 各级加荷的沉降计算第1级加荷，从0.0~1.0月加载开始时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m)加载结束时，路基计算高度 = 1.789(m)，沉降 = 0.190(m)============================================================================(二) 路面竣工时及以后的沉降计算基准期开始时刻: 最后一级加载(路面施工)结束时刻不考虑沉降影响，路堤的实际计算高度为 = 1.789(m)路面竣工时,地基沉降 = 0.190(m)路面竣工后,基准期内的残余沉降 = 0.001(m)基准期结束时,地基沉降 = 0.191(m)最终地基总沉降 = 1.200*0.181 = 0.217(m)路面竣工时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)[当该处的沉降值小于超载预压结束时的沉降值时，盆式沉降曲线采用超载预压结束时的沉降值绘制。
道路路线设计计算书
（二）平纵线形组合的基本要求1.平曲线和竖曲线组合平面曲线的设置一般情况下的起点和终点，设置于过渡段平图4-16平、这样的安排通常称为相应的平面入的凸形竖曲线顶点之前，可以本要求要与设置的竖曲线相互对应，如图示，曲线的路线上。
、纵曲线的组合原则曲线和竖曲线。
本实用新型的优点是：清楚地看到平曲线在年底开始，辨别应竖曲线当车辆进的转折，不是判断失误造成的事故。
图4-竖曲线的半径大，平，竖曲线位的曲线，和半径小于某一极限而一条直线在斜坡或图4-17 平曲线与竖当平曲线和竖曲线半径的半在顶部或凹形竖曲线不插入线相同！，避免视线误导司机的平面曲线的设置与竖曲线的均衡，对应，相互协调，不能太曲线半径大致平衡的参考值表平、纵曲线2.平面直线与纵断面的组合平面长直线和双车道公路纵应，平坦地区交通，线性的视觉应注意：1）长直线长的平面，单调2）平面线在短距离内垂直有影响。
3）不能插入竖曲线在平面上-17是根据要求的线性设计，既舒适又美观置不受上述限制。
如果没有更好的与而不是横向和纵向曲线开了一个相当大的距离竖曲线的直线段平曲线折合良好的线形径半径很小，水平和垂直曲线不重叠。
水平曲线小半径竖曲线的底部，不应视线，使驾驶员操作失误，造成交通事故线的设置长度应保持均衡，平，竖曲线几何长也不能太短，要适当，合适协调。
4-19。
半径的均衡 表 4公路坡路段的组合可以提供方便超车，在觉效果不佳是不连续的。
平面直线与纵单调、乏味，容易使死机疲劳驾驶和造成超速许多变坡，有隐藏的部分，而夜间平面的短周期。
若平，垂直和水平的距离，在曲线。
该与反向曲事故。
何要素必须的水平和竖4-19与地形相适断面组合时超速。
行车大灯的。
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路基工程课程设计任务（指导教师：谭波）一、设计任务与内容：1、路基标准横断面设计；根据要求绘制路基标准横断面图2、挡土墙设计与计算；1）主动土压力的计算2）挡土墙的验算二、设计主要技术指标：公路等级三级公路设计车速60Km/h路基宽度9 m行车道宽度2×3.5m硬路肩宽度0.50m土路肩宽度0.50m三、设计要求：设计文件分两部分装订成册：设计图表、设计计算书。
设计图表按A3图纸绘制；设计计算书采用A4纸书写。
四、设计要求：1、明确任务书要求，全面系统地复习教材，自学有关参考资料，熟悉有关标准和规范；2、认真分析设计资料，正确选用有关公式和各项参数；3、设计图纸中应注明：工艺要求、技术措施、材料质量和规格、注意事项、质量标准等；4、设计图表应整洁美观，字迹工整，比例准确，图幅布置匀称协调；5、设计计算原理正确，程序清晰，结果无误，尽量采用电算程序；6、设计和计算均应按国家和交通部有关标准和规范进行。
五、设计资料：1、挡土墙设计资料1）墙身构造拟采用浆砌片石重力式路堤墙，墙高5米，填土髙4米，填土边坡1：1.5，墙背仰斜，1：0.25（α=-14o02’），墙身分段长度10米。
2）土壤地质情况墙背填土容重γ=18KN/m3,计算内摩擦角Ф=35o，填土与墙背间的摩擦角δ=Ф/2粘性土地基，容许承载力[σo]=250kpa,基地摩擦系数f=0.45;3)墙身材料2.5号浆砌片石，砌体容重γk=22kN/m3；砌体容许压应力[σ]=600kpa,容许剪应力[τ]=100kpa,容许拉应力[σw L]=60kpa。
a六、参考资料：1、交通部部颁标准和规范⑴．公路工程技术标准；⑵．《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002；⑶．《公路工程抗震设计规范》JTJ004-892、教材⑴．路基工程⑵．包惠明曹晓岩主编《路基路面工程》3、参考书⑴．路基设计手册；路基设计一．路基横断面设计路基横断面分为路堤，路堑，半挖半填。
按照设计任务书给出来的行车道的宽度为2×3.5m, 硬路肩宽度为0.50m，土路肩宽度0.50m,所以路基宽度为9m。
绘制路基宽度图如下：绘制路基标准横断面图见附图。
二．挡土墙的设计与计算1、挡土墙设计资料1）墙身构造拟采用浆砌片石重力式路堤墙，墙高5米，填土髙4米，填土边β墙背仰斜，1：0.25（α=-14o02’），墙身分坡1：1.5，)'=3341(o段长度10米。
2）土壤地质情况墙背填土容重γ=18KN/m3,计算内摩擦角Ф=35o，填土与墙背间的摩擦角δ=Ф/2粘性土地基，容许承载力[σo]=250kpa,基地摩擦系数f=0.45;3)墙身材料2.5号浆砌片石，砌体容重γk=22kN/m3；砌体容许压应力[σ]=600kpa,容许剪应力[τ]=100kpa,容许拉应力[σw L]=60kpa。
a所以，挡土墙的尺寸拟定如下图1：（单位：cm）2、挡土墙的自重及重心计算3、墙后填土及车辆荷载引起的主动土压力的计算 根据墙高为5m ，查表得附加荷载强度 2/25.16m kN q = 则车辆荷载换算等代均布土层厚度m r q h 903.018/25.16/0===因基础埋深较浅，可忽略不计墙前被动土压力。
按库伦土压力理论计算主动土压力。
1）求破裂角θ①假设破裂面位于荷载中（见：图1），所以有：627.48)54()903.0254(21))(2(2100=+⨯⨯++⨯=+++=H a h H a A 12.270214)903.02425(521903.0)5.06(6421)22(21)(21o 000=-⨯⨯+⨯+⨯⨯-⨯++⨯⨯=++-++=）（tg tg h a H H h d b ab B α'28382/35'021435o o o o =+-=++=δαφψ))((0ψψφψθtg A B tg ctg tg tg +++-=939.0)'2838627.4812.27)('283835()'28'38(o o o =+++-=tg tg ctg tg所以θ =43 o13’验算破裂面是否位于荷载中 墙踵至堤顶破裂面的水平距离为：75.75.06'02145451.8'1343)45()(o o =++⨯>=⨯+=+tg m tg tg a H θ且m m 25.135.575.7451.8=+<显然破裂面位于荷载内。
假定成立。
2) 求主动土压力系数1K K 和142.0)25.0'1343()'2838'1343sin()35'1343cos()()sin()cos(ooo o o =-⨯++=+++=tg tg tg K αθψθφθ m tg tg atg b h 257.325.0939.0939.0461=-⨯-=+-=αθθm tg tg d h 726.025.0939.05.02=-=+=αθm h h H h 017.1726.0257.35213=--=--=152.25017.1903.02)52257.31(54212)21(21223011=⨯⨯+⨯-⨯+=+-+=H h h H h H a K 3) 求主动土压力及作用点y Z 和x ZkN KK rH E a 756.68152.2142.05182121212=⨯⨯⨯⨯==()()kN a E E a x 63.68'3017'0214cos 756.68cos =+-⨯=+= δ()()kN a E E a y 158.4'3017'0214sin 756.68sin =+-⨯=+= δ土压力水平分力x E 至墙趾的垂直距离可根据下面公式求得3529.03)23()(31233021--+-+=K H H h h h h H a H Z y m 2931.13529.0152.253)52017.13(017.1903.0)257.35(43522=-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+-⨯+= 土压力垂直分力y E 至墙趾的水平距离可根据下面公式求得m tg Z B Z y x 823.125.0)3529.02931.1()25.03529.05.1(=⨯++⨯-=-=α4、挡土墙稳定性的验算 1）抗滑稳定验算 滑动稳定方程为：代入数据为：63.684.125.0)158.49.016.1591.1(45.0)]25.063.68158.4(9.016.1591.1[⨯-⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯004.36>=kN可见满足滑动稳定方程的要求。
所以3.1921.225.0)158.416.159(63.6845.0]25.063.68)158.416.159[(>=⨯+-⨯⨯++=c K ，故，满足要求。
2）抗倾稳定验算即有：所以：0187.54)2931.163.68823.1158.4(4.1318.116.1598.0>∙=⨯-⨯⨯+⨯⨯m kN 满足抗倾稳定方程的要求。
所以 5.1449.22931.163.68823.1158.4318.116.1590>=⨯⨯+⨯=K ，满足挡土墙绕墙趾倾覆的安全要求。
5、挡土墙基底应力及合力偏心距的验算 1）基础底面的压应力的验算555.0158.316.159823.163.682931.1158.4318.116.159=+⨯-⨯+⨯=+-+=-=∑∑∑yxx y y G xyNE G Z E Z E GZ NM M Z 235.06412.16151.0555.02412.12==<=-=-=B Z B e N 所以基底边缘的最大、最小的应力设计值为：)61()61(1min1max Be A N p BeA N p -=+=αγαγγsin cos )(111x Q y Q G E E G N ++=kN 3.2140214sin 63.684.1'0214cos )158.44.12.116.159(o o =⨯⨯+⨯⨯+⨯=所以kPa p kPa p 4.54)412.1151.061(412.13.2142.249)412.1151.061(412.13.214minmax =⨯-==⨯+=2）合力偏心距的验算235.06/151.000=<===B e N M e ,满足要求。
3) 地基承载力抗力值f p 2.1max ≤即 kN 3002502.12.249=⨯≤,满足要求。
6、挡土墙墙身截面强度验算 1）强度计算公式：f a k d AR N γαγ/0≤其中查表得，95.00=γ，kPa R a 600=，31.2=f γ879.0)412.1151.0(121)412.1151.0(256128=⨯+⨯-=kN N N N Q Q G G d 2.249158.44.116.1592..111=⨯+⨯=+=γγ所以有：kN kN 38.32231.2/600412.1879.074.2362.24995.0=⨯⨯≤=⨯满足墙身强度要求。
2）稳定计算公式：082.7412.1/52/2=⨯==B H s β，查表得0025.0=s α所以921.0])412.1151.0(161[)3082.7(082.70025.0112=⨯+⨯-⨯⨯+=所以有：kNkN 91.29631.2/600412.1879.0921.074.2362.24995.0=⨯⨯⨯≤=⨯，满足要求。
3）正截面直接受剪验算:d f j j j N R A Q μγ)/(≤kNE Q x Q j 08.9663.684.11=⨯==γkN kN N R A d f j j 08.96265.1732.24945.0)31.2/100412.1()/(>=⨯+⨯=μγ符合要求。
8、挡土墙设计总结：挡土尺寸墙偏于安全。