生活垃圾焚烧系统焚烧炉的设计计算
农村生活垃圾热解焚烧炉设计计算书
设计计算书设计课题；农村生活垃圾热解焚烧炉日期：2008.4.18—2008. .设计计算书一、设计题目：农村生活垃圾热解焚烧炉二、设计概况：三、原始资料：1、水质资料2、气象资料3、用热项目四、热负荷计算及锅炉选型1、热负荷计算（1）空调用热负荷（2）地板辐射采暖（3）淋浴热水系统（4）游泳池循环水加热∴总的热负荷为：278640+22291+45279+826000+241336=1413546千卡/小时=141.4×104 kcal/h2、锅炉型号及台数选择根据最大计算热负荷141.4×104 kcal/h，本设计选用2台锅炉，型号为CWNS 0.92/0.81-95/70 。
CWNS 0.92/0.81-95/70型锅炉外形尺寸表(外型图如下)五、水处理设备计算选型根据原水水质指标，其硬度不符合锅炉给水要求，需进行软化处理。
本设计拟采用钠离子交换软化给水。
采用低速逆流再生钠离子交换器进行软化。
1、锅炉给水量的计算及给水泵的选择 （1）给水量的计算查《锅炉习题实验及课程设计》，计算公式为G=KD max （1+P pw ）t/h ； 式中 K ——给水管网漏损系数，取1.03； D max ——锅炉房蒸发量，t/h ；P pw ——锅炉排污率，本设计根据水质计算，取10%。
∴给水量为G =1.03×11.67（1+0.10）= 13.22 t/h （2）给水泵的选择本锅炉房拟选用四台给水泵，其中一台备用。
采暖季三台启用，其总流量应大于1.1×13.22 t/h ，现选用上海东方泵业制造有限公司的普通卧式离心泵，参数如下：型号 DFW40-200/2/4流量 6.3 m 3/h 扬程 50 m 效率 33%电机功率 4 KW转速 2900 r/min 进水管DN40，出水管DN40(泵外型尺寸见：上海东方泵业制造有限公司出版的《清水单级离心泵系统》P55) 2、软化水量的计算锅炉房采暖季的最大给水量即为本锅炉房所需补充的软化水量：G rs =)1(max1pw P KD =1.03×11.67（1+0.10）=13.22 t/h34、再生液（盐液）的配制和贮存设备 1）、浓盐液池体积计算本锅炉房钠离子交换器运行周期为29+246/60=33小时，每再生一次需耗盐163.6KG ，如按照储存10天的食盐用量计算，则浓盐液（浓度26%）池体积为：=⨯⨯⨯⨯100026.0336.1632410 4.75 m 32）、稀盐液池体积计算再生一次所需的稀盐液（浓度5%）的体积为3.27 m 3，若按有效容积系数0.8计算，稀盐液池体积为4 m 3。
生活垃圾焚烧低热值的计算及应用.doc
生活垃圾焚烧低热值的计算及应用生活垃圾焚烧低热值的计算及应用作者姜勇(1969.12 -)男重庆三丰卡万塔公司重庆大渡口区邮编400084摘要:不同城市生活垃圾的化学成分和分类不同。
由于废物成分复杂，取样不合理，很难对废物的低热值进行取样和分析，给生产人员在实际生产中的操作带来困难，也不方便生产管理人员。
本文探讨了生活垃圾低热值的计算方法及其在实践中的应用，希望对垃圾焚烧发电行业的生产管理有所帮助，并对垃圾焚烧生产人员的燃烧调整有所启发。
关键词:生活垃圾；燃烧调整；低热值；由于废弃物的不合理性，生产管理很难得到废弃物的低热值，也不便于生产管理。
本文给出了一种计算垃圾低热值的方法，希望对垃圾焚烧发电的生产管理和垃圾焚烧燃烧调整有所帮助。
关键词:生活垃圾；焚烧燃烧；低热值；生产管理前言:重庆同兴垃圾处理有限公司(以下简称同兴公司)于12月24日在XXXX注册成立，注册资本1.01亿元，是一家BOT项目公司。
同兴公司采用三丰环境公司进口的德国马丁西泰克XXX(含2年建设期)。
这是我国第一个以BOT(即建设-运营-移交)模式运行的垃圾焚烧发电项目，也是我国西南地区第一座大型垃圾焚烧发电厂。
该项目于3月28日在XXXX正式投入运营。
无需添加辅助燃料，即可燃烧含水量高、热值为4500 ~ 10000 kJ/kg的城市固体废弃物。
烟气处理技术采用半干法烟气处理装置，对喷淋反应塔喷淋活性炭的袋式除尘器尾气进行在线监测。
同兴公司自投产以来，每年处理垃圾57万吨，每年上网电量1.2亿千瓦时，烟气净化指标等各项参数均达到设计能力。
城市生活垃圾成分复杂，热值低，含水量高，燃烧难以调控。
控制稳定燃烧，实现城市固体废物处理的“无害化、减量化、资源化”具有重要意义。
本文探讨了生活垃圾低热值的计算方法及其在实践中的应用，希望对垃圾焚烧发电行业的生产管理有所帮助，并对垃圾焚烧生产人员的燃烧调整有所启发。
城市固体废物的组成是随着人们的生活而产生的，其组成和产量随着城市规模、人口、经济水平、消费模式、自然条件等而变化很大。
生活废弃物焚烧发电设计计算书
生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书生活垃圾焚烧发电应用于环境保护领域，实现城市生活垃圾的无害化、减量化、减容化和资源化、智能化处理，达到节能减排之目的。
在生活垃圾焚烧发电工艺设计流程中首先进行垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数的计算，为后续设计提供参数依据。
一、生活垃圾焚烧炉排炉工艺设计参数的计算1、待处理生活垃圾的性质1.1待处理生活垃圾主要组成成分表1：待处理生活垃圾的性质表2：待处理生活垃圾可燃物的元素分析（应用基）%表3：要求设计主要参数1.2 根据垃圾元素成分计算垃圾低位热值：LHV=81C+246H+26S-26O-6W (Kcal/Kg)=81*20.6+246*0.9+26*0.12-26*0.12-6*47.4=1388(Kcal/Kg)*4.18=5800(KJ/Kg)。
1.3根据垃圾元素成分计算垃圾高位热值：HHV=｛LHV+600*(W+9H)｝*4.18=｛1388+600(0.474+9*0.009)｝*4.18=7193.78(KJ/Kg)。
2、处理垃圾的规模及能力焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）；炉系数：（8760-8000）/8000=0.095；实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）；全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t；故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。
3、设计参数计算：3.1垃圾仓的设计和布置已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3求：垃圾的容积工程公式：V=a*T式中： V----垃圾仓容积m3；a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积；T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化；V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。
垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数计算方法
垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数计算方法所属行业：固废处理关键词：垃圾焚烧发电炉排炉焚烧炉近年来，我生活垃圾焚烧发电取得了快速发展，成为重要的垃圾处理方式生活垃圾焚烧发电是利用焚烧炉对垃圾中可燃物质进行焚烧处理，通过高温焚烧后消除垃圾中大量的有害物质，达到无害化、减量化的目的，同时利用回收到的热能进行供热、供电，达到资源化。
垃圾焚烧发电系统中关键是焚烧炉型，目前国内应用的有两种，一是进口的炉排炉，另一种是国内自主开辟的循环流化床炉。
本文针对国外先进的炉排炉的工艺设计参数计算方法进行汇总说明，希翼能为垃圾焚烧发电厂提供参考。
一、待处理生活垃圾的性质1、待处理生活垃圾主要组成成份表1、待处理生活垃圾的性质表2、待处理生活垃圾可燃物的元素（应用基）% 表3、要求设计主要参数3、根据垃圾元素成份计算垃圾高位热值二、处理垃圾的规模及能力焚烧炉3台：每台炉日处理垃圾350t；处理垃圾量：1000t/24h=41.67(t/h)；炉系数：(8760-8000)/8000=0.095；实际每小时处理生产能力：41.67*(1+0.095)=45.6(t/h)；全年处理量:45.6*8000=36.5*104t；故：每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3 (t/h)。
三、设计参数计算已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐，T=5d，垃圾的堆积密度取0.35t/m3。
求:mmi m：v=an甜：v—關 g ：a—龍系凱普通为L275 ,考虐到国于垃购停在孔角点车性制馳程度以及有或者量的教知翎醜飼利用的有藉积小于几何容牝T—誠时间,d ；雌韻出齢贓律貝『它眦区及季节脸化；V=a*M.2*5M0OO/O35=17142.86(m3).故：帔価铜设计取8000 (扁｝垃圾仓的深度为 Hm, Hm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88 (m)故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。
生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书
焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）；炉系数：（8760-8000）/8000=0.095；实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）；全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t；故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。
3、设计参数计算：3.1垃圾仓的设计和布置已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3求：垃圾的容积工程公式：V=a*T式中： V----垃圾仓容积m3；a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积；T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化；V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。
故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。
垃圾仓的深度为HmHm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。
故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。
3.2焚烧炉的选择与计算（1）焚烧炉的加料漏斗焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。
垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。
料斗的容积VDV D =G/24*Kx/ρL式中： VD---料斗的容积（m3）；G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；Kx---可靠系数，考虑吊车在炉焚烧垃圾的速度等因素，一般取1.5；ρL---垃圾容量，一般0.3～0.6 （t/m3）取0.45（t/m3）；VD=15.3t/h*1.5/0.45 =51（ m3）。
生活垃圾焚烧发电厂设计参数与焚烧负荷变化的统计分析
生活垃圾焚烧发电厂设计参数与焚烧负荷变化的统计分析目录一、内容简述 (2)1.1 研究背景 (3)1.2 研究目的与意义 (4)1.3 研究内容与方法 (5)二、生活垃圾焚烧发电厂设计参数分析 (6)2.1 垃圾焚烧厂主要设计参数 (7)2.1.1 焚烧厂规模 (8)2.1.2 焚烧炉型选择 (9)2.1.3 烟气排放参数 (9)2.2 设计参数对焚烧效果的影响 (10)2.2.1 燃料种类与燃烧效率 (11)2.2.2 运行参数对燃烧过程的影响 (12)2.2.3 环境因素对焚烧效果的影响 (13)三、焚烧负荷变化对发电厂性能的影响 (14)3.1 焚烧负荷的定义与计算方法 (16)3.2 焚烧负荷变化对发电厂能效的影响 (17)3.3 焚烧负荷变化对烟气排放的影响 (18)3.4 焚烧负荷变化对垃圾热值利用的影响 (19)四、统计分析与模型建立 (20)4.1 统计分析方法的选择 (21)4.2 统计分析结果展示 (23)4.3 模型建立与验证 (24)4.4 模型在焚烧负荷变化中的应用 (26)五、结论与建议 (27)5.1 研究结论总结 (28)5.2 对焚烧发电厂设计的建议 (29)5.3 对焚烧负荷管理的建议 (30)一、内容简述随着城市化进程的加速，生活垃圾的产量逐年上升，焚烧发电作为一种高效、环保的处理方式，逐渐成为处理城市生活垃圾的重要手段。
本文旨在对生活垃圾焚烧发电厂的设计参数进行统计分析，并探讨焚烧负荷变化对其影响。
在设计阶段，焚烧发电厂的各项参数选择直接关系到其运营效率和经济效益。
通过对多个焚烧发电厂的实际运行数据进行分析，可以得出各参数间的相关性及对焚烧负荷的影响程度。
结合相关规范和标准，对焚烧厂的烟气排放、热能利用等关键指标进行设定，以确保焚烧发电厂的安全、稳定、高效运行。
焚烧负荷的变化受到多种因素的影响，包括垃圾成分、热值、气象条件等。
在运营过程中，通过调整焚烧参数，如氧气含量、燃烧温度、燃烧时间等，可以优化焚烧效果，提高垃圾的热能利用率。
垃圾焚烧炉设计方案
垃圾焚烧炉设计方案1. 背景介绍垃圾焚烧是一种重要的垃圾处理方式，它通过高温燃烧垃圾，将垃圾减量并转化为能量。
垃圾焚烧炉是垃圾焚烧过程中的关键设备，它需要具备高效、安全、环保等特点。
本文将介绍一种垃圾焚烧炉的设计方案，旨在满足现代垃圾处理的需求。
2. 设计目标•高效: 提高焚烧效率，实现垃圾减量化。
•安全: 确保焚烧过程中不会产生有毒有害物质的释放。
•环保: 最大程度地减少废气的排放，降低对环境的污染。
•经济: 设备运行成本低，能源利用效率高。
3. 设计方案3.1 焚烧炉结构设计本焚烧炉采用旋转格栅式结构，包括炉壳、燃烧室、烟道、给料装置等组成：- 炉壳: 使用耐高温材料制作，确保焚烧过程中不会出现破裂、变形等问题。
- 燃烧室: 采用双层燃烧室设计，内层为直接燃烧区，外层为辅助燃烧区，以提高燃烧效率。
- 烟道: 设有多级过滤装置，能有效捕捉和过滤烟尘及有害物质，减少废气排放对环境的污染。
- 给料装置: 采用液压提升装置，能够适应各种垃圾的运输和投放要求。
3.2 燃料选择和控制本焚烧炉设计方案采用垃圾为主要燃料，同时可根据需要掺烧一定比例的燃料油或天然气。
燃料的选择需要满足以下要求： - 垃圾：采用分类后的垃圾，确保垃圾种类均匀、水分控制在30%以下。
- 燃料油/天然气：确保燃烧稳定、无毒害物质释放。
焚烧炉的控制系统需要具备自动控制和监测功能，包括温度、压力、排放浓度等参数的实时监控和调节，以保证焚烧过程的稳定和安全。
3.3 热能回收系统设计为了提高能源利用效率，本设计方案引入热能回收系统，将焚烧产生的高温烟气中的热能回收，并转化为电能或热能。
具体措施包括： - 余热锅炉: 利用烟气中的余热产生蒸汽，并驱动蒸汽发电机发电。
- 烟气净化设备: 通过高效的烟气净化装置，将烟气中的有害物质去除，以提高回收热能的纯净度。
3.4 环境保护措施为了最大程度地减少焚烧过程对环境的影响，本设计方案采取以下环境保护措施： - 烟尘处理装置: 通过静电除尘器、布袋除尘器等装置，将焚烧产生的烟尘去除。
生活垃圾焚烧发电厂燃烧和汽水系统平衡计算与工程计算表
1 氮含量（实际氧，湿态，标态） N2
2 二氧化硫（实际氧，湿态，标态）SO2
3 二氧化碳（实际氧，湿态，标态）CO2
4 一氧化氮（实际氧，湿态，标态）NO
5 水汽容积（实际氧，湿态，标态）H2O
6 氧含量（实际氧，湿态，标态） O2
7 氯化氢（实际氧，湿态，标态） HCL
四
组分分析二（实际氧，湿态，标态）质量 浓度
2.000 2.032 1.67
8.425 3.340 3.394
1.5876 0.3786 0.0006 0.3779 0.0008 0.9491 1.9699 2.9190 3.3100 0.9705 4.2806 0.0029
0.1 1.01
0.02 0.02 950 4.28 89179.09 404802.73 3.31 68959.32 313020.93
6 炉膛出口烟气量（实际、湿烟气）
7 炉膛出口燃烧产物的实际体积(干烟气)
8 炉膛出口烟气量（标态、干烟气）
9 炉膛出口烟气量（实际、干烟气）
V0
0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har+0.008*N转化率Nar0.0333Oar
Vw0 1.016V0
α
传统焚烧炉排取值范围1.6～1.8（新型燃烧技术为 1.3～1.4）氧含量7-9%
②Vonroll模型 347*C+938*H+105*S+63*N-109*O-25*W
③招标方或业主给出热值 ④最终取用低位热值
Wd 工程设计值 Nfs 工程设计值 Bj
β/N转 假定 S转 假定
第1页 共9页
6766 1616 6729 1607
根据垃圾焚化系统焚烧炉的设计计算
根据垃圾焚化系统焚烧炉的设计计算
概述
本文档旨在根据垃圾焚化系统焚烧炉的设计计算，提供一份详细的设计方案和计算结果。
设计方案
根据垃圾焚化系统焚烧炉的设计计算，我们采用以下方案：
1. 高效燃烧系统：选择具有高热效率和低排放的燃烧系统，确保垃圾焚化过程中的能量转化最大化。
2. 高温燃烧空间：设计具有足够高温度的燃烧空间，以确保垃圾焚化物彻底燃烧，减少有害气体排放。
3. 废气处理系统：配备适当的废气处理系统，以净化焚烧炉产生的废气，并合规排放。
计算结果
根据垃圾焚化系统焚烧炉的设计计算，我们得出以下结果：
1. 燃料需求计算：根据垃圾种类和数量，进行燃料需求的估算，以确保炉内燃料供应充足。
2. 燃烧热量计算：根据燃料的热值和垃圾焚烧过程中的能量损失，计算出垃圾焚烧炉的燃烧热量。
3. 排放物产生计算：根据垃圾的成分和燃烧过程中的排放特性，计算出焚烧炉产生的主要排放物（如二氧化碳、一氧化碳等）的数量。
以上计算结果将为垃圾焚化系统焚烧炉的设计提供重要参考和
依据。
总结
根据垃圾焚化系统焚烧炉的设计计算，我们提供了一个综合的
设计方案和计算结果。
这将有助于确保垃圾焚化过程高效、环保，
并满足相关排放标准。
以上内容仅供参考，请在实际设计过程中根
据具体要求进行进一步调整和优化。
焚烧炉空气量计算
随着城市对生活垃圾处理要求的不断提高，作为垃圾处置的手段之一——垃圾焚烧处理逐渐被一些城市采用，垃圾焚烧具有选址容易，占地面积小，资源化、无害化、减量化程度较高的优点，但是垃圾焚烧技术要求高、烟气处理要求严格，对垃圾燃烧温度一般要求控制在850℃以上，从而使垃圾燃烧较彻底并防止二恶英的产生；而垃圾燃烧的关键是对燃烧空气量的调整。
我们以上海浦东国际机场的垃圾焚烧炉为例，对垃圾焚烧炉的燃烧风量进行测算。
1上海浦东机场垃圾焚烧流程上海浦东国际机场的垃圾焚烧炉采用日本月岛机械株式会社提供的回转式垃圾焚烧炉，设计垃圾处理量为30t/d，主要处理上海浦东国际机场的航空垃圾，其工艺流程如图1。
图1上海浦东机场垃圾焚烧工艺流程航空垃圾水分、可燃分、灰分、元素含量及垃圾发热量见表2。
3燃烧过程计算燃料燃烧发热量的近似计算，可采用杜隆经验公式，其公式表示为：高位发热量：HHV=33858C＋142120(H－O/8)＋10450S，(kJ/kg)。
低位发热量：LHV=33858C＋119548H－17765O＋10450S－2508W，(kJ/kg)。
其中C、H、O、S为燃料中各成分的百分比，W为燃料的水百分比。
助燃燃油助燃燃油采用0#柴油，其组成成分见表3。
其发热量：HHV=33858C＋142120(H－O/8)＋10450S=33858×＋142120－8)+10450×=(kJ/kg)。
LHV=33858C+119548H－17765O+10450S—2508W=33858×+119548×－+10450×—2508×0=(kJ/kg)。
表2垃圾水分、可燃分、灰分、元素含量及垃圾发热量(％，除低位发热量外)表30#柴油的组成成分(％)理论空气量100kg0#柴油组成成分：C：86kg，H：11kg，O：1kg，S：2kg。
其反应过程需氧量：C+O2→CO2，86/12=；2H2+O2→2H2O，11/(2×2)=；S+O2→SO2，2/32=；O2，1/32=。
生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书
式中： V----垃圾仓容积m3；a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积；T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化；V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。
故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。
垃圾仓的深度为HmHm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。
故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。
3.2焚烧炉的选择与计算（1）焚烧炉的加料漏斗焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。
垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。
料斗的容积VDV D =G/24*Kx/ρL式中： VD---料斗的容积（m3）；G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；Kx---可靠系数，考虑吊车在炉焚烧垃圾的速度等因素，一般取1.5；ρL---垃圾容量，一般0.3～0.6 （t/m3）取0.45（t/m3）；VD=15.3t/h*1.5/0.45 =51（ m3）。
故：加料漏斗容积按51m3设计并且斗口尺寸应大于吊车抓斗直径的1.5倍。
（2）燃烧空气量及一次、二次助燃空气量的计算①以单位重量燃烧所需空气量以容积计算a、理论空气量由公式：L=(8.89C+26.7H+3.33S-3.33O)*10-2（Nm3/kg）；把表2待处理垃圾各元素的含量值代入上式：L=（8.89*20.6+26.7*0.9+3.33*0.12-3.33*8.53）*10-2=1.8（Nm3/kg ）。
根据垃圾处理系统焚烧炉的设计计算
根据垃圾处理系统焚烧炉的设计计算
介绍
本文档旨在提供垃圾处理系统焚烧炉的设计计算。
通过合理的
设计计算，可以确保焚烧炉的性能和效果达到最佳水平。
设计计算
- 首先，需要确定焚烧炉的设计能力，即每小时处理的垃圾量。
这个计算可以根据实际需求和预估的垃圾产量来确定。
- 接下来，需要计算焚烧炉的热功率需求。
热功率的计算可以
考虑垃圾的热值和燃烧效率等因素。
- 然后，需要计算焚烧炉的尺寸和容量。
根据焚烧炉的设计能
力和预估的垃圾产量，可以确定焚烧炉的尺寸和容量。
- 此外，还需要进行燃料消耗和产生的废气排放的计算。
这些
计算可以帮助评估焚烧炉的运行成本和环境影响。
注意事项
- 在进行设计计算时，应遵守相关法律法规和环保要求，确保
焚烧炉的设计符合安全和环保标准。
- 对于特殊情况或要求，应根据实际情况进行额外的设计计算，并确保得到合适的解决方案。
结论
通过对垃圾处理系统焚烧炉的设计计算，可以确保焚烧炉的性
能和效果达到预期水平。
合理的设计计算可以提供焚烧炉的尺寸、
容量和热功率需求等关键信息，帮助进行垃圾处理系统的设计和规
划工作。
垃圾焚烧炉容量和设计参数
垃圾焚烧炉容量和设计参数1.1.1 垃圾焚烧炉的设计容量根据招标文件要求，建设四条日处理500吨生活垃圾垃圾焚烧生产线，单台焚烧炉的额定处理能力为20.8t/h，考虑焚烧炉检修或垃圾突然增加/不足等情况，垃圾焚烧炉正常运转负荷范围为60%~110%。
垃圾焚烧炉的处理能力为：额定垃圾处理量：20.8 t/h；最大垃圾处理量：22.9t/h；最小垃圾处理量：12.5t/h。
垃圾性质分析和热值预测是为了确定垃圾焚烧电厂的设计点，确保垃圾焚烧电厂在整个运行期间的设备效率和配置的合理性。
【】市静脉产业园生活垃圾焚烧发电厂特许经营期为30年(含2年建设期)。
为了追求设备配置的合理性和效率，我们选取运行期中间年份的垃圾特性作为设计点，并同时考虑到运行初期的低热值垃圾，以及随着生活水平的提高后的高热值垃圾。
根据《【】市生活垃圾特性基础调查报告（2008—2012年）》，2009 ~2012年【】市平均原生垃圾热值为～4115kJ/kg（983 kcal/kg），平均含水率～57.3％，考虑垃圾在中转站经过挤压后大概脱除12%的水份，实际送进焚烧厂的进厂原生垃圾热值~4677 kJ/kg（1117kcal/kg）。
考虑到生活垃圾热值与居民的生活水平、燃料结构关系密切，随着居民生活水平的不断提高，营养结构的日臻完善，城市燃气化率，热化率的逐步提高，生活垃圾中生活垃圾水分及灰分含量将有所下降，动植物废弃物将继续保持较高的比例，塑料包装废弃物比例将继续上升，垃圾热值逐渐增加。
选取生活垃圾热值增长率为 1.2~1.5％，预计2025年【】垃圾入炉热值将达到6700kJ/kg(1600kcal/kg)，2035年将达到7650kJ/kg(1827kcal/kg)，2042年将达到8201kJ/kg(1959kcal/kg)。
根据相关资料，国内同类型垃圾焚烧厂垃圾设计热值选取如下：a) 广州（MARTIN炉排）（李坑一厂）设计工况（450t/d）Q LHV=7500kJ/kg(1794kcal/kg)校核工况（520t/d）Q LHV=6500kJ/kg(1554 kcal/kg)Q LHV波动范围，（4200~9200）kJ/kg，或(1000~2200 kcal/kg)b) 苏州二期(KSBE炉排)设计工况（500t/d）Q LHV=6700kJ/kg(1600kcal/kg)Q LHV波动范围，（5000~9200）kJ/kg，或(1194~2197 kcal/kg)c) 扬州垃圾焚烧发电厂设计工况（500t/d）Q LHV=6700kJ/kg(1600kcal/kg)Q LHV波动范围，（4187~8374）kJ/kg，或(1000~2000kcal/kg)d) 镇江垃圾焚烧发电厂设计工况（350t/d）Q LHV=6700kJ/kg(1600kcal/kg)Q LHV波动范围，（4200~8400）kJ/kg，或(1003~2006kcal/kg)e) 无锡锡东垃圾焚烧发电厂设计工况（500t/d）Q LHV=6700kJ/kg(1600kcal/kg)Q LHV波动范围，（4187~7536）kJ/kg，或(1000~1800kcal/kg)通过上述分析和预测，我们认为将【】市静脉产业园生活垃圾焚烧发电厂的垃圾设计低位热值设计点为6700kJ/kg(1600kcal/kg)是比较合理的。
垃圾焚烧厂课程设计计算书
一、 垃圾贮坑的设计垃圾贮坑主要是为了调节焚烧能力而设置的，同时也起到垃圾均质、减水、维持稳定燃烧、控制二噁英产生的作用。
贮坑的容积取决于焚烧设施的设计处理能力、垃圾收集量的日变化量，以及垃圾的单位平均密度。
垃圾贮坑的容量应可提供3~5天的最大处理量。
1.贮坑容积 V =βqδσ式中：β-存储时间，d ；该设计中取3q -最大日处理量，t/d ；该设计中取d t q /1000= ξ-有效容积系数，在0.8-0.9之间；该设计取9.0=ξ σ-垃圾密度 t/m 3，该设计取σ=0.35V =βq δσ=3×10000.9×0.35m 3=9523m 32.体积尺寸计算（a ×b ×c ） 取a=22m ，b=22m ，c=20m则V 实际=22×22×20m 3=9680m 3>9523m 3，符合设计要求；3.焚烧阶段各单元设计计算及设备选型 （1）燃料贮坑垃圾的可燃烧组分进入燃烧贮坑堆放以便送入焚烧炉中焚烧。
设计燃料贮坑容量可接收4天的燃烧垃圾量，生活垃圾的原始堆积密度约为0.35 t/m 3，，在贮坑堆积压实后其堆积密度将增大到0.8-0.9 t/m 3（该设计取0.9 t/m 3） 理论燃料贮坑体积 V=Atn式中：a-容积系数，一般为1.2-1.5，取a=1.3 T-存放时间d ，取值4N-日焚烧垃圾容量，m 3/d,该设计为N=1000m 3/d 则：V=aTN=1.3×4×1000=5200m 3 燃料贮坑尺寸设计：V= a ×b ×c 取a=17m ，b=17m ，c=18mV= a ×b ×c =17×17×18=5202>5200，符合设计要求 （2）垃圾抓斗起重机垃圾抓斗起重机是垃圾焚烧厂供料系统的核心设备，担负着给垃圾焚烧炉供料的任务，垃圾抓斗起重机一般采用桥式起重机，安装在垃圾贮坑的上部，在垃圾贮坑上方沿固定轨道行走，抓斗借助卷起装置可以到达垃圾贮坑中的每一个角落完成作业。
垃圾焚烧发电设计计算完整版(锅炉蒸发量、烟气量、发电量、风机选型等)
序号
项目
一 垃圾元素分析值
1 应用基碳 2 应用基氢 3 应用基氧 4 应用基氮 5 应用基硫 6 应用基氯 7 应用基水份 8 应用基灰份
合计 10 收到基低位发热量
二 垃圾量计算
（一 ）
天垃圾焚烧量
1 垃圾焚烧炉台数
2 设计每小时垃圾焚烧量 t/h
0.79*V0+0.008*(1-N转化率)*Nar 1.866(Car+0.375*S转*Sar)/100 1.866*0.375*S转*Sar/100 1.866*Car/100 0.016*β*Nar 0.111Har-0.00315Clar+0.0124Mar+0.0161*V0 V0N2+V0RO2+V0NO+V0HCL V0N2+V0RO2+V0H2O+V0NO+V0HCL V0dg+(α-1)*V0 V0H2O+0.016*(α-1)*V0 Vdg+VH2O 0.631*Clar/100
Pd Mp 0.101325/Pd
αpy1 不计入炉膛出口过剩空气计算
αpy2 不计入炉膛出口过剩空气计算
TGT Vpydw Qpy
Va.wg 1000*Bjz*Vpydw
Vpy1 Mp*Qpy*(273+TGT)/273
Vpydg Vdg
Qpg 1000*Bjz*Vpydg
Vpy2 Mp*Qpg*(273+TGT)/273
7 实际燃烧产体积(干烟气)
8 实际水蒸汽容积
9 实际燃烧产体积(湿烟气)
10 HCL含量估算
生活垃圾焚烧系统焚烧炉的设计计算
生活垃圾焚烧系统焚烧炉的设计计算1.1 焚烧炉的设计初始参数(1) 日处理量：150 t/d =6.25 t/h =6250 kg/h (2) 燃烧室热负荷: 4(815)10⨯～3/()kcal m h ⋅，故本设计中取燃烧室热负荷为41210⨯3/()kcal m h ⋅。
(3) 生活垃圾元素分析，如表1.1所示。
表1.1 垃圾元素分析(%)项目 数值 项目 数值C19.75 H 1.56N 0.48 S 0.28 O 9.61 Cl 0.23 A 12.4 W 56(4) 垃圾焚烧炉设计规范，如表1.2所示。
表1.2 焚烧炉设计参数1.2 焚烧炉基本参数的确定(1) 炉温的确定炉温代表垃圾的焚烧温度，合适的焚烧温度能使垃圾中有害组分在高温下氧化、分解，适当提高焚烧温度可抑制黑烟的产生，但过高的焚烧温度会增加垃圾中金属的挥发量和NOx 物的生成量，因此不能随意提高焚烧温度。
根据垃圾的物料组成和对有害物的有效去除选择垃圾的焚烧温度:一般垃圾焚烧温度：850～ 1 000 ℃含氰化物垃圾：850～ 900 ℃ 含氯化物垃圾：800～ 850 ℃去除二恶英的焚烧温度：≥925 ℃上述焚烧温度多通过增设二燃室引入一燃室富含可燃气的烟气进行二次燃烧后取得，初步认为: 垃圾发热量低于5500 KJ/kg 时，如不附加燃料将难以达到1000 ℃炉温。
二燃室内烟气流速取4～6 m/s ，在保证烟气流速≥2 s 的条件下确定二燃室高度或长度。
本设计中二燃室的烟气流速取5 m/s ，烟气停留时间为2 s 。
(2) 空气过剩系数的确定由于垃圾组分的特殊性必须采用高的空气过剩系数才有可能实现完全燃烧。
另外，焚烧炉内除应保持合适的焚烧温度、良好的搅拌混合程度、足够的烟气停留时间(所谓三T )外，确保烟气中含有6%～12%氧含量对抑制二恶英的生成十分重要。
基于上述诸多原因，通过采取过剩50%～90%的空气量,即空气过剩系数 1.311.5α=～。
垃圾焚烧发电设计计算完整版(锅炉蒸发量、烟气量、发电量、风机选型等)
1.4864 0.3495 0.0006 0.3489 0.0003 0.8559 1.8385 2.6944 3.1528 0.8770 4.0298 0.0022
1.0599 0.3141 0.0006 0.3135 0.0003 0.6966 1.3765 2.0731 2.3129 0.7116 3.0245 0.0022
0.02 0.02 850.00 3.67 84011.35 346628.54 2.82 64555.29 266353.36
0.03
0.03
0.03
0.03
℃
220.00
220.00
220.00
220.00
3
余热锅炉出口燃烧产物的体积(标态、湿烟 气)
4 余热锅炉出口烟气量（标态、湿烟气）
Vrydw Vpydw+1.016*αpy3*V0 Vry1 1000*Bjz*Vrydw
算
（一 ）
初始排放浓度
1 二氧化硫（11%O2，干态，标态）SO2
2 氯化氢（11%O2，干态，标态） HCL
3 氮氧化物（11%O2，干态，标态）以NO2计
4 烟尘（11%O2，干态，标态）
（二 ）
国家最新排放标准
1 二氧化硫（11%O2，干态，标态）SO2
2 氯化氢（11%O2，干态，标态） HCL
传统焚烧炉排取值范围1.6～1.8（新型燃烧技术为1.3～ 1.4）氧含量7-9%
α*V0
1.016*α*V0
单位
％ ％ ％ ％ ％ ％ ％ ％
kJ/kg kLeabharlann al/kg数据 设计值 16.800 1.800 12.780 0.400 0.140 0.348 45.000 22.732 100.000 5046.44 1205.55
生活垃圾焚烧系统焚烧炉的设计计算
生活垃圾焚烧系统焚烧炉的设计计算1.1 焚烧炉的设计初始参数(1) 日处理量：150 t/d =6.25 t/h =6250 kg/h (2) 燃烧室热负荷: 4(815)10⨯～3/()kcal m h ⋅，故本设计中取燃烧室热负荷为41210⨯3/()kcal m h ⋅。
(3) 生活垃圾元素分析，如表1.1所示。
表1.1 垃圾元素分析(%)项目 数值 项目 数值C19.75 H 1.56N 0.48 S 0.28 O 9.61 Cl 0.23 A 12.4 W 56(4) 垃圾焚烧炉设计规范，如表1.2所示。
表1.2 焚烧炉设计参数1.2 焚烧炉基本参数的确定(1) 炉温的确定炉温代表垃圾的焚烧温度，合适的焚烧温度能使垃圾中有害组分在高温下氧化、分解，适当提高焚烧温度可抑制黑烟的产生，但过高的焚烧温度会增加垃圾中金属的挥发量和NOx 物的生成量，因此不能随意提高焚烧温度。
根据垃圾的物料组成和对有害物的有效去除选择垃圾的焚烧温度:一般垃圾焚烧温度：850～ 1 000 ℃含氰化物垃圾：850～ 900 ℃ 含氯化物垃圾：800～ 850 ℃去除二恶英的焚烧温度：≥925 ℃上述焚烧温度多通过增设二燃室引入一燃室富含可燃气的烟气进行二次燃烧后取得，初步认为: 垃圾发热量低于5500 KJ/kg 时，如不附加燃料将难以达到1000 ℃炉温。
二燃室内烟气流速取4～6 m/s ，在保证烟气流速≥2 s 的条件下确定二燃室高度或长度。
本设计中二燃室的烟气流速取5 m/s ，烟气停留时间为2 s 。
(2) 空气过剩系数的确定由于垃圾组分的特殊性必须采用高的空气过剩系数才有可能实现完全燃烧。
另外，焚烧炉内除应保持合适的焚烧温度、良好的搅拌混合程度、足够的烟气停留时间(所谓三T )外，确保烟气中含有6%～12%氧含量对抑制二恶英的生成十分重要。
基于上述诸多原因，通过采取过剩50%～90%的空气量,即空气过剩系数 1.311.5α=～。
生活垃圾环保发电项目（生活垃圾焚烧发电厂）技术方案
⽣活垃圾环保发电项⽬（⽣活垃圾焚烧发电⼚）技术⽅案⽣活垃圾环保发电项⽬(⽣活垃圾焚烧发电⼚)技术⽅案XX市⽣活垃圾环保发电项⽬（⽣活垃圾焚烧发电⼚）技术⽅案2009年3⽉⽬录第⼀部分设计和⼯艺设备⽔平 (1)第⼀章总论 (1)1 项⽬概况 (1)2 建设依据 (1)3 建设条件 (2)4 垃圾产量与特性 (3)5 总体技术要求 (5)6 主要技术⽅案 (7)第⼆章⼯艺与机炉配置 (17)1 推荐⼯艺⽅案及主要参数 (17)2 炉型选择 (21)第三章各个⼦系统的⼯艺流程及主要设备设计参数 (26)1 垃圾接收、存储及输送系统 (26)2 垃圾焚烧系统 (33)3 余热利⽤系统 (51)4 烟⽓净化系统 (59)5 灰渣处理⽅案 (69)6 ⾃动控制系统 (71)7 电⽓系统 (94)第四章项⽬建设 (99)1 总图布置 (99)2 主要⽣产及配套设施 (102)3 辅助设施 (116)4 环境保护和劳动卫⽣ (120)5 节约能源 (132)第五章投资估算 (135)1.投资估算编制1352.投资估算表135第⼀部分设计和⼯艺设备⽔平第⼀章总论1 项⽬概况项⽬名称：XX市⽣活垃圾环保发电项⽬（⽣活垃圾焚烧发电⼚）⼯程⼚址：XX市柳江县⾥雍镇（⽴冲沟垃圾填埋场）⼯程规模：总规模为⽇焚烧处理城市⽣活垃圾1200t/d，年焚烧处理城市⽣活垃圾 40×104吨：往复式机械炉排焚烧炉3×400t/d，配套半⼲法烟⽓净化系统（旋转喷雾反应塔+活性炭喷射吸附+布袋除尘装置+单元制烟囱），⽴式多回程余热锅炉2×32t/h，过热蒸汽4.0MPa/400℃，凝汽式汽轮发电机组10MW，过热蒸汽3.8MPa/395℃；项⽬建设期：18个⽉（不含稳定性运⾏期）。
2 建设依据遵守《城市⽣活垃圾焚烧处理⼯程项⽬建设标准》、《⽣活垃圾焚烧处理⼯程技术规范》外，符合本项⽬所涉及的总图⼯程、发电⼯程、电⽓⼯程、⾃动化调控⼯程、给排⽔⼯程、通风及空⽓调节⼯程、动⼒⼯程和建筑、结构⼯程等诸多相关⼯程技术的国家强制性标准的规定。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
生活垃圾焚烧系统焚烧炉的设计计算1.1 焚烧炉的设计初始参数(1) 日处理量：150 t/d =6.25 t/h =6250 kg/h (2) 燃烧室热负荷: 4(815)10⨯～3/()kcal m h ⋅，故本设计中取燃烧室热负荷为41210⨯3/()kcal m h ⋅。
(3) 生活垃圾元素分析，如表1.1所示。
表1.1 垃圾元素分析(%)项目 数值 项目 数值C19.75 H 1.56N 0.48 S 0.28 O 9.61 Cl 0.23 A 12.4 W 56(4) 垃圾焚烧炉设计规范，如表1.2所示。
表1.2 焚烧炉设计参数1.2 焚烧炉基本参数的确定(1) 炉温的确定炉温代表垃圾的焚烧温度，合适的焚烧温度能使垃圾中有害组分在高温下氧化、分解，适当提高焚烧温度可抑制黑烟的产生，但过高的焚烧温度会增加垃圾中金属的挥发量和NOx 物的生成量，因此不能随意提高焚烧温度。
根据垃圾的物料组成和对有害物的有效去除选择垃圾的焚烧温度:一般垃圾焚烧温度：850～ 1 000 ℃含氰化物垃圾：850～ 900 ℃ 含氯化物垃圾：800～ 850 ℃去除二恶英的焚烧温度：≥925 ℃上述焚烧温度多通过增设二燃室引入一燃室富含可燃气的烟气进行二次燃烧后取得，初步认为: 垃圾发热量低于5500 KJ/kg 时，如不附加燃料将难以达到1000 ℃炉温。
二燃室内烟气流速取4～6 m/s ，在保证烟气流速≥2 s 的条件下确定二燃室高度或长度。
本设计中二燃室的烟气流速取5 m/s ，烟气停留时间为2 s 。
(2) 空气过剩系数的确定由于垃圾组分的特殊性必须采用高的空气过剩系数才有可能实现完全燃烧。
另外，焚烧炉内除应保持合适的焚烧温度、良好的搅拌混合程度、足够的烟气停留时间(所谓三T )外，确保烟气中含有6%～12%氧含量对抑制二恶英的生成十分重要。
基于上述诸多原因，通过采取过剩50%～90%的空气量,即空气过剩系数 1.311.5α=～。
常用数据是: 一燃室 1.311.5α=～,二燃室 0.250.3α=～。
(3) 烟囱高度要求焚烧炉焚烧量 < 100 t/d 时，烟囱最低允许高度25 m ；100～300 t/d 时，最低高度40 m ；焚烧量 >300 t/d 时，最低高度60 m 。
故本设计中取烟囱高度为50 m 。
1.3 空气及烟气量的计算1.1.1空气量的计算完成燃烧反应的最少空气量就是理论空气量，即化学计量的空气量。
计算理论空气量和实际空气量有许多公式，如先利用生活垃圾中碳、氢、硫、氧等元素的含量来计算焚烧需要的理论空气量，然后再通过空气过剩系数计算出实际空气量，即空气量。
计算公式如下[6]：1.866 5.560.70.7C H S O V w w w w =++-理氧 (3-5)=0.21V V 理氧理空 (3-6)式中：V 理氧——焚烧理论氧气量，3/m kg ；V 理空——焚烧理论空气量，3/m kg ；C w ， H w ， S w ， O w 为C ，H ，S ，O 元素在生活垃圾中的质量分数。
本设计中取0.28%S w =，19.75%C w =， 1.56%H w =，9.61%O w =，则：1.866 5.560.70.7C H S O V w w w w =++-理氧1.86619.75% 5.56 1.56%0.70.28%0.79.61%=⨯+⨯+⨯-⨯0.390= 3/m kg0.3901.8570.210.21V V ===理氧理空 3/m kg 由《三废处理工程技术手册——固体废物卷》查得：流化床焚烧炉过剩空气系数为：1.31～1.5，本设计中取1.4λ=若过剩空气系数为：=V V λ空理空(3-7)则实际空气量为： =V V λ⋅空理空(3-8)= 1.4 1.857 2.600V V λ⋅=⨯=空理空 3/m kg 焚烧炉小时空气量k V (标准状态下)k V G V =⋅空(3-9)式中:G ——小时垃圾焚烧量，/kg h ，故6250G = /kg h 。
k V G V =⋅空6250 2.60016250=⨯= 3m /h1.1.2 烟气量的计算计算焚烧烟气量，首先利用烟气的成分和经验公式计算出理论烟气量，然后再通过过剩空气系数计算烟气量。
计算公式如下[6]：2222=CO SO N H O V V V V V +++理烟(3-10)其中：2V 1.866CO C w = 2=0.7SO S V w 2=0.79+0.8N N V V w 空22=11.1+0.8+0.0161H O H H O V w w V 理空故：2=1.8660.70.79+0.811.10.80.0161C S N H H O V w w V w w w V +++++理烟空理空=1.86619.75%+0.70.28%+0.79 2.600+0.80.48%+11.1 1.56%⨯⨯⨯⨯⨯+1.2456%+0.0161 1.857⨯⨯ 3.326= 3/m kg式中：2CO V ——烟气中CO 2的理论量，3/m kg ；2SO V ——烟气中SO 2的理论量，3/m kg ；2N V ——烟气中N 2的理论量，3/m kg ；2H O V ——烟气中H 2O 的理论量，3/m kg ； N w ——烟气中N 元素的质量分数；2H O w ——烟气中H 2O 的质量分数。
由理论烟气量和过剩空气系数可求得烟气量：2(0.21) 1.86611.10.70.8 1.24C H S N H O V V w w w w w λ=-+++++理空(3-11)式中：V ——实际烟气量，3/m kg ； V 理烟——理论烟气量，3/m kg ；本设计中， 1.4λ=， 1.857V =理空3/m kg ，19.75%C w =， 1.56%H w =，0.28%S w =，0.48%N w =，256%H O w =，则：2(0.21) 1.86611.10.70.8 1.24C H S N H O V V w w w w w λ=-+++++理空(1.40.21) 1.857 1.86619.75%11.1 1.56%0.70.28%=-⨯+⨯+⨯+⨯0.80.48% 1.2456%+⨯+⨯ 3.452=3/m kg焚烧炉小时烟气量y V (标准状态下)y V =G V⋅(3-12)y V =G V ⋅6250 3.45221575=⨯=3m /h1.1.3 分离效率的计算(100)/1001d d f G C a BA-=-(3-1)式中：f a ——飞灰份额，%；d G ——底灰排放量，/kg h ； d C ——底灰含碳量，%；B ——入炉燃料消耗量，/kg h ；A ——生活垃圾中的灰分，%。
(100)/1001d d f G C a BA-=-()70100 1.5%/1001625012.4%⨯-=-⨯19.03%90.97%=-=故分离效率：n n fa a a η=+ (3-2)式中：n a ——循环倍率，一般对于多灰、多水分、低热值的燃料，其循环倍率可取 6～10，故取n a =8；n n f a a a η=+880.9097=+89.79%= 1.1.4 脱硫效率的计算20 1.998SOS Vμ⨯=（3-3）式中：20SOμ——SO 2原始排放浓度，3/mg m ；S ——生活垃圾中的硫分，%；V ——1 kg 垃圾完全燃烧时产生的烟气量，3/m kg 。
20 1.998SO SVμ⨯=61.9980.28%103.452⨯=⨯1620.626= 3/mg m 脱硫效率： 222(1)100%SOSO SOμημ=-⨯ （3-4）式中：2SOη——脱硫效率，%；2SOμ——SO 2最高允许排放浓度，3/mg m ，见《锅炉大气污染物排放标准G B13271—2001》，取21200SOμ=3/mg m ；20SO μ——SO 2原始排放浓度，3/mg m 。
则脱硫效率为:2220(1)100%SO SOSOμημ=-⨯ 1200(1)100%74.05%1620.626=-⨯=1.4 垃圾发热量的计算单位质量的垃圾完全燃烧后，燃烧生成的烟气中所含水蒸汽冷凝为0°水时所放出的全部热量称为高位发热量；反之，烟气中所含水蒸汽冷却为20°汽态水时所放出的全部热量称为低位发热量，进行垃圾燃烧计算时应采用低发热热量，用d Q 表示。
339.151030108.86()25.1d Q C H O S W =+--- /kJ kg (3-13)式中：C 、H 、O 、S 、W 分别为垃圾中碳、氢、氧、硫、水分的质量百分数，%。
339.151030108.86()25.1d Q C H O S W =+--- =339.1519.75%+1030 1.56%108.86⨯⨯-⨯ 9.61%0.28%25.156%--⨯（） 6690.068= /kJ kg 1.5 理论燃烧温度的计算当燃烧系统处于绝热状态时，反应物在经过化学反应生成平衡产物的过程中所释放的热量全部用来提高系统的温度，系统最终所达到的温度称为理论燃烧温度[6]。
即：42981.2541 3.5910(1)LHVT LHV EA -=+⎡⎤⨯+⨯+⎣⎦(3-14) 式中：T ——绝热火焰温度，K ；LHV ——低位发热量，/kJ kg ；EA ——空气过量率，也为空气过剩系数； st m ——理论空气量，kg ；e m ——过剩空气质量，kg ；设计中：LHV=6690.068/kJ kg ，EA=1.2，故：42981.2541 3.5910(1)LHVT LHV EA -=+⎡⎤⨯+⨯+⎣⎦46690.068=+2981.2541 3.59106690.068(1 1.2)-⎡⎤⨯+⨯⨯⨯+⎣⎦=1147.004 K 874≈ ℃1.6 可利用热值的计算生活垃圾含可燃物 31.6%、水分 0.56%、惰性物(即灰分)12.4%，垃圾中可燃物元素组成如表1.1所示。
固体废物的热值为 6690.068 kJ/kg ，炉渣含碳量 1.5%；空气进入炉膛的温度为 65℃，离开炉膛的温度为 874℃；残渣的比热为 0.323 kJ/kg （kg ．℃）；水的汽化潜热为 2420 kJ/kg ；辐射损失为总炉膛输入热量的 0.5%；碳的热值为 32564kJ/kg ，以生活垃圾 1kg 为计算基准[6,12]。
(1) 残渣中未燃烧的碳的质量① 未燃烧碳的质量惰性物的质量：10.1240.124kg ⨯= kg 总残渣量为：0.1240.12610.015=- kg未燃烧碳的质量：(0.1260.124)-kg 0.002= kg ② 未燃烧碳的热损失32564/0.002kJ kg kg ⨯ 65.128= kJ(2) 计算水的热化热① 计算生成水的总质量总水量＝固体废物原含水量＋组分中氢和氧结合生成水的量固体废物原含水量10.560.56=⨯=kgkg组分中氢和氧结合生成水的量10.015690.1404=⨯⨯=kgkg总水量0.560.1404=kg=+kg0.7004②水的热化热为：2420/0.7004kJ kg⨯kg1694.97=kJ(3) 辐射热损失（机械热损失）为进入焚烧炉总能量的0.5%kJ⨯=kJ6690.0680.5%33.45(4)残渣带出的显热⨯⋅℃)(87465)kg kJ kg kg0.1260.323/(⨯-℃32.92=kJ(5)可利用的热值可利用的热值Q＝固体废物总热值－各种热损失之和()6690.06865.1281694.9733.4532.92=-+++⎡⎤⎣⎦kJ=kJ4863.601.7 前处理系统垃圾焚烧厂前处理系统也可称为垃圾接收贮存系统，一般工艺流程如图1.1所示：图1.1焚烧厂前处理系统生活垃圾由垃圾运输车运入垃圾焚烧厂，经过地衡称重后进入垃圾卸料平台（也可称为倾斜平台），按控制系统指定的卸料门倒入垃圾贮坑。