CASS 中间水池 格网絮凝反应池 均粒滤料滤池 计算
网格絮凝池设计计算
网格絮凝池设计计算一、已知条件设计规模：处理水量为60000t/d二、已知水质条件常年平均浊度：60NTU 常年平均水温：16℃三、网格絮凝池的设计计算由已知水质条件，常年平均浊度为60度，常年平均水温为16℃，符合网格絮凝池的使用条件：原水水温为：4.0～34.0℃ 原水浊度为：25～2500度以此，此水质可以使用网格絮凝池对原水絮凝。
3.1 设计处理水量Q ：)1(1ξ+⨯=Q Q 式中：Q ：设 计处理流量(m ³/d) 1Q ：设计规模(m ³/d)ζ：水厂的自用水系数，一般取：5％～10％，设计中取对于一般的水厂取5％，本设计采用5％。
则设计处理水量Q 为：s m h m d m Q Q /729.0/2625/63000)05.01(60000)1(3331===+⨯=ξ+⨯=3.2 单池设计处理水量2Q ： NQQ =2 式中： Q ：设计处理流量(m ³/d) 2Q ：单池设计流量(m ³/d)N ：絮凝池的数量，本设计取N=2则单池设计处理流量2Q 为：s m h m d m Q /365.0/5.1312/315002630003332====3.3 絮凝池的有效容积V ：602TQ V =式中： 2Q ：单池设计处理流量(m ³/h)T ：絮凝时间(min)，按《室外给水设计规范》（GB50013-2006）要求，絮凝时间一般宜为12～20min ，用于处理低温低浊水时，絮凝时间可适当延长。
本设计中采用16min 则： 3235060165.131260m T Q V =⨯== 3.4 絮凝池的面积A ：'H VA =式中： V ：单池的有效容积(m ³)H ’：有效水深（m ），絮凝池与平流沉淀池配套时，池高可采用3.0～3.4m ；絮凝池与斜管沉淀池配套时，可采用4.2m 左右。
本设计考虑使用斜管沉淀池，因此采用4.2m 。
CASS池参数计算
3.4
进水BOD5浓度
S0 Vmax=7.4*104*t*X
活性污泥界面的初始沉降
-1.7 0
速度
Vmax=4.6*104*X0-
1.26
300.0 1.2 2.5
2.4
沉淀时间
Ts=[H*(1/m)+ ε]/Vmax
1.6 0.8
反应器有效水深
H
5.0
活性污泥界面上最小水深
ε
0.5
易生化 可生化 难生化 mg/L 满足
CS(T)
混合液水温
T
混合液溶解氧浓度
CL
KLa的修正系数
α
饱和溶解氧修正系数
β
曝气头水深修正
曝气头水深 曝气装置距池底深度 处理厂所在地大气压
1天的曝气时间 氧利用率
总供风量
室外空气温度 拟采用风机数量
r=1/2*[（10.33+ HA）/10.33+1]
HA=H安-HA`
HA` P t EA GS=SOR/[0.28EA* (273+T`)/273] T` n机
TD
CASS池需要总容积
BOD容积负荷
反应器实际总容积 单个反应器需要容积 实际单个反应器容积 进入污水有机物浓度 混合液残存BOD5浓度
混合液污泥浓度 反应器个数
反应器有效高度 单个反应器面积 曝气盘服务面积
所有曝气盘总数量 排水比 校核体积
反应器安全高度
池高
V=m*n*Q*C*TC/Lv *Ta
5.41
5.9 11.2 116.0 29.0 29.0
2
3.0
2 5 小于4m 6m
h h h 次/天
m3
网格絮凝池计算书
③网格总水头损失为∑h总0.18m （13）过水洞水头损失第一档单格过水洞水头损失h1=0.0096m 第一档内通过孔洞的总水头损失为∑h1=0.1147第二档单格过水洞水头损失h2=0.0044m 第二档内通过孔洞的总水头损失为∑h2=0.0530第三档第一种孔洞单格过水洞水头损失h3=0.0015m 第三档第二种孔洞单格过水洞水头损失h4=0.0015m 第三档第三种孔洞单格过水洞水头损失h5=0.0015m 第三档第四种孔洞单格过水洞水头损失h6=0.0015m 第五档内通过孔洞的总水头损失为∑h5=0.0122过水洞总数头损失为∑h总0.18m （14）GT 值校核絮凝池总水头损失为h0.36m G 值计算式为50.89s -1GT=69166.56满足要求设计采用的排泥管管径为DN150mm（15）污泥斗尺寸：每个网格配一个泥斗，泥斗上部尺寸1100×1100mm×mm泥斗深h1.00m （16）絮凝池尺寸8.9×6.3m×m二、斜管沉淀池计算1、已知条件设计用水量Q=437.50m 3/h=0.12m 3/s液面上升流速v= 2.00mm/s 颗粒沉降速度u 0=0.40mm/s 采用蜂窝六边形塑料斜管，板厚b=0.40mm 管的内切圆直径d=32.00mm 斜管倾角60.00°沉淀池有效系数φ=0.952、设计计算（1）清水区净水面积A`=Q/v60.76m 2 （2）斜管部分面积A=A/φ63.96m 2沉淀池中间设置一道宽350mm 的隔墙，底端与斜管底端水平，顶端与集水槽底端相平，尺寸为8900x350x1790mm×mm×mm 斜管部分平面尺寸：宽度B`=7.20m ，长度L`=8.90m则斜管面积为A=64.08m 2 （3）进水方式由边长一侧流入，该边长度与絮凝池宽度相同L=8.90m（4）管内流速v2.31m 考虑到水量波动，设计采用v 0= 2.50mm/s （5）管长l①有效管长l 476.57mm ②过渡段长度l `=250.00mm ③斜管总长L =l+l`726.57mm ④取斜管总长L`=1000.00mm （6）池长调整B=9.40m 斜管支承系统采用钢筋混凝土柱、小梁及角钢架设 （7）管内沉淀时间t=400.00s= 6.67min①超高h1=0.80m ②清水区高度h2= 1.00m ③斜管区高度h3=0.87m ④配水区高度（按泥槽顶计算）h4= 1.78m ⑤排泥桁车排泥，排泥高度h 5=0.75m ⑥有效池深H`=h2+h3+h4= 3.65m ⑦滤池总高H=h1+H`+h5=5.20m （8）进口配水采用穿孔墙配水，进口流速为v=0.07m/s 墙长L=7.20m 进口孔眼总面积s= 1.74m 2设置进口边长0.15m的方形喇叭孔眼，孔眼个数n=77.16个，约为78个出口流速为v`=0.05m/s=θdu u v o θθcos sin 33.100-=。
CASS计算书
CASS计算书cass工艺计算表一、设计参数：BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.05-1.0混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 2.5-4.0容积负荷KgBOD5/m3.d0.2-0.5一个周期排水量与池内设计容积的比值，%：30气水比12:01 f=mlvss/mlss0.7-0.8二、计算结果1.CASS池容积计算日污水流量，m3/d800.00 BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.10混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 3.50 f:0.70进入CASS池的污水BOD浓度（kg/m3)0.15 CASS池的出水BOD浓度（kg/m3)0.00 CASS池容积(m3)：489.80 2.CASS池外形尺寸计算cass池格数：2.00 CASS有效水深，m：4.00单格CASS池容积,m3：244.90单格CASS池面积,m2：61.22单格池宽，m：4.00单格池长，m:15.31预反应区长度，m：3.83体积核算，m3：244.90 CASS池总高,m: 4.50 CASS池总宽，m:8.00单格CASS池外形尺寸（L×B×H）：15.3×4.0×4.5 CASS池总体外形尺寸（L×B×H）：15.3×8.0×4.5 3.需气量计算总需氧量,kgO2/d:120.00运行周期，个6.00曝气时间，小时2.00每池每周期每小时所需的氧量,kg/h 5.00所需曝气装置的供氧能力，kgO2/h 6.45 a.鼓风曝气去除1kgBOD需供给空气量，m3:50.00曝气装置氧利用率，%18.00曝气供气量，m3/min 2.13鼓风机台数,台 1.00每台鼓风机空气量,m3/min 2.13 b.水下曝气机曝气机台数，台：4.00 1台曝气机的供氧能力，kgO2/h：1.61 4.滗水器计算排出时间，小时0.5排出比0.3每格池子的一个周期内排出水量，m3:73.46938776滗水器的排出能力，m3/h:0.1 5.连通孔设计连通孔个数n3，个2孔口流速m/h40每个连通孔面积m20.464392007(一般取0.05-0.2)（一般取2.5-4）（0.7-0.8）（3-5m）每去除1kgBOD需消耗1KgO2 (0.42-0.53)一般取35-70每格cass池设一套滗水器可取1-5个一般取20-50。
CASS池的设计计算
CASS 池的设计计算1. BOD------污泥负荷（S N ）25**0.0168*30.0*0.750.44/(*0.85S k Se fN kgBOD kgMLSS d η=== 式中：2k =0.0168，2k ------为有机物基质降解速率常数Se=30.0，se------为混合液中残留成分的有机基质，/mg Lf =0.75，f ------为溶液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值 η=0.85，η------有机基质降解率121200300.85200BOD BOD BOD η--=== 2.曝气时间02424*200 1.45**0.44*3*2500A S S T N m X === 式中 :0S ------进水BOD 浓度X------混合污泥浓度，取25003/g m1/m ------排水比，取m=33：活性污泥界面的初始沉降速率 4 1.74 1.77.4*10**7.4*10*10*2500 1.24MAX V t X --===水温10℃，MLSS ≤3000/mg L4 1.264.6*10* 2.41MAX V X -==水温20℃，MLSS ＞3000/mg L式中：t------水温，℃4：沉淀时间max 1[*()][6*0.33 1.5] 2.81.24S H m T V ε++=== h 水温10℃ max 1[*()][6*0.33 1.5] 1.42.41S H m T V ε++=== h 水温20℃式中：H------反应器有效水深，取6mε-----安全高度，取1.5m5：运行周期1.45 1.4 1.0 3.85A S D T T T T =++=++=h式中：D T -----排水时间，h ，取1.0h因此，取一周期时间为4小时周期数，6次/天6：CASS 池容积 采用负荷计算法，3*()100000*(20030)*1010303.0**0.44*5.0*0.75a e e w Q S S V m N N f ---=== 本水厂设计CASS 池N=10座，每座容积310303.01030.310i V m == 排水体积法进行复核，单池容积为33*1000005000*6*10i m V Q m n N === 反应池总容积3*5000*1050000i V N V m ===式中：i V ------单池容积，3mn------周期数N------池数Q------平均日流量，3/m d7：CASS 池的容积负荷7.1池内设计最高水位和最低水位之间的高度 1*100000*62n*6*50000Q H H m V === 7.2滗水结束时泥面高度，3(m)H已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.5m312()6(2 1.5) 2.5H H H H m =-+=-+=7.3 SVI —污泥体积指数, /ml g33 2.5*1083.3/*6*5.0W H SVI ml g H N === 此数值反映出活性污泥的凝聚、 沉降性能良好。
絮凝反应池网格设计计算书
絮凝反应池网格设计计算书絮凝反应池网格设计计算书一、设计原则要求（1）网格絮凝池流速一般按照由大到小进行设计。
（2）反应时间10～30min,平均G 值20～70s ,GT 值10~105 ,以保证絮凝过程的充分和完善。
（3）为使絮粒不致被破坏或产生沉淀，絮凝池内流速必须加以控制，控制值随絮凝池形式而异。
（4）絮凝池内的速度梯度G由进口至出口逐渐减小，G值变化范围100～15110。
s－以内，且GT 2×4二、本絮凝池设计水量为100000t/d，厂区自用水量为7%，分2座，每座絮凝池=100000（1+0.07）/2=535000t/d=2229t/h=0.619m3/s。
单组分2组。
则Q总流量为0.619/2=0.3095m3/s=0.31 m3/s。
三、竖井隔墙过孔流速的计算如下表（以施工图标注尺寸为据）四、内部水头损失计算1-10格为前段，其竖孔之间孔洞流速为0.32-0.25m/s ，过网流速为0.3038m/s,(0.3113)。
网格孔眼尺寸采用45 mm×45 mm 或80 mm×80 mm 两种规格进行计算比较，开孔比均约为39.4%,(38.45%)；该段水头损失约为0.3056 m,(0.31277)；G 值约为92.724 s,(93.81).11-20格为中段，其竖孔之间孔洞流速为0.2-0.15m/s ，过网孔流速为0.21233m/s。
网格孔眼尺寸采用105 mm×105 mm，开孔比均约为52.14%；该段水头损失约为0.084646 m；G值约为48.01 s.21-30格为后段，其竖孔之间孔洞流速为0.14-0.11m/s，不需设置网格。
该段水头损失约为0.026454 m；G值约为25.86 s.整个絮凝反应池的水头损失合计约为0.4167 m，(0.42387);平均G值约为61.04s，(61.57);GT=67922,(68504.2)；符合设计条件要求。
CASS池设计计算
CASS池设计计算1、1功能描述CASS(Cyelic activated sludge system)工艺就是SRB技术衍生得一种新形式。
CASS反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区,在主反应区后部安装了可升降得滗水装置,实现了连续进水间歇排水得周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体。
CASS工艺就是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行得过程,具有一定脱氮除磷效果,废水以推流方式运行,而各反应区则以完全混合得形式运行以实现同步硝化一反硝化与生物除磷。
1、2设计要点（1）C ASS池容积确定式中:Q ——设计水量,m3/d;Nw ——混合液MLSS污泥浓度(kg/m3),取2、5～4、0 kg/m3,设计一般为3、0 kg/m3Ne ——BOD5-泥负荷,取0、05～0、2(kgBOD5/kgMLSS·d),设计一般为0、1 kgBOD5/kgMLSS·d;Sa ——进水BOD5浓度,kg/m3;Se ——出水BOD5浓度,kg/m3;f ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度得比值,一般为0、7～0、1,设计为0、75。
(0、0175—0、64)（2）C ASS池尺寸设计首先根据废水水质水量确定池子得格数N1,一般为2—4中间取整数值,即可确定CASS池得循环周期时间T及周期数N2。
下表为对应得选择值A.确定CASS池高度H0(m)CASS池得有效水深H一般取3-5m。
有效高度H校核:CASS池单格面积A0(m2)滗水高度H1(m);滗水结束时泥面高度H2(m);式中:SVI ——污泥指数,取150设计。
撇水水位与泥面之间得安全距离H3(m):(H3必须大于1、0m才能满足要求)负荷计算法算出得结果,如不能满足H3得条件,则必须减少污泥负荷,增大CASS池得有效容积。
取超高0、5m,则CASS池总高:B、确定CASS池总长L(m)、总宽B(m)CASS池单格要求宽高比B1:H=2～1,长宽比要求L1:B=4～6(一般取4、6),则:其中,由上可确定:(3)设备选型A.曝气器选择所需旋混曝气器数量(个)所需曝气软管数量(m)。
絮凝沉淀池设计计算公式
絮凝沉淀池设计计算公式1.设计规模设计规模：Q=10万m3/d水厂自用水系数δ=5%2.格栅间格栅间两座，单座规模5万m3/d，水厂自用水系数δ=5%，单格设计水量Q=5×10000×1.05÷24÷3600=0.608m3/s。
栅条间歇：b=0.005m，栅前水深：h=4.25m，格栅齿耙厚：S=2mm，齿耙宽：30mm，间歇：70mm，格栅倾角：α=80°（1）设过栅流速v=0.20m/s栅条间歇数n=Q×(sinα) 0.5/（b×h×v）=0.608×(sin80)0.5/（0.005×4.25×0.15）=142，取150栅槽宽B=S（n-1）+bn=0.002×（150-1）+0.005×150=1.048m，取1.2m则实际栅条间歇数n=（B+S）/（b+S）=（1.2+0.002）/（0.005+0.002）=172实际过栅流速v= Q×(sinα) 0.5/（b×h×n）=0.17m/s（2）过栅水头损失计算h0=ξ×v2/2g×sinα=β（S/b）×v2/2g×sinα=2.42×（2/5）×0.172/（2×9.81）×sin80=0.0015mh1=h0×k=0.0005×3=0.0045m3.混合（1）池体设计采用两组机械混合池，每组分为串联的两格进行两级混合，每组处理水量为Q组=5×10000×1.05÷24÷3600=0.608m3/s。
每级混合时间均为30s，混合时间T总计60s，G值取500s-1×T/2=18.24m3单格池体有效容积W=Q组有效水深h采用4m，单格混合池面积=W/h=4.56m2单格尺寸L×B=2.2m×2.2m混合池壁设四块固定挡板，每块宽度0.25m（2）主要设备选用2套混合机械搅拌器，搅拌器直径D=1.0m，每级搅拌器提升量需保证每级混合池中处理水被提升3次。
污水处理CASS池设计计算
污水处理CASS池设计计算污水处理是将污水中的污染物去除，使其达到排放标准的过程。
其中，CASS池是一种常用的污水处理设备，可以进行混凝沉淀、厌氧消化和活性污泥法处理等工艺。
下面将详细介绍CASS池的设计计算。
首先，需要确定CASS池的体积大小。
CASS池的体积大小可以根据污水处理工艺的要求以及污水产量进行估算。
一般情况下，可以根据单位面积的水力负荷来计算CASS池的尺寸。
水力负荷是指单位面积的污水量，单位通常为m3/(m2·d)。
根据国家标准和实际经验，可根据不同的处理工艺设计进水污水的水力负荷。
其次，需要确定CASS池的沉淀时间。
沉淀时间是指污水在CASS池中停留的时间，也称为污泥停留时间。
污水中的悬浮物在CASS池中通过重力沉淀下来，从而去除污染物。
沉淀时间的选择既要考虑污物的沉淀速度，又要考虑处理效果和设备结构等因素。
根据经验，一般沉淀时间可选择为2-6小时。
此外，还需要确定CASS池的深度。
CASS池的深度一般可以根据进水和出水口的位置来确定。
进水口位于CASS池的上部，污水由上部向下流动，通过重力沉淀。
出水口位于CASS池的底部，出水后进行后续的处理。
深度的选择要保证污水在CASS池中停留足够的时间，以便污染物得到充分的沉淀。
另外，还需要考虑CASS池的通气和搅拌设备。
通气设备有助于提供氧气供给好氧微生物进行降解有机物质的过程，从而提高处理效果。
搅拌设备可以促进污水中悬浮物的混合，防止沉淀物的堆积，同时也有助于组织和活化污泥。
最后，还需要充分考虑CASS池的建设和维护成本。
CASS池的建设成本包括设备投资、土建投资等，维护成本包括设备维修、能耗等。
在设计过程中，要充分考虑处理效果和经济效益的平衡，选择合适的设备和工艺。
综上所述，污水处理CASS池的设计计算主要包括确定CASS池的体积大小、沉淀时间、深度，以及考虑通气和搅拌设备等因素，并综合考虑建设和维护成本。
这样可以有效地设计和运行CASS池，实现污水的有效处理，保护环境。
网格絮凝池设计计算
网格絮凝池设计计算一、已知条件设计规模：处理水量为60000t/d二、已知水质条件常年平均浊度：60NTU 常年平均水温：16℃三、网格絮凝池的设计计算由已知水质条件，常年平均浊度为60度，常年平均水温为16℃，符合网格絮凝池的使用条件：原水水温为：4.0～34.0℃ 原水浊度为：25～2500度以此，此水质可以使用网格絮凝池对原水絮凝。
3.1 设计处理水量Q ：)1(1ξ+⨯=Q Q 式中：Q ：设 计处理流量(m ³/d) 1Q ：设计规模(m ³/d)ζ：水厂的自用水系数，一般取：5％～10％，设计中取对于一般的水厂取5％，本设计采用5％。
则设计处理水量Q 为：s m h m d m Q Q /729.0/2625/63000)05.01(60000)1(3331===+⨯=ξ+⨯=3.2 单池设计处理水量2Q ： NQ Q =2 式中： Q ：设计处理流量(m ³/d) 2Q ：单池设计流量(m ³/d)N ：絮凝池的数量，本设计取N=2则单池设计处理流量2Q 为：s m h m d m Q /365.0/5.1312/315002630003332====3.3 絮凝池的有效容积V ：602TQ V =式中： 2Q ：单池设计处理流量(m ³/h)T ：絮凝时间(min)，按《室外给水设计规》（GB50013-2006）要求，絮凝时间一般宜为12～20min ，用于处理低温低浊水时，絮凝时间可适当延长。
本设计中采用16min 则： 3235060165.131260m T Q V =⨯==3.4 絮凝池的面积A ：'H VA =式中： V ：单池的有效容积(m ³)H ’：有效水深（m ），絮凝池与平流沉淀池配套时，池高可采用3.0～3.4m ；絮凝池与斜管沉淀池配套时，可采用4.2m 左右。
本设计考虑使用斜管沉淀池，因此采用4.2m 。
网格絮凝池设计计算
网格絮凝池设计计算一、已知条件设计规模：处理水量为60000t/d二、已知水质条件常年平均浊度：60NTU 常年平均水温：16℃三、网格絮凝池的设计计算由已知水质条件，常年平均浊度为60度，常年平均水温为16℃，符合网格絮凝池的使用条件：原水水温为：4.0～34.0℃ 原水浊度为：25～2500度以此，此水质可以使用网格絮凝池对原水絮凝。
3.1 设计处理水量Q ：)1(1ξ+⨯=Q Q 式中：Q ：设 计处理流量(m³/d) 1Q ：设计规模(m³/d)ζ：水厂的自用水系数，一般取：5％～10％，设计中取对于一般的水厂取5％，本设计采用5％。
则设计处理水量Q 为：s m h m d m Q Q /729.0/2625/63000)05.01(60000)1(3331===+⨯=ξ+⨯=3.2 单池设计处理水量2Q ： NQQ =2 式中： Q ：设计处理流量(m³/d) 2Q ：单池设计流量(m³/d)N ：絮凝池的数量，本设计取N=2则单池设计处理流量2Q 为：s m h m d m Q /365.0/5.1312/315002630003332====3.3 絮凝池的有效容积V ：602TQ V =式中： 2Q ：单池设计处理流量(m³/h)T ：絮凝时间(min)，按《室外给水设计规范》（GB50013-2006）要求，絮凝时间一般宜为12～20min ，用于处理低温低浊水时，絮凝时间可适当延长。
本设计中采用16min 则： 3235060165.131260m T Q V =⨯== 3.4 絮凝池的面积A ：'H VA =式中： V ：单池的有效容积(m³)H’：有效水深（m ），絮凝池与平流沉淀池配套时，池高可采用3.0～3.4m ；絮凝池与斜管沉淀池配套时，可采用4.2m 左右。
本设计考虑使用斜管沉淀池，因此采用4.2m 。
cass库容计算方法
cass库容计算方法
在水处理、化工、制药等行业中，常常需要计算反应釜或沉淀池的cass库容。
cass库容，即反应釜或沉淀池中最终悬浮微粒的容积，通常用于控制反应过程中的排放和回收。
下面介绍一下cass库容的计算方法。
1. 确定颗粒密度
首先，需要确定悬浮颗粒的密度，这个值可以通过实验测量得到。
通常，反应釜或沉淀池中的悬浮颗粒密度为1.5-2.5g/cm³，具体值因不同的颗粒而异。
2. 确定悬浮颗粒浓度
反应釜或沉淀池中的悬浮颗粒浓度可以通过实验测量得到，通常用mg/L表示。
也可以根据反应过程中产生的颗粒物质的质量或体积测量得到。
3. 确定反应釜或沉淀池的净容积
反应釜或沉淀池的净容积即为容器内的有效容积，通常用m³表示。
通过容量的测量可以得到净容积。
4. 计算cass库容
根据以上三个参数，可以用下面的公式计算cass库容：
cass库容 = 悬浮颗粒浓度 ÷ (颗粒密度 × 1000) ×净容积
其中，颗粒密度为g/cm³，净容积为m³，悬浮颗粒浓度为mg/L，需要将其转换为g/m³。
计算结果为m³，即为反应釜或沉淀池中最终悬浮颗粒的容积。
总之，cass库容的计算方法比较简单，在实际应用中需要根据具体实验条件进行实际测量。
通过对cass库容的计算，可以有效控制反应过程中颗粒物质的回收和排放，保护环境和资源的可持续利用。
CASS池的设计计算
CASS池的设计计算1.CASS池规模的计算：需要考虑到系统的实际需求和用户规模，以及每个用户在使用系统时所需服务模块的数量和类型。
根据这些因素，可以计算出CASS池的规模，即需要存放多少个服务模块的容量。
2.CASS池的性能计算：需要考虑到系统的响应时间要求和吞吐量需求。
根据这些需求以及每个服务模块的处理能力，可以计算出CASS池需要的总的处理能力，即每秒能处理多少个服务请求。
3.CASS池的容错性计算：需要考虑到系统的可靠性需求和故障恢复能力。
根据这些需求以及每个服务模块的可靠性和故障恢复时间，可以计算出CASS池需要的容错能力，即能够容纳多少个故障服务模块并快速替换。
4.CASS池的扩展性计算：需要考虑到系统的未来发展和扩展的需求。
根据预计的增长率以及每次扩展的规模，可以计算出CASS池需要的扩展能力，即能够容纳多少个新增的服务模块。
以上计算可以参考以下公式：1.CASS池规模计算公式：CASS_Pool_Size = Total_Users * Modules_Per_User其中，Total_Users为系统的总用户数，Modules_Per_User为每个用户所需的服务模块数量。
2.CASS池性能计算公式：CASS_Pool_Throughput = Total_Requests / Avg_Response_Time其中，Total_Requests为系统的总请求数，Avg_Response_Time为每个请求的平均响应时间。
3.CASS池容错性计算公式：CASS_Pool_Fault_Tolerance = (Total_Faulty_Modules *Avg_Recovery_Time) / (Total_Modules * Avg_Failure_Rate)其中，Total_Faulty_Modules为系统的故障模块数，Avg_Recovery_Time为每个模块的平均恢复时间，Total_Modules为系统的总模块数，Avg_Failure_Rate为每个模块的平均故障率。
CASS 中间水池 格网絮凝反应池 均粒滤料滤池 计算
CASS+中间水池+格网絮凝反应池+均粒滤料滤池 计算1 CASS 池CASS 反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。
CASS 工艺是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行的过程，具有一定脱氮除磷效果，废水以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的形式运行以实现同步硝化一反硝化和生物除磷。
1.1容积采用容积负荷法计算：fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)( 式中：Q-设计水量，3000m 3/dNw---混合液MLSS 污泥浓度（kg/m 3-4.0 kg/m 3，设计为3.5kg/m 3Ne---BOD 5-泥负荷，一般为0.05-0.2(kgBOD 5/kgMLSS ·d),设计为0.08 kgBOD 5/kgMLSS ·dSa---进水BOD 5浓度，200/LSe---出水BOD 5浓度，20mg/L则：33257175.05.308.010)20200(3000m V =⨯⨯⨯-⨯=-，取2600m 3 设计为池子个数N1＝4（个）（一期建设两个，二期建设两个）则单池容积为2600÷4＝650m 3。
1.2 外形尺寸池内最大水深一般为3-5m ，设计为H=。
则单格池面积A ： 0.4426001⨯=⨯=H n VA =2 运行周期设计为4h ，则1日内循环的周期数N2＝24÷4=6则池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H 1：5.162643000211⨯⨯=⨯⨯=A N N QH =，取 池内混液污泥浓度设计为Nw =/L污泥体积指数SVI=150则滗水结束时泥面高度H2：H 2=H×Nw×SVI×10-3××150×10-3=。
撇水水位和泥面之间的安全距离H 3：H 3=H-(H l +H 2)-(+)=池子超高取H 4=则池总高度H 0=H+0.5=宽高比要求B:H=1-2，长宽比要求L:B=4-6取宽B=6m ÷6=27m1.3 选择区容积CAS 池中间设1-2道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。
网格絮凝池及设计计算
网格（栅条）絮凝池网格絮凝池的二平面布置和穿孔旋流絮凝池相类似，由多格竖井串联而成.絮凝池分成许多面积相等的方格，进水水流顺序从一格留到下一格,上下对焦交错流动,直到出口。
一、使用条件1.原水水温为4。
0~34.0℃、浊度为25～2500度.2.单池处理的水量以1～2。
5万m³/d较合适，以免因单格面积过大而影响效果。
水厂产水量大时，可采用2组或多组池并联运行。
采用网格或栅条的絮凝池效果相接近，但栅条加工比较方便，用料也省。
3.适用于新建也可用于旧池改造.二、设计要求1.絮凝时间一般为10～15min；2.絮凝池分隔大小按竖向流速确定；3.絮凝池分格数按絮凝时间计算，多数分成8～18格：可大致按分格数均分成3段，其中前段各格为3～5mim,段端3~5min，末段4～5min；4.网格或栅条数前段较多，中断较少,末段可不放，但前段总数宜在16层以上，中断在8层以上上下两层间距为60～70cm；5.每格的竖向流速,前段和中段0。
12~0。
14m/s,末段0。
1～0。
14m/s；6.网格或栅条的外框尺寸等于每格池的净尺寸。
前段栅条缝隙为50mm,或网格孔眼为80×80mm，中段分别为80mm和100×100mm；7.各格之间的过水孔洞应上下交错布置,孔洞计算流速，前段0。
3~0。
2m/s,,中段0。
2~0.15m/s，末段0。
1～0。
14m/s，各过水孔面积从前段向末段逐步增大。
所有过水孔须经常处于淹没状态,因此上部孔洞标高应该考虑沉淀池水位变化时会不会露出水面;8.网孔或过栅流速,前段0。
25～0。
30m/s，中段0.22~0。
25m/s；9.一般排泥可用长度小雨5m、直径150mm~200mm的穿孔排泥管或单斗底排泥，采用快开排泥阀；10.网格或栅条材料不可用木料、扁钢、钢筋混凝土预制件等.木板条厚度20~25mm,钢筋混凝土预制件厚度30～70mm。
三、计算网格絮凝池计算公式如下表网格絮凝池计算公式表【例】网格絮凝池计算.设计规模为6000m³/d，絮凝池分两组，可以单独工作. 【解】设水厂自用水量为5％，则设计流量为:Q=6000×1。
网格絮凝池及设计计算(互联网+)
网格（栅条）絮凝池网格絮凝池的二平面布置和穿孔旋流絮凝池相类似，由多格竖井串联而成。
絮凝池分成许多面积相等的方格，进水水流顺序从一格留到下一格，上下对焦交错流动，直到出口。
一、使用条件1.原水水温为4.0~34.0℃、浊度为25~2500度。
2.单池处理的水量以1~2.5万m³/d较合适，以免因单格面积过大而影响效果。
水厂产水量大时，可采用2组或多组池并联运行。
采用网格或栅条的絮凝池效果相接近，但栅条加工比较方便，用料也省。
3.适用于新建也可用于旧池改造。
二、设计要求1.絮凝时间一般为10~15min；2.絮凝池分隔大小按竖向流速确定；3.絮凝池分格数按絮凝时间计算，多数分成8~18格：可大致按分格数均分成3段，其中前段各格为3~5mim，段端3~5min，末段4~5min；4.网格或栅条数前段较多，中断较少，末段可不放，但前段总数宜在16层以上，中断在8层以上上下两层间距为60~70cm；5.每格的竖向流速，前段和中段0.12~0.14m/s，末段0.1~0.14m/s；6.网格或栅条的外框尺寸等于每格池的净尺寸。
前段栅条缝隙为50mm，或网格孔眼为80×80mm，中段分别为80mm和100×100mm；7.各格之间的过水孔洞应上下交错布置，孔洞计算流速，前段0.3~0.2m/s,，中段0.2~0.15m/s，末段0.1~0.14m/s，各过水孔面积从前段向末段逐步增大。
所有过水孔须经常处于淹没状态，因此上部孔洞标高应该考虑沉淀池水位变化时会不会露出水面；8.网孔或过栅流速，前段0.25~0.30m/s，中段0.22~0.25m/s；9.一般排泥可用长度小雨5m、直径150mm~200mm的穿孔排泥管或单斗底排泥，采用快开排泥阀；10.网格或栅条材料不可用木料、扁钢、钢筋混凝土预制件等。
木板条厚度20~25mm，钢筋混凝土预制件厚度30~70mm。
三、计算网格絮凝池计算公式如下表网格絮凝池计算公式表项目公式1.池体积2.池面积3.池高4.分格子面积5.分格数6.竖井之间孔洞尺寸7.总水头损失)m3(60QTV=)m('2HVA=)m(3.0'+=HH)m3(vQf=fA=n)m(222vQA=)m(hhh21∑+∑=)(22111mgvhξ=)(22222mgvhξ=Q—流量（m³/h）T—絮凝时间（mim）'H—有效水深，与平流沉淀池配套时，池高可采用3.0~3.4m，与斜管沉淀池配套时可采用4.2m左右v—竖井流速（m/s）2v—各段孔洞流速（m/s）1h—每层网格水头损失（m）2h—每个孔洞水头损失（m）1v—各段过网流速（m/s）1ξ—网格阻力系数，前段取1.0，中段取0.92ξ—孔洞阻力系数【例】网格絮凝池计算。
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CASS+中间水池+格网絮凝反应池+均粒滤料滤池 计算1 CASS 池CASS 反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。
CASS 工艺是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行的过程，具有一定脱氮除磷效果，废水以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的形式运行以实现同步硝化一反硝化和生物除磷。
1.1容积采用容积负荷法计算：fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)( 式中：Q-设计水量，3000m 3/dNw---混合液MLSS 污泥浓度（kg/m 3），一般取 2.5-4.0kg/m 3，设计为3.5 kg/m 3Ne---BOD 5-泥负荷，一般为0.05-0.2(kgBOD 5/kgMLSS ·d),设计为0.08 kgBOD 5/kgMLSS ·dSa---进水BOD 5浓度，200/LSe---出水BOD 5浓度，20mg/Lf----混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8，设计为0.75则：33257175.05.308.010)20200(3000m V =⨯⨯⨯-⨯=-，取2600m 3 设计为池子个数N1＝4（个）（一期建设两个，二期建设两个）则单池容积为2600÷4＝650m 3。
1.2 外形尺寸池内最大水深一般为3-5m ，设计为H=4.0m 。
则单格池面积A ： 0.4426001⨯=⨯=H n VA =162.5m 2 运行周期设计为4h ，则1日内循环的周期数N2＝24÷4=6则池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H 1：5.162643000211⨯⨯=⨯⨯=A N N QH =0.77m ，取0.8m 池内混液污泥浓度设计为Nw =3.5g/L污泥体积指数SVI=150则滗水结束时泥面高度H2：H 2=H×Nw×SVI×10-3=4.0×3.5×150×10-3=2.1m 。
撇水水位和泥面之间的安全距离H 3：H 3=H-(H l +H 2)=4.0-(0.8+2.1)=1.1m池子超高取H 4=0.5m则池总高度H 0=H+0.5=4.5m宽高比要求B:H=1-2，长宽比要求L:B=4-6取宽B=6m ，则长L=162.5÷6=27m1.3 选择区容积CAS 池中间设1-2道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。
靠进水端为生物选择区，其容积为CAST 池总容积的20%左右，另一部分为主反应区。
选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。
设计在CASS 池内设两道隔墙，按长度方向分为厌氧区，兼氧区，好氧区，长度比要求按1:5:30设计，分别为1.0m ，4.0m ，22.0m 。
1.4 连通孔口尺寸在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔，连通预反应区与主反应区水流，连通孔数的确定为3n =2孔口面积 vH L B v n n Q A 1)24(11311⨯⨯+⨯⨯⨯= 式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，0.8m;V —孔口流速（20-50m/h ），取v=40m/hL1—选择区的长度，5.0m 。
则：61.0401)8.00.564024243000(1=⨯⨯+⨯⨯⨯=A m 2 孔口尺寸设计为：1.0m ×0.6m1.5需氧量计算v r VX b QS a O '+'=2式中：2O ----混合液需氧量，kg/da '----活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污泥微生物每代谢1kgBOD 所需氧量，以kg 计，取0.5;Q----污水流量，3000m 3/dSr----经活性污泥微生物代谢活动被降解的有机污染物量，以BOD 计，Sr=（200－20）×10-3；b '----活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，即每kg 活性污泥每天自身氧化所需氧量，以kg 计，取0.15；V----曝气池容积，2600m 3；v X ----单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS ）量，取2.5kg/m 3。
则：hkg d kg O /52/12455.2260015.010)20200(30005.032==⨯⨯+⨯-⨯⨯=-1.6 CASS 池运行模式设计CASS 池运行周期设计为4h ，其中曝气120min ，沉淀40-60min ，滗水40min,闲置20min ，正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min 后开始。
池内最大水深4.0m ，换水水深0.8m ，存泥水深2.1m ，保护水深1.1m ，进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，排水结束由水位控制。
主反应区即好氧区，是去除营养物质的主要场所，通常控制ORP在100-150mV，溶解氧0-2.5mg/L。
运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态，完成降解有机物的过程，而活性污泥内部则基本处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制，从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。
1.7 排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要，将排水口设在最低水位以下0.6m，最高水位以下1.4m处，设计池内底埋深 1.0m,则排水口相对地坪标高为 1.6m，最低水位相对地面标高为2.2m。
单池每周期排水量为：6×27×0.8=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷(40÷60)=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。
为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度。
2 中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量，以便后续三级深度处理能顺利进行。
CASS池每个周期为4小时，每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为：4×6×27×0.8=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m3/h，设计为150m3/h 中间水池所需最小容积为:518－150×(40÷60)=418m3设计中间水池的容积为: 500m3设计为两个池，一期一座，二期增建一座。
采用圆形地下水池，池内并设置喷泉，以形成水景。
有效水深为3.2m，则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m，池总深度3.5m。
3格网絮凝反应池3.1设计说明向污水中投入混凝剂，使在水中难以沉淀的胶体状悬浮颗粒或乳状污染物失去稳定后，由于互相碰撞而聚集或聚合、搭接而形成较大的颗粒或絮状物，从而使污染物更易于自然下沉或上浮而被除去。
混凝剂可降低污水的浊度、色度，除去多种高分子物质、有机物、某些重金属毒物和放射性物质。
采用竖直往复式隔板反应池，在每个竖进里设置两层格网。
反应时间在10～30min之间。
用于水处理的混凝剂要求混凝效果好，对人类健康无害，价廉易得，使用方便，本工艺选择明矾。
3.2设计参数（1）廊道内流速采用6档：1234560.5m/s,0.4m/s,0.35m/s,0.3m/s,0.25m/s,0.2m/s v v v v v v ======（经验数据）（2）反应时间T =20min（3）池内平均水深H 1=4.0m ，超高H 2=0.3m3.3设计计算（1）总容积 31502050(m )6060QT W ⨯=== （2）分为2池，每池净平面面积 2150 6.25(m )2 4.0W F nH '===⨯ （3）池长池子宽度B 采用2.0m 6.25 3.13(m)2.0F L B ''===，采用3.0m （4）池子分格池子平均分为6格，每格平面尺寸为：1.0m ×1.0m.第一格流速0.5m/s ，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.5=0.04m 2采用方孔200mm ×200mm第二格流速0.4m/s ，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.4=0.05m 2采用方孔250mm×200mm第三格流速0.35m/s，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.35=0.06m2采用方孔300mm×200mm第四格流速0.3m/s，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.3=0.069m2采用方孔350mm×200mm第五格流速0.25m/s，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.25=0.08m2 采用方孔400mm×200mm第六格流速0.2m/s，过水孔面积为：150÷2÷3600÷0.2=0.1m2 采用方孔500mm×200mm４.均粒滤料滤池4.1设计参数过滤水量：150m3/h滤速V=8～14m/h运行周期24～48h滤层水头损失：1.5～2.0m滤料采用均粒石英砂，粒径：0.9～1.2mm滤层厚度1.1～1.2m滤层上水深：1.2～1.5m4.2设计计算（1）滤池面积及尺寸过滤水量150m 3/h ，滤速10m/s 215015(m )10Q F V === 采用滤池数2个，一次性建设。
每个滤池面积为7.5m 2采用宽B=2.0m ，长L=4.0m 。
（2）滤头个数单池过滤面积ƒ=2.0×4.0=8.0m 2每个滤头的缝隙面积ƒ1=0.00045m 2开孔比β=1.8％ 则滤头个数0.0188.0320()0.00045N ⨯==个 每平方米滤头个数为：320÷8.0=40个（2）滤池高度气水室高度取0.7m滤板厚度为0.1m承托层厚度为0.1m滤料厚度1.2m滤层上水深1.3m进水系统跌差0.4m进水总渠超高0.3m滤池总高度：0.7+0.1+0.1+1.2+1.3+0.4+0.3=4.1m 5 中水池5.1容积与尺寸按规范，中水池有效容积与日中水量的比值≥25％ 有效容积为：3000×0.25＝750m 3采用两个池，一期建设1个。
有效水深为3.2m 。
池长12m ，宽10m 。
5.2 消毒二氧化氯投加量 Q a Q ⋅⋅=001.01式中：a ----最大投加量，经验确定为5mg/L则h g d kg Q a Q /625/1530005001.0001.01==⨯⨯=⋅⋅=。