皋兰电石模板施工方案

甘肃鸿丰电石有限公司25500KVA 电石炉厂房工程
模
板
支
撑
体
系
方
案
甘肃第三建设集团公司市政公司电石炉厂房工程项目部
2011年7月3日
模板方案
一、编制依据
1、甘肃鸿丰电石有限公司电石炉厂房工程1＃、2＃、3#楼工程施工图纸。

2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。

(JGJ130-2001）
3、建筑结构荷载规范。

（GB50009-2001）
4、建筑施工手册。

（第四版）
５、模板工程施工工艺规程.Ｑ／ＧＪＺ０３－２００５
6、建筑施工计算手册。

（2001版)
7、建设工程施工安全规程。

DB13（J）45-2003
8、PKPM建筑工程安全计算软件
二、设计的主要原则
1、实用性
主要应保证混凝土结构的质量，具体要求是：
（1）、接缝严密，不漏浆；
(２)、保证构件的形状尺寸和相互位置的正确;
(３）、模板的构造简单,支拆方便。

２、安全性
保证在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌。

３、经济性
针对工程结构的具体情况，因地制宜,就地取材,再确保工期、质量的前提下,尽量减少一次性投入,增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。

三、工程概况
. 甘肃鸿丰电石有限公司电石炉厂房工程由1#、2#、3＃楼组成，楼间距为11。

5米;建筑面积为3×3091=9273ｍ2;三栋厂房均为六层钢筋混凝土现浇框架结构体系;建筑物长度为30.75米；宽度为25.25米；楼正立面呈“品"字形，轴线布置为错误!～错误!×错误!～错误!；建筑物高度30.13米，层高分别为一层：5。

8m；二层3。

6ｍ；三层3.8ｍ；四层5ｍ；五层6。

2ｍ;六层4。

9ｍ；女儿墙栏板1.3ｍ。

○1～错误!、错误!～错误!轴间为二层,总高度为9.4米;错误!～错误!轴间为四层，总高度为18米；错误!～错误!轴间为六层，总高度为30。

13米。

甘肃鸿丰电石有限公司电石炉厂位于皋兰县三川口工业园区，拟建场地存在（Ⅳ）很严重的自重湿陷性，场地平均湿陷等级为Ⅳ级，最大湿陷深度17。

00米。

拟建场地自然条件为基本风压0。

3KN/㎡；基本雪压为0。

15 KN/㎡；地面粗糙度类别为B类。

本工程建筑结构安全等级二级；设计使用年限50年；建筑抗震设防类别丙类；地基基础设计类别丙级；抗震设防烈度为八度.结构用钢为Ⅰ、Ⅱ钢筋。

混凝土强度等级为C35；拟建地区基本风压为0.3KN/㎡；基本雪压为0.153KN/㎡；地面粗糙度类别为B类。

混凝土采用现场自拌混凝土.混凝土输送方式：KZ砼采用塔吊输送；梁、板混凝土采用混凝土泵车输送.
本工程结构构件信息为：
模板支架搭设高度（ｍ）板5。

46 3.46 3.63 4。

83
5。

78
6。

03
4。

76 梁
4.33 1。

98 2。

28 3。

38 4。

58 3.63
4。

88 2。

76 3。

08 4.38 5.33 4.08
本工程为多层工业厂房，因设备安装需要,错误!~错误!×错误!~错误!轴间一层、二层结构层有一直径为10。

7米的预留洞，此部分模板支架支撑体系高度为12。

83米，基础回填后标高到—1.2米，模板总支架高度为14。

03米。

四层顶板（17。

98米)局部板模板支撑体系高度为8.66米，局部梁支撑体系高度为8。

28米；五层顶板（24.18米）○4~错误!×错误!～错误!间有一直径为9米的环形梁内板厚为400mm，支撑体系高度为5.78米。

四、模板设计
板模板及断面小于700mm框架梁支架材料采用碗口式钢管支架；断面大于700mm 框架梁模板支撑体系采用48×3。

5钢管式扣件支撑体系。

木方为40 mm×80 mm。

梁侧模、底模采用1。

2厚木工板，平板模板采用1。

2厚竹胶板。

根据工程实际情况模板截面尺寸（mm）支撑体系支撑高度（m）
板120 碗口式14.03 150 碗口式6。

03 400 碗口式 5.78 150 碗口式8.66
梁500×1600 扣件式钢管脚手架8。

28 500×1600 扣件式钢管脚手架5。

33 350×1000 碗口式 2.78 350×700 碗口式4。

88
一）根据工程实际情况，取断面为500×1600，支撑高度为8。

28米框架梁计算模板支撑体系的稳定性。

支撑体系横断面方向支撑宽度为1.2米；立杆延梁跨度方向为0。

6米，立杆的部距为0.9米，梁底增设四道承重立杆；两侧设两排￠14对拉螺栓,螺栓间距为500mm。

支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系。

梁模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)。

计算依据2《施工技术》2002。

3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军）。

计算参数：
模板支架搭设高度为8。

3m，
梁截面 B×D=600mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距h=0。

90m，
梁底增加4道承重立杆。

面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。

木方40×80mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000。

0N/mm 4。

梁两侧立杆间距 1。

20m. 梁顶托采用[8号槽钢U 口竖向。

梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

模板自重0。

50kN/m 2，混凝土钢筋自重25。

00kN/m 3，施工活荷载3。

00kN/m 2。

梁两侧的楼板厚度0.15m ，梁两侧的楼板计算长度7.00m 。

地基承载力标准值160kN/m 2，基础底面扩展面积0。

250m 2，地基承载力调整系数0。

40。

扣件计算折减系数取1。

00.
828
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 1。

20×25.000×0.150×7。

000×0.600=18.900kN 。

采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1。

荷载的计算：
(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m)：
q1 = 25。

000×1.600×0.600=24.000kN/m
(2)模板的自重线荷载（kN/m)：
q2 = 0。

500×0.600×(2×1。

600+0。

600)/0。

600=1.900kN/m
(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN ）:
经计算得到，活荷载标准值 P1 = （1.000+2.000）×0。

600×0。

600=1。

080kN
均布荷载 q = 1.20×24。

000+1。

20×1.900=31。

080kN/m 集中荷载 P = 1。

40×1.080=1.512kN
面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60。

00×1。

20×1.20/6 = 14.40cm 3； I = 60.00×1.20×1。

20×1。

20/12 = 8。

64cm 4；
200
200
200
1.51kN 31.08kN/m
A
B
计算简图
0.147
弯矩图(kN 。

m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
25.90kN/m
A
变形计算受力图
0.043
变形图（mm ） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2。

373kN N2=7。

707kN N3=7.707kN N4=2.373kN
最大弯矩 M = 0.147kN.m 最大变形 V = 0。

542mm (1）抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.147×1000×1000/14400=10.208N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f 〈 [f],满足要求！
（2)抗剪计算［可以不计算］
截面抗剪强度计算值 T=3×3864.0/（2×600.000×12.000)=0.805N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1。

40N/mm2
抗剪强度验算 T < ［T]，满足要求!
（3）挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0。

542mm
面板的最大挠度小于200。

0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
（一）梁底顶托梁计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 7。

707/0。

600=12.845kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0。

1×12.845×0.60×0.60=0.462kN.m
最大剪力 Q=0。

6×0。

600×12.845=4。

624kN
最大支座力 N=1。

1×0。

600×12。

845=8.478kN
截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.79cm3；
截面惯性矩 I = 16.60cm4；
(1）抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。

462×106/1。

05/5790。

0=76。

06N/mm2
抗弯计算强度小于215。

0N/mm2，满足要求！
（2)挠度计算
最大变形 v =0.677×9.497×600。

04/(100×206000。

00×166000。

0）=0。

244mm
最大挠度小于600。

0/400,满足要求！
三、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算.
四、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=8.48kN （已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0。

128×8。

280=1。

268kN
N = 8.478+1.268=9.746kN
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到;
i -—计算立杆的截面回转半径 (cm）;i = 1。

60
A -—立杆净截面面积（cm2）; A = 4。

24
W ——立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 4.49
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f］ = 205.00N/mm2；
l0 -—计算长度（m）;
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1）或(2）计算
l0 = k1uh (1）
l0 = （h+2a) (2）
k1 ——计算长度附加系数，按照表1取值为1。

243；
u —- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5。

3.3；u = 1。

700
a —- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。

30m；
公式（1)的计算结果：l0=1。

243×1.700×0。

90=1。

902m =1902/16.0=119。

234 =0.458
=9746/(0。

458×424）=50。

198N/mm2，立杆的稳定性计算 < ［f]，
满足要求!
公式（2)的计算结果:l0=0。

900+2×0.300=1。

500m =1500/16.0=94.044
=0。

632
=9746/（0。

632×424)=36。

397N/mm2，立杆的稳定性计算 < ［f］，
满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2（h+2a） (3)
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值为1.024；
公式(3)的计算结果：l0=1.243×1。

024×（0。

900+2×0.300）=1.909m
=1909/16。

0=119。

702 =0.458
=9746/（0。

458×424)=50。

198N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f]，
满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1 模板支架计算长度附加系数 k1
———-————————-————--——-————-—-—-————————
步距 h(m） h≤0.9 0。

9〈h≤1.2 1。

2<h≤1。

5 1。

5〈h≤2.1
k1 1。

243 1.185 1。

167 1.163 ———-—————-—-——-—-——-————-—————————-————
表2 模板支架计算长度附加系数 k2
-——--—————————--————-——-———--————————————————
H（m） 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40
h+2a或u1h（m)
1.35 1。

0 1.014 1。

026 1。

039 1.042 1。

054 1。

061 1.081 1。

092 1。

113 1。

137 1。

155 1。

173
1.44 1.0 1.012 1.022 1。

031 1.039 1。

047 1。

056 1。

064 1。

072 1。

092 1.111 1。

129 1.149
1。

53 1。

0 1。

007 1.015 1。

024 1。

031 1.039 1。

047 1。

055 1。

062 1。

079 1。

097 1。

114 1。

132
1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1。

043 1。

051 1.056
1.074 1。

090 1。

106 1。

123
1。

80 1.0 1.007 1。

014 1。

020 1。

026 1.033 1。

040 1.046 1.052 1。

067 1.081 1.096 1.111
1.92 1。

0 1。

007 1.012 1。

018 1。

024 1。

030 1。

035 1。

042 1。

048 1.062 1。

076 1。

090 1.104
2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1。

022 1.029 1.035 1。

039 1.044 1。

060 1.073 1.087 1。

101
2。

25 1.0 1.007 1。

010 1.016 1。

020 1.027 1.032 1.037 1。

042
1.057 1.070 1。

081 1.094
2.70 1。

0 1.007 1。

010 1.016 1。

020 1.027 1。

032 1。

037 1.042 1.053 1。

066 1.078 1。

091
———————-———--————————-——-—-——————--———————————-——
以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
六、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p -—立杆基础底面的平均压力 (kN/m2）,p = N/A；p = 38。

98
N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN)；N = 9.75
A —- 基础底面面积（m2）；A = 0。

25
fg —- 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 64。

00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc -- 脚手架地基承载力调整系数;kc = 0。

40
fgk ——地基承载力标准值；fgk = 160。

00
地基承载力的计算满足要求!
二）、顶板支撑体系采用间距为900mm的碗口支撑体系。

支撑高度为14米,支撑面积为11.75×1。

75米，板厚为150mm。

部位为错误!～错误!×错误!～错误!，支撑高度为—1。

2米至12.98米。

立杆基础为房心回填土，回填土压实系数大于0。

96，立杆下垫5CM木板。

模板支撑体系搭设完成后严禁房心回填土雨水产生湿陷下沉.
楼板模板支架计算书
计算参数：
模板支架搭设高度为14。

0m,
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=0.90m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量
6000.0N/mm4。

木方40×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。

0N/mm2，弹性
模量9000.0N/mm4。

梁顶托采用［8号槽钢U口竖向。

模板自重0。

35kN/m2，混凝土钢筋自重25。

00kN/m3，施工活荷载3。

00kN/m2.
扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25。

000×0。

150×0.900+0.350×0。

900=3。

690kN/m
活荷载标准值 q2 = （2.000+1.000）×0.900=2。

700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90。

00×1。

50×1.50/6 = 33。

75cm3；
I = 90.00×1。

50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；
（1)抗弯强度计算
f = M / W < ［f］
其中 f —- 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距（N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f］——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3。

690+1。

4×2.700)×0.300×0.300=0。

074kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。

074×1000×1000/33750=2.189N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f］，满足要求!
（2）抗剪计算［可以不计算]
T = 3Q/2bh < ［T］
其中最大剪力 Q=0.600×（1.20×3。

690+1。

4×2。

700)×0.300=1.477kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1477.0/（2×900.000×15.000）=0.164N/mm2
截面抗剪强度设计值［T]=1。

40N/mm2
抗剪强度验算 T 〈 [T]，满足要求！
（3)挠度计算
v = 0。

677ql4 / 100EI 〈［v］ = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3。

690×3004/(100×6000×253125)=0。

133mm
面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求！
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算
（1)钢筋混凝土板自重(kN/m）：
q11 = 25。

000×0.150×0.300=1。

125kN/m
(2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q12 = 0。

350×0。

300=0。

105kN/m
（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)：
经计算得到,活荷载标准值 q2 = （1.000+2.000）×0.300=0。

900kN/m
静荷载 q1 = 1。

20×1.125+1。

20×0。

105=1。

476kN/m
活荷载 q2 = 1.40×0。

900=1.260kN/m
2。

木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.462/0。

900=2。

736kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2。

74×0。

90×0.90=0.222kN.m
最大剪力 Q=0。

6×0。

900×2。

736=1.477kN
最大支座力 N=1。

1×0。

900×2.736=2。

709kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4.00×8.00×8。

00/6 = 42.67cm3;
I = 4.00×8。

00×8。

00×8。

00/12 = 170。

67cm4；
(1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.222×106/42666。

7=5.19N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13。

0N/mm2,满足要求！
（2）木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0。

6ql
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T］
截面抗剪强度计算值 T=3×1477/(2×40×80）=0。

693N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求！
(3）木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1。

230kN/m
最大变形 v =0.677×1.230×900.04/（100×9000.00×1706666.8)=0。

356mm
木方的最大挠度小于900。

0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算.
集中荷载取木方的支座力 P= 2。

709kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

托梁计算简图
0.780
托梁弯矩图(kN。

m）
托梁剪力图(kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
0.040
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.779kN.m
经过计算得到最大支座 F= 9。

079kN
经过计算得到最大变形 V= 0.570mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.79cm3；
截面惯性矩 I = 16。

60cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.779×106/1.05/5790。

0=128。

14N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215。

0N/mm2,满足要求！
（2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.570mm
顶托梁的最大挠度小于900。

0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8。

00kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算.
五、模板支架荷载标准值（立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
1。

静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重（kN）：
NG1 = 0.128×14.020=1.789kN
（2）模板的自重(kN):
NG2 = 0。

350×0.900×0.900=0。

284kN
(3）钢筋混凝土楼板自重（kN)：
NG3 = 25。

000×0。

150×0.900×0。

900=3.038kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.110kN。

2。

活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到,活荷载标准值 NQ = (1.000+2。

000）×0.900×0.900=2。

430kN
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。

20NG + 1。

40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 9.53kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径（cm）；i = 1。

60
A ——立杆净截面面积 (cm2）； A = 4.24
W -—立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）；
[f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f］ = 205。

00N/mm2；
l0 —- 计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式（1）或(2)计算
l0 = k1uh （1)
l0 = (h+2a) （2）
k1 ——计算长度附加系数,按照表1取值为1。

155；
u —- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。

3.3；u = 1.700
a -—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。

30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1。

700×0.90=1。

767m =1767/16.0=110。

793 =0。

516
=9534/(0。

516×424）=43。

589N/mm2，立杆的稳定性计算〈 [f]，满足要求！
公式(2）的计算结果:l0=0。

900+2×0.300=1.500m =1500/16.0=94.044 =0.632
=9534/(0。

632×424）=35.608N/mm2，立杆的稳定性计算〈 [f］，
满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3)计算
l0 = k1k2（h+2a）（3)
k2 -—计算长度附加系数，按照表2取值为1.047;
公式（3)的计算结果：l0=1.155×1.047×（0.900+2×0.300）=1。

814m
=1814/16。

0=113。

726 =0.497
=9534/(0。

497×424)=45。

286N/mm2，立杆的稳定性计算〈 [f］,
满足要求！。

五、支撑体系、模板施工安全技术措施
1、顶板立杆间距为900mm的碗口式钢管脚手架支撑体系；梁底板立杆间距为600 mm,
横断面支撑宽度为1。

2米，梁底设四道承重立杆，承重立杆间距为200 mm，允许误差
为±50mm；垂直度允许误差±20mm；框架梁模立杆底座用6米长18＃槽钢;立杆接长用
对接扣件;如搭接接长，搭接长度不小于1米，且搭接部分用不少于3个扣件固定。

2、大楞间距为600mm;小楞间距为300mm.
3、梁纵横向水平拉结杆沿高度方向每0。

9米设一道，水平方向间距为1.6米；拉
杆端部与已施工完毕的四周框柱刚性连接。

4、立杆设扫地杆，扫地杆距搂地面200mm。

因本地区为自重湿陷性黄土地区，所以
严禁在模板支撑体系搭设及混凝土浇筑期间,支撑体系拆除前严禁见水，坚决杜绝湿陷性下沉。

影响模板支撑体系稳定性。

5、框架梁支架延梁跨度方向连续纵向剪刀撑，剪刀撑宽度不小于6米，与楼地面呈45。

～60..框架梁断面每隔四跨设一道横向剪刀撑。

保证支撑体系的强度、刚度及稳定性。

6、模板施工人员在高空作业必须系带安全带，戴安全帽。

7、安装、拆除模板时在支架上设操作平台，设防护栏杆；拆除模板时，作业人员
在操作平台上先松开楼板模板底楞并下降一定高度，再拆楼板模板、梁侧模、梁底模，钢模板及配件应随装拆随转运,严禁从高处掷下，拆模时应单块拆下,严禁整块撬下。

拆模时应有专人指挥,设警戒区域，阻止人员过往。

8、拆除完模板后，再水平拆除支撑体系，严禁分段一拆到底.
9、不得在脚手架、支架上堆放大批模板等材料。

10、支撑、撬扛等不得搭在脚手架上.
11、支拆模板过程中应将活动的模板、牵杆、支撑等物品妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。

12、浇筑混凝土前,检查所有支架及支撑;浇筑混凝土时从两边向中间浇筑,防止支撑体系整体位移,降低支撑体系的强度、刚度、稳定性.
13、本工程混凝土浇筑时梁、柱分两次浇筑,施工缝设在框架梁底。

六、模板的安装
（一)模板安装的一般要求
1、安装模板时，高度在2M及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。

3、构造简单，装拆方便,并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。

4、模板接缝应严密，不得漏浆。

5、遇有恶劣天气,如降、雪、大雾及五级以上大风时，应停止露天的高处作业.雪停止后，应及时清除模板、支架及地面上的积水、雪。

6、作业人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下。

7、模板的预留孔洞等处,应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。

8、不得将脚手板支搭在模板或支承件上,模板及支承件与脚手架分开。

9、在高处支模时，工作台上临时堆放的模板不宜超过三层。

(二）模板安装
1、柱模板：
（1)、柱模配板设计
柱模板采用木胶板模板，模板加肋采用Φ48×3.5钢管，柱箍用Φ48×3.5钢管固定，柱箍间距400mm一道,边长大于750mm柱，用双柱箍加固。

（2）、柱模板安装工艺流程
安装工艺如下:放线→设计定位基准→安装模板、支撑→调直纠偏→安上柱箍→全面校正→柱模群体固定→清除模内杂物、封闭清扫口→验收→浇筑混凝土。

先将柱四面模板就位拼好，调整好对角线,要求模板竖直，位置准确，并用柱箍固定。

各段组拼时，其水平接头和竖向接头应相互错开,安装到一定高度时进行支撑和拉结，以防倾倒，并调节校正模板垂直度.
（3）、柱子模板接缝细部处理：
柱子支模前，模板与楼板不平处在柱根部做25厚宽50的1:2水泥砂浆层找平。

框架柱模板采用里外双排脚手架控制其垂直度，模板上下口架通长钢管，采用上下拉通线的校正方法，保证柱子断面在一条直线上. 安装柱模时，应边就位边校正边固定。

2、梁模板
（1）、梁模配板设计
梁模均采用木胶板模板，模板按二层备料，按单位工程分为三个流水段.梁底、梁侧支撑系统为扣件式钢管支柱。

背肋采用φ48×3。

5钢管，间距300mm。

斜撑用φ48×3.5钢管，间距300mm。

梁高大于700mm时用￠14钢筋设两道对拉螺杆。

立杆间距600mm，水平杆步距小于900mm.
(2）、梁模板安装
安装工艺如下：模板设计、制作→放线→搭设支模架、起拱→安装梁底模板→绑扎梁钢筋、放垫块→安装梁侧模板与支架固定→穿对拉螺栓→封堵梁柱节点模板→固定模板→复核梁模尺寸、位置→与周围支架连结固定→验收→浇筑混凝土。

（3）、梁柱模板接缝细部处理:
a、梁柱接头部位,采用专用梁柱接头模来解决，根据不同的梁柱结构尺寸加工不同的定型。

b、梁钢筋绑扎完毕，检查无误后，再将梁侧模直接放在撑管上,梁侧模插入侧口50×100方木上，与梁底模挤死,再在梁底模水平支管上搭45°钢管斜撑，以保证梁侧模稳定，及梁模上口尺寸一致.
3、现浇楼面板模板
（1）、现浇楼面板模板配板设计
为保证现浇楼板的砼质量和加快模板周转，采用竹胶板模板和快拆支撑体系方案.支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑，间距为８00mm，钢模板下大小楞采用φ48×3.5钢管，大小楞间距符合设计要求，保证钢模板板面的刚度.
(2）、现浇楼板模板安装工艺：
模板配置→弹线→搭设满堂支模架→安放梁底横楞→标高复核→铺设梁底模板→帮扎梁钢筋→安装梁侧模及支撑→安放板底搁栅→标高复核→铺设楼板模板→面板拼
缝贴胶带→刷脱模剂→模板复核→进行下道工序。

4、其他工程模板：
(1）安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统，应采用斜撑固定在内端的柱模或梁模上。

悬挑结构模板的支柱，上下必须保持在一条竖直的中心线上。

(2）安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台，并设防护栏杆和安全网。

在危险部位作业时，操作人员应系好安全带作业处的下方不得有人通行和停留。

七、板施工要求
1、本工程模板材料选用木、竹胶板模板。

模板支架的材料应选用φ48×3.5的钢管，材质应符合有关的专门规定.
2、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的准确;
3、具有足够的承载能力、刚度和稳定性,能可靠的承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中产生的荷载。

4、模板的接缝不得漏浆。

5、构造简单、拆装方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。

6、模板与砼的接触面应刷隔离剂。

对油质类等影响结构或防碍装饰工程施工的隔离剂不得采用.严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。

7、竖向模板和支架的支撑部分安装在基土上时应加设垫板，且基土必须坚实并有排水措施。

对湿陷性黄土必须有防水措施。

8、模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。

支架的支柱应保持稳定,并用撑拉杆件固定。

9、梁模板安装后，应复核梁底面标高和楼板模板面平整度，支模架扣件是否牢固，撑杆及水平杆间距是否符合模板支撑要求.跨度大于4m梁必须起拱，为跨长的2‰。

安装上层模板及其支架应符合下列规定：
（1）下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑。

（2）上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；
现浇结构模板安装的允许偏差应符合下表：
10、模板配置完毕，应核对型号、清点数量、清除表面沾污物，认真涂刷脱模剂。

11、每一施工段中框架柱支设时都必须按排平行拉通线，不但确保每根柱垂直，而且保证在同一轴线上。

12、模板安装必须垂直，角模方正，位置标高正确。

13、模板的下口及相邻模板接逢处不应漏浆。

模板与砼的接触面应清理干净,隔离剂涂刷均匀。

八、板成品保护
1、成形后的各构件模板，不得久置，不得有重物撞击，以防发生变形.拆除后的模板及时涂刷脱膜剂。

2、柱模与砼粘结时，禁止用塔吊吊柱模板，防止将砼表面拉成麻面或将柱角砼拉掉。

3、混凝土浇筑时对预留洞口，埋好的预埋铁件不得随意搬动。

4、安装工程不得在模板上刷油、不得使用锯沫堵电盒,不得随意在模板上开洞。

5、混凝土浇筑时，不得碰柱支撑架、不得站在模板支撑架上浇筑砼.振捣混凝土时
不得用振动棒振动模板、钢筋。

九、模板的拆除
模板拆除时，砼的强度必须达到一定的强度要求，才能拆除.拆模时必须依据砼试
.
1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除.
２、现浇楼板模板拆除
(1）框架结构的模板拆除顺序：柱箍→柱模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模。

（2)拆除模板时，要站在安全的地方。

（3）拆除模板时,严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的模板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。

（4）拆下的支架、模板应及时从楼面转到周转料场按规格堆放整齐，严禁模料从高处抛掷。

（5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

（6）对活动部件必须一次拆除,拆完后方可停歇，如中途停止,必须将活动部分固定牢靠,以免发生事故.
（7)水平拉撑,应道先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。

３、现浇柱子模板拆除
(1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷.
（2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。

４、多层楼板模板支柱的拆除,当上层楼正灌筑砼时,下层楼板的支柱不得拆除,待砼强度达到设计要求后方可拆除。

５、拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。