胸墙混凝土质量通病治理

广州港南沙港区粮食及通用码头工程胸墙混凝土质量通病治理
广州港建设工程质量监督站
二O一O年
目录
第一章工程概况 (1)
1.结构简介 (1)
2。

主要设计及规范要求 (1)
3.胸墙浇筑工艺 (2)
第二章胸墙裂缝治理措施 (2)
1。

现象 (2)
2.产生的原因 (3)
3。

治理措施 (4)
第三章胸墙变形缝缺陷治理措施现象 (8)
1。

现象 (8)
2.产生的原因 (9)
3.治理措施 (9)
第四章胸墙水平施工缝缺陷治理措施 (10)
1。

现象 (10)
2.产生的原因 (10)
3.治理措施 (11)
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第一章工程概况
1.结构简介
本工程为沉箱重力式码头结构，胸墙与轨道梁同一整体现浇。

胸墙设计底标高为+1.4m。

顶标高为+5。

5m，胸墙完14.2m，最高胸墙厚度为3。

8m，为减少胸墙开裂，每段沉箱顶部设置了两段胸墙，单段胸墙长度9.61m。

图1—1典型胸墙断面图
2.主要设计及规范要求
胸墙浇注前应认真核对系船柱、护舷、舷梯及供水供电等设施的预埋件、预留孔、预留槽及其位置，准确无误并没有遗漏后方可浇注。

浇注时应保证混凝土在水位以上进行振捣，底层混凝土初凝前应不受水淹没，否则应采取措施防止淘涮。

为了确保码头面标高，通常胸墙分层浇注，最后一层(约60cm）应在码头沉降基本完成之后进行。

胸墙上布置有水、电预埋设施，其结构见水、电专业相关图纸。

胸墙混凝土强度等级要求为C40。

钢筋的混凝土保护层厚度为75mm。

混凝土氯离子渗透性不应大于2000C。

为了降低现浇混凝土面层的收缩裂缝，在现浇胸墙（最后一层约60cm）、系船柱块体、护轮坎时需要按设计要求掺入聚乙烯醇纤维.由于目前国内聚乙烯醇纤维材料质量参差不齐，个别厂家质量较差,不适合作为水工混凝土掺加材料。

因此，施工时如需掺加要选用质量较好的聚乙烯醇纤维材料进行掺加，设计建议采用建克螺旋型聚乙烯醇纤维，如需采用其它类型替代产品,需通知设计单位，以保证各方面性能不低于原设计规格性能，并应征得设计的同意。

现浇胸墙(面层约60cm）采用高性能海港混凝土抗蚀增强剂CPA，掺量为10％，且需把粉煤灰的超量取代部分一并考虑,即CPA掺量=CPA用量/（CPA用量+粉煤灰用量+混凝土配合比中水泥用量)。

在施工过程中。

粉煤灰、CPA和其它外加剂应与混凝土其它原材料一起投入搅拌机，搅拌站集中搅拌时搅拌时间要比普通混凝土延长10s，搅拌时间不少于120s。

在胸墙面层加铺一层钢筋网，平行码头方向Φ6＠50mm，垂直码头方向Φ6＠80mm，混凝土净保护层为50mm。

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3.胸墙浇筑工艺
外露面模板均采用钢板做为板面,模板采用桁架结构，确保模板的足够的刚度，模板支拆采用吊机。

为适应地基和抛石基床压缩沉降的需要，沉箱重力式码头的胸墙施工均采用分层施工的方法，即根据当地地质条件、基床特点和施工能力,将胸墙沿高度方向分成3层进行施工,先施工下层，待码头沉降基本稳定后，再进行顶层(面层）的施工。

第二章胸墙裂缝治理措施
胸墙外形尺寸差异较大，前后轨道基础均坐落于沉箱上，并连接成整体,做好大体积混凝土防裂缝措施是本工程的重中之重。

1.现象
(1）横向裂缝
多发生在胸墙段的1/2部位或1/3部位，有时出现1道，有时出现2—3道，多在胸墙顶和迎水面同时出现.
从码头正面观察，胸墙迎水面上的裂缝一般从胸墙与墙身构件的接茬处开始向上开展，裂缝的宽度在胸墙分层高度的下1/3处为最大，向上和向下呈逐渐变窄，裂缝最大宽度约为0.2-0.4mm;从胸墙顶部观察，裂缝除与胸墙迎水面的裂缝贯通外，在胸墙结构断面的变化处也会出现，裂缝的最大宽度约为0.—0。

4mm，一般呈上宽下窄的趋势.
（2）水平向裂缝
有些码头胸墙的顶部会出现顺钢筋分布方向的断续分布裂缝.裂缝的宽度变化较大,窄的约0.2-0.3mm，宽的可能超过0.5mm；其深度一般不超过50mm。

（3）斜向裂缝
多发生在胸墙顶部系船块体周围、管沟或预留方形孔的四角处，呈45 放射状，裂缝的宽度约0。

05-0。

2mm
（4)不规则裂缝
采用内外分层方法浇筑的胸墙,其迎水面和顶面在产生横向裂缝的同时，有时还伴随产生一些不规则的裂缝。

裂缝的宽度一般在0.1-0。

3mm。

（5)表面干裂和龟裂
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施工过程是或施工后0。

5—2个月内,在胸墙顶面出现的形状不规则、宽度不大、深度较浅的网状裂缝或龟纹状裂纹。

2.产生的原因
重力式码头的胸墙随着预制构件的大型化,分段长度越来越长.特别是在分层施工后，每层的长厚比将达到10倍左右.同时,胸墙上设有系船块体和各类工艺管沟,断面
(1）混凝土内外温度梯度差导致结构产生自生应力裂缝
混凝土硬化期间释放大量水化热，使混凝土内部的温度不断上升。

据有关资料介绍,当水泥用量在350kg/m3时，每立方米混凝土释放出17500KJ的热量，可使混凝土内部温度升达70℃左右。

混凝土内外温度梯度将在混凝土表面引起拉应力。

同时,在混凝土的降温过程中，内外降温的速度不一致，又会在混凝土内部出现拉应力。

尤其是在外界气温急剧变化时，混凝土表面将产生更大的拉应力。

当这些拉应力超出混凝土的抗裂能力时，结构表面即会出现自生应力裂缝。

码头胸墙表面发生的深度较浅、宽度较大的裂缝，多是由该原因所造成的。

（2)混凝土温度应力产生的约束应力裂缝
重力式码头的胸墙浇筑在沉箱上部,沉箱对其有约束--尤其是胸墙嵌入沉箱内时，约束更大；分层施工时，其下层混凝土对上层混凝土产生约束，特别是两层混凝土浇筑间隔时间较长，下层对上层新浇筑混凝土的约束增大，新浇筑混凝土结构的全部或部分边界受到外界约束,不能自由变形时，可能造成结构出现裂缝。

据有关资料介绍，当老混凝土层面上的新浇筑混凝土结构长度大于10m时,新浇混凝土结构出现裂缝的机率较大。

目前，重力式码头胸墙的设计段长一般为15-25m，因此，胸墙混凝土极易产生裂缝。

如广州南沙二期工程，胸墙段长为17。

9m，高度为3。

6m，且嵌入沉箱顶部500mm，分三层施工，各层均出现不同程度的裂缝，其原因与胸墙分段长度过大和基层的约束力较大有关。

（3)混凝土收缩裂缝
混凝土在硬化过程中将产生一定的收缩.当水灰比比较大，用水量较多时,混凝土自身的收缩加大。

混凝土的收缩受到约束,不能自由收缩，约束应力超过一定程度时，必然引起现浇混凝土结构的开裂。

（4）应力集中裂缝
3
胸墙上设有系船块体和各种工艺管沟，这些块体和管沟四角处容易产生应力集中，导致在块体周围和管沟四角处出现斜向裂缝.
(5）混凝土沉降裂缝
混凝土硬化初期尚处于一定的塑性状态时，混凝土骨料在自身重力作用下将会发生下沉；振捣不密实的混凝土在硬化的初期将产生一定沉缩。

当这种沉降受到模板或钢筋的约束时，将导致混凝土产生塑性变形裂缝，这种裂缝一般沿钢筋走向呈断续状分布。

（6）混凝土表面干缩裂缝
施工过程中，胸墙表层的水分容易散失,特别是在沿海地区风力较大，混凝土表层的水分散失更快。

表面的过早干燥，将造成混凝土表面出现干缩裂缝。

混凝土表面的干缩裂缝不仅与施工条件、养护方法等有关，而且也与混凝土的技术条件的很大关系.未掺加减水剂、水灰比大、单位体积用水量大和泌水情况严重的混凝土,表面容易产生干缩裂缝。

3.治理措施
（1)根据工程特点，合理确定胸墙分段长度
根据《水运工程混凝土施工规范》“当在岩石地基和老混凝土基层上浇混凝土构件时，其分段长度不应大于15m"的规定，考虑本工程的胸墙浇筑在沉箱上，且设有嵌固,对上部胸墙的约束较大，设计已在胸墙中部设缝,分段长度按一个沉箱分两段胸墙进行浇筑，单段长9。

61m.
但一个沉箱上胸墙分成两段实施，沉箱顶部及胸墙底部局部应力集中，尤其是在胸墙分缝处，受力复杂，构件易碎裂。

建议在其他防治措施不佳时,再行考虑分两段施工.即使分两段施工，亦可考虑不设置为上下通缝，可考虑只在顶层胸墙设缝（1。

3m厚），底部胸墙仍整体浇筑。

（2）合理确定胸墙施工的分层
采用水平分层方法施工的胸墙裂缝要少于采用内处分层方法施工的胸墙。

这是因为采用内外分层方法施工的胸墙。

先行施工的内部混凝土对后施工的外部混凝土约束条件更为复杂，不仅存在水平层面的约束，而且还有垂直层面的约束。

工程A标胸墙顶部前后轨道梁为整体，因此建议可考虑分二层进行浇筑，顶层厚度1。

3m（见下图）
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图2-1 A标胸墙分层浇筑示意图
工程B标胸墙顶部前后轨道梁分开设置，因此建议可考虑分三层进行浇筑（见下图)，其中顶部60cm留待结构基本稳定后浇筑.第一层与第二层浇筑间隔时间不应超过7天。

图2-2 B标胸墙分层浇筑示意图
（3）分层施工接茬面应平顺，防止出现过大的起伏和凹凸,避免基层对新混凝土的产均匀约束。

沉箱安装时，严格控制顶部高差；胸墙分层浇筑时,严格控制浇筑面平整度；混凝土接茬面凿毛时,严格控制，避免表面出现过大的凹坑。

建议采用混凝土接茬面缓凝，高压水冲毛工艺进行接茬面的凿毛处理.接茬面粗糙度和一致，可避免约束应力不均匀性所产生的裂缝。

（4)优化混凝土配合比
1)选用低水化热水泥
水泥与水作用放出的热，称为水化热，以焦/克(J/g)表示.影响水泥水化热的因素很多,包括水泥熟料矿物组成、水灰比、养护温度、水泥细度、混合材料掺量与质量等,但主要是决定于熟料矿物的组成与含量。

水泥主要矿物中，完全水化放出的热量，最大的是C3A,其次是C3S，再次之是C4AF.因此，降低C3A含量对限制水泥的水化热是利的，因此采用低水化热水泥有利于减少早期水化热。

低水化热水泥，其早期水化速率缓慢，水化放热量和化学收缩率明显降低，在提高水泥早期抗裂性能和提高耐久性等方面具有很好的使用性能.如选用矿渣硅酸盐水泥，火山灰质硅酸盐水泥、普硅非早强型水泥。

2）掺入引气剂和减水剂,降低水灰比，减少水泥用量，以尽量减少混凝土水化热引起混凝土的温升。

3）掺入矿物掺和料或复合水泥
建议混凝土配合比时考虑掺入比水泥细的矿物掺合料（包括有矿渣粉、粉煤灰等）或直接采用复合低水化热水泥,有利于减少早期水化热。

其中：粉煤灰掺和料应来自燃煤工艺先进的电厂。

粉煤灰的烧失量应尽可能低（不宜大于5%）；需水量比宜不大于105%。

粉煤灰取代水泥的最大限量应不大于10%(采用矿渣硅酸盐水泥低水化热水泥拌制的混凝土）和20%(采用普通硅酸盐水泥低水化热水泥拌制的混凝土）
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磨细高炉矿渣的比表面积不宜小于350m2/kg。

需水量比不宜大于105％，浇失量不大于1%。

建议工程在混凝土配合比设计时，考虑双掺粉煤灰与矿渣，有利于改善混凝土和易性，取代水泥用量的粉煤灰与矿渣总量不超过40％,粉煤灰与矿渣最佳比例为4：6。

4）尽量采用现场拌制的较为干硬的混凝土
我国混凝土施工工艺已大部分采用泵送商品混凝土工艺。

现场搅拌混凝土从过去的干硬性、低流动性，转向集中搅拌、大流动性泵送浇筑.但采用泵送混凝土后，水泥用量增加，水灰比增加，砂率增加,集料粒径减小，用水量增加等导致收缩及水化热增加
因此建议在胸墙混凝土浇筑时采用较为干硬的混凝土，坍落度宜为50～90mm，为减少混凝土坍落度损失,现场应设置搅拌站，混凝土入模时采用溜槽、吊斗等施工。

5）注意混凝土外加剂的适用性
有许多外加剂在使用以后会使混凝土增加收缩变形，应对混凝土中采用的外加剂作充分的试验，避免随意增加外加剂.例如:混凝土中往往掺加早强剂的使用会显著增加混凝土的收缩值，引起混凝土构件开裂。

高效减水剂的使用需要克服的关键问题是坍落度损失问题,为解决坍落度的损失，高效减水剂往往复配缓凝剂，由于用于复配缓凝剂的品种繁多，部分缓凝剂会增加混凝土的收缩值.导致混凝土构件出现裂缝。

（5）严格控制混凝土的温度
为避免或减轻大体积混凝土的温度裂缝，混凝土施工过程的温度控制十分重要。

拟采取控制的手段主要为：
严格控制混凝土的入模温度，夏季施工混凝土的入模温度不宜大于30℃.
混凝土内部温度不宜大于60℃,必要时应采取降温措施.
在混凝土中掺入适量大块石。

为降低混凝土内部温升，在下层混凝土中可适当掺入块石.块石掺量可采用混凝土用量的10％～20%，胸墙内的构造钢筋较密时，可考虑将钢筋间距加大至20～30cm或在浇筑面顶层配置构造钢筋，浇筑最后阶段再在顶层钢筋上铺设加密的钢筋网。

块石尺寸应根据搬运条件和振捣设备能力确定，一般长边为30~50cm。

尺寸
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大致方正,最长边与最短边之比不应大于 2.凡有显著风化迹象、裂缝夹泥砂层、片状体或强度低于混凝土所用粗骨料强度指标的块石，均不得采用。

块石应人工立摆。

块石之间的净距不得小于10cm或混凝土粗骨料最大粒径的2倍,使块石能为混凝土充分包裹.在火热天气下施工时,大块石应设置遮阳装置和喷水冷却降温，并尽量选择夜间进行混凝土浇筑。

(6）减小混凝土的收缩裂缝
1）在胸墙顶层混凝土掺加微膨胀剂。

现在最常用的膨胀剂是硫铝酸盐膨胀剂，它的膨胀源是钙矾石。

由于钙矾石的生成需要大量水分，所以养护条件不好的结构,补偿收缩混凝土的效果就不好。

养护条件不好的典型结构是厚度很大的大体积混凝土结构,即使表面蓄水养护，其核心部位仍然处于绝湿状态，膨胀剂在此处难于发挥作用。

特别是高强混凝土结构，由于水胶比低，结构密实，内部缺乏使胶凝材料充分水化的水分，其胶凝材料的水化程度较低.如果再掺加需水量大的硫铝酸盐型膨胀剂,其内部水化程度更低，膨胀剂补偿收缩的作用不能发挥。

在厚大的高强混凝土结构中，如果不能很好地控制内部温升,则膨胀剂的作用难于发挥。

因此建议只在浇筑顶层混凝土时掺加微膨胀剂，此时混凝土厚度较小，虽然底层混凝土对其约束较大，但微膨胀剂收缩补偿作用明显，可有效减少表面裂缝。

目前常用的膨胀剂有：CAS微膨胀剂、UEA等等。

膨胀剂种类不同,其掺量亦不同，实际掺量应根据工程条件及所选膨胀剂进行选取，详见《混凝土外加剂技术规范》GB50119—2003.
2）在胸墙面层顶面、坑井及预埋件周侧增设钢筋网，在断面变化处增设“八字筋”，同时采用纤维混凝土浇筑面层的措施（详见设计要求)。

较短长度的纤维可以避免纤维在搅拌过程中缠绕成团现象，同时也有益于混凝土表面的装饰性,避免了纤维混凝土表面起毛现象。

纤维密度适宜略大于水的密度,避免纤维在混凝土浇注振捣过程中纤维上浮和现象。

膨胀剂与纤维均是减少混凝土开裂的良好措施，但费用较高，实施时可考虑分段单独实施，验证其效果后再进行大范围的采用.
（7）提高混凝土浇筑、振捣和压面的质量,保证潮湿养护的时间，提高混凝土表面的抗裂能力.
保证混凝土的施工质量对提高混凝土的抗裂能力十分重要。

主要是坚持分层
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减水、二次振捣、多次压面、加强早期养护等，可以防止或减少混凝土表面沉缩
裂缝和干缩裂缝等缺陷的出现。

（8）跟设计商讨降低混凝土的标号的可能
降低混凝土标号可有效降低水泥产生的水化热,周边多项工程中胸墙采用C30或C35后，裂缝得到了有效的控制。

为提高构件的防腐蚀能力，可考虑在胸墙海侧设置透水模板，提高海侧混凝土的表面密实度。

对钢轨下顶层浇筑的混凝土，受结构受力要求必须采用C40的可考虑适当掺膨胀剂解决裂缝问题。

（9）及时切缝或刻痕
为减少混凝土表面微裂缝的产生，可在胸墙顶部刻痕及切假缝,刻痕深度5mm，间距2～3cm，假缝深度2cm，间距3～4m,缝间用沥青质的伸缩假缝填充料填充.假缝宜设置在构件断面变化处,并结合伸缩缝均匀布置。

根据施工经验,面层切缝的时间一般在浇筑后2～3d内,当混凝土达到设计强度的60％～70%时进行，切缝时严格控制缝宽和深度。

切缝后及时做好土工布的覆盖，以便继续进行养护。

（10）加强混凝土的早期养护
合理确定拆模时间，当气温骤降时提前采取保温措施,以免混凝土表面受到冷激。

大体积混凝土应注重混凝土的养护，尤其是在掺加了矿物掺合料混凝土的大体积混凝土，其潮湿养护时间不能少于21d。

应安排专人，定时进行养护，混凝土表面应有有效覆盖。

终凝后及时覆盖塑料薄膜和土工布，防止水分过散失.混凝土龄期达到1d时，在土工布表面充分洒水，保持足够的潮湿度。

混凝土浇筑前应收听天气预报，雨天不浇筑；事先应做好防风、防雨措施（防雨棚、遮盖物等），如浇筑过程中遇雨，应及时启动防雨预案。

第三章胸墙变形缝缺陷治理措施现象
1.现象
（1）伸缩缝不顺直,缝宽不一致。

（2）缝两侧混凝土存在明显高差或错牙。

（3）分缝板高低不一，嵌缝不一致，使用阶段木质分缝板脱落或腐烂、
开裂。

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（4）伸缩缝挤靠过严或缝内含夹杂物。

（5）伸缩缝两侧混凝土表面被拉裂或涨裂.
2.产生的原因
（1）对墙身沉箱构件的安装缝宽控制不严，造成段长偏差过大，上部胸墙的变形缝与墙身构件的分缝位置有偏差。

（2）独立段胸墙侧面出现跑模，导致沥青木丝板安装后不顺直。

（3）伸缩缝所使用的木丝板没有经过刨光处理就进行安装，木丝板的厚度不一，导致伸缩缝的宽度不一致。

（4）独立段沥青木丝板安装时比混凝土高出较多,难以找平，使两侧混凝土形成较明显的高差。

（5）木丝板涂涮沥青随意，涂涮不均匀，部份有漏涮导致木丝板受水膨胀和腐烂。

（6）伸缩缝板安装时间过晚，混凝土强度较大，使沥青木丝板安装不牢固。

3.治理措施
（1）控制好墙身预制构件的安装缝位置和胸墙的分段位置，确保构件的安装缝与胸墙分段缝的位置在一个垂直线上，只有这样,才能保证沉箱出水后的段长和分段缝位置的准确。

（2）为使变形缝线条清晰、将胸墙变形缝两侧混凝土由传统的“平缝"做成“凹缝”，“凹缝"两侧混凝土抹角处理，做成“八字"。

这样既可使变形缝线条清晰，而且还可防止变形缝两侧混凝土漏浆，防止结构变形时拉裂相邻构件边角。

（3）改进胸墙堵头模板支立工艺，确保垂直，准确定位，有效加固，防止堵头模板发生跑模或变形。

对分层施工的胸墙，要确保各层端缝的垂直，防止出现“错台"。

同时，堵头模板必须采取有效的防漏浆措施。

（4）严格控制变形缝分缝板和嵌缝材料的质量.木质缝板应采用压缩量较大的软木质材料，并要认真防腐。

当采用木丝板作分缝板时，木丝板外露边镶木条,以保证其外露线条的平直和美观。

（5）木板安装前全部进行刨光处理,保证厚度为2cm，并统一堆放和使用塑料布覆盖，避免受潮.
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（6）加强施工队伍人员的质量意识，沥青涂涮要均匀，要全面.
沥青木丝板安装时要与混凝土顶面平齐，安装要把握好时间,一般在拆模12h 后进行安装。

针对伸缩缝沥青木丝板易变形、缝隙夹渣和边线不顺直的缺点,面层上沿10cm高度全部采用2cm厚橡胶板替代沥青木丝板，确保伸缩缝表观质量。

第四章胸墙水平施工缝缺陷治理措施
1.现象
（1）后方地面与胸墙之间有轻微的“错台".
（2）由于地面不均匀沉降，上重载车后，胸墙后混凝土面板开裂。

（3）未加护角钢的构筑物在“错台”处，有程度不同的棱角碰损。

2.产生的原因
（1）码头胸墙与后方构筑物的基础不同,沉降不同
码头胸墙是直接浇筑在墙身构件上，胸墙随墙身的沉降而沉降；而码头后方构筑物坐落于抛石棱体及回填砂上，抛石棱体及回填砂自身压缩及后方地面沉降相对较大。

码头胸墙、后方道路面层的基础不同、沉降不同，将产生差异沉降。

（2）抛石柱棱体自身的压缩、沉降较大,且不均匀
重力式码头墙后抛石棱体当块石的级配不良或部分块石的尺寸过大时，抛石棱体的孔隙率较大,压缩量将较大.
（3）码头后方回填，地基处理不均匀
码头后方大面积回填的材料为回填砂,并进行振冲密实，但存在一定的不均匀性。

（4）构筑物周边地面结构层的密实度达不到设计要求
由于采用大型压路机碾压、使轨道梁等构筑物周边一定范围内的压实度没有达到设计要求，该部位的沉降量将会大于中间方便碾压的部位。

（5）码头受涨落潮的影响，棱体内和棱体外后方少量细小颗粒的流失，造成地基局部沉降
（6）施工预留沉降量不足
鉴于重力式码头后方地面沉降的特点，在回填、地面结构层及面层的施工中，
一般需要预留一定的沉降量,以抵消地基沉降的影响。

当施工经验不足，或没有及时对沉降观测资料分析时,预留量往往不准，仍然会出现差异沉降过大的问题.
3.治理措施
（1）严格控制墙后棱体的块石规格,减小棱体本身压缩量
重力式码头墙后棱体一般采用10~100kg块石.这避免水下抛填的块石出现“架空”现象，要选用天然级配较好的块石，要避免大块石的过于集中.
应对石料的强度、风化程度进行检验，控制好石料的规格，严格限制大粒径块石的使用，以尽量避免棱体出现孔隙率较大、压缩量大的问题;严格控制块石中细小颗粒的含量，防止出现细小颗粒的流失。

（2）保证倒滤层的施工质量，防止细小颗粒流失
倒滤层是防止回填料流失的重要措施，除严格控制材料级配和总厚度外,还要注意分段、分层厚度施工的搭接，保证其连续性和均匀性。

（3）陆上回填和地面结构层，严格按照路基的标准进行分层回填和分层碾压、提高压实度，减小沉降量
A、对棱体后方的回填砂，采取振冲方法进行密实，振冲施工参数通过试验段确定.施工过程加强检测确保密实度达到要求。

B、对地面下各种管、沟周围及顶面的回填砂，按路基工程、沟槽压实度要求，对称、均匀进行分层回填,确保分层密实达到密实度要求。

对浅埋管道的上部，采用铺设低强度等级的混凝土加固处理措施。

C、地面结构层采取分层回填、分层碾压，严格控制材料的含水率和分层厚度，逐层做好密实度试验检测。

在使用震动压路机碾压时，遵循先轻后重、先静后震、先低后高、先慢后快以及轮迹（重叠1/2轮宽）等原则，碾压6～8遍，无明显轮迹后测量其压实度，符合要求方能进行下一道工序施工，否则断续碾压。

对构筑物周边地带采用18T小型压实机进行分层压实,保证达到规定的压实度，对难以压实的部位采用铺设低强度等级混凝土处理措施。

对后方设置联锁块面层的结构断面,胸墙后轨道泿陆侧建议增设角钢，避免机械碾压时造成混凝土局部破坏。

（4）在混凝土地面与构筑物交接处，合理留置变形缝。