对API 610标准的认识与基本判断

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标准化
文章编号：１０００ ７４６６（２０２０）０４ ００４５ ０６　
对犃犘犐６１０标准的认识与基本判断
沈渝生，闫丽君，刘　元
（重庆水泵厂有限责任公司，重庆　４０００３３
）摘要：ＡＰＩ６１０《ＣｅｎｔｒｉｆｕｇａｌＰｕｍｐｓｆｏｒＰｅｔｒｏｌｅｕｍ，ＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌａｎｄＮａｔｕｒａｌＧａｓＩｎｄｕｓｔｒｉｅｓ》在国内石油、
石化以及天然气等行业已执行多年，但对该标准的认识与理解存在差异，甚至执行偏离。

介绍了ＡＰＩ６１０的适用范围，从相关词语的翻译理解、标准规定的技术要求重点、泵体承压件最低设计压力等级规定、应限定泵构件用高强度钢硬度以及不能忽视泵配套基础底座的刚度等方面对ＡＰＩ６１０进行了探讨。

关键词：标准；ＡＰＩ６１０；认识；基本判断
中图分类号：ＴＱ０５１．２ 文献标志码：Ａ 犱狅犻：１０．３９６９／ｊ
．ｉｓｓｎ．１０００ ７４６６．２０２０．０４．００９犜犺犲犝狀犱犲狉狊狋犪狀犱犻狀犵犪狀犱犅犪狊犻犮犑狌犱犵
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狌狀，犔犐犝犢狌犪狀（ＣｈｏｎｇｑｉｎｇＰｕｍｐＩｎｄｕｓｔｒｙＣｏ．Ｌｔｄ．，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ４
０００３３，Ｃｈｉｎａ）犃犫狊狋狉犪犮狋：ＴｈｅＡＰＩ６１０“犆犲狀狋狉犻犳狌犵犪犾犘狌犿狆狊犳狅狉犘犲狋狉狅犾犲狌犿，犘犲狋狉狅犮犺犲犿犻犮犪犾犪狀犱犖犪狋狌狉犪犾犌犪狊犐狀犱狌狊狋狉犻犲狊”ｈａｓｂｅｅｎｉｍｐｌｅｍｅｎｔｅｄｆｏｒｍａｎｙｙｅａｒｓｉｎｄｏｍｅｓｔｉｃｏｉｌ，ｐ
ｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌ，ｎａｔｕｒａｌｇａｓａｎｄｏｔｈｅｒｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓｈｏｗｅｖｅｒｔｈｅｒｅａｒｅｍｉｓｕｎｄｅｒｓｔａｎｄｉｎｇｓ，ｅｖｅｎｔｈｅｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎｄｅｖｉａｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅｓｔａｎｄａｒｄ．ＴｈｅｓｃｏｐｅｏｆａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆＡＰＩ６１０ｗａｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ，ｓｏｍｅｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｓｒｅｇａｒｄｉｎｇ
ｔｏＡＰＩ６１０ｗｅｒｅｍｅｎｔｉｏｎｅｄａｓｆｏｌｌｏｗ：ｔｈｅｔｒａｎｓｌａｔｉｏｎａｎｄｕｎｄｅｒｓｔａｎｄｉｎｇｏｆｒｅｌｅｖａｎｔｗｏｒｄｓ，ｋｅｙｔｅｃｈｎｉｃａｌｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｓｐｅｃｉｆｉｅｄｉｎｔｈｅｓｔａｎｄａｒｄ，ｐｒｏｖｉｓｉｏｎｓｏｎｔｈｅｍｉｎｉｍｕｍｄｅｓｉｇｎｐｒｅｓｓｕｒｅｌｅｖｅｌｏｆｐｕｍｐ
ｐｒｅｓｓｕｒｅｃａｓｅ，ｌｉｍｉｔａｔｉｏｎｏｎｔｈｅｈａｒｄｎｅｓｓｏｆｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌｕｓｅｄｆｏｒｐｕｍｐｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓａｎｄｔｈｅｒｉｇｉｄｉｔｙｏｆｔｈｅｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｂａｓｅｏｆｔｈｅｐｕｍｐｗｈｉｃｈｃａｎｎｏｔｂｅｉｎｇｏｒｅｄ，ｅｔｃｅｔｅｒａ．犓犲狔狑
狅狉犱狊：ｓｔａｎｄａｒｄ；ＡＰＩ６１０；ｕｎｄｅｒｓｔａｎｄｉｎｇ；ｂａｓｉｃｊｕｄｇｍｅｎｔ ＡＰＩ６１０《ＣｅｎｔｒｉｆｕｇａｌＰｕｍｐ
ｓｆｏｒＰｅｔｒｏｌｅｕｍ，ＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌａｎｄＮａｔｕｒａｌＧａｓＩｎｄｕｓｔｒｉｅｓ》已发布多个版本，在我国石油、石化及天然气等行业已执行多年，相关从业人员对其性质、对象、作用、地位与影响力等都有深入了解。

ＡＰＩ６１０不仅被国际标准ＩＳＯ１３７０９《ＣｅｎｔｒｉｆｕｇａｌＰｕｍｐ
ｓｆｏｒＰｅｔｒｏｌｅｕｍ，Ｐｅｔ ｒｏｃｈｅｍｉｃａｌａｎｄＮａｔｕｒａｌＧａｓＩｎｄｕｓｔｒｉｅｓ
》［１］的不同版本采纳，在国内也被ＧＢ／Ｔ３２１５—２００７《
石油、重石化和天然气工业用离心泵》［２］
和ＳＨ／Ｔ３１３９—２０１１《石油化工重载荷离心泵工程技术规范》［３］采用。

目
前，ＡＰＩ６１０已正式发布了１１版，第１２版预案也已
在相关国际会议上流传［４］。

ＡＰＩ６１０虽已使用多
年，但由于语言习惯和文字表达方式的不同，可能会在标准的认识与理解上产生差异，甚至执行时发生
　第４９卷　第４期 石　油　化　工　设　备 Ｖｏｌ．４９　Ｎｏ．４ ２０２０年７月 ＰＥＴＲＯ ＣＨＥＭＩＣＡＬＥＱＵＩＰＭＥＮＴ Ｊｕｌｙ２
０２０ 收稿日期：２
０２０ ０２ ２１　作者简介：沈渝生（
１９５０ ），男，安徽六安人，高级工程师，学士，主要从事核电及石油化工用泵的研制及应用工作。

Ｅ ｍａｉｌ：ｃｑｓｙ
ｓ１９４９＠１２６．ｃｏｍ。

偏离。

国内外对ＡＰＩ６１０的某些规定，如多数泵（包括ＯＨ型泵）最低压力等级都规定为４ＭＰａ等存在疑问。

笔者将对ＡＰＩ６１０的适用范围，以及如何认识与判断该标准中涉及石油、石化和天然气工业用泵技术条件的主要规定等进行初步探讨。

１　犃犘犐６１０适用范围
ＡＰＩ６１０适用范围包括６项，即排出压力（表压）１９００ｋＰａ（２７５ｐｓｉ或１９．０ｂａｒ）、吸入压力（表压）５００ｋＰａ（７５ｐｓｉ或５．０ｂａｒ）、泵送温度１５０℃（３００ ）、转速３６００ｒ／ｍｉｎ、额定扬程１２０ｍ（４００ｆｔ）、叶轮直径（悬臂泵）３３０ｍｍ（１３ｉｎ）。

ＡＰＩ６１０指出，只要满足６项条件中的任何一项，就适用该标准。

２　对犃犘犐６１０的认识与基本判断
２．１　犺犲犪狏狔犱狌狋狔狆狌犿狆不完全是重载荷泵
ＡＰＩ６１０第１１版，即ＡＰＩ６１０—２０１０《Ｃｅｎｔｒｉｆｕ ｇａｌＰｕｍｐｓｆｏｒＰｅｔｒｏｌｅｕｍ，ＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌａｎｄＮａｔｕ ｒａｌＧａｓＩｎｄｕｓｔｒｉｅｓ》［５］第１章注释中将适用范围泵定为ｈｅａｖｙｄｕｔｙｐｕｍｐ，ＳＨ／Ｔ３１３９—２０１１将其译为重载荷离心泵，并编制了与之互补的ＳＨ／Ｔ３１４０—２０１１《石油化工中、轻载荷离心泵工程技术规范》［６］。

综合看ＡＰＩ６１０—２０１０适用的６项条件，将ｈｅａｖｙｄｕｔｙｐｕｍｐ定为重载荷泵似乎有道理。

但只看其中一条，将ｈｅａｖｙｄｕｔｙｐｕｍｐ定为重载荷泵难免有些牵强。

ｈｅａｖｙｄｕｔｙ的确可译为重载荷，但仅以重载荷解释可能会引起误判。

ＡＰＩ６１０第８版［７］已将易燃、有危险介质的石油、石化、天然气行业的高危特征放在标准制定首位，并纳入了标准范畴。

对高危行业，应该有严格的防范措施和万无一失的准备。

例如对高危行业用核电设备，就提倡冗余设计，并将安全可靠贯穿始终。

将ＡＰＩ６１０看作是执行严苛操作条件重要工位用离心泵标准可能会更合适，而不单指重载荷。

ＡＰＩ６１０—２０１０所提其他行业重要泵应执行ＩＳＯ９９０５—２０１０《ＴｅｃｈｎｉｃａｌＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓｆｏｒＣｅｎ ｔｒｉｆｕｇａｌＰｕｍｐｓ—ＣｌａｓｓⅠ》［８］和ＧＢ／Ｔ１６９０７—２０１４《离心泵技术条件（Ⅰ类）》［９］。

ＩＳＯ将离心泵技术条件分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类，其中Ⅰ类技术条件要求最严，Ⅲ类技术条件要求最松，并未按载荷分类。

ＩＳＯ９９０５—２０１０针对的是离心泵技术条件中的Ⅰ类。

２．２　犮狅狊狋犲犳犳犲犮狋犻狏犲不宜译为成本低
ＡＰＩ６１０第１１版第１章适用范围中有一段新
增内容：“Ｒｅｌｅｖａｎｔｉｎｄｕｓｔｒｙｏｐｅｒａｔｉｎｇｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｓｕｇｇｅｓｔｓｐｕｍｐｓｐｒｏｄｕｃｅｄｔｏｔｈｉｓｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｓｔａｎｄａｒｄａｒｅｃｏｓｔｅｆｆｅｃｔｉｖｅｗｈｅｎｐｕｍｐｉｎｇｌｉｑｕｉｄｓａｔｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｅｘｃｅｅｄｉｎｇａｎｙｏｎｅｏｆｔｈｅｆｏｌｌｏｗｉｎｇ”。

国内有中文版将此段译为“相关行业运营经验显示，当泵液体在超过任何下列条件（即前述适用范围６条）之一，用本国际标准生产的泵成本低”，其中的ｃｏｓｔｅｆｆｅｃｔｉｖｅ被译为成本低。

而实际上，要保证严苛条件下泵的安全可靠运行，得到结构性能可靠的泵，按ＡＰＩ６１０设计、制造的泵，不仅不可能生产成本低，反而费用会更高。

按ＡＰＩ６１０—２０１０生产的泵的价值是通过相关行业运营经验体现，并非通过相关泵制造行业经验显示。

因此，ｃｏｓｔｅｆｆｅｃｔｉｖｅ暗示的不应该是生产成本低，而是通过运行使用业绩体现出按ＡＰＩ６１０—２０１０生产的泵更值得购买和使用。

要正确看待低成本，尤其是设备竞标中的低成本问题。

笔者曾参与过某核电工程中泵一体化加药装置项目的采购评标，该装置中有１台十多立方米的不锈钢溶液罐。

某企业的竞价标底仅为其他企业的一半，但所提供溶液罐罐体壁厚仅３ｍｍ，而其他报价较高企业提供的溶液罐体壁厚为８ｍｍ。

该核电项目有腐蚀裕度、使用寿命６０ａ和稳定运行等要求，３ｍｍ壁厚罐体根本无法满足要求。

低成本可能存在价格陷阱，更会带来安全隐患。

２．３　技术要求重点
ＡＰＩ６１０第８版曾要求，对不在６项条件内以及不输送易燃和无危险介质的泵，至少应在使用寿命、选材、轴刚度、机械密封、轴承和辅助管路等方面满足标准要求。

这既突出了ＡＰＩ６１０规定的技术要求的重点，也表达了ＡＰＩ对进入石油、石化和天然气工业领域服务的所有泵，需达到同种寿命和同种质量水平的一种期待。

而现行ＡＰＩ６１０第１１版提出，按ＡＰＩ６１０—２０１０生产的泵更值得购买使用，仍是这种期待的延续，同时表明ＡＰＩ６１０—２０１０不具有强制性。

２．４　泵体承压件最低设计压力等级
ＡＰＩ６１０—２０１０规定，除ＢＢ１型轴向剖分式和ＶＳ１～ＶＳ７型立式泵的额定压力等级须与ＡＳＭＥＢ１６．５１５０级（ＩＳＯ７００５ １ＰＮ２０）钢制法兰的材料等级相对应外，所有其他类型泵３８℃时的额定压力至少等于４ＭＰａ。

对此规定，很多人认为会过分增加承压件壁厚，也会增大水压试验的风险。

因为水压试验是按设计压力的１．５倍试压，最低压力等级定得越高，试压风险越大。

·
６
４
· 石　油　化　工　设　备 ２０２０年　第４９卷　
产品壁厚的确定受多种因素影响。

泵体承压件常为铸锻件，对铸锻件，尤其是铸件，除了考虑基本力学强度计算结果以及标准规定的腐蚀裕量外，还要考虑热加工中诸如钢水的流动性以及加工负偏差（包括铸造错箱、错位）等影响因素，这就可能使得铸件壁厚最终结果不完全取决于力学计算结果。

泵体承压件需要连接法兰，按照ＩＳＯ７００５ １—２０１１《ＰｉｐｅＦｌａｎｇｅｓ—Ｐａｒｔ１：ＳｔｅｅｌＦｌａｎｇｅｓｆｏｒＩｎｄｕｓｔｒｉａｌａｎｄＧｅｎｅｒａｌＳｅｒｖｉｃｅＰｉｐｉｎｇＳｙｓｔｅｍｓ》［１０］制定的ＧＢ／Ｔ９１２４．１—２０１９《钢制管法兰第１部分：ＰＮ系列》［１１］中的法兰尺寸来自ＡＳＭＥ和ＥＮ标准，也是ＡＰＩ６１０—２０１０要求选用的法兰规格。

对整体钢制管法兰，若选择ＰＮ１６的ＤＮ１０～ＤＮ４０ｍｍ法兰和ＰＮ２５的ＤＮ１０～ＤＮ１５０ｍｍ法兰，均要求按上限高一等级的ＰＮ４０（４ＭＰａ）规格尺寸选取。

也就是说，ＡＰＩ６１０—２０１０将多数类型泵的最低设计压力等级定为４ＭＰａ，与泵配套法兰压力等级适配有关。

这只是其中一个原因，实际工程应用中，离心泵出口超过ＤＮ１５０ｍｍ的配套法兰规格应不在少数。

水压试验风险主要与承压件密封面积大小有关。

根据压强关系，在相同压力等级下，密封面越大受力越大，风险越高，而泵体密封面较大的主要是大流量泵。

ＡＰＩ６１０—２０１０面向的是离心泵，而离心泵是介于中小流量和较高扬程的泵。

为解决流体输送及增压流程中的冷却和热效率提高等问题，选择泵时一般存在两种思路，即加大流速、提高压力、减小流量，或降低流速、减小压力、增大流量。

这使得往复泵、离心泵、混流泵和轴流泵等不同类型的泵都有各自的应用与发展空间。

大流量高扬程虽然是离心泵发展方向，但实际应用中流量很大同时扬程又很高的离心泵并不常见［１２］，这就避免了离心泵水压试验风险。

对密封面较大的ＢＢ１型泵，ＡＰＩ６１０规定的最低压力等级不是４ＭＰａ，而是２ＭＰａ。

规定承压件最低设计压力等级，并且将最低设计压力等级向上限定，是石油、石化及天然气工业用泵安全稳定可靠运行的需要，也是冗余设计思想的体现。

２．５　否定所谓成熟技术
泵为转动机械设备，在液体能量转换过程中，因存在运转间隙，会使液体发生泄漏而增加容量损失。

同时泵工作时叶轮两侧所承受的压力不对称，会产生轴向推力。

泵的内漏限制和轴向力平衡一直是需要解决的问题。

ＡＰＩ６１０—２０１０规定，运转部件间的间隙应能
限制内部泄漏，必要时可利用泄漏平衡轴向力。

对
限制内部泄漏，ＡＰＩ６１０—２０１０要求，在所有规定操作条件下，转动部件间的间隙须足以保证运转的可靠和不发生卡死。

为此，ＡＰＩ６１０—２０１０提供了最小运转间隙尺寸。

这些尺寸比其他工业用泵，特别是输送一般介质和一些高效泵要求的运转间隙尺寸大。

即便如此，ＡＰＩ６１０还规定，对使用了易咬合材料和输送介质温度超过２６０℃的泵，转动部件运转间隙尺寸须在最小运转间隙直径尺寸基础上再另加１２５μｍ。

这些规定都彰显了ＡＰＩ６１０追求高效和安全至上的目标。

在平衡轴向力方面，ＡＰＩ６１０—２０１０规定，不得采用叶轮背叶片或轴向间隙接近的结构来平衡轴向力。

采用叶轮背叶片平衡轴向力可省去１个密封环或１条连通吸入口的平衡管路，国内很多企业目前都还在使用此方法，并认为是成熟技术。

背叶片装设在叶轮后盖板的外侧，相当于附加了１个半开式叶轮。

主叶轮工作时，半开式叶轮一起投运，强制叶轮背面的液体加速旋转，使叶轮背面压力明显下降，用以减小或平衡轴向力。

但要使背面液体压力下降，装设的叶轮背叶片与泵体壁或泵体后盖板间的间隙设计就十分重要，若间隙过大，叶轮背叶片将不起作用［１３］。

２０１４年，国内一家有背叶片使用业绩的泵生产厂家为某核电工程项目提供了离心泵，就因背叶片设计间隙问题导致使用了叶轮背叶片的一批泵发生轴承烧损的事故。

ＡＰＩ６１０—２０１０对存在安全隐患的所谓的成熟技术予以否定，需要引起国内业界的重视。

２．６　限定泵构件用高强度钢硬度
腐蚀会对工业设备造成严重危害。

湿Ｈ
２Ｓ
主要引起石油、石化和天然气工业中的金属构件发生硫化物应力开裂（ＳＳＣ），ＳＳＣ具有应力腐蚀开裂（ＳＣＣ）与氢脆（ＨＥ）的重叠作用。

ＳＳＣ腐蚀破坏具
有突发性，比均匀腐蚀危害更大，且Ｈ
２Ｓ
本身有剧毒，因此ＳＳＣ是各种腐蚀形态中最危险的一类。

ＩＳＯ９９０５—２０１０、ＧＢ／Ｔ１６９０７—２０１４及ＡＰＩ６１０—２０１０，对暴露在湿Ｈ２Ｓ中的泵构件选材都有具体规定。

对ＳＳＣ而言，硫化物腐蚀是诱因，腐蚀后氢原子更容易侵入，尤其在高强度钢中会使金属晶格高度变形，晶格应变增大，继而降低金属材料的塑性和
韧性，引起脆化。

ＨＥ是湿Ｈ
２Ｓ
引发并导致暴露其中的承压件，特别是高强度钢制作的过流部件断裂敏感性激增的最主要原因，而ＨＥ的防护主要与材料的力学效应有关。

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４
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　第４期 沈渝生，等：对ＡＰＩ６１０标准的认识与基本判断
针对湿Ｈ
２Ｓ
环境下泵构件材料的选用，ＡＰＩ６１０—２０１０第６．１２．１．１２条明确提出，需选用符合
ＡＮＳＩ／ＮＡＣＥＭＲ０１０３／ＩＳＯ１７４９５ １—２０１６《Ｐｅｔｒｏ ｌｅｕｍ，ＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌａｎｄＮａｔｕｒａｌＧａｓＩｎｄｕｓｔｒｉｅｓ—ＭｅｔａｌｌｉｃＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｓｉｓｔａｎｔｔｏＳｕｌｆｉｄｅＳｔｒｅｓｓＣｒａｃｋｉｎｇｉｎＣｏｒｒｏｓｉｖｅＰｅｔｒｏｌｅｕｍＲｅｆｉｎｉｎｇＥｎｖｉｒｏｎ ｍｅｎｔｓ》［１４］或ＡＮＳＩ／ＮＡＣＥＭＲ０１７５／ＩＳＯ１５１５６ １—２０１５《ＰｅｔｒｏｌｅｕｍａｎｄＮａｔｕｒａｌＧａｓＩｎｄｕｓｔｒｉｅｓ—Ｍａ ｔｅｒｉａｌｓｆｏｒＵｓｅｉｎＨ２Ｓ ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｓｉｎＯｉｌａｎｄＧａｓＰｒｏｄｕｃｔｉｏｎ—Ｐａｒｔ１：ＧｅｎｅｒａｌＰｒｉｎｃｉｐｌｅｓｆｏｒＳｅｌｅｃｔｉｏｎｏｆＣｒａｃｋｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｔＭａｔｅｒｉａｌｓ》［１５］中规定的降低硬度的材料，若选择标准规定以外的铁基材料，则不能选用屈服强度超过６２０Ｎ／ｍｍ２和硬度超过ＨＲＣ２２的材料。

对工业用泵，特别是石油、石化、核电及军工等重要领域关键工位用泵，除对主要构件材料有耐腐蚀要求外，更关键的是须保证承载和安全运转要求。

而为确保泵壳体不变形，严格限制泵轴挠度，如不使用屈服强度超过６２０Ｎ／ｍｍ２或者硬度超过ＨＲＣ２２的铁基材料，将很难满足泵的相关安全运转要求。

因此，ＧＢ／Ｔ１６９０７—２０１４
（ＩＳＯ９９０５—２０１０）第５．１．１１条提出，要耐湿Ｈ
２Ｓ腐蚀，泵构件材料应采用屈服强度超过６２０Ｎ／ｍｍ２或硬度超过ＨＲＣ２２的材料，但这条只有下限而没有上限的规定显然有问题。

用于核电设备承压件连接螺栓的规范ＲＣＣ ＭＭ５１１０—２００７《用于制造１、２、３级设备中螺钉类紧固件和驱动杆的轧制或锻造棒材》［１６］中指出，１７ ４ＰＨ沉淀硬化型不锈钢的硬度要求不小于ＨＲＣ３２。

经对某专业紧固件厂的调查发现，为满足硬度值要求，加之热处理时效温度优选范围区间允许有±１０℃的偏差，该厂生产的不同批次Ｍ２４规格螺栓的硬度值都超过ＨＲＣ３３，最高已达ＨＲＣ３８，
实测螺栓的冲击功犃
ｋｖ
（０℃）最高１４３Ｊ、最低７４Ｊ，吸收能量差值相差近一半，对冲击韧性有较大影响。

按文献［１７］提供的试验数据，１７ ４ＰＨ沉淀硬化型不锈钢用于抗ＳＳＣ时最高硬度不能超过ＨＲＣ３５，美国国家腐蚀工程师协会（ＮＡＣＥ）对承压件紧固螺栓则要求硬度不能超过ＨＲＣ２９。

某煤化工项目多级离心泵断轴以及一些核电项目的螺栓断裂多与脆断有关［１８］，表明使用高强度钢限制硬度的必要性。

仔细研究ＡＮＳＩ／ＮＡＣＥＭＲ０１７５／ＩＳＯ１５１５６ １—２０１５与ＡＮＳＩ／ＮＡＣＥＭＲ０１０３／ＩＳＯ１７４９５ １—２０１６
发现，对Ｈ
２Ｓ环境下抗ＳＳＣ构件的选材，并不是不
能选用屈服强度超过６２０Ｎ／ｍｍ２或硬度超过ＨＲＣ２２的材料，ＡＮＳＩ／ＮＡＣＥＭＲ０１０３／ＩＳＯ１７４９５ １—２０１６中就有不少超过硬度限定值的铁基材料。

ＮＡＣＥ一直努力探寻不同环境（包括应力）下各种金属材料使用硬度的临界值，然后将其作为标准中金属材料使用硬度的限值，即应该有上限。

ＳＳＣ只是ＳＣＣ的特例，对高强度钢的硬度进行限定，对Ｈ２Ｓ腐蚀环境及其他腐蚀环境下的构件，尤其是转轴及其承压件紧固件的选材都有重要的借鉴意义。

对泵构件使用的高强度钢，必须对其硬度进行限定。

ＡＰＩ６１０—２０１０对暴露在湿Ｈ２Ｓ气体中的构件选材，提出采用降低硬度的材料，理解为限定硬度的材料或许更为合适。

２．７　泵配套基础底座刚度不容忽视
ＡＰＩ６１０第８版曾被认为是２０世纪所颁布的ＡＰＩ６１０标准中要求最严的版本，其中一个原因是其规定泵的叶轮、平衡鼓等主要转动部件动平衡精度应达到ＩＳＯ１９４０ １—１９８６《ＭｅｃｈａｎｉｃａｌＶｉｂｒａ ｔｉｏｎ—ＢａｌａｎｃｅＱｕａｌｉｔｙＲｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｆｏｒＲｏｔｏｒｓｉｎａＣｏｎｓｔａｎｔ（ｒｉｇｉｄ）Ｓｔａｔｅ—Ｐａｒｔ１：ＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎａｎｄＶｅｒｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆＢａｌａｎｃｅＴｏｌｅｒａｎｃｅｓ》［１９］中规定的Ｇ１级水平。

但ＡＰＩ６１０第９版及以后版本中已改为叶轮、平衡鼓等主要转动部件动平衡精度达到ＩＳＯ１９４０ １—１９８６中的Ｇ２．５级即可，对动平衡精度是否达到Ｇ１级，则由使用方决定。

对此改动，ＡＰＩ６１０的解释是，要达到ＩＳＯ１９４０ １—１９８６中规定的Ｇ１级或更高等级，使用现代平衡机完全可以做到。

但由于与不平衡量关联的质量偏心距犲的数值很小，经过动平衡试验的部件拆卸再重新装配后，原高平衡精度不能保持，无法重复再现。

因此，除对基本转动件外，对两端支承式特定泵型（包括ＢＢ１、ＢＢ２、ＢＢ３和ＢＢ５型），在转速狀≤３８００ｒ／ｍｉｎ时，ＡＰＩ６１０要求采用过盈配合的转子部件的动平衡精度达到ＩＳＯ１９４０ １—１９８６中的Ｇ２．５级，并不主张一定要高于此精度等级。

对转子部件进行动平衡，主要是解决泵运转时的振动问题，而解决振动问题会涉及泵的多个方面。

ＡＰＩ６１０对转子动平衡等级规定的更改，说明并不是通过一味提高动平衡精度等级来解决泵的振动问题。

事实上，ＡＰＩ６１０—２０１０中规定了泵体承压件最低设计压力等级，要求计算中充分考虑泵在规定最高工作温度下输送规定液体的最大连续压力，同时规定最大排出压力需增加附加压差、需按给定条件在管口上施加２倍的允许负荷以及经得住１．５倍设计压力的水压试验，以此确定泵体的最小壁厚，使
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· 石　油　化　工　设　备 ２０２０年　第４９卷　
泵承压件具有足够强度。

而在主体设备结构强度足够的条件下，对辅助配套底座也做出了相应规定。

ＡＰＩ６１０—２０１０要求，为使泵和驱动机轴的不对中程度降低到最小，泵及其底座应设计有足够的刚度，并规定了底座刚度试验验收准则，以尽量减少接管载荷、驱动扭矩和其他载荷引起的挠度偏移。

强度足够的泵体结构和刚度足够的基础底座，将对抑制转动设备的振动起到决定性作用。

从石油、石化以及核电等重要工程项目现场情况看，国内不重视泵底座设计的现象较为普遍，由此产生的问题也比较多。

ＡＰＩ６１０—２０１０中规定，对泵的不灌浆底座，应在不灌浆状况下即能满足刚度要求。

而前几年某些核电项目建设时，不仅要对一些不灌浆底座进行灌浆，还要另外加焊筋板补强才能保证泵的振动要求。

这种重主机、轻配套辅机的做法应当杜绝。

实践证明，解决泵的振动问题，泵配套基础底座的刚度不容忽视，这一点比重视动平衡精度更为重要。

３　犃犘犐６１０版本选择问题
２０１４ ０９ ２３～０９ ２５，在美国德克萨斯州休斯顿举办的第４３次透平机械与第３０届泵用户座谈年会上，ＡＰＩ６１０标准工作组专责主席———美国ＫＢＲ公司的ＲｏｇｅｒＬＪｏｎｅｓ和ＦＬＯＷＳＥＲＶＥ公司市场部的ＦｒａｎｋＫｏｒｋｏｗｓｋｉ在其合作的“ＡＰＩ６１０标准第１２版预报”报告中称，ＡＰＩ与ＩＳＯ已决定从第１２版开始不再联合，ＡＰＩ６１０第１２版不作为ＩＳＯ１３７０９—２００９的更新版。

标准的最新版本代表了标准的先进程度和最新水平，反映了该项标准研究的最新成果和各项最新规定，同时也包含了对原有标准的反思和总结。

ＡＰＩ６１０中规定的有些条款前会带黑色圆注点，表示该条款需由使用方提供相关信息或由使用方决定。

不仅这些条款，整个标准版本的使用权实际上都是由使用方确定。

在ＡＳＭＥＱＭＥ１—２００７《ＱｕａｌｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆＡｃｔｉｖｅＭｅｃｈａｎｉｃａｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔＵｓｅｄｉｎＮｕｃｌｅａｒＰｏｗｅｒＰｌａｎｔｓ》［２０］中，有关泵部分的条款选用的就是ＡＰＩ６１０第８版，而没有选用当时的最新版本。

既然ＡＰＩ６１０第１２版不替代ＩＳＯ１３７０９—２００９，而ＩＳＯ１３７０９现行第２版是ＡＰＩ６１０的第１１版，那么届时ＡＰＩ６１０第１１版与第１２版将在美国以外的国家同时出现，并都有可能得到使用方采用。

４　结语
石油、石化和天然气工业具有高风险和高度危险性，对ＡＰＩ６１０的认识与判断，离不开对石油、石化和天然气行业背景特征的认识。

只有对ＡＰＩ６１０标准前后版本以及标准规定要求进行全面了解和判断，才能使采用该标准的使用方、制造方等各方达成共识，最终实现共赢。

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９
４
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　第４期 沈渝生，等：对ＡＰＩ６１０标准的认识与基本判断
文章编号：１０００ ７４６６（２０２０）０４ ００５０ ０６　
喷气燃料过滤分离器标准发展历程及建议
陈　欢１，梁　萌２，苏兵权１
（１．安泰环境工程技术有限公司，北京　１０００８９；
２．中国石油大学（北京），北京　１０２２００）
摘要：去除喷气燃料中的污染水是喷气燃料生产与使用中的重要步骤，介绍了喷气燃料中污染水的主要分离方法、喷气燃料过滤分离器的过滤分离原理与过程。

详细梳理了喷气燃料过滤分离器标准的发展历程，阐述了国际最新标准的变化及过滤分离器鉴定的新挑战。

对比总结了国内外喷气燃料过滤分离器标准中主要参数的差异，主要表现在燃料分类、试验流量及参考标准等方面。

介绍了喷气燃料过滤分离器的应用现状，指出了目前国内喷气燃料过滤分离器标准制定中存在的不足，并提出了相应建议。

关键词：过滤分离器；喷气燃料；油水分离；标准；发展
中图分类号：ＴＱ０５１．８ 文献标志码：Ａ 犱狅犻：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１０００ ７４６６．２０２０．０４．０１０
犑犲狋犉狌犲犾犉犻犾狋犲狉／犠犪狋犲狉犛犲狆犪狉犪狋狅狉犛狋犪狀犱犪狉犱犇犲狏犲犾狅狆犿犲狀狋犛狋犪狋狌狊犪狀犱犛狌犵犵犲狊狋犻狅狀狊
犆犎犈犖犎狌犪狀１，犔犐犃犖犌犕犲狀犵２，犛犝犅犻狀犵 狇狌犪狀１
（１．ＡＴ＆ＭＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＣｏ．Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８９，Ｃｈｉｎａ；
２．ＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＰｅｔｒｏｌｅｕｍ（Ｂｅｉｊｉｎｇ），Ｂｅｉｊｉｎｇ１０２２００，Ｃｈｉｎａ
檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪
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（张编）
　第４９卷　第４期 石　油　化　工　设　备 Ｖｏｌ．４９　Ｎｏ．４ ２０２０年７月 ＰＥＴＲＯ ＣＨＥＭＩＣＡＬＥＱＵＩＰＭＥＮＴ Ｊｕｌｙ２０２０　
　收稿日期：２０２０ ０２ １９
　作者简介：陈　欢（１９８８ ），女，吉林长春人，助理工程师，硕士，主要从事过滤分离设备的设计研发工作。

Ｅ ｍａｉｌ：ｃｘｈ＿０９２０＠１２６．ｃｏｍ。