第一部分 2018变换官方
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2）变换入工段粗合成气 H2S 含量持续下降时，可根据各变换炉床层温度情况， 可适当降低 R2301 入口水气比，同时注意调节各变换炉温度正常，降低因长 期低 H2S 含量对催化剂造成的的影响，同时积极联系气化工段寻找原因处理；
3）低温甲醇洗工段为保证送环保酸性气质量，适当增加 24FIC009 回流量，控制 出工段 H2S＞25%。
及时利用 23TV030 配合调节 23TIC003 温度，必要时打开 23TV003 旁路与 E2302 壳程合成气旁路手阀配合调节 23TIC003 温度； 2）提高 23FIC004 蒸汽流量，适当控制在较高的水汽比（2～4）； 3）根据催化剂床层温度变化情况，分阶段多次缓慢提高进入到 R2301 的合成气 量，每次增加气量后应待变换炉催化剂床层温度出现回落情况时，再决定是 否提高合成气量，直至合成气全部并入 R2301 中（R2301 前放空完全关闭）； 4）及时利用一变入口放空和 23FIC002 辅助调节进入 R2301 的合成气流量 23FI001，保证 R2301 进气量的稳定性，必要时通知气化增减合成气量； 5）在进行以上调整的同时，尽量维持变换系统操作压力稳定； 6）要及时根据 R2301 床层温度变化趋势，采取以上一种或多种调节手段，提前 干预催化剂床层温度变化。 3、气化负荷波动时，如何稳定 R2301 的操作？ 1) 剧烈的负荷变化（一般发生在气化烧嘴跳车时）：及时调节通过 23FV002 的合 成气量 23FIC002，尽量维持入 R2301 的合成气量 23FI001 不变，同时注意保
第一部分 一氧化碳变换工段
1、负荷不变的情况下，水气比变化对变换炉操作的影响？ 基于一氧化碳变换反应的实际特点，结合在催化剂床层发生反应时的热力学 和动力学因素总结出如下运行调节规律：
1）水气比在正常范围内调整时，水气比适当增大有利于改善变换反应效果，促 进反应平衡向正反应方向进行，此时变换炉要维持必要的床层温度，变换炉 入口温度必定需要逐渐提高；
2）水气比过小时，变换反应转化率降低，催化剂床层容易出现超温现象，催化 剂反应床层温度控制困难，且副反应大量发生，造成不必要的有效气消耗；
3）水气比过大时，特别是在合成气中 H2S 含量较低的情况下容易使催化剂反硫 化，造成催化剂活性降低，同时给后续设备增加了不必要的热负荷和能量的 浪费。
2、如何有效防止在引气过程中 R2301 床层超温？ 1）初始引气时严格控制 23TIC003 在较低的水平（但应至少高于露点温度 20℃）：
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全开，避免 23PV052 突然间又打开时造成蒸汽安全阀起跳事故发生；必要时 通知气化切出部分合成气改至 16PV008B 放空，并做好净化系统紧急停车切气 的准备。 3）如果在短时间内能够通过现场手动打开发生故障的调节阀门 23PV052 后，控 制 室内在现场打开 23PV052 控制蒸汽流量的同时，联系气化通过调节 27PIC032 蒸汽压力和并适时利用 23FV004 配合调节进入变换系统的蒸汽流量 23FIC004，同时密切注意 23PIC052 压力，避免 23PV052 后蒸汽安全阀起跳； 在进行以上调节时应同时加强对各变化炉温度的调节。 4）在 23PV052 现场开启后，当仪表人员在短时间内不能解决该阀门故障情况时 且系统需要继续维持运行时，应现场手动将 23PV052 手动全开，同时控制室 内将 23PV052 手动给定 100%开度，后续生产准备利用 27PIC032 及 23FV004 配合控制蒸汽的添加量。 5）23PV052 现场也无法开启时，净化工段按紧急停车处理。 12、105/106 同时运行时，C2303 液位超高，分析原因并写出处理方法？ 基于现阶段 105/106 实际运行状况，变换工段送往气化工段湿洗系统的实际 工艺冷凝量较少（与原有设计量相比），导致变换工段产生的工艺冷凝液量有 很 大 部 分 需 要 直 接 排 往 C2303 中 并 通 过 23PV003A/B 外 送 ， 以 维 持 105/106D2307 液位，在目前情况下 P2303A/B 输送能力的限制，导致工艺冷凝 液在 C2303 中不断累积，造成 C2303 超高现象，该情况发生时： 1）优化变换工艺操作：适当降低 23FIC004 的蒸汽添加量； 2）D2307 压力 23PIC012 升高：导致 P2303A/B 出口流量下降， 23LV081 全开时 C203 液位仍然上涨，此时应适当降低 D2307 压力； 3）适时利用已有改造管线暂时通过 D2307 底部排至气化 V1702 管线排放部分冷 凝液，必要时联系调度准备通过 D2307 底部现有改造管线向环保污水气提直 接排放部分冷凝液，以达到降低排往 C2303 水量，尽快降低 C2303 液位的目 的。 13、现有流程下如何稳定 C2303 液位？ 现有流程条件下造成 C2303 液位波动的主要因素包括：105/106D2307 来工艺 冷凝液量的变化，105/106D2307 控制压力 23PIC012 波动，及 C2303 压力 23PIC081 的波动，23FIC081 汽提蒸汽量的变化等；
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3) 尽量避免 23TV003 及 23FV002 长期关闭时又突然打开情况操作； 4) 变换停车后在进行氮气置换泄压时，应加强对系统各低点导淋及分离罐的排
水工作，如果 P2301A/B 需要继续运行，应关闭 P2301A/B 出口阀，同时关闭 激冷水至 C2301、C2302 总阀及 C2301、C2302 进水喷头前两总阀，手动关闭 23TV008 及 23TV014，打开 23TV008、23TV014 前导淋手阀，并确认其畅通并 使其处于开启位置； 5) 变换系统长期停车时： a) 应在变换工艺气系统所有低点排水结束后，关闭各变换炉进出口工艺气阀 门，变化炉充压 0.5MPa 保护； b) E2307 脱盐水及 E2308 循环冷却水视情况切出（冬季注意防冻）； c) 关闭变化系统内所有工艺气取样器根部阀； 7、本装置变换催化剂使用前期和末期，三台变换炉应如何操作？ 1）催化剂使用前期，在触媒活性较好的情况下，尽量控制较低的变换炉入口温 度，使用催化剂的低温活性，避免催化剂床层发生超温现象，同时保证适宜 的水气比，防止合成气带水进入催化剂床层；在正常生产过程中，加强对合 成气中 H2S 含量的监控，尽量避免催化剂长期在低硫（＜500PPm）的情况下 操作；正常停车后在对催化剂床层干燥后，注意对各变换炉催化剂的正压保 护。 2）变换催化剂使用末期，触媒活性下降，为了维持变化炉床层温度和变换效果， 需要相应提高变换炉入口温度和水气比，但入口温度的提高一定要缓慢以延 长催化剂低温活性寿命，还应适当提高合成气中的 H2S 含量，防止催化剂活 性过快下降，延长催化剂使用寿命，同时尽可地发挥催化剂的剩余活性。 8、如何避免催化剂反硫化导致的活性降低？ 1）正常生产时，合成气中 H2S 含量应基本维持在 500PPm 以上； 2）在保证变换反应效果的前提下，采取尽可能低的水气比； 3）随着催化剂床层反应温度的提高，合成气中的 H2S 应相应增加； 4）尽量避免催化剂在超温低硫的情况长期操作。 9、粗合成气中 H2S 含量持续下降，净化工段应如何处理？ 1）根据 D2307 送气化工艺冷凝液的水质状况，适时降低 23FI006 流量（当该水 PH>7 时）
10、变换开停车和正常生产中如何避免 23PIC052 超压? 1）变换开车初期， 27PIC032 应控制在较低的水平（<3.85MPa），此时通知气化
缓慢打开 17 泵房上蒸汽手阀，缓慢引蒸汽至 23FV004 阀前,在打开 R2301 炉 前放空手阀进行暖管的同时时，缓慢打开 23FV004（适当较大些），引蒸汽进 入变换系统；需要增加蒸汽流量时，首先开大 23FV004，再缓慢打开 23PV052， 避免蒸汽压力快速上涨；23PV052 阀门故障且只能现场手动操作时，通过气 化控制 27PIC032 压力调节，现场可逐渐手动全开 23PV052，利用 23FV004 控 制进入到系统中的蒸汽添加量，同时密切注意 23PIC052 压力变化情况； 2）正常生产时，为避免 23PIC052 超压，需要增加蒸汽流量时，应首先开大 23FV004，再缓慢开大 23PV052,必要时联系气化利用 27PIC032 配合调节；该 蒸汽流量需要降低时，应首先采取关小 23PV052，再适当调节 23FV004 开度 至所需的正常蒸汽流量；值得注意的是为避免 23PIC052 及 27PIC032 假指示 时产生的压力快速变化情况，23FV004 一般应保持较大的阀门开度。 3）变换系统停车时，应首先手动关闭 23PV052，可在联系气化适当降低 27PIC032 压力（<3.85MPa）后，手动关闭 23FV004 及后手阀。 当同时有气化饱和蒸汽 同时加入到变换系统时，在及时通知气化关闭该线蒸汽调节阀的同时，变换 现场手动关闭饱和蒸汽手阀。 11、23PV052 阀门故障时的变换工段调整方法？ 23PV052 阀门故障时将直接导致蒸汽流量 23FIC004 快速降低，此时各变换炉 特别是 R2301 床层温度会快速上升，待 23PV052 阀门故障确认后： 1）立即通知仪表及现场操作人员检查 23PV052 故障状况，现场将 23PV052 打至 手动操作位置，准备现场手动将故障的调节阀阀门快速打开（如先前该阀门 已经处于手动位置时，检查该阀门手自动转换拉销是否处于正确位置）； 2）与此同时室内操作人员也可暂时加大 23FIC002，将部分合成气通过 23FV002 引至后系统，并通知气化系统稳定 27PIC032 蒸汽压力，同时将 23FV00IC003 不发生大的波动；待负荷基本稳定后，再根据负 荷适时提高或降低 R2301 入口温度 23TIC003，避免 R2301 床层温度发生较大 的波动； 2) 一般的负荷变化（气化加减负荷）：根据 R2301 入口气量 23FI001 的大小，及 时调节入口温度 23TIC003 和水蒸汽添加量 23FIC004，基本控制 R2301 入口 水汽比在 1.0～1.25 之间，维持第一变换炉 R2301 床层温度正常（热点温度 ＜485℃）；负荷较大时可适时调节 23FIC002 的流量，适当降低 R2301 的负荷。 3) 气化跳车时：变换工段按照紧急停车处理。 4、R2301 床层温度过低，应如何处理？ 1） 适当加快提高入口温度 23TIC003：逐渐关小 23TV003，同时适当提高蒸汽温 度 23TIC030；必要时也可通知气化配合调节蒸汽温度；在 R2301 负荷较低的 情况下有时也可暂时通过适当增加 23FIC004 蒸汽流量来实现，待温度提高后 再逐步恢复到原蒸汽添加量（值得注意的是当 R2301 负荷较高时，R2301 出 现床层温度过低情况时，一般不建议通过调节 23FIC004 蒸汽流量提高 23TIC003）； 2）适当降低 R2301 负荷：适当开大 23FV002，增加合成气直接进入 R2302 的量 23FIC002，必要时及时通知气化适当降低装置运行负荷，待 R2301 床层温度 恢复正常后，视温度情况是否恢复 R2301 到原有负荷运行；注意在开大 23FV002 的同时，加强对 R2302 及 R2303 的调节，尽量防止 R2302 及 R2303 床层超温现象发生。 5、R2303 出口 CO 含量超标的原因？ 1) R2301、R2302 操作不稳定，造成 R2303 入口 CO 含量过高； 2) 催化剂活性下降； 3) R2303 床层温度过低； 4) 负荷明显增大时，未及时对各变换炉温度做出调整； 5) 空速太高。 6、防止催化剂进水事故预案? 1) 正常操作时，严格控制各变换炉入口温度要至少高于该水汽分压下对应的蒸 汽露点温度 20℃以上； 2) 现场 C2301、C2302、D2303 加强日常排水操作；
2）变换入工段粗合成气 H2S 含量持续下降时，可根据各变换炉床层温度情况， 可适当降低 R2301 入口水气比，同时注意调节各变换炉温度正常，降低因长 期低 H2S 含量对催化剂造成的的影响，同时积极联系气化工段寻找原因处理；
3）低温甲醇洗工段为保证送环保酸性气质量，适当增加 24FIC009 回流量，控制 出工段 H2S＞25%。
及时利用 23TV030 配合调节 23TIC003 温度，必要时打开 23TV003 旁路与 E2302 壳程合成气旁路手阀配合调节 23TIC003 温度； 2）提高 23FIC004 蒸汽流量，适当控制在较高的水汽比（2～4）； 3）根据催化剂床层温度变化情况，分阶段多次缓慢提高进入到 R2301 的合成气 量，每次增加气量后应待变换炉催化剂床层温度出现回落情况时，再决定是 否提高合成气量，直至合成气全部并入 R2301 中（R2301 前放空完全关闭）； 4）及时利用一变入口放空和 23FIC002 辅助调节进入 R2301 的合成气流量 23FI001，保证 R2301 进气量的稳定性，必要时通知气化增减合成气量； 5）在进行以上调整的同时，尽量维持变换系统操作压力稳定； 6）要及时根据 R2301 床层温度变化趋势，采取以上一种或多种调节手段，提前 干预催化剂床层温度变化。 3、气化负荷波动时，如何稳定 R2301 的操作？ 1) 剧烈的负荷变化（一般发生在气化烧嘴跳车时）：及时调节通过 23FV002 的合 成气量 23FIC002，尽量维持入 R2301 的合成气量 23FI001 不变，同时注意保
第一部分 一氧化碳变换工段
1、负荷不变的情况下，水气比变化对变换炉操作的影响？ 基于一氧化碳变换反应的实际特点，结合在催化剂床层发生反应时的热力学 和动力学因素总结出如下运行调节规律：
1）水气比在正常范围内调整时，水气比适当增大有利于改善变换反应效果，促 进反应平衡向正反应方向进行，此时变换炉要维持必要的床层温度，变换炉 入口温度必定需要逐渐提高；
2）水气比过小时，变换反应转化率降低，催化剂床层容易出现超温现象，催化 剂反应床层温度控制困难，且副反应大量发生，造成不必要的有效气消耗；
3）水气比过大时，特别是在合成气中 H2S 含量较低的情况下容易使催化剂反硫 化，造成催化剂活性降低，同时给后续设备增加了不必要的热负荷和能量的 浪费。
2、如何有效防止在引气过程中 R2301 床层超温？ 1）初始引气时严格控制 23TIC003 在较低的水平（但应至少高于露点温度 20℃）：
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全开，避免 23PV052 突然间又打开时造成蒸汽安全阀起跳事故发生；必要时 通知气化切出部分合成气改至 16PV008B 放空，并做好净化系统紧急停车切气 的准备。 3）如果在短时间内能够通过现场手动打开发生故障的调节阀门 23PV052 后，控 制 室内在现场打开 23PV052 控制蒸汽流量的同时，联系气化通过调节 27PIC032 蒸汽压力和并适时利用 23FV004 配合调节进入变换系统的蒸汽流量 23FIC004，同时密切注意 23PIC052 压力，避免 23PV052 后蒸汽安全阀起跳； 在进行以上调节时应同时加强对各变化炉温度的调节。 4）在 23PV052 现场开启后，当仪表人员在短时间内不能解决该阀门故障情况时 且系统需要继续维持运行时，应现场手动将 23PV052 手动全开，同时控制室 内将 23PV052 手动给定 100%开度，后续生产准备利用 27PIC032 及 23FV004 配合控制蒸汽的添加量。 5）23PV052 现场也无法开启时，净化工段按紧急停车处理。 12、105/106 同时运行时，C2303 液位超高，分析原因并写出处理方法？ 基于现阶段 105/106 实际运行状况，变换工段送往气化工段湿洗系统的实际 工艺冷凝量较少（与原有设计量相比），导致变换工段产生的工艺冷凝液量有 很 大 部 分 需 要 直 接 排 往 C2303 中 并 通 过 23PV003A/B 外 送 ， 以 维 持 105/106D2307 液位，在目前情况下 P2303A/B 输送能力的限制，导致工艺冷凝 液在 C2303 中不断累积，造成 C2303 超高现象，该情况发生时： 1）优化变换工艺操作：适当降低 23FIC004 的蒸汽添加量； 2）D2307 压力 23PIC012 升高：导致 P2303A/B 出口流量下降， 23LV081 全开时 C203 液位仍然上涨，此时应适当降低 D2307 压力； 3）适时利用已有改造管线暂时通过 D2307 底部排至气化 V1702 管线排放部分冷 凝液，必要时联系调度准备通过 D2307 底部现有改造管线向环保污水气提直 接排放部分冷凝液，以达到降低排往 C2303 水量，尽快降低 C2303 液位的目 的。 13、现有流程下如何稳定 C2303 液位？ 现有流程条件下造成 C2303 液位波动的主要因素包括：105/106D2307 来工艺 冷凝液量的变化，105/106D2307 控制压力 23PIC012 波动，及 C2303 压力 23PIC081 的波动，23FIC081 汽提蒸汽量的变化等；
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3) 尽量避免 23TV003 及 23FV002 长期关闭时又突然打开情况操作； 4) 变换停车后在进行氮气置换泄压时，应加强对系统各低点导淋及分离罐的排
水工作，如果 P2301A/B 需要继续运行，应关闭 P2301A/B 出口阀，同时关闭 激冷水至 C2301、C2302 总阀及 C2301、C2302 进水喷头前两总阀，手动关闭 23TV008 及 23TV014，打开 23TV008、23TV014 前导淋手阀，并确认其畅通并 使其处于开启位置； 5) 变换系统长期停车时： a) 应在变换工艺气系统所有低点排水结束后，关闭各变换炉进出口工艺气阀 门，变化炉充压 0.5MPa 保护； b) E2307 脱盐水及 E2308 循环冷却水视情况切出（冬季注意防冻）； c) 关闭变化系统内所有工艺气取样器根部阀； 7、本装置变换催化剂使用前期和末期，三台变换炉应如何操作？ 1）催化剂使用前期，在触媒活性较好的情况下，尽量控制较低的变换炉入口温 度，使用催化剂的低温活性，避免催化剂床层发生超温现象，同时保证适宜 的水气比，防止合成气带水进入催化剂床层；在正常生产过程中，加强对合 成气中 H2S 含量的监控，尽量避免催化剂长期在低硫（＜500PPm）的情况下 操作；正常停车后在对催化剂床层干燥后，注意对各变换炉催化剂的正压保 护。 2）变换催化剂使用末期，触媒活性下降，为了维持变化炉床层温度和变换效果， 需要相应提高变换炉入口温度和水气比，但入口温度的提高一定要缓慢以延 长催化剂低温活性寿命，还应适当提高合成气中的 H2S 含量，防止催化剂活 性过快下降，延长催化剂使用寿命，同时尽可地发挥催化剂的剩余活性。 8、如何避免催化剂反硫化导致的活性降低？ 1）正常生产时，合成气中 H2S 含量应基本维持在 500PPm 以上； 2）在保证变换反应效果的前提下，采取尽可能低的水气比； 3）随着催化剂床层反应温度的提高，合成气中的 H2S 应相应增加； 4）尽量避免催化剂在超温低硫的情况长期操作。 9、粗合成气中 H2S 含量持续下降，净化工段应如何处理？ 1）根据 D2307 送气化工艺冷凝液的水质状况，适时降低 23FI006 流量（当该水 PH>7 时）
10、变换开停车和正常生产中如何避免 23PIC052 超压? 1）变换开车初期， 27PIC032 应控制在较低的水平（<3.85MPa），此时通知气化
缓慢打开 17 泵房上蒸汽手阀，缓慢引蒸汽至 23FV004 阀前,在打开 R2301 炉 前放空手阀进行暖管的同时时，缓慢打开 23FV004（适当较大些），引蒸汽进 入变换系统；需要增加蒸汽流量时，首先开大 23FV004，再缓慢打开 23PV052， 避免蒸汽压力快速上涨；23PV052 阀门故障且只能现场手动操作时，通过气 化控制 27PIC032 压力调节，现场可逐渐手动全开 23PV052，利用 23FV004 控 制进入到系统中的蒸汽添加量，同时密切注意 23PIC052 压力变化情况； 2）正常生产时，为避免 23PIC052 超压，需要增加蒸汽流量时，应首先开大 23FV004，再缓慢开大 23PV052,必要时联系气化利用 27PIC032 配合调节；该 蒸汽流量需要降低时，应首先采取关小 23PV052，再适当调节 23FV004 开度 至所需的正常蒸汽流量；值得注意的是为避免 23PIC052 及 27PIC032 假指示 时产生的压力快速变化情况，23FV004 一般应保持较大的阀门开度。 3）变换系统停车时，应首先手动关闭 23PV052，可在联系气化适当降低 27PIC032 压力（<3.85MPa）后，手动关闭 23FV004 及后手阀。 当同时有气化饱和蒸汽 同时加入到变换系统时，在及时通知气化关闭该线蒸汽调节阀的同时，变换 现场手动关闭饱和蒸汽手阀。 11、23PV052 阀门故障时的变换工段调整方法？ 23PV052 阀门故障时将直接导致蒸汽流量 23FIC004 快速降低，此时各变换炉 特别是 R2301 床层温度会快速上升，待 23PV052 阀门故障确认后： 1）立即通知仪表及现场操作人员检查 23PV052 故障状况，现场将 23PV052 打至 手动操作位置，准备现场手动将故障的调节阀阀门快速打开（如先前该阀门 已经处于手动位置时，检查该阀门手自动转换拉销是否处于正确位置）； 2）与此同时室内操作人员也可暂时加大 23FIC002，将部分合成气通过 23FV002 引至后系统，并通知气化系统稳定 27PIC032 蒸汽压力，同时将 23FV00IC003 不发生大的波动；待负荷基本稳定后，再根据负 荷适时提高或降低 R2301 入口温度 23TIC003，避免 R2301 床层温度发生较大 的波动； 2) 一般的负荷变化（气化加减负荷）：根据 R2301 入口气量 23FI001 的大小，及 时调节入口温度 23TIC003 和水蒸汽添加量 23FIC004，基本控制 R2301 入口 水汽比在 1.0～1.25 之间，维持第一变换炉 R2301 床层温度正常（热点温度 ＜485℃）；负荷较大时可适时调节 23FIC002 的流量，适当降低 R2301 的负荷。 3) 气化跳车时：变换工段按照紧急停车处理。 4、R2301 床层温度过低，应如何处理？ 1） 适当加快提高入口温度 23TIC003：逐渐关小 23TV003，同时适当提高蒸汽温 度 23TIC030；必要时也可通知气化配合调节蒸汽温度；在 R2301 负荷较低的 情况下有时也可暂时通过适当增加 23FIC004 蒸汽流量来实现，待温度提高后 再逐步恢复到原蒸汽添加量（值得注意的是当 R2301 负荷较高时，R2301 出 现床层温度过低情况时，一般不建议通过调节 23FIC004 蒸汽流量提高 23TIC003）； 2）适当降低 R2301 负荷：适当开大 23FV002，增加合成气直接进入 R2302 的量 23FIC002，必要时及时通知气化适当降低装置运行负荷，待 R2301 床层温度 恢复正常后，视温度情况是否恢复 R2301 到原有负荷运行；注意在开大 23FV002 的同时，加强对 R2302 及 R2303 的调节，尽量防止 R2302 及 R2303 床层超温现象发生。 5、R2303 出口 CO 含量超标的原因？ 1) R2301、R2302 操作不稳定，造成 R2303 入口 CO 含量过高； 2) 催化剂活性下降； 3) R2303 床层温度过低； 4) 负荷明显增大时，未及时对各变换炉温度做出调整； 5) 空速太高。 6、防止催化剂进水事故预案? 1) 正常操作时，严格控制各变换炉入口温度要至少高于该水汽分压下对应的蒸 汽露点温度 20℃以上； 2) 现场 C2301、C2302、D2303 加强日常排水操作；