水池计算书(手写版本)

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清水池结构计算书

清水池结构计算书

计算书专用纸计算书编号第 1 页共 7 页计算书专用纸计算书编号第 2 页共 7 页计算书专用纸计算书编号第 3 页共 7 页裂缝宽度验算:构件参数:矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr = 2.1截面尺寸 b×h =1000×450mm 纵筋根数、直径: 7Φ18受拉区纵向钢筋的等效直径 deq=∑(ni×di2) /∑(ni×υ×di)=18mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ = 11.1 受拉纵筋面积 As=1781mm钢筋弹性模量 Es=200000N/mm1.2 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c=50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as=59mm ho=391mm1.3 混凝土抗拉强度标准值 ftk = 2.01N/mm1.4 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk =111kN·m1.5 设计时执行的规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002),以下简称混凝土规范2 .1 最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte,按下式计算:ρte = As / Ate (混凝土规范 8.1.2-4)对矩形截面的受弯构件:Ate=0.5×b×h=0.5×1000×450=225000mm ρte = As / Ate =1781/225000 = 0.00792 取ρte=0.012.2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk,按下列公式计算:受弯:σsk =Mk / (0.87 × ho × As) (混凝土规范 8.1.3-3)σsk = 69200000/(0.87×391×1781) =183N/mm2.3裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ按,混凝土规范式 8.1.2-2 计算:ψ = 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk)= 1.1-0.65×2.01/(0.01×183)=0.3882.4 最大裂缝宽度ωmax,按混凝土规范式 8.1.2-1 计算:=αcr×ψ×σsk× (1.9×c +0.08×deq/ρte) /Esωmax=2.1×0.388×183×(1.9×50+0.08×18/0.01)/200000=0.178mm计算书专用纸计算书编号 第 4 页 共 7 页1.水平配筋计算:(M 设计值=81.5KN.m )一、基本资料: 弯矩M 角=81.5KN梁宽b=1000mm 梁高h=450mm砼强度等级30 f t = 1.43 N/mm 2 fc= 14.3 N/mm 2 α1= 1 受拉钢筋f y =300N/mm 2 a s =60mm E s =2.0×105 N/mm 2二、计算过程:εu =0.33-(fcu,k-50)×105= 0.0033 ξb = 1/[1+fy/(Es×εu )] = 0.5500 αs =M/[ 1×fc×b×h 02)] = 0.03747 ξ=S α⨯--211= 0.0382≤ξb =0.5500 γs =2211sα⨯-÷=0.9809As = M/(γs ×fy ×h0)=710mm 2 ρ= As/(b ×h0)=0.182%ρmin =max{0.2%,0.45×f t /f y }=max{0.2%,0.215%}=0.215%ρ<ρmin 故按最小配筋率配筋As min =0.215%×1000×370=795.5mm 2 选用7Φ14(Φ14@150)As =1077mm 2 裂缝宽度验算: 构件参数:矩形截面受弯构件 构件受力特征系数 αcr = 2.1 截面尺寸 b ×h =1000×450mm 纵筋根数、直径: 7Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径 deq =∑(ni ×di 2) /∑(ni ×υ×di)=18mm 带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ = 11.1 受拉纵筋面积 As =1078mm 钢筋弹性模量 Es =200000N/mm 1.2 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c =50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as =57mm ho =393mm 1.3 混凝土抗拉强度标准值 ftk =2.01N/mm1.4 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk =58.2kN ·m 1.5 设计时执行的规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002),以下简称 混凝土规范 2 .1 最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte,按下式计算: ρte=As/Ate (混凝土规范 8.1.2-4)XXXXXX设计院工程有限公司计算书专用纸计算书编号第 5 页共 7 页对矩形截面的受弯构件:Ate=0.5×b×h=0.5×1000×450=225000mmρte=As/Ate=1078/225000=0.00479在最大裂缝宽度计算中,当ρte<0.01时取ρte=0.012.2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk,按下列公式计算:受弯:σsk = Mk / (0.87 × ho × As) (混凝土规范 8.1.3-3)σsk = 58200000/(0.87×393×1078) =158N/mm2.3裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ按,混凝土规范式 8.1.2-2 计算:ψ = 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk)= 1.1-0.65×2.01/(0.01×158)=0.2752.4 最大裂缝宽度ωmax,按混凝土规范式 8.1.2-1 计算:ω=αcr×ψ×σsk× (1.9×c +0.08×deq/ρte) /Esmax=2.1×0.275×158×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000 =0.094mm计算书专用纸计算书编号 第 6 页 共 7 页底板计算:(池内无水时)侧壁自重为:[(14.0+14.0+7.0+18.0)×2+2×18]×5.5×0.45×25=8786KN 顶板自重:0.15×(28×12×0.5+28×3×2+7×18)×25+[0.3×(0.6-0.15)×(14+14+7)×0.5]×25 =1732.5+59=1791.5KN顶板上的活荷为q 活=(28×12×0.5+28×3×2+7×18)×4=1848KN 传至底板的压力标准值为G =8786+1791.5+1848=12425.5KN 设计值G ‘=1.2×8786+1.2×1791.5+1.4×1848=15280.2KN 底板面积A=(14+14+7)×18=630m 2则基底净反力标准值AGq ==12425.5/630=19.72KN/m 2基底净反力设计值为AG q ''==24.25KN/m 2按四边固定的双向板计算底板弯矩 计算简图如右图所示 计算结果如下底板弯矩及配筋计算结果(注:括号内为设计值) 基本资料边界条件(左端/下端/右端/上端): 固端 / 固端 / 固端 /固端 计算跨度 Lx =14000mm 计算跨度 Ly =18000mm 基底净反力标准值q =19.72kN/m (24.25kN/m ) 1.1 弯矩计算结果1.2.1 平行于 Lx 方向的最大跨中弯矩MxMx P 水=0.0296×21.8×142=114.4kN ·m (140.74kN ·m ) 1.2.3 平行于 Ly 方向的最大跨中弯矩MyMy P 水=0.0130×21.8×142=50.25kN ·m (61.8kN ·m ) 1.2.4 沿 Lx 方向的支座弯矩Mx'Mx' P 水=-0.0701×21.8×142=-271kN ·m (-333.2kN ·m ) 1.2.6 沿 Ly 方向的支座弯矩My'My' P 水=-0.0565×21.8×142=-218.4kN ·m (-268.5kN ·m ) 底板厚度取h =750mm计算配筋: X 向:Φ18@100 Y 向:Φ16@100 裂缝验算:最大裂缝宽度ωmax =0.162mm计算书专用纸计算书编号第 7 页共 7 页。

水池结构计算书(实用版)

水池结构计算书(实用版)

********供水及基础设施建设工程清水池结构计算书一、计算参数池外地坪标高: 341.5-343.3m; 池顶设计标高: 345.05m; 池内底标高: 340.9m; 池内最高水深3.7m。

抗浮设计水位按一百年一遇洪水位314.7m。

地面标准堆积荷载:P d =10KN/m 2;填土的标准容重:γt =18KN/m 3; 土体侧压系数λ=1/3污水容重:γs =10.4KN/m 3; 取池壁湿度当量温差△t=10℃混凝土弹性模量E c =28×103Mpa清水池基底置于中风化基岩,承载力满足设计要求。

二、计算依据砼结构设计规范 GB50010-2010 给水排水构筑物结构设计规范 GB50069-2002给水排水工程钢筋砼水池结构计算规程 CECS138:2002建筑地基基础设计规范 GB50007-2011《资中县银山镇供水及基础设施建设工程岩土工程勘察报告》 《给水排水工程结构设计手册(第二版)》 三、池体细部尺寸的拟定池壁厚300mm,池顶板厚150mm; 底板厚350mm;底板外挑300mm。

四、抗浮计算抗浮设计水位远低于池底标高,抗浮满足要求。

五、地基承载力验算基础置于中风化基岩,承载力满足要求。

六、结构分析和计算步骤由于清水池埋深较浅,池外水、土荷载较小,因此仅计算当池外无水、土,池内满水,做满水试验时的受荷情况。

清水池池顶设现浇板,池顶为铰接。

池壁与底板整体浇筑为固接。

七、内力计算 1、荷载计算: ○1.污水荷载 kN/m ;1.2710.4452.84wq =××=241.6wk q = kN/m22、池壁计算(1)10.3m 跨度池壁,t b =300mm ,按上端铰接、下端固定的单向受力计算。

情况A :池内满水,池外无水、土 ○1.由q 产生的竖向弯矩: w2152.84456.3615M =−××=− kN ·m ;44.38k M =− kN ·m 由湿度当量温差产生的竖向弯矩: 21.40.0813t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.0813********.330.73−=−××××××=−kN ·m ; 21.95tk M =− kN ·m56.36-30.7387.09M =−=−合 kN ·m ;66.33k M =−合 kN ·m根据裂缝要求,池壁内侧纵向配筋ф16@150;○2.水平角隅弯矩: 20.03552.84429.59j M =−××=− kN ·m ;23.3jk M =− kN ·m由湿度当量温差产生的竖向弯矩:21.40.0542t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.054210103100.320.48−=−××××××=−kN ·m ; 14.63tk M =− kN ·m29.59-20.4850.07M =−=−合 kN ·m ;37.93k M =−合 kN ·m根据裂缝要求,池壁内侧横向配筋ф14@200; 情况B :池外有水、土,池内无液由于荷载较小,此处略去计算过程,采用构造配筋ф14@200;(2)5.175m 跨度池壁,t b =300mm ,按上端铰接、下端固定的双向受力计算。

水池结构计算书

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水池计算一. 底板计算上部结构及侧壁:3100kN覆土:1200 kN挑土:0.5*(18+46)*4.2*18=2420KN底板:0.5*9.6*23.6*25=2830KNGk=9550 kN基地平均反力 P=9550/23.6*9.6=42KPaLy=6,lx=8,按双向板计算,四边简支。

M yK=0.062×42×6²=94KN-MM xK=0.0317×42×6²=48KN-M底板厚500mm计算As=1100mm²实配X向Φ18@180(1414mm2)计算As=1500mm²实配Y向Φ18@150(1696mm2)裂缝计算:计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .19 mm 小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。

二. 侧壁计算1. 荷载取值以池内无水,池外有土计算地面堆积荷载 f1= 20×1/3=6.7KN/㎡(均布荷载)土压力 f2= 1/3×8×4.2=11.2KN/㎡(三角形荷载)地下水压力 f3=10×3.7=37KN/㎡(三角形荷载)2. 荷载计算(以池内无水,池外有土计算)①荷载设计值 0 ~ 58KN/㎡(三角形荷载)9.4KN/㎡(均布荷载)②荷载标准值 0 ~ 48.2KN/㎡(三角形荷载)6.7KN/㎡(均布荷载)3.池壁1(以池内无水,池外有土计算)Ly=3.7,lx=8,按单向板计算,一端固定一端铰接。

1)三角形荷载My=0.0298×58×3.7²=24KN-M M YK=0.0298×48.2×3.7²=20KN-MM0Y=-1/15×58×3.7²=-53KN-M M0YK=-1/15×48.2×3.7²=-44KN-M2)均布荷载My=0.07×9.4×3.7²=9KN-M M YK=0.0298×6.7×3.7²=7KN-MM0Y=-1/8×9.4×3.7²=-16KN-M M0YK=-1/15×6.7×3.7²=-11KN-M 荷载总计:My=33KN-M M YK=27KN-MM0Y=-69KN-M M0YK=-55KN-M侧壁厚300mm计算As=660mm²实配X向Φ14@200(770mm2)计算As=920mm²实配Y向Φ14@150(1026mm2)裂缝计算:计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .18 mm小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。

水池加热计算书

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附件4拌合站水池热工计算书一、拌合站蓄水池基本参数:1、容量133m³2、蓄水池按使用温度60℃考虑3、自然水温4℃4、峰值混凝土用水量330m³二、保持恒温所需热量(Q总):1、热水池初次加热所需热量(Q初):Q初=V×1000×a×(T2-T1)/t/860=133000×1.163×(60-4)℃/5/860=2014KWV --蓄水池体积(L);α--水的比热容, α=4.1868KJ/kg.℃(4.1868KJ/kg.℃÷3.6焦耳/1千瓦小时=1.163w/kcal/m2.h.℃);t—初始加热时间(h);2、补充新水加热需要的热量:Q3=αVbу(Tr+Tb)/2/t=1.163×197×1×(60+4)/2/5=1466KW式中 Q3——蓄水池补充水加热所需的热量(kJ/h);α--水的比热容, α=4.1868KJ/kg.℃(4.1868KJ/kg.℃÷3.6焦耳/1千瓦小时=1.163w/kcal/m2.h.℃)Vb——每日的补充水量(L), 133×1.48 =197m³;у——水的密度(kg/L);Tr——蓄水池水的温度(℃);Tb——蓄水池补充水水温(℃);t——加热时间(h)。

3、热水池池壁和池底传导损失的热量及管道和净化水设备损失的热量:水池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量,应按损失热量的10%计算确定。

Q2=Q1×10%=146.6KWQ总=(Q1+Q2)×1=1612.6KW冬季正常采暖时,锅炉总使用率约85%,目前锅炉设计总负荷为5600KW(4吨锅炉),则正常运行时闲置负荷为4760KW,满足蓄水池加热要求。

水池抗浮验算计算书

水池抗浮验算计算书

水池抗浮验算计算书
车库基础抗浮验算计算书
整体抗浮计算:
抗浮设计水头:2.0m,底板厚0.5m,底板上覆土0m,顶板折算厚0.25m ,顶板地面做法0.15m。

单位面积水浮力:2.0x10=20KN
单位面积抗力:0.5x26+0.25x26+0.15x20=19.8KN
整体抗浮验算满足。

底板局部抗浮计算:
抗浮设计水头:2.0m,底板厚0.5m,底板上覆土0m。

单位面积水浮力:2.0x10=20KN
单位面积抗力:0.5x26=13KN 局部抗浮不满足。

防水底板需计算配筋。

单位面积净浮力q为:20-13=7KN
按两端固定计算:
板带支座最大负弯矩M1为:Mx=q*L^2/12
=7*7.3*7.3/12
=31.08KNm
板带跨中最大正弯矩M2为:M2=Mx/2=15.54KNm
配筋为:上部为:As1=M1/(0.9*fy*h1)
=31080000/(0.9*360*500)
=191mm 2
下部为:As2=M2/(0.9*fy*h2* 2.5)
=15540000/(0.9*360*300)
=96mm 2
500mm底板按照构造配筋即可,双层双向配 12@150。

水池计算书

水池计算书

矩形水池设计(JSC-1)项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息水池类型: 有顶盖 全地下长度L=4.000m, 宽度B=4.000m, 高度H=2.500m, 底板底标高=-4.000m池底厚h3=200mm, 池壁厚t1=200mm, 池顶板厚h1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注:地面标高为±0.000。

200360020040004000203600200200200360020040002502012015049.519.016.819.010.0(平面图) (剖面图) 1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m 3 , 土饱和重度20.00kN/m 3, 土内摩擦角30度地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb =0.00, 埋深修正系数ηd =1.00地下水位标高-2.000m,池内水深1.500m, 池内水重度10.00kN/m 3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息活荷载: 地面10.00kN/m 2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m 3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.002 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明:双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=80.00 kN池壁自重G2=159.60kN底板自重G3=96.80kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=336.40 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=194.40 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=432.00 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 181.44 kN底板外挑地下水重量Gs2= 60.48 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 613.44 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 60.48 kN(4)活荷载作用Gh池顶活荷载Gh=193.60 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.400×4.400 = 19.36 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(336.40+194.40+613.44+60.48+193.60)/19.360= 72.23 kN/m2 3.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=[2.000×(20.00-10)+2.000×18.00]/4.000= 14.00 kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r考虑地下水作用,取浮重度,r=20.00-10=10.00kN/m3(3)根据基础规范的要求,修正地基承载力:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 100.00+0.00×10.00×(4.400-3)+1.00×14.00×(4.000-0.5) = 149.00 kPa3.1.3 结论: Pk=72.23 < fa=149.00 kPa, 地基承载力满足要求。

水 箱 计 算 书

水 箱 计 算 书

水箱计算书条件:水池尺寸及配筋如图所示:混凝土强度等级为C25,底板钢筋用HRB400,侧墙钢筋用HRB400。

一、底板计算:1、荷载:q=1.95×10+0.20×25=24.5 kN/m。

2、弯矩:X方向支座Mxt;垮中Mxd;Y方向支座Myt;垮中Myd。

按弹性板计算查静力手册Ly/Lx=0.65,得各弯矩系数分别对应为:0.0571、0.0095、0.0766、0.0345Mxt=0.0571×24.5×4.2 =25 kN.m;Mxd=0.0095×24.5×4.2 =4 kN.m;Myt=0.0766×24.5×4.2 =33 kN.m;Myd=0.0345×24.5×4.2 =15 kN.m;垮中弯矩调整到泊桑比=0.2《砼规4.1.8》时的弯矩:Mx=4+15×0.2=7kN.m;My=15+4×0.2=16kN.m。

3、强度验算:实际配筋:X方向面筋Asxt;垮中Asxd;Y方向面筋Asyt;垮中Asyd分别为:1026mm 、1026mm 、1026mm 、1026mm 。

按X=As×fy/(α1×fc×b)得对应的X值分别为:Xxt=31.04mm、Xxd=31.04mm、Xyt=31.04mm、Xyd=31.04mm。

按Mu=α1×fc×b×X×(ho-X/2)得对应的Mu值分别为:Muxt=65kN.m≥1.35×Mxt=34(满足要求!);Muxd=65kN.m≥1.35×Mx=9(满足要求!);Muyt=65kN.m≥1.35×Myt=45(满足要求!);Muyd=65kN.m≥1.35×My=22(满足要求!);4、裂缝验算:选取最大弯矩标准值及相应配筋。

消防水池计算书

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消防水池计算书(一)处理池内没水时荷载1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3土重度r=18KN/m³无地下水池壁4.7m深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2跨中18.6 0 5.2支座基本组合弯矩值M=(Ms+Mw)x1.27+1.4xMm=65.585KN·m支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m跨中基本组合弯矩值M=(Ms+Mw)x1.27+1.4xMm=30.9KN·m跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋12@100的裂缝(0.25mm)和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m,大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m,满足要求。

且配筋率0.452%,合适。

所以内外钢筋选配12@100 As=1131mm²/m弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw下端支座-41.5 -69.22跨中18.6 30.94支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为12@100均满足强度和裂缝要球。

弯矩图②水平配筋计算池壁角隅处最大水平弯矩Mcx第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩水压力弯矩地荷载弯矩Mcx -21.8 0 -5.59 基本组合弯矩值M=(Ms+Mw)x1.27+1.4xMm=35.512KN·m准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN·m池壁外侧水平角隅钢筋为12@200均满足强度和裂缝要球。

泳池计算书

泳池计算书

泳池计算书游泳池给排水计算书:一、设计依据:1.设计规范:《建筑给水排水设计规范》(GB50015-2003)《游泳池和水上乐园给水排水设计规程》(CECS14∶2002)2.工艺条件图:建筑中间图。

二、设计范围本设计包括下列设计内容:1.循环给水系统2.加热系统3.补水系统4.加药系统5.消毒系统三、循环给水系统1.设计参数:循环周期T=6小时2.游泳池体积V=40×15×(1.5+1.6)/2=930m33.循环流量:930×(1+0.07)/6=165.85m3/h设计循环流量:180m3/h4. 选用过滤砂罐:为直径1.2米,选用4个。

其过滤面积为:1.131m2 (550mm:0.238 650mm:0.33)过滤速度为:V=180/(4×1.131)=40m/h,符合规程要求30-405. 选用水泵:N=5.5KW×4扬程:H=20M流量:Q=45 m3/h由设计循环流量为7m3/h查表得:水泵吸水管径DN250流速:180/3600/3.14/0.125/0.125=1.02m/s,满足要求1.0—1.5m/s。

布水管的管径DN250流速:180/3600/3.14/0.1/0.1=1.02m/s,满足要求1.5—2.5m/s。

6. 均衡水池:净化系统管道和设备内水容积之和V1=4×3.142×0.6×0.6×1+3.142×0.1×0.1×100=7.67 m3V1水泵的5分钟流量:180×5/60=15m3设计均衡水池为30m3。

四、加热系统:1.水池的热损失计算:游泳池水表面蒸发损失的热量。

按下式计算:Qx=α·у(0.0174vf +0.0229)(Pb-Pq) A(760/B) (7.1.2)式中 Qx——游泳池水表面蒸发损失的热量(kJ/h);α——热量换算系数,α=4.1868 kJ /kcal;у——与游泳池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热(kcal/kg);vf ——游泳池水面上的风速(m/s),一般按下列规定采用:室内游泳池0.2~0.5 m/s;露天游泳池vf =2~3 m/s;Pb——与游泳池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力(mmHg);Pq——游泳池的环境空气的水蒸汽压力(mmHg);室内10.2室外1.5A——游泳池的水表面面积(m2);B——当地的大气压力(mmHg)。

(整理)水池计算书

(整理)水池计算书

精品文档矩形水池计算============================================================================设计资料:池顶活荷P1=30(KN/m^2) 水池长度H=12000(mm) 底板厚度h1=250(mm) 覆土厚度ht=700(mm) 池内水位Hw=4050(mm) 容许承载力R=250(KN/m^2) 水池宽度B=18000(mm) 池壁高度h0=4050(mm) 底板外伸C1=400(mm) 顶板厚度h2=180(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=300(mm)地基承载力设计值R=250(KPa)支柱数n1=1 支柱截面尺寸a1 = 300(mm)________________________________________________________________________________________一.地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 12 + 2 * .3 + 2 * .4 ) * ( 18 + 2 * .3 + 2 * .4 )=259.9(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 12 + 2 * .3 ) * ( 18 + 2 * .3 )=234.3(m^2)( 3 )支柱重量Fk1 = 25 * a1 * a1 * H0 * n1= 25 * .3 * .3 * 4.05 * 1=9. 112(KN)( 4 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 30 + .7 * 18=42.6 (KN/m^2)( 5 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 12 + 2 * .3 + 18 )* 2 * 4.05 * .3=1858. (KN)( 6 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 259.9 * .25=1624. (KN)( 7 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *234.3 * .18=1054. (KN)( 8 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1858.+1624.+1054. +9. 112=4545. 1(KN)( 9 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 12 * 18 * 4.05 * 10) / 259.9=33.65(KN/m^2)( 10 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=8.84(KN/m^2)( 11 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=42.6 + 4545.1 / 259.9 + 33.65 + 8.84= 103 (KN/m^2)R0 = 103 (KN/m^2) < R = 250(KN /m^2) 地基承载力满足要求 !二.水池整体抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算三.水池局部抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算四.荷载计算(1)池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4.05 = 40.5 (KN/m^2)(2)池外土压Pt:池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]精品文档= 19.4(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 + 4.05 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 43.77(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB) / AR2= 42.6 +(9. 112+1858.) / 234.3= 49.78(KN/m^2)五. 内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =12000 /4050=2.9由于 H / H0 > 2故按竖向单向板(挡土墙)计算池壁内力1.池外(土、水)压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=43.77 - 19.4= 24.37 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=19.4 /43.77=.44V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * .44^ 2 + 7 *.44+ 4) / 20) ^ 0.5=.66QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 19.4 + 4 * 43.77) * 4.05 ] / 40=39.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(.66-.44) * 4050 / (1 -.44)=1.5最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 39. * 1.5 - [19.4* (1.5 ^ 2)] / 2 - [ 24.37 * (1.5 ^ 3)] / (6 * 12 )= 35.5(KN-m)底端弯矩Mn2 = - (7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= - (7 *19.4 + 8 * 43.77) * 4.05 ^2 / 120= -66. (KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *43.77 * 4.05 ^ 2= -24. (KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 40.5 * 4.05 ^ 2= 19.7(KN-m)最大弯矩位置,距底端 0.553 * H0 = 2.23965 (m)底端弯矩Mw2 = - (Pw * H0 ^ 2) / 15= - ( 40.5 * 4.05 ^ 2) / 15= -44. (KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 40.5 * 4.05 ^ 2= -23. (KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略,内力计算结果参见 H边池壁计算。

圆形水池结构计算书资料

圆形水池结构计算书资料

无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料:主要结构尺寸:内径(d):32m 底板厚:0.3m壁板高:4.15m 壁板厚:0.35m顶板厚:150mm 底板外挑宽度:400mm荷载和地质条件:顶板活荷载:q k=1.5kN/m2 池内水深:4m地下水深:1.2m(底板以上)底板覆土:0.3m土内摩擦角:30* 修正后地基承载力特征值:f a=100kPa 水重力密度:10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3钢筋混凝土重度:25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400混凝土选用C25,f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm22、抗浮稳定性验算:i )局部抗浮稳定性验算:取中间区格(4×4m 2)作为计算单元,抗力荷载标准值如下: 顶板自重:25×0.15×4×4=60kN 底板自重:25×0.3×4×4=120kN 支柱自重:25×0.3×0.3×3.45=7.76kN柱帽重:25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN柱基重:25×[1.52×0.1+31(0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN池顶覆土重:18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN局部浮力:F 浮=11)(A h d w ⋅+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K=浮F G k ∑=24001.294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算:顶板自重:π(16+0.35)2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重:π(16+0.35)2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重:2π(16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN悬挑土重:π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重:45×(7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重:π(16+0.35+0.4)2×0.3×(25-10)=3966.35kNΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN总浮力:F 浮=A h d w ⋅+)(1γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2=13221.2kN K=浮F G k ∑=2.132212.19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求3、地基承载力验算:池内水重:G W =10×π×162×4.17=33537.13kN池顶活荷载:Q k =q k A=1.5×(16+0.35+0.4)2×π=1322.12kN 基地压力:P k =A Q G G k W ++∑=275.1612.132213.335372.19621⨯++π=61.81kPa<f a =100kPa 故地基承载力满足要求 4、抗冲切验算:顶板:按顶板周边简支的方格柱网无梁板计算顶板荷载 荷载效应准永久值 作用效应基本组合设计值 活荷载 1.5×0.4=0.6kN/m 2 1.5×1.4=2.1kN/2 顶板覆土 18×0.3=5.4kN/m 2 5.4×1.27=6.86kN/m 2 顶板自重 25×0.15=3.75kN/m 2 3.75×1.2=4.5kN/m 2 合计 10.15kN/m 2 13.94kN/m 2 I-I 截面抗冲切验算:P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tSh 0h 0=150-30=120mm,B+h 0=1400+120=1520mm S=4(B+h 0)=6080mm P s [L 2-(B+h 0)2]=13.94×[42-1.522]=190.83kN0.7f t Sh 0=0.7×1.27×6.08 ×0.12=648.61kN>190.83kN 满足抗冲切要求 II-II 截面抗冲切验算:P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tShh 0=250-30=220mm,B+h 0=1000+220=1220mm S=4(B+h 0)=4880mmP s[L2-(B+h0)2]=13.94×[42-1.222]=202.29kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×4.88×0.22=954.43kN>202.29kN满足抗冲切要求底板:按底板板周边简支的方格柱网无梁板计算基地反力:准永久值:275 . 161242.5 3019.773708.244535.023149.32⨯+ +++π+0.6=18.36kN/m2基本组合设计值275 . 161.351242.51.273019.771.353708.241.274535.021.353149.32⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯π+2.1=25.39kN/m2 i)I-I截面:h0=300-40=260mm B+h0=1500+260=1760mm4(B+h0)=7040mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.762]=327.59kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×7.04×0.26=1627.23kN>327.59kN满足抗冲切要求i)II-II截面:h0=300-40=260mm B+h0=1100+260=1360mm4(B+h0)=5440mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.362]=359.28kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×5.44×0.26=1257.4kN>359.28kN满足抗冲切要求5、顶板内力计算:顶板弯矩布置图如下1)柱帽计算宽度:C=(0.7-0.2+0.1)×2=1.2m>0.2L 且≤0.3L 2)中间区格总弯矩: 计算跨度:L 中=L-2c/3=3.2m准永久值 基本组合设计值M 0=281中qLL 51.97kN 71.37kN 总边区格总弯矩:计算跨度L 边=L-c/3+h/2=3.71M 0边=281边qLL 69.85kN 95.94kN 池壁与顶板视为铰接连接,其刚度比为零查得:α=1.45,β=1.8,γ=0故作用效应准永久值(kN.m) 作用效应组合设计值(kN.m) M 1=-0.5M 0=-25.99 M 1=-0.5M 0=-35.69 M 2=0.2M 0=10.39 M 2=0.2M 0=14.27 M 3=-0.15M 0=-7.80 M 3=-0.15M 0=-10.71 M 4=0.15M 0=7.8 M 4=0.15M 0=10.71 M 5=-0.5αM 0=-37.68 M 5=-0.5αM 0=-51.74 M 6=0.2βM 0=18.71 M 6=0.2βM 0=25.69 M 7=-0.15αM 0边=-15.19 M 7=-0.15αM 0边=-20.87 M 8=0.15βM 0边=18.85 M 8=0.15βM 0边=25.93 M 3’=-0.12M 0边=-8.38 M 3’=-0.12M 0边=-11.51 M 4’=0.12M 0边=8.38 M 4’=0.12M 0边=11.51 3)顶板按照承载力极限状态进行配筋计算: A S =87.0h f My ,h 0=150-30=120mm,HRB400f y =360N/mm 2,HRB235f y =210N/mm 2,(各区格板纵横向均需满足最小配筋率min ρ=0.2%,最小配筋面积A Smin =bh min ρ=600mm 2) A S1=949.61mm 2,A S2=379.68mm 2,A S4=284.96mm 2,A S5=1376.65mm 2,A S6=683.54mm 2,A S7=555.29mm 2,A S8=689.92mm 2,A S3’=306.25mm 2,A S4’=306.25mm 2;故:顶板选用双层双向C 10@200,A S =785mm 2>A Smin =600mm 2;因A S1、A S5均大于A S ,故M 1、M 5方向增加上层附加钢筋C 10@200,A S =1570mm 2大于A S1、A S5 4)按照正常使用极限状态进行裂缝宽度验算:1)M 6区格板087.0h A M s qsq =σ=12.078587.01071.183⨯⨯⨯=288.3N/mm 2 15020005.07855.0⨯⨯===bh A A A s te s te ρ=0.005 =⨯⨯⨯-=-=13.288005.078.165.01.165.01.12ασρψsq te tkf 0.197C25混凝土f tk =1.78N/mm 2,E S =2.1×105N/mm 2v dc E w teSsq)1)(11.05.1(8.11max αρσψ++==7.0)01)(005.01011.0305.1(101.23.288197.08.15⨯++⨯⨯⨯⨯=0.09mm<0.25mm 满足裂缝宽度要求。

消防水池计算书

消防水池计算书

消防水池计算书(一)处理池内没水时荷载1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3土重度r=18KN/m³无地下水池壁4.7m深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m ①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms水压力弯矩Mw地荷载弯矩Mm下端支座-41.50-9.2跨中18.60 5.2支座基本组合弯矩值M=(Ms+Mw)x1.27+1.4xMm=65.585KN·m 支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m跨中基本组合弯矩值M=(Ms+Mw)x1.27+1.4xMm=30.9KN·m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋12@100的裂缝(0.25mm)和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m,大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m,满足要求。

且配筋率0.452%,合适。

所以内外钢筋选配12@100 As=1131mm²/m弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms水压力弯矩Mw下端支座-41.5-69.22跨中18.630.94支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为12@100均满足强度和裂缝要球。

弯矩图②水平配筋计算池壁角隅处最大水平弯矩Mcx第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩水压力弯矩地荷载弯矩Mcx-21.80-5.59基本组合弯矩值M=(Ms+Mw)x1.27+1.4xMm=35.512KN·m准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN·m池壁外侧水平角隅钢筋为12@200均满足强度和裂缝要球。

水池计算书

水池计算书

水池设计计算书根据现场实测数据,初步拟定水池整体宽度为9m ,长度为21m ,深度为3m ,设计蓄水深度2.5m ,由于水池有一个3m×9m 沉淀池,及一个18m×9m 水池组成,由于水池跨度较大,大水池纵向每中间设置一道结构柱。

水池为地上式敞开水池,无土压力及地面荷载。

计算水压力q w =10×2.5=25KN/m水池为长条形,截取1m 宽侧壁,按下端固接、上端自由进行计算。

竖向最大弯矩m KN qH m M M B c w y ∙===7.2927.127.12水平最大弯矩mKN ql M x ∙=⨯⨯==5.112625818122 将壁厚拟定为200mm ,因为对于板取1m 宽计算,即b=1000mm ;而h=200mm ,0h =h-20=180mm ,d γ=1.2,h 0=200-20=180mm ,采用C20混凝土,c f =10 2/mmN ,Ⅱ极钢筋,y f =3102/mm N 。

板正截面承载力计算表截 面横向 竖向 (kN m)M29.7 56.25 bf Mh h x c d γ2200--= 21.03 42.52 00.35(mm)x h ≤ 满足 满足 2(mm )c S yf bxA f =678 1372 选配钢筋(实配A S )679 1408 选配钢筋Ф12@200Ф16@1602min (mm )S A bh ρ≥满足 满足底板底面承受由侧壁传来的弯矩,底板拟定厚度为300mm ,按基本组合设计值和计算配筋。

截 面纵向 横向 (kN m)M800 253.125 bf Mh h x c d γ2200--= 22.32 15.17 00.35(mm)x h ≤ 满足 满足 2(mm )c S yf bxA f =11519 4405.5 选配钢筋(实配A S )12101.7 4637.1 选配钢筋Ф12@150 Ф12@220 2min (mm )S A bh ρ≥满足满足水池侧壁挠度验算:池壁截面惯性矩333106122.0912-⨯=÷⨯=⨯=h b I池壁最大挠度在池壁中间mm EI ql Y 17)384(54max ==侧壁挠度容许值mml 5.37240/==σ。

水池计算书

水池计算书

矩形水池设计执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋: E - HRB4001 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖半地上长度L=7.750m, 宽度B=14.300m, 高度H=6.350m, 底板底标高=-1.850m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=350mm注:地面标高为±0.000。

(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=210.00kPa地下水位标高-2.000m,池内水深5.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00不考虑温湿度作用.1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用水池规程CECS138-20022 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(不考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明:双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=415.59 kN池壁自重G2=1882.24kN底板自重G3=1109.06kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=3406.89 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=4897.75 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 429.98 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 429.98 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 166.24 kN地面活荷载作用力Gh2= 159.25 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=325.49 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=8.450×15.000 = 126.75 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(3406.89+4897.75+429.98+0.00+325.49)/126.750= 71.48 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=71.48 < fa=210.00 kPa, 地基承载力满足要求。

水池计算书(手写版本)

水池计算书(手写版本)

保管期限密级设计计算书建设单位上海美梭羊绒纺织品有限公司工程名称山东建得佳纺织有限公司工程号-子项号M1117-06 子项名称消防泵房设计专业结构页数部门一所计算人年月日校核人年月日审核人年月日上海纺织建筑设计研究院目录一、设计采用规范二、荷载选用及计算三、基础工程四、上部结构设计五、图形文件及程序计算书一、设计采用规范1.《建筑结构可靠度设计统一标准》【GB50068-2001】2.《建筑结构荷载规范》【GB50009-2001】(2006年版)3.《混凝土结构设计规范》【GB50010-2010】4.《建筑抗震设计规范》【GB50011-2010】5.《建筑地基基础设计规范》【GBJ50007-2002】6.《砌体结构设计规范》【GB50003-2001】二、工程概况:本工程位于位于山东聊城东阿县东阿工业园区,胶光路以北鑫大地建材厂东邻。

本工程泵房结构形式为砖混砌体结构。

室内外高差为0.300米。

本工程抗震设防烈度为7度,建筑场地类别为Ⅲ类,框架抗震等级为三级。

三、荷载选用及计算1.泵房屋面(结构找坡)荷载的标准值:1) 恒载40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2 40厚挤塑聚苯板保温层(仅用于保温屋面)0.50x0.04=0.02 KN/m2 1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m215厚1:2:4混合砂浆打底粉刷0.015x20=0.3 KN/m2 合计 4.23 KN/m2取 4.50 KN/m22)屋面活载: 0.50 KN/m22.水池盖板(建筑找坡)荷载的标准值:1) 恒载40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m240厚挤塑聚苯板保温层(仅用于保温屋面)0.50x0.04=0.02 KN/m21.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m215厚1:2:4混合砂浆打底粉刷 0.015x20=0.3 KN/m2建筑2%砂浆找坡 0.09x10=0.9 KN/m2合计 5.13 KN/m2取 5.50 KN/m22)屋面活载: 2.00 KN/m23.风荷载: 0.45 KN/m24.雪荷载: 0.35 KN/m25.地震作用:抗震设防烈度为7度,设计地震分组为第二组,设计基本地震加速度为0.10g,建筑场地类别为Ⅲ类。

水池侧墙计算书

水池侧墙计算书

SQ-XX水池侧墙计算书(墙底按固端、墙顶按简支考虑)一、受力计算:1、构件基本尺寸及计算参数:1)墙体高度:H=4.68m,2)水深:b=3.3m,3)水的重度:γw=10KN/m34)水压力分项系数取 γ=1.22、墙底标高处的水压力:q s= γw · b =33.0KN/m23、侧墙截面弯距计算:1)M Bk=-q· b2 · [4-3b/H+3b2/(5H2)]/24s=-32.7KN·m2)强度计算时,B点弯矩设计值:M B=γ · M Bk=-39.2KN·m3)强度计算时,C点正弯矩设计值偏于安全的取B点的负弯距设计值的一半:M C=-M B /2=19.6KN·m二、墙底配筋计算:1、构件基本尺寸及计算参数:1)墙体厚度:h=300mm2)墙体计算长度:l=1000mm3)墙体砼强度等级:C304)墙体纵筋强度等级:HRB3355)墙外侧筋边距离:a s=50mm6)墙内侧筋边距离:a's =30mm7)应力强度比系数:α1=1.08)受压区高度系数:β1=0.82、根据基本尺寸及参数,可推算出其它尺寸及参数如下:1)混凝土轴心抗压强度设计值:f c=14.3N/mm22)混凝土弹性模量:E c=####N/mm23)钢筋抗拉、抗压强度设计值:f y=f y' =300N/mm22000004)钢筋弹性模量:E s=N/mm25)截面有效高度:h0= h - a s =250mm6)相对界限受压区高度:ξb=β1/[1+f y/(E s·εcu)]=####7)钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值:αE=E s/E c=####3、配筋计算:1)假定墙内侧受压钢筋为Φ10@150,则 A's=524mm22)受压钢筋所承担的弯距:M' =f y' · A's · (h0-a's)=34.6KN·m3)单筋截面所承担的弯距:M1=|M B| - M'=4.67KN·m4)受压区高度:x=h0 - [h02 - 2 · M1/(α1 · f c · l)]0.5=1.3mm≤ξb· h0 =138mm满足要求5)根据《混规》7.2.1条及7.2.5条可知:若x< 2·a's,则A s=|M B| / [f y · (h0 - a's)] ;若x≥ 2·a's,则A s=(α1 · f c · l · x+A's· f y' ) / f y;现x= 1.3mm<2·a's =60mm故A s=|-39.2|×1000000/[300×(250 - 30)]=594mm2墙底外侧受拉钢筋实配Φ14@100,则实配钢筋面积 A s=1539mm2三、墙底裂缝宽度验算:1、基本计算参数:1)按受弯构件考虑,构件受力特征系数:αcr =2.12)钢筋的相对粘结特性系数:υ=1.03)最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离:c=30mm4)按前面计算结果,裂缝计算时,B点弯矩标准值:M Bk=-32.7KN·m5)混凝土轴心抗拉强度标准值:f tk=2.01N/mm26)最大裂缝宽度限值:ωlim=0.2mm2、裂缝宽度验算:1)受拉区纵向钢筋的等效直径:d eq=∑(ni · di2) /∑(ni · υ · di)=14mm2)按有效受拉面积计算的受拉钢筋配筋率:ρte=As /(0.5 · l · h)=0.01,3)受拉钢筋的等效应力:σsk=|M Bk| /(0.87 · h0 · As)=97.6N/mm24)受拉钢筋应变不均匀系数:ψ=1.1-0.65 · f tk/(ρte · σsk)=0.205)最大裂缝宽度:ωmax=αcr · ψ · σsk · (1.9 · c+0.08 · d eq/ρte)/E s=####mm≤ ωlim =0.2mm满足要求。

水池侧壁计算书

水池侧壁计算书

水池侧壁计算书一、设计依据《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)玉溪市建筑设计院提供的《岩土勘察报告》二 、基本资料1、侧壁: 池侧壁厚t1=300mm, 池顶板厚t2=150mm ,底板厚t3=300mm ;顶上覆土600mm ,2、土天然重度18.00 kN/m 3 ,3、根据地勘报告,地下水属于潜水类型,近3-5年最高水位-0.8m ,抗浮地下水位标高取-0.8m,池内水深Hw=3.400m, 池内水重度rw =10.00kN/m 3,抗浮安全系数Kf=1.054、荷载:活荷载: 池顶板1.50kN/m 2, 地面堆载10.00kN/m 2, 组合值系数0.9恒荷载分项系数: 水池自重不利1.20,其余1.27,有利1.0,覆土荷载等其它不利1.27,有利1.0;活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.40活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地下水1.00, 地面堆载0.54、材料:混凝土: 等级C30, 抗渗等级P6, 重度γc 25.00kN/m 3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上40,下40) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm5、计算方法配筋计算方法:基本组合,查表计算弯矩;取最不利弯矩以及裂缝限值配置钢筋 挠度计算:由于水池侧壁都满足跨厚比远远>40,并且荷载不大,挠度计算略 裂缝计算:裂缝控制等级:三级,采用荷载准永久组合,《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》附录A 公式计算.三、水泵房侧壁计算A 、长跨度侧壁计算:1、根据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》5.1.8竖向计算高度为净高加底板厚度一半,水平计算跨度为两端池壁中心线;计算跨度为18mx4.5m2、根据勘察报告,水池埋深范围内无地下水;3、外部回填土按无粘性土,取内摩擦角ϕ=30,主动土压力系数333.0)23045(tan )245(tan 22=-=-=ϕa K 土压力按照主动土压力,主动土压力系数取0.33,地面堆载10.00kN/m 2池壁顶板处土压力o m o hK p γ==18×1.05×0.5=6.3 kN/m 2 ;底板中心线处o m o hK p γ==18×5.55×0.5=33 kN/m 2地面堆载33.3333.010*10=⨯==a K p 堆 kN/m 2基本组合顶板处:1.2恒×1.4活=1.2×6.3+1.4×3.33=12.2 kN/m 2底板中心线处:1.2恒×1.4活=1.2×33+1.4×3.33=44.3 kN/m 2准永久组合顶板处:1.0恒×0.5活=1.0×6.3+0.5×3.33=8 kN/m 2底板中心线处:1.0恒×0.5活=1.0×33+0.5×3.33=34.6 kN/m 24、计算简图:18/4.5=4>2,按照单向板计算,取1米板计算5底板处弯矩设计值:m kN l M .2.74-120q 8q 7-221=+=)(底, 顶板处支座反力kN l R 3540q 4q 1121=+=)( 跨中弯矩设计值:m kN lq R M .2.34625.2)(q -225.2q -25.231221=⨯-⨯⨯=中 底板处弯矩准永久值:m kN l M .2.56-120q 8q 7-221=+=)(底, 顶板处支座反力kN l R 2540q 4q 1121=+=)( 跨中弯矩准永久值:m kN lq R M .25625.2)(q -225.2q -25.231221=⨯-⨯⨯=中6、配筋计算:采用设计值,保护层厚度c=35mm ,截面有效高度ho=t1-c-15=300-50=250mm ,fc=14.3N/mm 2按混凝土规范6.2.10-1:受压区高度mm h mm bf M h h x o b c o o 129250*518.022********==<=-=--=ξα 按混凝土规范6.2.10-2: 2187336022*1000*3.14mm f bx f A y c s ===α 外侧竖向钢筋实配12@100,配筋面积1131 mm 2,满足要求7、裂缝计算:准永久组合M 底=56.2m kN .,ftk=2.012/mm N ,实配12@100,As=1131m mm /2,ho=250mm ,01.001.00075.0300*10005.011315.0,取<=⨯==bh As te ρ,,保护层厚度c=35mm ,d=12mm ,25/100.2mm N E s ⨯=,,受弯构件01=α,0.12=α260/228250113187.0102.5687.0mm N h As M sp =⨯⨯⨯=⨯⨯=底σ 4.04.034.00.12280075.001.265.01.165.01.12,取<=⨯⨯⨯-=-=ασρψsq te tk f 15.00.1*)01.01211.0355.1(1022284.08.1)1)(11.05.1(8.151max =+⨯⨯⨯⨯=++=ναρσψωte s sqd c E 最大裂缝小于0.2,满足要求8、跨中弯矩小于底部弯矩,内侧竖向钢筋配筋同外侧,因此不在计算B 、短跨度侧壁计算:1、根据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》5.1.8竖向计算高度为净高加底板厚度一半,水平计算跨度为两端池壁中心线;计算跨度为5.4mx4.5m2、根据勘察报告,水池埋深范围内无地下水;3、外部回填土按无粘性土,取内摩擦角ϕ=30,主动土压力系数333.0)23045(tan )245(tan 22=-=-=ϕa K 土压力按照静止土压力,主动土压力系数取0.33,地面堆载10.00kN/m 2池壁顶板处土压力o m o hK p γ==18×1.05×0.5=6.3 kN/m 2 ;底板中心线处o m o hK p γ==18×5.55×0.5=33 kN/m 2地面堆载33.3333.010*10=⨯==a K p 堆 kN/m 2基本组合顶板处:1.2恒×1.4活=1.2×6.3+1.4×3.33=12.2 kN/m 2底板中心线处:1.2恒×1.4活=1.2×33+1.4×3.33=44.3 kN/m 2准永久组合顶板处:1.0恒×0.5活=1.0×6.3+0.5×3.33=8 kN/m 2底板中心线处:1.0恒×0.5活=1.0×33+0.5×3.33=34.6 kN/m 24、计算简图:5.4/4.5=1.2<2,按照双向板计算,3边固定,顶部简支,5、内力计算:查建筑结构静力计算手册:4.5/5.4=0.84底板处弯矩设计值:m kN l l M .12.45q 0711.0q -q 0424.021212=+=)(底竖, 由于短跨侧壁竖向钢筋配置同长跨侧壁,并且底部弯矩小于按单项板计算的,因此竖向弯矩作用下的裂缝和配筋不在计算水平支座边缘弯矩设计值:m kN l l M .37q 0683.0q -q 0322.0-21212=+=))((水平边缘 水平跨中弯矩设计值:m kN l l M .7.14q 0225.0q -q 0103.021212=+=)(水平跨中 水平支座边缘弯矩准永久值:m kN l l M .28q 0683.0q -q 0322.0-21212=+=))((水平边缘,水平跨中弯矩准永久值:m kN l l M .10q 0225.0q -q 0103.021212=+=)(水平跨中 6、配筋计算:仅计算水平方向,m kN M .37=水平边缘,保护层厚度c=35mm ,截面有效高度ho=t1-c-15=300-50=250mm ,fc=14.3N/mm 2按混凝土规范6.2.10-1:受压区高度mm h mm bf M h h x o b c o o 129250*518.01122825022==<=-=--=ξα 按混凝土规范6.2.10-2: 219.43636011*1000*3.14mm f bx f A y c s ===α 外侧水平钢筋实配12@150,配筋面积754mm 2,满足要求7、裂缝计算:准永久组合m kN M .28=水平边缘,ftk=2.012/mm N ,实配12@150,As=754m mm /2,ho=250mm ,01.0,01.0005.0300*10005.07545.0取<=⨯==bh As te ρ,,保护层厚度c=35mm ,d=12mm ,25/100.2mm N E s ⨯=,,受弯构件01=α,0.12=α260/17025075487.0102887.0mm N h As M sp =⨯⨯⨯=⨯⨯=底σ 4.04.043.00.1170005.001.265.01.165.01.12,取<-=⨯⨯⨯-=-=ασρψsq te tk f 11.00.1*)01.01211.0355.1(1021704.08.1)1)(11.05.1(8.151max =+⨯⨯⨯⨯=++=ναρσψωte s sqd c E 最大裂缝小于0.2,满足要求8、跨中弯矩小于水平边缘弯矩,内侧水平钢筋配筋同外侧,因此不在计算 四、所有池壁配筋竖向钢筋12@100,水平钢筋12@150。

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保管期限
密级
设计计算书
建设单位上海美梭羊绒纺织品有限公司
工程名称山东建得佳纺织有限公司
工程号-子项号M1117-06 子项名称消防泵房设计专业结构页数部门一所计算人年月日校核人年月日审核人年月日
上海纺织建筑设计研究院
目录
一、设计采用规范
二、荷载选用及计算
三、基础工程
四、上部结构设计
五、图形文件及程序计算书
一、设计采用规范
1.《建筑结构可靠度设计统一标准》【GB50068-2001】
2.《建筑结构荷载规范》【GB50009-2001】(2006年版)
3.《混凝土结构设计规范》【GB50010-2010】
4.《建筑抗震设计规范》【GB50011-2010】
5.《建筑地基基础设计规范》【GBJ50007-2002】
6.《砌体结构设计规范》【GB50003-2001】
二、工程概况:
本工程位于位于山东聊城东阿县东阿工业园区,胶光路以北鑫大地建材厂东邻。

本工程泵房结构形式为砖混砌体结构。

室内外高差为0.300米。

本工程抗震设防烈度为7度,建筑场地类别为Ⅲ类,框架抗震等级为三级。

三、荷载选用及计算
1.泵房屋面(结构找坡)荷载的标准值:
1) 恒载
40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2 40厚挤塑聚苯板保温层(仅用于保温屋面)0.50x0.04=0.02 KN/m2 1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m2
20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2
100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m2
15厚1:2:4混合砂浆打底粉刷0.015x20=0.3 KN/m2 合计 4.23 KN/m2
取 4.50 KN/m2
2)屋面活载: 0.50 KN/m2
2.水池盖板(建筑找坡)荷载的标准值:
1) 恒载
40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2
40厚挤塑聚苯板保温层(仅用于保温屋面)0.50x0.04=0.02 KN/m2
1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m2
20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2
100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m2
15厚1:2:4混合砂浆打底粉刷 0.015x20=0.3 KN/m2
建筑2%砂浆找坡 0.09x10=0.9 KN/m2
合计 5.13 KN/m2
取 5.50 KN/m2
2)屋面活载: 2.00 KN/m2
3.风荷载: 0.45 KN/m2
4.雪荷载: 0.35 KN/m2
5.地震作用:
抗震设防烈度为7度,设计地震分组为第二组,设计基本地震加速
度为0.10g,建筑场地类别为Ⅲ类。

6.砌体承重墙:墙体±0.000以下采用MU15混凝土砖,M10水泥砂浆
±0.000以上采用MU10混凝土砖,M7.5混合砂浆
四、基础工程
1.地质:本工程由聊城市曙光岩土工程有限公司于2011年9进行了
详细勘察。

根据《岩土工程勘察报告》揭示,本工程场地钻入深度(14.00米)范围内土层共分为5大层。

本工程场地内地下水位勘查期间最高为地表下0.5米。

2.基础形式:
泵房基础采用墙下条形基础。

本工程底层地面标高±0.000相当于相对标高0.600(勘探基准点)。

根据地质报告,基础坐于 2 层褐黄色粉土,地基承载力特征值:f ak= 110 KN/M2。

其下为 3层灰褐色粉质粘土,承载力特征值:f ak= 105 KN/M2,为软弱下卧层。

故基础承载力以 3 层土修正计算。

埋深-1.500基础修正后承载力特征值:
γm=(18 x 0.5+8 x 0.55+8.7 x 0.45)/1.5 = 11.5
f a = f ak +ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)
=105 + 1.5x11.5(1.2-0.5)
=105 + 12.1=117.1 KN/M2
取f a=115 KN/M2
3.墙下条基计算
埋深 1.500 240墙 F= 45.04 KN/m
L=F/(f a-G k) =45.04/(115-1.5x20)=0.63 M
取L=0.7 M
五、上部结构设计
本工程上部结构形式采用混合结构。

结构计算采用中国建筑科学研究院编制的结构计算软件:“结构平面计算机辅助设计软件——PMCAD”。

1.结构计算主要参数(详细数据输入见另附电算报告):
建筑场地类别:Ⅲ类
基本风压:0.45KN/m2
体型系数:1.4。

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