QTZ40塔吊基础设计计算1
QTZ40塔吊物重量换算表
起吊物料重量换算表
（编制依据：QTZ40塔机使用说明书）
注意事项：
1、在塔机后端3-15米处可以吊重2吨的货物，但不得前行
15米开外，不得使用快速档，控制半径在15米以内！
2、塔吊司机、信号指挥工要必须遵循塔吊安全使用（十不吊）原则！
3、每天上岗前接受项目的安全员、机械管理员的身体健康情况检查！
4、信号指挥工必须着专用醒目服装，严禁违章作业，饮酒后作业，冒险作业；一旦严重违章2次以上，项目部对其进行处罚，并按照主管部门的相关规定处理！
塔吊司机每周要配合安全员、机械管理员下载塔吊防倾翻数据，对有违章作业的情况，认真分析并接受经验，立即整改到位。
5、。
塔吊基础设计计算
塔吊基础设计计算设计塔吊的基础，就好比盖房子先要打好地基一样，可不是随随便便的事儿，得一步一步来：算重量和压力：先得摸清楚塔吊自身的重量有多大，再加上它能吊多重的货物，还得考虑到风吹过来的力、地震可能带来的冲击力，把这些力气统统算清楚。
挑基础样式：看看工地的地势和地质条件，选择合适的地基类型，比如独立基础（就像单独的一块大石头垫底）、连片基础（很多块石头连起来）或者打入地下的桩基础（像一根根钉子钉在地下）。
力量怎么传过去：接下来想象一下这些力气是怎么从塔吊传到地基上的，算出每个部位承受的压力有多大。
地基扛不扛得住：土壤能承受多大的压力，得根据地质报告来判断。
就像你得知道土地有多硬实，能撑得起多重的东西。
然后算算这块地基能不能顶住塔吊传下来的全部力气，包括抗压、抗弯折和抵抗剪切破坏的能力。
稳不稳定：考虑塔吊在工作时会不会被吹倒或者歪斜，就像一棵大树扎根在地上，得保证它稳稳当当的。
量体裁衣做基础：根据前面的计算结果，给地基设计合适的大小和深度，就像给塔吊穿鞋，得大小合适、底子扎实。
桩基础的细节设计：如果是用桩基础，那还要考虑桩的数量、粗细、打入地下的长度，还有桩顶上的承台怎么设计。
反复检查调整：设计出来了，还要反复检查，看这地基结实不结实，牢不牢靠，不达标的就调整，比如把地基做大点，或者多打几根桩。
施工方法和材料：设计好了，就要定施工方案，选好材料，就像烹饪要有食谱和食材一样，确保施工质量杠杠的。
权威认证：最后，设计成果要给专家和有关部门审核，通过了才算合格，就像考试答完了卷子，得老师批改过了才能安心。
总而言之，设计塔吊基础就像是给塔吊打造一个稳固有力的家，得方方面面都考虑周全，才能保证塔吊在工地上安全高效地工作。
QTZ40塔吊基础施工方案
QTZ40型塔吊基础施工方案一、工程概况本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制: 《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）《地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）二、塔吊基础布置小韩二期南地块拆迁安置定销房项目工程；工程建设地点：奥体中心东侧小韩、大韩之间；本工程由徐州金鼎湾新城置业有限公司投资建设，徐州正大建设项目管理有限公司监理，江苏弘扬建设工程有限公司组织施工。
确定3#、5#、21#、22#27#28#选用QTZ40型，能满足工程施工需要。
塔吊基础砼标号为C35，更能满足塔吊基础稳固性，也符合安全技术设计要求。
三、基础承台的设计验算基础承台尺寸为4200×4200×1250，混凝土强度等级为C3 0，基础承台上表面标高为-6.800m，基础承台埋深为1.250m 。
基础配筋拟采用二级钢，直径选择14mm。
具体验算过程如下：1）参数信息提供的QTZ40塔吊说明书中技术数据要求，独立式基础载荷表（附着式倾覆力矩大小减少）（1）Fv—基础所受的垂直荷载（KN）430，基础所受的水平荷载18.4（2）M—作用在基础上的倾翻力矩KNM702（3）E—偏心矩（M）（4）FG—砼基础重力（KN）（5）PB ----- 地面计算压应力（KPA）（6） 【PB】---地面许用压应力（7）Z合力中心至基础边缘距离CM（8）要求塔基设计满足要求抗倾覆稳定性和强制条件C=M+FH*H/(Fg+Fg)≤b/3PB=2(Fg+Fg)/3b1≤【PB】2、基础地耐力根据地质报告，本塔吊基础在4号粘土层fak=280KPa (1)基础截面尺寸见基础施工图fg=【(1.73*0.65*4*1.34)+(1.8*1.8*1.3)】*25=253K N（2）基础回填重量F=(6*6*1.3-10)*13.5=496.8kn（3）计算基础荷载M2=430+FH*H=1200+18.4*4.8=1288KN*M四、验算原厂家提供基础应力E2=M2/(FV+Fg+Fe)=1288/(430+253+496.8)=1.092＜b/ 3=2.33(抗倾覆满足要求)五、验算地耐力PB=2(Fg+Fg)/3b1=2(430+253+496.8)/3*7(3.5-0.326) =2358/62.32=37.8KN/M2结论：地耐力满足塔基要求四、施工人员组织由于塔吊属于大型施工机械设备，它的安全性至关重要，因此塔吊基础的施工应列入项目经理部的主要施工质量控制对象中；由项目经理牵头，技术负责人把关，各部门各司其职，管理好塔吊基础的施工质量与安全。
塔吊桩基础专项施工方案
塔吊专项施工方案第一节、编制依据《冶金物流中心商务大楼桩基基础施工图》《冶金物流中心商务大楼岩土工程勘查报告》《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）《建筑桩基技术规范》(JGJ94—94）第二节、工程概况锦丰镇冶金物流中心商务大楼工程位于锦绣路与创业路交界处；冶金物流中心大楼南侧。
由江苏扬子江国际冶金工业园投资发展有限公司投资建设，江苏华电工程设计有限公司设计，江苏众信监理公司监理，江苏准阴建设工程集团有限公司组织施工。
本工程主体为框架结构，地下一层为人防工程，平时作车库，战时封堵作人防。
地上十层为商务办公；建筑总高度：32。
4m；总建筑面积：20148平方米;总工期：430天。
本工程选用型号QTZ40塔吊1台，根据本工程现场实际情况结合地下室桩位平面布置图拟定塔吊布置位置（详见塔吊基础平面布置图）及基础埋深。
本工程塔吊基础拟预埋在地下室基础底板下，塔吊标准节处基础底板预留3 m×3 m预留洞，底板钢筋穿过塔吊标准节满铺布置四周加设补强钢筋且底板四周设宽300mm厚3mm水平止水钢板。
根据《冶金物流中心商务大楼岩土工程勘查报告》土质情况,现场土质强度不能满足塔吊基础安装地耐力要求。
经会同公司安全设备科研究决定，拟对塔吊基础进行打桩处理，桩基要求参照房屋基础桩基.第三节、塔吊桩基础计算书（QTZ40）一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ40，塔吊起升高度H=55。
00m，塔吊倾覆力矩M=490.00kN.m，混凝土强度等级：C35,塔身宽度B=1.60m，基础以上土的厚度D=0.00m，自重F1=357。
70kN，基础承台厚度Hc=1.25m，最大起重荷载F2=50。
00kN，基础承台宽度Bc=5.00m，桩钢筋级别：II级钢，桩直径或者方桩边长=0。
50m，桩间距a=2.80m, 承台箍筋间距S=150.00mm,承台砼的保护层厚度=50.00mm，空心桩的空心直径:0.25m。
塔吊基础参数参考
桩混凝土保护层厚度б(mm)
35
桩底标高d2(m)
-40
桩有效长度lt(m)
桩配筋
桩身普通钢筋配筋
RRB400 16Φ25
自定义桩身承载力设计值
否
桩身普通钢筋配筋
RRB400 16Φ25
地基属性
地下水位至地表的距离hz(m)
自然地面标高d(m)
0
是否考虑承台效应
是
承台效应系数ηc
土名称
土层厚度li(m)
侧阻力特征值qsia(kPa)
端阻力特征值qpa(kPa)
抗拔系数
承载力特征值fak(kPa)
粘性土
5
12
0
120
粉土
11
0
100
淤泥质土
20
8
0
80
粘性土
5
20
0
160
粘性土
12
19
0
140
粘性土
26
0
150
一、塔机属性
塔机型号
QTZ250(C7030)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
52
塔机独立状态的计算高度H(m)
58
塔身桁架结构
角钢
塔身桁架结构宽度B(m)
2
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷Biblioteka 标准值Fqk(kN)160
竖向荷载标准值Fk(kN)
水平荷载标准值Fvk(kN)
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
水平荷载标准值Fvk'(kN)
QTZ7030塔吊基础计算1
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ7030 自重(包括压重):F1=970.00kN 最大起重荷载: F2=120.00kN塔吊倾覆力距: M=2860.00kN.m 塔吊起重高度: H=141.00m 塔身宽度: B=2.00m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.500m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=1.00m 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.400m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 20.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=970.000kN2. 塔吊最大起重荷载F2=120.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=1090.000kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×2860.000=4004.000kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=1090.000kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=937.500kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(1090.000+937.500)/4+4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=1441.098kN最大拔力：N=(1090.000+937.500)/4-4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=-325.973kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(1090.000+937.500)/4+2860.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=1101.766kN最大拔力：N=(1090.000+937.500)/4-4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=-88.016kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，N i=N i-G/n。
QTZ塔吊物重量换算表
Q T Z塔吊物重量换算表集团标准化工作小组 [Q8QX9QT-X8QQB8Q8-NQ8QJ8-M8QMN]
起吊物料重量换算表
（编制依据：QTZ40塔机使用说明书）
注意事项：
1、在塔机后端3-15米处可以吊重2吨的货物，但不得前行
15米开外，不得使用快速档，控制半径在15米以内！
2、塔吊司机、信号指挥工要必须遵循塔吊安全使用（十不吊）原则！
3、每天上岗前接受项目的安全员、机械管理员的身体健康情况检查！
4、信号指挥工必须着专用醒目服装，严禁违章作业，饮酒后作业，冒险作业；一旦严重违章2次以上，项目部对其进行处罚，并按照主管部门的相关规定处理！
5、塔吊司机每周要配合安全员、机械管理员下载塔吊防倾翻数据，对有违章作业的情况，认真分析并接受经验，立即整改到位。
塔吊附着方案(计算书参考版本,不同塔吊是不同的)
一、计算书塔机附着验算（32层）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=146.645kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
塔吊基础施工方案及地基承载力计算书(最终版)
目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、塔吊设计参数 (2)四、塔吊基础设计 (4)五、塔吊基础施工技术措施及质量验收 (5)六、塔吊穿地下室处理措施 (7)七、塔吊基础计算书 (9)1. 参数信息 (9)2. 基础最小尺寸确定 (9)3、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩确定 (9)4、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 (10)5、矩形承台截面主筋的计算 (10)6、桩承载力验算 (11)7、桩竖向承载力验算 (12)8、塔吊稳定性验算： (12)附图： (13)高层塔吊基础施工方案一、编制依据1、本工程施工组织设计；2、哈尔滨世茂滨江新城三期三区工程岩土工程勘察报告；3、GB50202-2002《地基与基础施工质量验收规范》；4、GB50205-2001《钢结构工程施工质量验收规范》；5、GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》；6、GB50017-2003《钢结构设计规范》；7、JGJ33-2001《建筑机械使用安全技术规程》；8、JGJ94-2008《建筑桩基技术规范》；9、本工程设计图纸；10、长沙中联重工科技发展股份公司生产的QTZ63(TCT5010-4)型平头塔式起重机使用说明书。
二、工程概况1、工程名称：哈尔滨世茂滨江新城三期三区项目2、建设单位：哈尔滨世茂滨江新城开发建设有限公司3、监理单位：北京中建工程顾问有限公司4、施工单位：中建三局第三建设工程有限责任公司5、建设地点：哈尔滨市松北区世茂大道西端。
6、结构形式：地下室部分为框剪结构，主体为剪力墙结构7、建设规模：哈尔滨世茂滨江新城三期三区工程位于哈尔滨市松北区三环路以西，四环以东，世茂大道以南，松花江以北。
本工程拟建11栋高层，其中三栋21层，五栋18层，三栋15层；69栋别墅，层数为2 －3层。
建筑用地面积174545.60㎡，代征半道、绿地等面积22481.77㎡。
各栋高层层数及建筑高度如下表：项目设计使用功能高档住宅及配套地下车库单体数量11建筑层数地上/地下68#-70#（15/1）；71#-73#、75#、78#（18/1）；74#、79#、80#（21/1）建筑高度68#-70#楼—45.9m；71#、72#楼—55.1m；73#、75#、78#楼—54.6m；74#、79#、80#楼—63.9m本工程11栋高层除78#和79#高层共用一台塔吊外,其余各栋均设置一台塔吊共布置10台塔吊。
矩形板式塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k基础布置图Gk =blhγc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1058.75=1270.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5+0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=613.729kN·mFvk ''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5)+1.4×0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=941.514kN·mFv ''=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(521.1+1058.75)/30.25-589.845/27.729-589.845/27.729=9.683kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊基础、承台承载力计算书
塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。
最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。
塔吊基础计算书(CFG桩复合地基)
塔吊桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号: 中联QTZ80（5610）自重(包括压重): F1=694.3kN最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m塔吊起重高度: H=105.60m 塔身宽度: B=1.60m桩混凝土等级: C20 承台混凝土等级: C30 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 6.00m承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深: h=0.50m承台顶面埋深: D=5.000m 桩直径: d=0.400m桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 23.0m 桩型与工艺: 干作业钻孔灌注桩二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=6.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:由于偏心距 e=M/(F×1.2+G×1.2)=882.00/(904.8+5778.00)=0.13≤B/6=1.00所以按小偏心计算，计算公式如下：当考虑附着时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=754.3kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D =4815.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；经过计算得到:最大压力设计值 P max=1.2×(754.3+4815.00)/6.002+882.00/36.00=210.14kPa最小压力设计值 P min=1.2×(754,3+4815.00)/6.002-882.00/36.00=161.14kPa有附着的压力设计值 P k=1.2×(754.3+4815.00)/6.002=185.64kPa四. 地基基础承载力验算Quk =Qsk + Q pk = u ∑qsik l i + q pk * Ap=1.257 (0.35*35+1.5*40+1.8*50+6.4*70+3*50+9.95*60) +2500*0.126=2021.06kN按规范安全系数标准计算单桩竖向承载力特征值Ra = Quk/2 =1010.53 kN复合地基承载力计算桩间距4m，采用正方形或矩形布桩m =0.0157取β=0.80fsp,k=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fs,k= 0.0157*1010.53/0.1256+0.8*(1-0.0157)*120= 218.81kPa> P K偏心荷载作用：1.2×fsp,k=262.57 kPa >P kmax=210.14kPa满足要求。
常州江南QTZ40塔吊--基础加固处理实例
A12.27JM106塔吊R=23.10R=15.10B塔吊塔身倾斜事故紧急抢险○陆新（江苏南通二建集团启安公司）一、概况1.工程概况某艺术馆工程位于南京市江宁区，由两栋半径（R）分别为23.1m和15.1m的圆柱体砼框架结构组成，总高度为50m。
下设一层4.5m高地下室，布设二台QTZ40C塔吊（详见平面图），其中A塔吊为事故塔吊。
2.地质情况说明：（1）、A塔吊处自然标高12.27（绝对标高），塔吊基底绝对标高为6.6，工程基底绝对标高为6.67，埋深6.5m；（2）、○1层为素填土，厚度为5.60m；塔吊基底设在○2层为粉质粘土，综合承载力特征值fa=130KPa3.塔吊基本情况A塔吊为常州江南机械厂QTZ40C塔吊，塔吊基础及承载力厂方要求如下：（1）基础要求L=1170技术要求1、砼标号不得小于C30，基础承压能力不低于fa=150MPa ，浇注100mm 厚砼垫层2、砼捣制按有关规定进行表面水平度大于1/5003、16根地脚螺栓强度不低于6.6级4、预埋螺栓尺寸必须正确5、砼强度达85%以上方可安装（2）承载力要求固定式基础所承受的载荷主要有压力P 1、水平力P 2、倾覆力矩M 、扭矩MK （见下图），各种载荷的数值见下表二、事故情况A塔吊基础砼按要求于2004年5月12日浇筑完毕，养护19天试块送检合格后，6月1日安装。
经一个星期使用，未发现问题。
但随着8月10日A塔吊处工程基础开挖，由于○1层土质为素回填土，A塔吊外侧出现大面积陷落塌方，如下图所示，引起塔吊位移35cm，导致塔身倾斜，垂直误差达36cm。
三、事故分析事故发生后，紧急事故处理小组一方面立即通知停止A塔吊的使用，并做好四周围护措施；另一方面深入现场调查并认真查看地勘资料，召开现场分析会，总结出以下几个诱发事故的因素：（1）塔吊基础基底○2层为粉质粘土，综合承载力为fa=130KPa，小于塔吊要求承载力150Kpa。
（2）塔吊四周挖空，由于一侧土质为素回填土又加上车辆走动，造成陷落塌方。
塔吊地基承载力计算
塔吊地基承载力计算 Document number：NOCG-YUNOO-BUYTT-UU986-1986UT矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6×6××25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G==×1215=1458kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+×(M2+=×29+××6-183×12+×(1134+××45/=·mF vk''=F vk/==荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+××(M2+=××29+××6-183×12)+××(1134+××45/=·mF v''=F v/==基础长宽比：l/b=6/6=1≤，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=6×62/6=36m3W y=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)=×6/(62+62)=·mM ky=M k l/(b2+l2)=×6/(62+62)=·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=+1215)/36=≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊基础设计计算
塔吊基础设计计算塔吊基础设计计算是指在安装塔吊时，根据塔吊的尺寸、工作条件和安全要求，进行基础设计的计算。
塔吊是一种大型施工机械设备，用于在建筑工地上进行吊装作业，因此其基础设计计算至关重要，直接关系到塔吊的稳定性和安全性。
一、确定塔吊基础设计参数1.确定塔吊的高度和重量，以及工作条件（如最大起吊量和最大回转半径等）。
2.根据塔吊的高度和重量，确定基础的尺寸和类型，常用的基础类型有立柱基础和箱式基础。
二、计算基础尺寸和适应性1.根据塔吊的高度和工作条件，计算基础的尺寸。
通常，基础的宽度应大于塔吊高度的1/4至1/3，长度应大于最大回转半径加上塔吊底座的尺寸。
2.根据计算结果，评估基础的适应性，包括抗倾覆能力、承载能力和稳定性。
三、计算基础的承载能力1.根据塔吊的重量和基础参数，计算基础的垂直承载能力，即基础的承载能力应大于塔吊的重量。
2.根据基础的尺寸和土壤的承载力，计算基础的水平承载能力，即基础的承载能力应大于塔吊的侧向荷载。
四、计算基础的稳定性1.根据基础的尺寸、土壤的稳定性和塔吊的工作条件，计算基础的稳定系数，即基础的稳定系数应大于12.根据计算结果，评估基础的稳定性，包括抗倾覆能力和抗滑移能力。
五、设计基础的细节1.根据基础的尺寸和类型，设计基础的具体结构，包括基础的平面形状和截面形状。
2.根据基础的结构和施工条件，设计基础的施工方案，包括土方开挖、支护和回填等。
六、进行基础的验算和评估1.根据设计结果，进行基础的验算，包括静力分析和动力分析等。
2.根据验算结果，评估基础的安全性和可行性，包括基础的稳定性和承载能力等。
总之，塔吊基础设计计算是一项复杂而重要的工作，需要结合塔吊的特点和工作条件，进行详细的参数计算和结构设计。
只有通过科学合理的设计计算，才能确保塔吊的稳定性和安全性，提高施工效率和质量，确保人员安全。
QTZ40塔吊基础验算书
8、QTZ40塔吊基础承载力验算1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。
& 1、塔机概况塔吊型号:QTZ40，塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）塔身宽度B=1.5m，自重F1=201.88kN,最大起重荷载F2=39.2kN,基础以上土的厚度D=0.00m，塔吊基础混凝土强度等级:C35基础厚度Hc=1.2m，基础宽度Bc=4.5m，8.2、桩基概况查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。
现场桩基间距a=2.50m,桩直径=0.40m.8.3、桩基荷载计算分析8.3.1自重荷载以及起重荷载塔吊自重G o=2O1.88kN;起重臂自重G i=30.3kN;小车和吊钩自重G2=2.86kN ；平衡臂自重G3=15.05kN ；平衡块自重G4=81kN ；塔吊最大起重荷载Q max=39.2kN ；塔吊最小起重荷载Q max=7.84kN ；塔基自重标准值：F ki =331.09kN ；基础自重标准值：G k=500kN ；起重荷载标准值：F qk=39.2kN ；8.3.2风荷载计算8.3.2.1工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：(w o=0.2kN/m2)q sk=0.8a£隐庠g a BH/H=0.8 X 1.2 X 1.59 X 1.95 X 1.35 X 0.2 X 0.35 X1.5=0.422kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F vk= q sk H=0.422X 39=16.46kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M sk=0.5 F vk H=0.5 X 16.46X 39=321kN m8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：(g O=0.55kN/m2)q '=0.8 a * p s p z 3 o a BH/H=0.8 X 1.2 X 1.59 X 1.95 X 1.35 X 0.55 X 0.35 X 1.5=1.3kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F'= q' H=1.3X 39=50.27kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M 'k=0.5 F'vk H=0.5X 50.27X 39=980.27kN m8.3.3塔机的倾覆力矩塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。
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QTZ40塔吊基础设计计算
一、梁面积计算
由于QTZ40塔吊厂家要求塔基基础承载力P=200KPa ，而实际地基承载力小于本塔吊基础所要求的地基承载力，故做灰土换填处理。
灰土换填做法：
做3:7灰土处理，压实系数≥0.94。
3:7灰土换置深度为1m ，处理后承载力要求达到180 KP a 。
为安全起见，本设计3:7灰土处理后承载力按f a =160KP a 计算。
1、原梁长5.6米，梁宽1.0米，梁高1.2米，要求地基承载能力为200KPa 。
基础总作用面积A 0=10.98 m 2≈11 m 2 总作用力F=20T/m 2×A 0=220T
2、实际地基承载力按f a =160KPa 计算，则需要面积 A ′=
2
/16m
T F =13.75 m 2
3、原地基承载力200 KPa 变为160 KPa 后，面积需增加 A z =A ′－A 0=2.75 m 2
4、梁长增至6.2米，梁宽增至1.2米，梁高不变，增加后总作用面积A=14.656 m 2
A －A 0=14.656－11=3.656 m 2
＞2.75 m 2 满足面积要求
二、稳定性验算
1、QTZ40塔吊厂家提供如下数据
基础所受的垂直荷载F k=28T
基础所受的水平荷载F vk=6.1T
基础所受倾翻力矩M k=62 T·m
基础所受的扭矩11 T·m
混凝土强度等级不小于C35，砼总重量不小于30吨。
计算简图
砼总重量为43.968T＞30T，满足要求。
2、抗倾覆验算
偏心距e='
vk h
G F M k ⨯+ =
)28(2
.11.662'
k G A
A +⨯+
=
34.1)5.22.1656.1428(656
.1453
.1032
.69=⨯⨯+m ＜
55.14
2.64==l m 3、持力层验算 平均压力 P K =A
G F K
K + =
()656
.145.22.1656.1428⨯⨯+
=49.1KPa ＜160 KPa 最大压力值 a
32max
L k b G
P ‘=
=)
2(2.13)('
2e l
G F A A K K -⨯⨯+⨯
=)
34.12
2.6(2.47
.512-⨯⨯=163.17KPa ＜1.2f a =192KPa
4、下卧层地基承载力验算
验算天然地基下卧层承载力f a ′=120KP a 是否满足要求 P z =
θ
ztan 2b p b k +⨯
=
︒
⨯⨯+⨯20tan 122.12
.11.49
=30.53KPa
P C Z =Z γ=18.5×1=18.5 KPa
P z + P C Z =49.03 KPa ＜120 KPa 满足要求
5、配筋
Ⅰ-Ⅰ截面的底部受拉，上部受压，弯矩值最大，因此作为计算基础钢筋配置的依据。
底部配筋： M I =)2(41max 2A
G p p s b K
I L -
+ 2/)2(T b l s -=
max 33p a
s
a p I -=
将
m
b T 004.1=
m
a 76.1=
m
l 2.6=KPa p 17.163max =
T G K 968.34= 2656.14m A =代入上式
得：
KPa
p m s I 3.8939.2==
M I =422×106N ·mm
Ⅰ-Ⅰ截面的弯矩设计值6107.56935.1⨯=⨯==I I M M M γN ·mm
26
606.1659)
501200(995.0300107.569)(995.0300107.569mm c h h f M A S y I S =-⨯⨯⨯=-⨯⨯⨯==γ下
%12.0)
501200(12006
.1659)
(=-⨯=
-c h b A L S 下＜=min ρ%15.0不满足最小配筋率，故
配筋面积按最小配筋率计算22070%15.005-12001200mm A S =⨯⨯=）（’ 查表得，底部配筋7Φ20，22199mm A S = 上部配筋：
上部作为悬臂梁配筋,当Ⅰ-Ⅰ截面只受自重压力的情况下，弯矩则由自身重力产生：
='M G
阴影
×6103.118195.1)2.125(2
⨯=⨯⨯⨯=m s
N ·mm
设计弯矩6107.15935.1⨯=⨯==’‘上M M M γ N ·mm
266056.466)
501200(995.0300107.159)(995.0300107.159m c h h f M A S y S =-⨯⨯⨯=-⨯⨯⨯==γ上上
上部配筋7Φ14，2924mm A S =
按构造要求配置 肢箍筋mm 200@8φ，如下图所示。
基础加腋处顶面与底面均配置水平构造筋，mm 200@12φ、竖向构造筋mm 200@8φ。
QTZ40塔吊十字形基础计算书。