桥台计算书

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桥台计算书

桥台计算书 Prepared on 22 November 2020桥台计算书设计：葛翔复核：审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料标准及规范标准上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板下部构造形式：重力式U型桥台设计荷载：城市－A级结构重要性系数：规范《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3； 3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。

cm ）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。

墙背填土容重γs=19KN/m3,计算内摩擦角Φ=40o。

桥台c25混凝土容重γk=24KN/m3,基底摩擦系数μ=,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。

人群荷载q=3kN/m2，上部构造反力--恒载标准值p1=，上部构造反力--活载标准值p2=。

2 荷载计算桥台及上部结构的荷载计算桥上部反力表上部构造荷载计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A 点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：台后土压力式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B——桥台计算宽度，B=；H——桥台计算高度，H=7m；h——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度；μ——主动土压力系数。

桥台计算书 (1)

桥台计算书设计：葛翔复核：审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料标准及规范标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 ?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数：规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPaf =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。

图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o 满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。

墙背填土容重γ=19KN/m3,s计算内摩擦角Φ=40o。

桥台c25混凝土容重γ=24KN/m3,k基底摩擦系数μ=,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。

人群荷载q=3kN/m2，=，上部构造反力--恒载标准值p1=。

上部构造反力--活载标准值p22 荷载计算桥台及上部结构的荷载计算桥上部反力表上部构造荷载自重恒载计算计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范条计算，式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B ——桥台计算宽度，B=； H ——桥台计算高度，H=7m ；h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。

桥台桩基础设计计算书

.62cos(25.1 0) ＝22694.12 kN E Ax E A cos( ) 25060
作用点与基础底面的距离：
1 e y 9.5 3.17 m 3
水平方向土压力对基底形心轴的弯矩：
M ex E Ax e y 22694 .12 (3.17) 71940 .36kN m
台后填土自重引起的主动土压力:
EA
式中：
1 mH 2Ka B 2
； m ——墙后填土重度的加权平均值（ kN m3 ）
H ――土压力作用的高度； B ――土压力作用的宽度；
K a ――主动土压力作用系数。
土压力作用系数如下：
Ka ＝
cos2 ( m ) cos2 cos( ) 1 sin( ) sin( ) cos( ) cos( ) cos2 (25.1 0) cos2 0 cos(25.1 2 0) 1 sin(25.1 2 25.1) sin(25.1 0) cos(25.1 2 0) cos(0 0)
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
桩侧土的极限侧阻力标准值如下：中密卵石土层，取 qs1k =85kPa. 密实卵石土层，取 q s 2 k =90kPa。桩的极限端阻力标准值如下：密实卵石土层，取 q pk =2200kPa
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
) 1,4 36445 .14 1.4 2250 1.4 13282 .92 o M ud 1.2 (14742 37800
=33773.292 kN.m 3、桥上无飞机，台后有飞机荷载

U型桥台计算书(设计院)

丰平桥的4号U型桥台计算书(2014年11月30日11点15分计算)注：工程文件名:C:\Documents and Settings\Administrator\桌面\丰平桥梁通\3丰平桥.qlt。

原始数据表(单位:kN-m制)注：重要性系数为1。

注：表中一列汽车作用制动力小于或等于0时将由程序自动计算其制动力。

车道荷载数据注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

车辆荷载数据边孔搭板、边孔、搭板分别加载时对应的冲击系数U台结构体积数量表注：表中“侧墙上体积”指台帽底水平线以上侧墙的体积。

“侧墙下体积”指其余的侧墙体积。

“台身整体体积”指U台较高时侧墙坡未放到基础顶面已交叉，以下部分为整体台身。

截面几何特性表活载支反力表注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。

2、“车列走向”为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。

3、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

4、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。

5、车道荷载均布荷载为7.88kN/m，集中荷载为：边孔、搭板均加载199.1kN，边孔加载199.1kN，搭板加载162kN。

汽车横向折减系数表单项荷载内力表(1:台后布车最不利,桥上无车)注：1、支座摩阻力只计入边跨上部恒载引起的摩阻力，活载、搭板恒载未计入。

2、基底-A土压力引起弯矩13088kNm、竖直力0kN、水平力2527kN，基底-C土压力引起弯矩8773kNm、竖直力0kN、水平力2701kN。

基底-A、基底-B、基底-C分指土压力算至基顶(不计浮力)、土压力算至基顶(计浮力)、土压力算至基底(计浮力)。

3、“汽车荷载”指汽车传递给边跨支反力和搭板支反力的共同作用后截面内力。

单项荷载内力表(2:台后布车最不利,桥上按车列布载)附注：基底-A土压力引起弯矩13088kNm、竖直力0kN、水平力2527kN，基底-C土压力引起弯矩8773kNm、竖直力0kN、水平力2701kN。

桥台计算书

一、桩基桥台构造，材料、尺寸及配筋 0#桥台(34mx8mx3.5m)[4#桥台（34mx8mx2.5m）]采用 C35 混凝土，背墙均高 2.4m；桩身采用 C35 混凝土，主筋为 16 根φ 25 钢筋（HRB400）均匀布置，桩径为 1.2m，钢筋净保护层厚度为 70mm。下图为 0#桥台构造示意：
=0.127mm<0.15mm
故跨中裂缝宽度满足要求。支座处裂缝： σss =
Ms 0.87A s h 0
=103.6Mpa
C1=1.0， C2=1.45，C3=1.0，Es=2e5，d=25 Wfk = C1 C2 C3
σ ss Es 30+d 0.28+10 ρ
=0.122mm<0.15mm
故支座处裂缝宽度满足要求。
x=
f sd A s f cd b
= 51.6 < 2��100 = 200 取 x=200
l
z = 0.75 + 0.05 h (h0 − 0.5x) =3186mm γ0 Md = 1.1x7755 = 8530.5KNm (γ0 = 1.1) fsd As z = 21182KNm γ0 Md < fsd As z 故抗弯承载力满足要求。
f
ε1 =
T id Es As
+ 0.002 cot2 θi
t = bsin θi +ha cos θi ha = s + 6d γ0 D1d = γ0 N1d /sin θ1 =19920KN< tbs fcd ,s =70306KN（γ0 = 1.0）故撑杆抗压承载力满足要求；（2）系杆抗拉承载力： As=169φ 20(HRB400)=53100mm2 γ0 T1d =16099KN < fsd As = 17523KN（γ0 = 1.0）故系杆抗拉承载力满足要求；（3）斜截面抗剪承载力： γ0 Vd = 11732KN<

桥台计算书解读

洛嵩高速连接线道路新建工程溢坡中桥（2×30）m桥台（0#）计算书（按钢筋混凝土结构计算）计算：复核：二○一二年十月目录一、盖梁底的台后土压力 (2)1、汽车荷载等代土层引起的土压力 (2)2、台帽背墙高度范围内的土压力 (3)二、基础底的台前土压力 (4)三、台前、台后土压力汇总 (4)四、恒载 (5)1、上部结构恒载 (5)2、下部结构恒载 (5)五、活载 (5)六、支座摩阻力 (5)七、台帽底作用力汇总 (6)八、台帽底截面验算 (6)1、荷载组合系数 (6)2、台帽底荷载组合 (6)3、截面验算 (7)九、桩基计算 (8)1、桩基验算： (8)2、桩长计算 (11)十、桥台盖梁计算 (13)1、设计资料 (13)2、墩帽强度计算（极限承载力法） (14)3、抗剪计算 (15)4、墩帽裂缝验算（极限承载力法） (17)一、盖梁底的台后土压力填土内摩擦角ϕ=30°，填土容重γ=19kN/m 3，台帽正宽14.24m ，台帽底至背墙顶高度为3.65m ，桩基础直径为1.5m ，共有3个，正距为5.1m 。

土压力系数为：2μ=2= =0.3014式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0° δ—台背与土的摩擦角，δ=15°β—填土表面与水平面的夹角，β=0° 1、汽车荷载等代土层引起的土压力桥台底的台后土压力应加上活载（汽车荷载）等代土层引起的土压力。

汽车等代土层厚度为：0Gh Bl γ∑=式中：G ∑—破棱体平面内布设的活载轴重；0Bl —破棱体平面面积，B 为破棱体宽度，取14.24m （台帽的宽度），l 0为破棱体长度，按以下公式计算：先求破棱体破裂面与竖直线夹角“θ”的正切值，按规范：tan tan θω=- 式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0 δ—台背与土的摩擦角，δ=15° ω=α+δ+ϕ=45°tan θ=0.6529θ=33.14°01tan l H θ=其中H 1为台帽底到背墙顶的高度，H 1=3.65m ；011tan l H θ==2.38m破棱体平面内，横桥向布置3列车，纵桥向布置一个加重后轴，横向折减系数为0.78，其重力为：∑G=3×2×140×0.78=655.2kN0Gh Bl γ∑==1.02m 汽车荷载引起的土压力为：212E h Bu γ==0.5×19×1.02×1.02×14.24×0.3014=42.42kN对台帽底的力臂为：3 3.65 3.653 1.02323 3.652 1.02H H h C H h ++⨯=⨯=⨯++⨯ =1.43m对台帽底的弯矩为：M=EC=42.42×1.43=60.66kN.m 2、台帽背墙高度范围内的土压力土的单宽强度为：1uh γ=0.3014×3.65×19=20.90kN/m 2式中：h 1为背墙顶至台帽底的距离。

桥台计算书

桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数： 1.11.1.2 规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3； 3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。

图1-1桥台一般构造图（单位：cm ）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=26.57o<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。

墙背填土容重γs=19KN/m3,计算内摩擦角Φ=40o。

桥台c25混凝土容重γk=24KN/m3,基底摩擦系数μ=0.3,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。

人群荷载q=3kN/m2，上部构造反力--恒载标准值p1=2033.89KN，上部构造反力--活载标准值p2=3211.54KN。

2 荷载计算2.1 桥台及上部结构的荷载计算2.1.1 桥上部反力表2.1 上部构造荷载计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：15434.46KN；桥台及台内填土对A点弯矩合计：71735.77KN.m；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：2.2台后土压力式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B——桥台计算宽度，B=15.23m；H——桥台计算高度，H=7m；h——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度；μ——主动土压力系数。

桥台桩基计算书

织女桥第2号桥台桩基计算书注：1、加载方式为自动加载。

重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列分别加载计算。

注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

注：桥台“边孔搭板均加载”的冲击系数分别采用边孔加载、搭板加载对应的冲击系数。

每片上部梁(板)、搭板恒载反力注：冲刷线以下桩基重量的扣除部分桩重，取决于桩端持力层透水性。

注：单位：地基土比例系数：kN/m4，摩阻力标准值qik或单轴抗压强度标准值qrk：kPa。

影响系数C1=0.36。

注：岸侧台身与台帽垂距为0.10米。

桥台耳背墙数据注：1、盖梁容重25kN/m3，台身容重25，扩基容重25，水容重10。

2、支座支撑线与柱中心桥轴线方向距离0.08m，垂直于盖梁轴线方向的距离0.077m。

3、垂直于盖梁轴线方向的盖梁中心与柱中心距离0m。

注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。

总宽度为3.4米。

2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。

4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。

5、边孔与搭板、边孔、搭板分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为199.08、199.08、162kN。

6、边孔、搭板支反力合计：人群荷载36.839kN/m，1辆车辆荷载382.647kN，1列车道荷载286.783kN。

7、边孔(或搭板)加载时1辆车轮轴只作用在边孔(或搭板)内，同车辆的前后轮轴不进入另一孔。

8、边孔搭板均加载冲击系数采用单孔指边孔以上荷载取边孔、搭板以上荷载取搭板对应冲击系数。

注：1、边孔与搭板的支座支撑线：①到背墙前缘桥轴方向距离分别是0.37米、0.1米。

②到柱中心桥轴方向距离分别是0.08、-0.39米。

U型桥台计算书

U型桥台计算书第 1 页共 28 页 1 重力式U型桥台设计1.1 原始数据1.1.1地质资料地基土分为五层，天然路面依次向下为亚砂土、亚粘土、粘土、亚砂土、粉砂，各33333种土质的重度γ为19kN/m、19.8kN/m、19.5kN/m、18.5kN/m、19.6kN/m，压缩模量E为15MPa、14.6MPa、14.5MPa、15.1MPa、15MPa，承载力基本容许值为[f]=420kPa，sao3空隙比e在0.55~0.60之间，台内填土重度γ=18kN/m，内摩擦角=35?。

,1.1.2桥梁结构资料上部结构采用单箱双室空心梁，标准跨径20.00m，计算跨径19.50m，梁长19.92m,桥面净宽7+2×1.5m，其中车道两边分隔带宽0.5m。

桥台采用板式橡胶支座，支座高40cm，3空心板为C40钢筋混凝土，容重2500kg/m。

桥梁上部断面图1-1，桥梁上部铺设6cm3厚的沥青混凝土铺装层，容重2300kg/m，6~13cm厚的40,现浇混泥土调平层，容重322400kg/m，空心梁截面积为5m。

图1-1 桥梁断面图 (尺寸单位:m )1.2 几何设计1.2.1设计荷载2公路?级，人群荷载3kN/m。

1.2.2设计材料33台帽用C30钢筋混泥土，密度γ=25kN/m，台身采用C20混凝土，重度γ =25kN/m，3轴心抗压强度f=7.82MPa，基础采用15号混凝土砌块石，重度γ =23kN/m，轴心抗压cd2强度f=5.17MPa，人行道板按标准值5.0kN/m计算。

cd第 2 页共 28 页1.2.3设计依据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007) 1.2.4设计高程桥面高程为76.648m;设计水位高程73.748m;河床高程为69.10m。

1.2.5拟定桥台尺寸(1)基础采用两个台阶，每层台阶厚0.85m，襟边宽0.2m。

桥台模板工程计算书(yuan)

桥台模板工程计算书桥台模板计算参数1号台桥台尺寸为59.68×1×4.68米，3号台桥台尺寸为77.60×1×4.87米。

本计算书对3号台桥台进行计算。

模板采用244×122×2cm酚醛模板，竖向楞木采用8×8cm方木，横向加固采用φ48×3.5钢管，螺杆采用Ф14。

竖向楞木间距为36cm，横向加固钢管采用双钢管，间距为80cm，对拉螺杆间距取0.75m，梅花行布置，两端用山型卡连接。

Φ48×3.5钢管截面面积A=489mm2，重量为38.4kg/m，截面惯性矩I x=12.19cm4，截面最小抵抗矩W x=5.08cm3，弹性模量E=210000N/mm2，抗弯强度设计值f c=205.00N/mm2。

80×80mm木方截面面积A=6400mm2，重量为0.05KN/m，截面惯性矩I x=341cm4，截面最小抵抗矩W x=85cm3，抗弯强度设计值f m=12N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。

M16对拉螺杆轴向拉力设计值N t b=24.5 kN。

20mm厚酚醛模板抗弯强度设计值取为12N/mm2，弹性模量取为9800N/mm2，剪切强度[f v]=1.9N/mm2。

新浇混凝土容重γ=26KN/m。

桥台模板荷载标准值计算:采用新浇筑混凝土作用于模板的侧压力:P max=Kγh其中：γ为混凝土容重，kN/m；h为有效压头高度，m；K为外加剂影响修正系数，取1.2。

按两台泵车浇筑，每台每小时浇筑10m3，浇筑速度v=0.2m/h，入模温度按20℃考虑。

则：v/T=0.2/20=0.01<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.01=0.47mP m= Kγh=1.2×26×0.47=14.7 kPa混凝土层厚度大于1m，故不计倾倒混凝土时产生的冲击荷载。

桥台基础计算

桥台基础计算：（1＃桥台底标高为455.6m ）一、荷载计算数据：（见表1）二、水平土压力计算： 1. 台后水平土压力：台后填土按容重18.5KN/m 3，内摩擦角φ＝350考虑，则填土与墙背的摩擦角δ＝φ/2＝17.50，墙背倾斜角α＝8.70，基底摩擦系数μ＝0.4。

路面到承台底高5.76m 。

按库伦土压力公式得台后水平土压力：212a a E H BK γ=由计算得库伦主动土压力系数2a K =带入得0.311a K =221118.5 5.7612.50.3111193.0522a a E H BK KN γ==⨯⨯⨯⨯=水平分量00cos()1193.05cos(8.717.5)1070.5x a E E KN αδ=+=⨯+= 竖直分量0sin()1193.05sin(8.717.5)526.7y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高 5.761.9233y H e m === 竖直分量距基础底中心 1.14x e m =水平分量对承台底中心弯矩1070.5 1.922055.36x x y M E e KN m =-=-⨯=-竖直分量对承台底中心弯矩526.7 1.14600.44y y x M E e KN m ==⨯= 2. 台后有车辆时的水平土压力计算：破坏棱体范围内可容纳的车轮重tg tg θψ=-式中0000358.717.561.2ψϕαδ=++=++=，带入得：061.20.507tg tg θ=-±=026.9θ=破坏棱体宽000.455 5.76tan26.9 3.38B m =+⨯=，可布置2个车轮，Q ＝2*140＝280KN 计算长度L 按车辆扩散长度考虑，取L0＝1.8m ，000tan30 1.8 5.76tan30 5.13L L H m =+=+⨯=换算土层厚 02800.8718.5 3.38 5.13Q h m B Lγ===⨯⨯∑台后有车辆时的土压力为：2011193.0518.50.87 5.7612.50.3111553.452a a a E H BK h HBK KNγγ=+=+⨯⨯⨯⨯= 水平分量00cos()1553.45cos(8.717.5)1393.85x a E E KN αδ=+=⨯+= 竖直分量0sin()1553.45sin(8.717.5)685.86y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高3 5.76 5.7630.87 3.04323 5.7620.87y H H h e m H h ++⨯=⨯=⨯=++⨯ 竖直分量距基础底中心0.97x e m =水平分量对承台底中心弯矩1393.85 3.044231.7x x y M E e KN m =-=-⨯=- 竖直分量对承台底中心弯矩685.860.97665.3y y x M E e KN m ==⨯= 三、支座活载反力及制动力计算：桥上有车，台后无车：（1）汽车荷载反力车辆荷载产生的最大支座反力汽车荷载支反力为1(10.512.36/2209.4)0.752411.4R KN =⨯+⨯⨯= 支座反力作用点距基础中心距离为0.022R e m = 对基础中心弯矩为411.40.0229.1R M KN m =⨯=（2）汽车荷载制动力一车道荷载：H3=90*0.5=45KNM=45x4.87=219.2KN m四、支座摩阻力（滑动支座摩擦系数0.06）H=0.06*1249.04=74.9KN m支座中心距墩底h=4.87mM=74.9*4.87=365KN m从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。

桥台基础设计计算书

第四章肋形埋置式桥台设计计算4.1桥台设计资料设计荷载：公路—II级上部结构：采用16m钢筋混凝土空心板，计算跨径15.3m，板长15.96m。

桥台资料：台帽（包括翼墙、背墙）采用C30混凝土，轴心抗压强度；双肋台身及桩基础采用C25混凝土，轴心抗压强度MPaf13.8?cd3?，均采用HRB335钢筋。

混凝土重度MPa?11.5fm/=25kN cd4.2桥台构造尺寸的拟定）cm桥台一般构造图（单位：4-1 图埋置式桥台是将台身埋在锥形护坡中，只露出台帽在外以安置支座和上部构造。

这样，桥台所受的土压力大为减少，桥台的体积也相应的减小。

埋置式框架式桥台结构本身存在着斜杆，能够产生水平力以平衡土压力，稳定性较好。

其构造尺寸如图4-1。

4.3土压力计算4.3.1台身顶、底的台后土压力（1）台身顶的台后土压力。

?d?1.0m，两肋外缘距离，台身肋宽填土内摩擦角，台帽宽7.25m?303?，汽车荷载等代土层厚度为：2.3m，填土容重 5.25m，台帽背高度m/=18kN G??h?Bl0式中：——破棱体平面内布设的荷载G?——破棱体平面面积，B为破棱体宽度，取7.25m。

为破棱体长度，Bll00按以下计算。

先求破棱体破裂面与竖直线夹角“θ”的正切值，按规范公式??????????tancottan??tantantan?????=0；——台背与竖直线交角，式中：??3。

?；、、——土的内摩擦角、土的容重，?=/kN=1830m11???。

——台背与土的摩擦角，；????153022则????。

???????4530015?????。

0.256?tan?tan?cottan?tan?tan?030453045．?m0.58880.256tan??2.3??Hl0其中H为台帽背墙顶至台帽底的高度，见图4-1。

破棱体的平面（）内，横桥向布置一个加重车后轴，其重0.58887.27?B?l0力为kN280140?2?1?G??。

(完整word版)桥台桩基础设计计算书

桥台桩基础设计计算书路桥073 张金辉一、荷载计算（一）上部构造恒载反力及桥台台身、基础土重的计算该部分的计算列于以下的恒载计算表中。

（弯矩正负规定如下：逆时针方向取“+”，顺时针方向取“-”)该桥台的侧立面图、平面图如图（一）、图（二）所示，在计算桥台混凝土自重时,将其分为11块分别进行计算，最后将其求和累加.上部构造恒载计算：上部构造恒载=边梁重量+中梁重量+桥面铺装重量= 15＊19.94＊10.28+2＊19.94＊10.72+3。

5＊(12+5。

5）＊19。

94= 4723.587 KN距离承台底形心轴的距离= 1.48 m对承台底形心轴的弯矩为:Mx=—21＊4723.587*1。

48=—3495。

454 KN·m图（二)恒载计算表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心弯矩10.75×0.3×2.5×2514。

0630.5×2。

5+0.1+2=3。

3547。

11120。

5×2。

5×1.37×0。

3×0。

512。

84431×2。

5+0.1+2=2.93337.67130。

3×0.3×（1.75+5。

5×3+1.74）×2544.9780.15+0。

1+2=2。

25101。

20140。

5×0。

3×0.3×（1.75+5.5×3+1。

74）×2522.48931×0.3+0。

1+2=2.249。

4765 1.02×0.35×（0。

3+1。

75+5。

5×3+1。

181.082+0.1—0.5×0.35=1.925348.59（二）土压力计算根据《公路桥涵设计通用规范》，取台背与填土间的摩擦角δ= 。

土压力按台背竖直（ε=0），回填土为两层： 0~1。

5m 采用天然级配砂砾回填=40°，ε=0,δ= =20°，β=0，；下部分采用原土碾压回填=16° ， c=30° ，;根据土压力相等的概念来计算1。

U型桥台计算书

一、计算资料（一）结构尺寸基底标高H1=最低水位H2=洪水水位H3=河床标高H4=前墙背坡度m=翼墙背坡度m=桥台宽度W0=翼墙顶宽W1=内空顶宽W2=侧襟边宽W3=翼墙底宽W4=内空底宽W5=基础宽度W=0.00 °（假想台背铅直）26.57 °35.00 °0.00 °（二）墙后填土参数19.00 KN/m³9.00 KN/m³35.00 °17.50 °（取δ=1/2×Φ）18.00 KN/m³（三）墙体与地基参数23.00 KN/m³13.00 KN/m³0.3150 KPa（四）计算荷载3.500 KN/m²180.00 KN 203.60 KNU型桥台计算书0.500 m 2.271 m 0.957 m6.500 m (横桥方向)142.800 m 142.800 m 148.700 m 145.000 m 4.500 m 2.600 m 0.500 m 3.167 m 3.000 m 3.500 m 5.500 m 0.500 m 4.200 m (顺桥方向)7.200 m 1.031 m 5.169 m 1.000 m 0.533 m0.500 m 桥台总高H=雉墙高度h0=胸墙高度h1=基础厚度h2=基础墙趾扩散角=tg -1(B1/h2)=台后填土与水平面夹角β=上部结构反力——活载P2=前墙高度h3=反力位置b0=台帽宽度b1=雉墙顶宽b2=6.200 m 0.300 m 0.600 m 翼墙长度b3=前襟边宽B1=前墙底宽B2=后踵宽度B3=基础长度B=假想台背与铅直面夹角α=基底摩擦系数μ=墙背填土容重γs =墙背填土浮容重γsw =计算内摩擦角Φ=填土与假想台背间摩擦角δ=满足要求。

地基容许承载力[σ]=台后荷载q=上部结构反力——恒载P1=＜墙体最大刚性角=襟边填土容重γ1=桥台砌体容重γk =桥台砌体浮容重γkw =二、荷载计算（一）桥台及上部结构的荷载计算1、桥上活载反力2、不考滤浮力时自重恒载计算3、浮力（洪水位时）计算水位：148.700 m4、浮力（最低水位时）计算水位：142.800 m（二）台背土压力计算1、求破裂角θ假设破裂面交于荷载内，采用相应的公式计算：52.50 °A=-tg α=0.0000.5835得θ=30.26 °2、计算破裂面交于台后路面的长度L=H×tg θ=4.201m0.184m 3、主动土压力系数用库仑土压力公式计算0.24614、各深度位置的土压力强a）洪水位时计算水位：148.700 mb）最低水位时计算水位：142.800 m5、桥台后填土自重引起的主动土压力1）洪水位时计算荷载换算为均布土层，其厚度h q =q/γs==++=δαφψ=+⨯++-=)()(A tg tg ctg tg tg ψψφψθ=-⨯+-⨯++⨯+⨯-=222))cos()cos()sin()sin(1()cos(cos )(cos βαδαβφδφδαααφK2）最低水位时6、桥台后活荷载引起的土压力（洪水水位时与最低水位时活载引起的土压力相同）（三）作用力汇总三、偏心距验算1）洪水位时e0=M/N=0.377 m0.75ρ=0.75B/6=0.525 m2）最低水位时e0=M/N=0.271 m0.75ρ=0.75B/6=0.525 me0＜0.75B/6 OK e0＜0.75B/6 OK四、地基承载力验算1）洪水位时σmax =N/A+M/W=131.61 KPa ＜[σ]=150 KPa σmin =N/A+M/W=63.68 KPa＜[σ]=150 KPa2）最低水位时σmax =N/A+M/W=187.33 KPa ＞[σ]=150 KPa σmin =N/A+M/W=112.30 KPa＜[σ]=150 KPa五、抗滑稳定性验算1）洪水位时Ks=μ*N/F=1.803＞[Ks]=1.32）最低水位时Ks=μ*N/F=1.836＞[Ks]=1.3六、抗倾覆稳定性验算1）洪水位时K0=N*y/M=y/e0=B/(2*e0)= 5.573＞[K0]=1.52）最低水位时K0=N*y/M=y/e0=B/(2*e0)=7.742＞[K0]=1.5七、验算结果汇总OKOKOKOK OK不通过 OKOK。

桥台基础设计计算书

第四章肋形埋置式桥台设计计算4.1桥台设计资料设计荷载：公路—II级上部结构：采用16m钢筋混凝土空心板，计算跨径15.3m，板长15.96m。

桥台资料：台帽（包括翼墙、背墙）采用C30混凝土，轴心抗压强度；双肋台身及桩基础采用C25混凝土，轴心抗压强度MPaf13.8?cd3?，均采用HRB335钢筋。

这样，桥台所受的土压力大为减少，桥台的体积也相应的减小。

埋置式框架式桥台结构本身存在着斜杆，能够产生水平力以平衡土压力，稳定性较好。

其构造尺寸如图4-1。

4.3土压力计算4.3.1台身顶、底的台后土压力（1）台身顶的台后土压力。

为破棱体长度，Bll00按以下计算。

先求破棱体破裂面与竖直线夹角“θ”的正切值，按规范公式??????????tancottan??tantantan?????=0；——台背与竖直线交角，式中：??3。

?；、、——土的内摩擦角、土的容重，?=/kN=1830m11???。

——台背与土的摩擦角，；????153022则????。

???????4530015?????。

0.256?tan?tan?cottan?tan?tan?030453045．?m0.58880.256tan??2.3??Hl0其中H为台帽背墙顶至台帽底的高度，见图4-1。

破棱体的平面（）内，横桥向布置一个加重车后轴，其重0.58887.27?B?l0力为kN280140?2?1?G??。

一字型桥台计算书

驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。

2.设计荷载：车辆荷载。

3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。

4.台高H=3.10m，灌注桩基础。

5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。

容重25KN/m3。

中板边板①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10-4X25=8.85KN/m②桥面系自重g2（二期恒载）：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资料，单侧重力15.0KN/m。

桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：8.859.6 5.819.6 14.669.642.48 27.888 70.368g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)二期荷载荷载合计所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X （0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为M I恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为M O恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。

制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。

一字型桥台计算书

一字型桥台计算书驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。

2.设计荷载：车辆荷载。

3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。

4.台高H=3.10m，灌注桩基础。

5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。

容重25KN/m3。

桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：8.859.6 5.819.6 14.669.642.48 27.888 70.368g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)二期荷载荷载合计所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X（0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为M I恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为M O恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。

制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。

桥台计算书

桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate审核：xiangxiang目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.2 计算资料 (2)1.2.1 结构尺寸 (2)1.2.2 墙后填土参数 (2)1.2.3墙体与地基参数 (2)2 荷载计算 (4)2.1 桥台及上部荷载计算 .................................... 错误！未定义书签。

2.1.1 桥上活载反力 (5)2.1.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)2.2 台背土压力计算 (7)2.2.1 台后填土自重引起的主动土压力 (7)2.2.2 台后活载引起的主动土压力 (8)2.3 作用力汇总 (9)3 偏心距验算 (10)4 地基承载力验算 (10)5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算 (11)7 验伸缩缝的选择 (12)U型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板∙下部构造形式：重力式U 型桥台∙设计荷载：城市－A 级∙结构重要性系数： 1.11.1.2 规范∙《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》） ∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）∙《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。

1.2 计算资料1.2.1 结构尺寸sk 400MPa f =cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=26.57o<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。