满堂支撑架结构计算书

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满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书
一、引言
脚手架是建筑施工过程中常用的辅助工具，它不仅提供了施工
过程中的工作平台，还能保证施工人员的安全。

满堂脚手架是一种
常见的脚手架形式，本文将对满堂脚手架的计算书进行详细介绍。

二、满堂脚手架计算书的内容
1. 基本信息
满堂脚手架计算书的第一部分包括了基本信息，例如项目名称、项目地点、脚手架设计单位、设计人员、检查人员等。

这些基本信
息能够方便施工人员整理和查阅相关文件，确保施工过程的顺利进行。

2. 脚手架材料的选用
满堂脚手架计算书中需要详细说明所选用的脚手架材料，包括
脚手架支撑杆、立杆、横杆、连接件等。

这些材料应具备足够的承
载能力和稳定性，保障施工人员的安全。

3. 脚手架搭设方案
满堂脚手架的搭设方案是施工过程中最关键的一环，计算书中
应详细说明各个脚手架部位的尺寸、布置方式、连接方式等。

这些
信息能够帮助施工人员准确搭建脚手架，并能够根据需要进行调整
和变化。

4. 脚手架的承载能力计算
满堂脚手架计算书中还需要对脚手架的承载能力进行详细计算，包括各个部位的承载能力、横向和纵向的稳定性等。

这些计算结果
是保证脚手架结构安全可靠的重要依据，并能够指导施工人员在施
工过程中合理布置和使用脚手架。

5. 安全措施
满堂脚手架的安全措施是保障施工人员的安全的重要环节，计
算书中需要详细说明脚手架的使用注意事项、安全防护措施等。

施
工人员在使用脚手架时应遵守这些规定，注意自身安全，避免发生
事故。

6. 质量检验。

满堂红脚手架计算书

B15.11 kN/mZ27379面板的抗弯强度验算f <[f],满足要求!面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm 2,满足要求！方木的最大挠度小于850.0/250,满足要 ir 1.B92.27 2.27 2272 27 2.27单扣件抗滑承载力的设计计算值 R=2.27KN < Rc=8.00KN,满足要 b - 4 [/] 求！[入]=210,满足要求！：「，立杆的稳定性计算支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm 满足要求! ■> 入=卩（h+2a ） =1.301 X （1.200+ 2 X 0.30） X 100/1.590=147< “ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求！八"立杆的稳定性计算■> < [f]=205N/mm2,满足要求！也，：杆的稳定性计算 ■ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求K ■，立杆的稳定性计算[f]=205N/mm2,满足要L E- 2 2,衰2搂极支架i才算光匮附期系数敕4 6 3 10 12 1416 18 20 25 30 35 40 h+2盘或uih(m)1,35 L0LO14 1+026 1.039 l.(H2 1.0的 1.O6L L 081 1.092 1.113 1. L37 LL^ 1, 173 L44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 l.tJ56 1.0M LO72 1.092 1.111 L.129 1. 14^ L53 1.C LOOT 1.015 1.024 1.031 1.03S L&47 1. B55 1.052 1.079 1.097 1.114 L132 1^2 L0LOOT 1.014 1.021 1.029 1.036 L043 1.051 1,056 1.074 LO^O L106 1,123 1,30 1+0 LOOT 1+014 L020 1,026 L033 1+040 L04& L052 L0S7 L0S1 1.0% Lilt 1^2 L0 LOOT L012 LOIS L024 1.030 L035 L042 1-048 1.0&2 1.07& L090 1.104 2.04 I*G 1.007 1,012 1.Q1E 1.023 1.029 1.035 1,039 i.oqq l.Q&D 1.073 1.087 1,191 2.25 1*C WT 1,010 1,016 1,020 L02? 1,032 l,03Y 1,042 L05? L070 1,081 I-094 N 70 1*0 LOOT LOlO 1.016 1.020 1.027 LO32 L 037 LO-52 1.053 1.06& 1.073 L091地基承载力的计算满足要打斗丄丄犁+ 甘50。

满堂支撑架结构计算书

扣件式满堂支撑架安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20112、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑结构荷载规》GB50009-20124、《钢结构设计规》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规》JGJ300-20136、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-1991二、计算参数架体是否封闭密目网否密目式安全立网自重标准值/g3(kN/m2)风压高度变化系数uz / 风荷载体型系数us / 脚手板自重标准值g1k(kN/m2) 0.35 栏杆自重标准值g2k(kN/m) 0.17 基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa) 250 是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市(省)(市) 地面粗糙度类型/ 简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）纵向剖面图2三、次楞验算恒荷载为：g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m次楞按三跨连续梁计算符合工况。

计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图1、强度验算（图5）次楞弯矩图(kN·m)M max=0.124kN·mσ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图6）次楞剪力图(kN)V max=0.827kNτmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计：q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m（图7）挠度计算受力简图（图8）次楞变形图(mm)νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图9）简图1、抗弯验算（图10）主楞弯矩图(kN·m) M max=0.501kN·mσ=M max/W=0.501×106/(7.98×103)=62.817N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图12）简图（图13）主楞变形图(mm)νmax=0.5mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R max=6.073kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.323×(1.5+2×400/1000)=3.044ml02=kμ2h=1×1.951×1.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.044,2.926)=3.044mλ=l0/i=3.044×1000/(1.61×10)=189.048≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=3.044×1000/(1.61×10)=189.048根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.201N1=R max=6.073kNf=N1/(φA)=6.073×1000/(0.201×3.71×100)=81.483N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=2.926×1000/(1.61×10)=181.77根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.216N3=R max+1.2×H×g k=6.073+1.2×10.2×2.91/100=6.43kNf=N3/(φA)=6.43×1000/(0.216×3.71×100)=80.063N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(6.073,0)=6.073kNN=6.073kN≤[N]=150kN满足要求八、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.073/(0.9×0.25)=26.993kPa≤f ak＝250kPa满足要求。

现浇箱梁满堂支架计算书

现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。

满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。

支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。

门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。

门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。

验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

满堂楼板模板支架计算(板厚120mm高度2.88m)

扣件钢管楼板模板支架计算书(板厚120mm高度2.88m)
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5+2.0kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。
7
= Asfy/bh0fcm = 2563.00×300.00/(4500.00×100.00×6.95)=0.245 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.241 此层楼板所能承受的最Байду номын сангаас弯矩为：
M1= sbh02fcm = 0.241×4500.000×100.0002×6.95×10-6=75.37kN.m 结论：由于 Mi = 75.3> Mmax=41.388 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。
三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。
2.44kN
2.44kN
2.44kN
A
B
900
900
900
支撑钢管计算简图

满堂支架计算书

满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。

B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。

采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。

一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。

侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。

碗口支架作为支撑。

二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。

箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。

支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。

其单根最大荷载为30KN。

箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。

支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。

满堂支架设计计算

满堂支架计算书一、设计依据1.《小乌高速公路改2 + 122.6互通桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20044.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。

要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。

为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/*浇注一层10cm 厚C30垫层。

钢管支架和模板铺设好后，按120%设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。

三、箱梁砼自重荷载分布根据BK2 + 122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35x2+25m 一联现浇预应力连续箱梁。

箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m , 顶宽13.00 m，梁高2.0m。

箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。

25m 边跨梁单重为704.67t( 247.21x2.6+61.92 ); 35m 中跨梁单重为986.52t( 346.09x2.6+86.68 )。

墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。

对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。

四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用6=12mm厚竹胶板，芯模采用6=10mm竹胶板。

底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用①48mmx3.5mm钢管，通过顶托调整高度。

拱桥满堂支架计算书

满堂支架计算书一、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高1.3m的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。

拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m³，钢筋数量共计182994.5kg。

2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。

其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。

3、拱盔采用φ48(d=3.5mm）钢管，钢管壁厚不得小于3.5 mm（+0.025mm）弯制。

4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。

二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《路桥施工计算手册》其他现行规范。

2、荷载技术参数a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡b.振捣混凝土产生的荷载2.0KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）c.施工人员、材料、机具荷载2.5KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）d.模板、支架自重荷载2.5KN/㎡e.风荷载标准值采用0.6KN/㎡f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。

满堂支撑架计算书

满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数满堂支撑架的宽度B(m) 3 满堂支撑架的长度L(m) 8 满堂支撑架的高度H(m) 4 脚手架钢管类型Φ48.3×3.6 立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m) 1.8 纵横向水平杆顶部步距hd(m) 1.8 立杆纵距la(m)1 立杆横距lb(m)1立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数μ11.432 非顶部立杆计算长度系数μ21.75二、荷载参数搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算1k cG2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×1/(0+1)=0.35kN/m；Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 0×1/(0+1)=0kN/m；Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 5.75×1/(0+1)=5.75kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂支撑架平台上无集中力q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.04+0.35)=0.468kN/mq2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0+5.75)=8.05kN/mq=q1+q2=0.468+8.05=8.518kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.468×12+0.117×8.05×12=0.989kN·mR max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.468×1+1.200×8.05×1=10.175kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.468×1+0.617×8.05×1＝5.248kNτmax＝2V max/A=2×5.248×1000/506=20.743N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.989×106/(5.26×103)=188.023N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q'1=G1k+G2k=0.04+0.35=0.39kN/mq'2=Q1k+Q2k= 0+5.75=5.75kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.39×1+1.200×5.75×1=7.329kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.39×(1×103)4+0.990×5.75×(1×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=2.275 mm≤min{1000/150，10}=6.667mm满足要求！五、横向主梁验算取板底支撑钢管传递最大支座力。

满堂脚手架计算书-终版

钢管类型钢管截面惯性矩I(cm4) 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
Φ48×2.7 9.891 205
钢管截面抵抗矩 W(cm3) 钢管弹性模量E(N/mm2) 纵向钢管验算方式
4.121 206000 三等跨连续梁
G1k=g1k= G2k=g2k×lb/(n+1)= Q1k=q1k×lb/(n+1)= Q2k=q2k×lb/(n+1)=
钢管类型钢管的净截面A(cm2) 立柱布置形式每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
Ф48×2.7 钢管截面回转半径i(cm)
3.84
钢管抗压强度设计值
2 [f](N/mm )
单立杆立杆计算长度系数μ
1.6 205 2.176 0.164
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a= NG2=g2k×la×lb= NG3=g3k×la= NG4=g4k×la= NQ1=q1k×la×lb= NQ2=q2k×la×lb= NQ3=F1+F2=
1.755 kN 0.547 kN 0.213 kN 0.125 kN 2.344 kN 1.25 kN
0.7 kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4× (NQ1+NQ2+NQ3)=
支架立杆计算长度 L0=kμh=
长细比λ= L0/i= 满足设计要求！
满足设计要求！
6.934 kN 27.736 kPa
素填土 0.96 0.25
≤
fg=fa×kc= 115 kPa
风压高度变化系数μz 风荷载标准值ωk(kN/m2)

盘扣满堂架计算书-1.2m间距

盘扣满堂架计算书-1.2m间距承插型盘扣式楼板模板⽀架计算书依据规范:《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚⼿架⽴杆钢管强度为300N/mm2，⽔平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板⽀架搭设⾼度为2.8m，⽴杆的纵距 b=1.20m，⽴杆的横距 l=1.20m，脚⼿架步距 h=1.80m。

⽴杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);横向⽔平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);纵向⽔平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);横向跨间⽔平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);⾯板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10580.0N/mm2。

⽊⽅0×0mm，间距250mm，⽊⽅剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采⽤双钢管φ48×3.5mm。

模板⾃重0.30kN/m2，混凝⼟钢筋⾃重25.10kN/m3。

倾倒混凝⼟荷载标准值2.00kN/m2，施⼯均布荷载标准值2.50kN/m2。

图盘扣式楼板⽀撑架⽴⾯简图图楼板⽀撑架⽴杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采⽤ I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采⽤ W=π(D4-d4)/32D。

扣件式钢管满堂支撑架(用于砼结构施工)计算书

扣件式钢管满堂支撑架（砼结构施工）计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

板段：B1。

模板支撑体系剖面图钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm；施工人员及设备荷载标准值Q：1k计算模板和直接支承模板的小梁时取4kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取2.4kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1.6kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：砂土；地基承载力标准值：180kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。

满堂支架支架计算书

附件支架、模板结构验算一、工程概况DKxxxx+xxxx xxxx桥主要用于跨越xxxx路，为8m宽水泥路，设计采用1-16m刚构跨越道路。

桥长12.2m。

本桥顶板采用支架法现浇施工。

二、计算依据1.工程设计图纸及地质资料2.《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社5. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）6. 其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准三、支架材料要求根据施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。

钢管规格为φ48×3.5mm（根据进场材料实际壁厚进行验算）。

钢管的端部切口必须平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。

扣件按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。

扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。

所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。

红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。

四、支架布置和验算(一)支架布置采用钢管支架，横、顺桥向间距均为0.6m。

支架搭设联系横杆步距为0.9m，支架搭设宽度为14.4m宽。

每根立杆下端为道路混凝土路面，厚200mm，用以扩散支架底托应力。

立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装顺桥向方木（10cm×10cm），长7m，间距为0.6m，再按设计间距和标高安装横桥向方木（10cm×10cm），长14m，间距为0.3m，其上安装底模板。

3.8m高箱梁满堂支架计算书

3.8m高箱梁计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性箱梁断面图二、构造参数箱梁模板支架剖面图三、荷载参数风荷载参数：四、面板计算取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3(G1k h0+G2k+G4k)+1.5γL Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×3.8+0.5+0.1)+1.5×0.9×2.5]×1=143.138kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×3.8+0.5+0.1+2.5)=100kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×143.138×0.152=0.403kN·mσ=M/W=0.403×106/37500=10.747N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×143.138×0.15=10.735kNτ=3V/(2bt)=3×10.735×103/(2×1000×15)=1.073N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×100×1504/(384×6000×281250)=0.391mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝1.15m ，l＝l3=250mm3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.325m ，l＝l4=400mm五、小梁计算1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3b(G1k h0+G2k+G4k)+1.5γL bQ1k]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×3.8+0.5+0.1)+1.5×0.9×0.15×2.5]=21.471kN/m因此，q静=1.1×1.3×b(G1k h0+G2k+G4k)=1.1×1.3×0.15×(25.5×3.8+0.5+0.1)=20.914kN/mq活=1.1×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×0.15×2.5=0.557kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×3.8+0.5+0.1+2.5)=15kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×20.914×0.62+0.117×0.557×0.62=0.776kN·mσ=M/W=0.776×106/(166.667×103)=4.656N/mm2≤f=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×20.914×0.6+0.617×0.557×0.6=7.735kNτmax=3V max/(2bh0)=3×7.735×1000/(2×100×100)＝1.16N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×15×6004/(100×9350×8333330)=0.169mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！4）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×20.914×0.6+1.2×0.557×0.6=14.204kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×15×0.6＝9.9kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝1.15m ，b＝l3=250mm3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.325m ，b＝l4=400mm六、主梁计算1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝1×14.204＝14.204kN 正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝1×9.9＝9.9kN计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=3.196kN·mσ=M/W=3.196×106/(49×103)=65.224N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V＝26.633kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.633×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝67.448N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.112mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm 满足要求！4）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝62.143kN /ζ=62.143/1=62.143kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝1×7.729＝7.729kN，p＝ζRˊmax2＝1×5.35＝5.35kN，l c=900mm，按三等跨计算。

满堂支撑架计算书

满堂支撑架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 23、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数36 36 满堂支撑架的宽度B(m) 满堂支撑架的长度L(m)10.1 Φ48×2.8 满堂支撑架的高度H(m) 脚手架钢管类型1.4 立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.4 0.8 纵横向水平杆顶部步距hd(m) 立杆纵距la(m)0.8 0.2 立杆横距lb(m) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)1.494 剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ 11.656 非顶部立杆计算长度系数μ 2二、荷载参数0.031 脚手板类型木脚手板每米钢管自重g(kN/m) 1k20.35 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板脚手板自重标准值g(kN/m) 2k0.17 0.1 挡脚板自重标准值g(kN/m) 密目式安全立网自重标准值g(kN/m)3k4k20.167 1 每米立杆承受结构自重标准值材料堆放荷载q(kN/m) 1kg(kN/m) k23 2 施工均布荷载q(kN/m) 平台上的集中力F(kN) 2k1省份陕西地区榆林市20.25 1 基本风压ω(kN/m) 风压高度变化系数μ 0z21.04 0.312 风荷载体型系数μ 风荷载标准值ω(kN/m) sk三、设计简图搭设示意图:平面图侧立面图四、板底纵向支撑次楞验算2 次楞增加根数n4 材质及类型钢管2Φ48×2.8 205 截面类型(mm) 次楞抗弯强度设计值f(N/mm) 4210.19 125 次楞截面惯性矩I(cm) 次楞抗剪强度设计值τ(N/mm) 324.25 206000 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm)0.031 次楞自重标准值Nc(kN/m) 次楞验算方式三等跨连续梁G=N=0.031kN/m; 1kcG= g×l/(n+1)= 0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m; 2k2kb4Q= q×l/(n+1)= 1×0.8/(2+1)=0.267kN/m; 1k1kb4Q= q×l/(n+1)= 3×0.8/(2+1)=0.8kN/m; 2k2kb41、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

箱涵满堂支架计算书

箱涵满堂支架计算一、工程概况：本项目线路东西两侧穿越规划路有两段箱涵，箱涵长为31米，宽度为4.5米，高为5.4米，箱涵墙身厚为0.5米，底板厚0.5米。

混凝土采用C35混凝土。

施工时分两段明挖现浇施工，先施工底板，墙身与顶板一块浇筑。

顶板浇注时采用搭设满堂支架施工。

二、支架结构箱涵顶板浇注采用满堂支架法施工，满堂支架采用φ48×3.2mm 的钢管，纵横向间距采用90cm,步距为1米。

顶端设置可以调节的顶托，下面设置垫块，防止应力集中。

钢管顶托焊接10[a槽钢，槽钢开口向上，在槽钢上布置φ48×的钢管，长度为,在该横向钢管上设置间距60cm长度的φ48×钢管，第二层钢管上平铺×米的钢模板，钢模板面板厚度为5mm。

三、荷载计算1、箱涵混凝土容重按照26KN/m3计算。

混凝土总重为××31÷2×26=。

单位面积荷载为26×=13KN/m2。

2、模板自重:钢板自重为174kg, 单位面积荷载为174÷÷÷100=m2。

3、施工荷载按2KN/㎡计算。

4、混凝土振捣荷载按2KN/㎡计算。

5、倾倒混凝土产生的荷载按5KN/㎡计算。

6、恒载分项系数，活载分项系数。

四、受力计算箱涵支架受力按照均布荷载计算：恒载分项系数，活载分项系数。

Q=×(13++×(2+2+5)=m 2。

1、钢模板受力计算钢模板支撑在间距为60cm 的钢管上，受力按照连续梁考虑，计算简图如下：内力图如下：x 123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )-1.12-1.12-0.820.35-0.82-0.900.46-0.90-0.870.44-0.87-0.900.44-0.900.52弯矩图 x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )6.959.31-8.318.67-8.948.85-8.768.76-8.869.14剪力图内力计算：根据结构力学求解器求得，最大弯矩M=最大剪力V=钢模板受力通过面板后面的[8承受，其[8的截面抵抗矩W=， σ=M/W=×106/×103)=<[σ0]=235 MPa满足要求。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。

本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。

2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。

本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。

2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。

3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。

立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。

π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。

横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。

脚手架计算书

脚手架、钢管支架计算书满堂支撑架计算书一、编制依据计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

二、计算参数:模板支架搭设高度为2.0m考虑，顶部满铺脚手板，方便安装人员行走；立杆的纵距 b=2.0m，立杆的横距 l=2.125m，立杆的步距 h=1.80m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×80mm，间距350mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

模板自重0.35kN/m2；钢结构自重均布荷载（网架杆件放置于脚手架上）：按0.5kN/m3 考虑；施工活荷载（网架安装人员）：按 1.00kN/m2考虑扣件计算折减系数取1.00。

H=2.0m,h=1.8m,L=2.0m；图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。

三、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(0.000×0.000×1.400+0.35×1.4+0.50×1.400)=1.18kN/m2考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+1.000)×1.400=1.26kN/m2荷载组合设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.2×1.18+1.4×1.26=3.18 kN/m2面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 140.00×1.80×1.80/6 = 75.60cm3；I = 140.00×1.80×1.80×1.80/12 = 68.04cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.125ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125×3.18×0.7×0.7=0.195kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.195×1000×1000/75600=2.58N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×3.18×0.7=1.336kN截面抗剪强度计算值 T=3×1336/(2×2000.000×1.4)=0.072N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.18×7004/(100×6000×680400)=1.269mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!四、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；1、荷载的计算：(1)钢结构自重(kN/m)：q11 = 0.5×0.7=0.35kN/m(2)脚手板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.7=0.245kN/m(3)活荷载为操作工人行走产生的活荷载，取1.0kN/m：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.70=0.700kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载设计值 q1 = 0.9×(1.20×0.35+1.20×0.245)=0.643kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载设计值 q2 = 0.9×1.40×0.700=0.882kN/m荷载设计值组合为q=1.2q1+1.4q2=1.2×0.643＋1.4×0.882=2.01 kN/m2、抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×2.01×2.0×2.0=1.0kN.m最大剪力 Q=0.6×2.0×2.01=2.412kN最大支座力 N=1.1×2.0×2.01=4.422kN抗弯计算强度 f=1×106/5080.0=196.85N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677ql4 / 100EI =(0.677×2.01+0.990×0.000)×2000.04/(100×2.06×105×121900.0)=8.67mm纵向钢管的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!4、支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.01kN经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.875kN.m最大变形 vmax=0.684mm最大支座力 Qmax=6.996kN抗弯计算强度 f= Mmax /W=0.875×106/5080.0=172.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.996kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R <12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN 时，应采用可调托座。