压力容器缓冲罐计算书

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4000m3大型低压储罐设计计算

4000m3大型低压储罐设计计算
储罐的设计计算需要考虑以下几个方面：容积计算、结构设计和压力计算。

下面是一个简单的设计计算步骤：
1. 容积计算：
首先，根据储罐的使用需求确定其容积。

对于一个4000m3的低压储罐，可以假设其直径为D，高度为H。

容积（V）= 面积（A）* 高度（H）
储罐的底部为一个圆形，面积（A）= π* (D/2)^2
根据容积V=4000m3，可以计算出储罐的高度H。

2. 结构设计：
根据储罐的容积计算结果，可以确定储罐的直径D和高度H。

结构设计包括材料选择、支撑结构设计和防腐处理等。

根据设计要求，选择适合的材料和结构。

3. 压力计算：
低压储罐需要进行压力计算，以确保其在正常操作范围内能够承受内部压力。

根据储罐的设计压力和使用要求，计算出储罐的壁厚和支撑结构。

这只是储罐设计计算的简单步骤，并且可能需要根据具体要求和设计规范进行进一步的计算和验证。

设计一个大型低压储罐需要经验和专业知识，建议寻求专业
工程师的协助。

储罐设计计算范文

储罐设计计算范文储罐尺寸计算：首先，我们需要确定储罐的容量。

容量的计算可以根据储罐的用途和需求来确定。

储罐的容量通常以体积单位表示，如立方米(m³)或升(l)。

容量的计算取决于需要储存的液体或气体的量。

一般来说，储罐的容量应超过所需的存储量，以便留出一定的余量。

其次，我们需要确定储罐的高度和直径。

高度一般根据可用的空间和需求来确定，可以根据容量和直径的关系来计算。

直径可以根据储罐的容量和高度来计算。

常用的储罐形状包括圆柱形和球形，在实际设计中可以选择适合的形状来满足需求。

储罐材质计算：选择合适的储罐材质是确保储罐安全性的重要因素。

储罐材质的选择应考虑到以下几个方面：1.储存物质的性质：根据储存物质的性质，如酸碱性、腐蚀性、温度等，选择对应材料来保证储罐的耐腐蚀性和耐高温性。

2.强度要求：根据储罐容量和设计压力，选择强度足够的材料来确保储罐的稳定性和安全性。

3.成本考虑：储罐材质的选择还应考虑到成本因素，选择不同材质之间成本和性能的平衡。

常见的储罐材质包括碳钢、不锈钢和聚乙烯等。

对于高温和腐蚀性介质，不锈钢、镍基合金和钛合金等材料可以被选择。

储罐强度计算：储罐的强度计算涉及到储罐的内部和外部压力、温度和储存物质的重量等因素。

以下是一些常用的强度计算公式：1.储罐内部压力计算公式：内部压力=液体高度*液体密度*重力加速度2.储罐外部压力计算公式：外部压力=大气压力+风载+地震效应3.储罐壁面最大应力计算：最大应力=（内部压力*半径）/厚度这些公式可以用来计算储罐在各种正常和异常工作条件下的强度，以确保储罐的安全稳定。

储罐的设计还应满足相关的标准和规范要求，如ASME Boiler and Pressure Vessel Code等。

储罐稳定性计算：储罐的稳定性是指储罐在受到外部荷载或其他不利因素作用下保持正常工作状态的能力。

以下是一些常用的稳定性计算方法：1.储罐的基础设计：储罐的基础应具有足够的强度和稳定性，能够承受储罐本身和储存物质的负荷。

低压储罐设计计算书

Hi
2000 2000 2000 2000 2000
H=
235 235 235
名义厚度 8 8 8 6 6
第一圈
第一圈第二圈第三圈第四圈第五圈
t1
t2
tj
2.1 1.17 2.1
2.45 1.6 2.45
2.8 2.03 2.8
2.95 2.46 2.95
3.3 2.9 3.3
以上计算公式如下:
F=πD2p/4= 39270 N F＞G,应设置锚栓
3.罐顶与罐壁的连接结构
罐壁底部不被抬起的最大允许内压,按下式计算,即
8600 Pa
4.计算的破坏压力
罐顶与罐壁的连接处需要的抗压面积
283.56 mm2
罐顶与罐壁的连接处实际的抗压面积 A=2423mm2
A＞Areq,抗压面积合格
17.294 mm
tA1 r 锚拴的抗拉能力,应同时大于以下工况中产生的升力
5.1 空罐时,1.5倍的设计压力与设计风压产生的升力之和引起的螺栓应力
-9.09 Mpa
其中,Gc是腐蚀金属质量 1233.1 Kg
5.2 空罐时,1.25倍的试验压力产生的升力引起的螺栓应力
2000 70 500 813 5 1 5 17200 10 6 2423 20 20 1
Pa ℃ Pa Kg/m3 m mm
Kgf （°）
mm mm2
mm mm
材料
屈服强度(Sy)
罐壁
Q235-B
罐顶
Q235-B
锚栓
Q235-A
壁板高度从上至下依次
为:
第一圈
第二圈
第三圈
第四圈
第五圈
罐壁高度

10立方罐计算书新版

Fc= 0.6
地震弯矩：
立式容器设计计算书
Me= Qe × H/2= 351.39 N·m
第5页/共7页
地震引起的弯矩稳定性校核：
Me < MR 5、圆筒的应力计算及校核
满足要求
压力引起的轴向应力
圆筒受外压时： Pc= P + Pt/(K5)1/2 = 0.0013 Mpa 圆筒受内压时： Pc= P + Pt/K5 = 0.0014 Mpa
人员安装和操作产生的载荷
0.0001 Mpa 60 ℃ 1500 Pa
风压 q0 地震烈度其他载荷
300 Pa 7
设备使用地类型
D、有密集建筑群且房屋较高的城市市区
三、材料选择及基本生产工艺
防腐层树脂
901
封头采用工艺喷射来自内衬防腐厚度3 mm树脂化学环境最高耐温 Td 树脂浇铸体的断裂伸长率 εr
许用外压：
[P]=
0.8531KDγEfh3/4Ea1/4δn5/2 FL(1-μaμh)3/4(D0/2)3/2
＝ 3666 Pa
Zp=
(1-μaμh)1/2
Efh3/2Ea1/2 Efa2
L2 D0δn/2
＝ 2105.79
立式容器设计计算书
第4页/共7页
圆筒的计算长度 L= 3037 mm γ= 0.90 D0= 2019 mm
短期压力载荷: Pt= 0.0015 Mpa
σa1=PcDi/(4δn) 内压 σa1= 0.0001 Mpa
外压 σa1= 0.0001 Mpa
重力载荷引起的轴向应力圆筒受外压时： Wm= Wi + Wt/(K5)1/2 = 5850.60 N 圆筒受内压时： Wm= Wi + Wt/K5 = 5779.70 N 计算截面以上设备的长期重力载荷，Wi= 4625.86 N 计算截面以上设备的短期重力载荷，Wt= 1500.00 N

立式压力容器筒体计算书

Do= D+2n= 2336.00
mm
L/D。
0.60
Do/e
131.98
A值
A=0.0015192
B值
B= 76.17
重量
2572.37
kg
压力计算
许用外压力
［円=既=0.57715
MPa
结论
合格
2&心©
[P]=（Dj+$）=1.77863
MPa
设计温度下计算应力
Pc（Di心）
t=2况=28.81
MPa
t
116.45
MPa
校核条件
tt
结论
合格
内筒体外压计算计算单位］压力容器专用计算软件
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
圆筒简图
计算压力R
-0.44
MPa
设计温度t
158.00
C
mm
0.3
焊接接头系数
0.85
压力试验类型
液压
试验压力Pt
MPa
0.55
筒体长度Lw
mm
2500
内筒外压计算长度L
mm
1400
封头设计条件
筒体上封头
筒体下封头
夹套封头
封头形式
名义厚度n
mm
材料名称
设计温度下的许用应力t
MPa
钢材厚度负偏差G
mm
腐蚀裕量G
mm
厚度附加量G=G+G
mm
焊接接头系数
主要计算结果
立式搅拌容器校核
计算单位
压力容器专用计算软件
筒体设计条件
内筒
设计压力p

氮气缓冲罐计算书

DESIGN CALCULATION SHEETFOR NITROGEN BUFFER TANK氮气缓冲罐设计计算书Design Code: ASME Code Section ⅧDivision 12013 Edition设计规范：ASME 2013版第Ⅷ卷第1册Prepared:______________ Date:_____________设计日期Reviewed :______________ Date:_____________审核日期Approved:_______________ Date:_____________批准日期Accepted:_______________ Date:_____________认可日期CNOOC EnerTech Equipment Technology Co.Ltd中海油能源发展装备技术有限公司CONTENT 目录Cover 封面 (1)Content 目录 (2)1. Design parameters and the condition (4)设计参数和条件2. Main material and allowable stresses (5)主要的材料选择及其许用应力3. Strength Calculations (5)强度计算3.1 Calculation of shell wall thickness (5)筒体壁厚计算3.2 Calculation of heads wall thickness (6)封头厚度计算3.3 Calculation of nozzles (7)接管计算3.4 Calculation of opening reinforcement (12)开孔补强计算3.5 Calculation for fillet welding size of nozzle (15)接管角焊缝尺寸计算3.6 Strength of reinforcement attachment welds (16)补强件连接焊缝的强度3.7 Calculation for the strength of fillet welding between flange and nozzle.. 18法兰和接管处角焊缝的强度计算3.8 Calculation for fillet welding size of lug (19)吊耳角焊缝尺寸计算3.9 Calculation for fillet welding strength of the attachment of Manhole (21)人孔附件角焊缝强度计算4. Selection of Standard Parts (22)标准零部件的选择5. Hydrostatic Testing Pressure (22)液压试验压力6. Judgment for IMPact Testing Exemptions (25)判断是否需要冲击试验7. Judgment for Post Cold Forming Heat Treatment Requirement (27)判断冷成形后是否需要进行热处理8. Judgment for Postweld Heat Treatment (28)判断是否需要焊后热处理9. NDE requirement (29)无损检测要求10. Over pressure protective device (29)超压保护装置Appendix附录A. Calculation of Leg Supports (30)支腿计算B.Vessel loading requirements ASME Section ⅧDivision 1 2013 Edition(UG-22&UG-54) (33)容器载荷要求ASME 2013版第Ⅷ卷第1册(UG-22&UG-54)1. Design parameters and the condition设计参数和条件注：公称容积计算Note ：Normal volume Calculations1).筒体容积V1计算 Shell volume Calculations 筒体内径Di =1000mm 筒体长度H=1500mm 筒体容积V1=(Di/2)2 ×π× H=（1/2）2×3.1416×1.5=1.17 m 3 2).封头容积V2计算 Head volume Calculations 按GB/T25198-2010压力容器封头附录A 计算Standard basis GB/T25198-2010 Heads for pressure vessel Appendix A 封头内径Di=1000mm 封头直边高度h=25mm V2 =(π/24)D i 3+(π/4)D i 2h=（π/24)×13＋(π/4)12×0.025=0.15m 3 3).公称容积V 计算 Normal volume CalculationsV=V1+2×V2=1.17＋2×0.15=1.47m 3注：摘自第Ⅱ卷 D 篇 2013版表1A 。

蒸汽缓冲罐计算书

mm
开孔长径与短径之比
1
壳体计算厚度δ
8.0537
mm
接管计算厚度δt
0.2468
mm
补强圈强度削弱系数frr
1
接管材料强度削弱系数fr
1
开孔补强计算直径d
99.5
mm
补强区有效宽度B
199
mm
接管有效外伸长度h1
24.434
mm
接管有效内伸长度h2
0
mm
开孔削弱所需的补强面积A
801
mm2
壳体多余金属面积A1
-0
接管实际外伸长度
300
mm
接管连接型式
安放式接管
接管实际内伸长度
0
mm
接管材料
Q235-B
接管焊接接头系数
1
名称及类型
板材
接管腐蚀裕量
1
mm
补强圈材料名称
Q235-B
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
mm
补强圈外径
840
mm
补强圈厚度
6
mm
接管厚度负偏差C1t
0.8
mm
补强圈厚度负偏差C1r
Байду номын сангаас0.6
mm
接管计算厚度δt
0.9177
mm
补强圈强度削弱系数frr
1
接管材料强度削弱系数fr
1
开孔补强计算直径d
361.5
mm
补强区有效宽度B
723
mm
接管有效外伸长度h1
60.125
mm
接管有效内伸长度h2
0
mm
开孔削弱所需的补强面积A
2911

压力容器计算说明书

第1页共9页强度计算按GB150-1998《钢制压力容器》、《固定式压力容器安全技术监察规程》及质检特函〔2010〕86号函<关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见>进行计算。

目录一、技术参数 (2)二、筒体强度计算 (2)三、筒体开孔及开孔补强计算 (3)四、封头强度计算 (6)资料来源编制校核标准化提出部门审核标记处数更改文件号签字日期批准文号批准序号项目符号计算依据计算公式数据单位第2页共9页一、技术参数符号计算依据计算公式数据单位1.最高工作压力P e给定 1.25Mpa 2.3.设计压力Pc GB150.1-2011P19Pc=(1.05~1.1)Pe =1.25×1.1=1.375 1.375MPa4.最高工作温度te 任务书给定193℃5.设计温度t c193+(15~30)210℃6.介质饱和水蒸气任务书给定7.选用材料GB150-2011P47Q345R/GB713、20/GB8163、20/NB470088.许用应力[]tσ根据GB150.2-2011 GB713 B-1碳素钢和低合金钢钢板许用应力，筒体材料Q345R，板厚＜16mm，温度193℃所得应力值184.2MPa9.许用应力[]tσ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，人孔圈及接管材料20/GB8163，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa10.许用应力[]tσ根据GB150.2-2011 GB/6479 B-6碳素钢和低合金钢钢管许用应力，接管材料20钢，板厚15mm，温度193℃所得应力值184.2MPa二、筒体强度计算1.筒体内直径D n1400mm2.筒体壁厚S S=δ+C+Δ=6.17+1.8+2.03=10Δ为除去负偏差的圆整量10mm3.筒体壁厚附加量C C1=0.8；C2=1；C=C1+C2=1.8 1.8mm4.焊缝系数ϕGB150-2011P13局部无损检测0.85第3 页共9页5. 筒体计算厚度 δ=6.176.17 mm6. 有效厚度δeδe=s-C=10-1.8=8.28.2mm7. 筒体设计厚度δ+C=6.17+1.8=7.977.97mm 8. 校核δe =8.2mm>δ=6.17mm 满足要求三、筒体开孔及开孔补强计算1.开孔直径d.mm 1.1Φ89×5接管开孔直径 d 189mm1.2 M20*1.5接管开孔直径Φ32×6接管开孔直径ｄ2 32mm 1.3 人孔开孔直径 d 3400mm 2 校核3 孔的补强计算1.2 Φ100×8接管的补强计算1.3 接管内径92 mm 1.3 接管材料20/GB816320钢 1.4接管名义厚度nt δnt δ =δ + C8mm1.5 接管壁厚附加量 CC1=8×12.5%=1 C2 = 1 C = C1 + C2 =22 mm第4 页共9页1.6接管材料许用应力[]3tσ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，筒体材料20/GB8163，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa1.7 强度削弱系数 f r fr = 1.01.0 1.8开孔直径dd = Di + 2C = 92+ 2*2=9696 mm1.9筒体有效厚度e δδe=S-C=8-1.75=6.256.25mm1.10 开孔处焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 1.11开孔处筒体计算厚度δ=6.176.17mm1.12 接管有效厚度et δet δ=nt δ-C6 mm1.13 筒体开孔处所需补强的面积AP155592.321.14 有效加强宽度 B P156取二者中较大者192 mm1.15接管外侧有效力加强高度h 1P156取二者中较小值27.71 mm1.16 接管内侧有效力加强高度h 2P156取二者中较小值 h 2= 0 mm1.17 筒体多余面积 A 1P157 7.64 mm 2 1.18 接管计算厚度 t δ0.82mm 1.19接管多余面积A 2P157287.08mm 2op op 222n nt d B d δδ⎧⎫=⎨⎬++⎩⎭1nt d h δ⎧⎫⎪⎪=⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际外伸高度nt d δ⎧⎫⎪⎪⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际内伸高度()()()()1op =21e et e A B d fr δδδδδ-----()()122222et t et A h fr h C frδδδ=-+-第5 页共9页1.20 焊缝金属截面积 A 3 P157 A3 = a*b25mm 2 1.21 补强的截面积 A e P157 Ae = A1 + A2 + A3319.72mm 2 1.2 校核Ae <A 需另加补强 A4≥ A –Ae272.6mm 22 人孔开孔补强计算2.3人孔圈材料20/GB8163 20钢2.4 人孔圈壁厚附加量 C C1 = 16 12.5% =2 C2 = 1 C = C1+ C2 =33 mm2.5 人孔圈材料许用应力 []3t σ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，人孔圈材料20/GB8163，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa2.6 强度削弱系数 f r GB150-2011P155 fr = 1.0 1.0 2.7 人孔直径 d394 mm 2.8 人孔圈名义厚度 nt δ16 mm 2.9人孔圈有效厚度et δet δ =nt δ - C=1313mm2.10 开孔处筒体计算壁厚 δ=6.176.17 mm2.11筒体开孔处所需补强的面积 AGB150-2011P1552430.98 mm 22.12 有效加强宽度B取二者中较大者800mm2.13接管外侧有效力加强高度h 1取二者中较小值80 mm2.14 接管内侧有效力加强高度h 2取二者中较小值 80 mm2.15筒体有效厚度e δδe=S-C=10-1.8=8.28.2 mm()op =21et A d fr δδδ+-op op 222n nt d B d δδ⎧⎫=⎨⎬++⎩⎭1nt d h δ⎧⎫⎪⎪=⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际外伸高度nt d δ⎧⎫⎪⎪⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际内伸高度第6 页共9页2.16 筒体多余面积 A 1GB150-2011P157812 mm 2 2.17 人孔圈焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 2.18人孔圈计算厚度t δ3.49mm2.19 人孔圈多余面积 A 2 GB150-2011P1573441.6mm 2 2.20 焊缝金属截面积 A 3A3 = a*b64mm 2 2.21 补强的截面积 A e GB150-2011P157 Ae=A1+A2+A3=812+3441.6+64=4317.6 4317.6mm 2 2.16校核Ae > A 开孔不需另加补强mm 2四、封头强度计算封头壁厚计算上下封头工作条件相同，统一计算 1.封头选用材料20钢2.许用应力 []t σGB150.2-2011 GB713B-1 碳素钢和低合金钢钢板许用应力，筒体材料Q345R ，板厚3-16，温度193℃所得应力值 184.2MPa 3. 筒体封头规格 GB150-2011 P116椭圆形封头EHA 4. 壁厚附加量 C C1=0.8； C2=1； C=C1+C2=1.8 1.8 mm 5. 封头内直径 Di1400 mm 6. 封头深度 hiGB/T25198-2010350 mm 7. 封头形状系数 KGB150-2011 P117由查表5-1得K = 11 8. 封头焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 9.封头计算厚度 δGB150.3-2011 5.3.2(5-1)=6.166.16 mm 10. 封头有效厚度 e δδe=S-C=10-1.8=8.28.2 mm 11.封头设计厚度δ+C=6.16+1.8=7.977.96mm 12. 校核δe =8.2mm>δ=6.16mm 满足要求一）上封头开孔计算()()()()1op =21e et e A B d fr δδδδδ-----()()122222et t et A h fr h C frδδδ=-+-第7 页共9页Φ50×6接管开孔补强计算1 接管材料 20/NB47008 20钢2 接管名义内径45 mm 3 接管壁厚附加量 C C=6×12.5%+1=1.75 1.75mm 4 开孔直径 d 1 48.5 mm5开孔尺寸校核6 接管材料许用应力 []3t σ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，接管材料20/NB47008，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa7 强度削弱系数 f rfr = 1.0 1.0 8 接管名义厚度 nt δ6 mm 9接管圈有效厚度et δet δ=nt δ-C4.25mm10 开孔处封头计算壁厚 δ=6.166.16 mm11 筒体开孔处所需补强的面积 A298.76mm 212 有效加强宽度B取二者中较大者97 mm13接管外侧有效力加强高度h 1取二者中较小值17.06 mm14 接管内侧有效力加强高度h 2取二者中较小值0 mm15封头有效厚度e δδe=S-C=10-1.8=8.28.2 mm16 封头多余面积A 198.94 mm 2op op 222n nt d B d δδ⎧⎫=⎨⎬++⎩⎭1nt d h δ⎧⎫⎪⎪=⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际外伸高度nt d δ⎧⎫⎪⎪⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际内伸高度()op =21et A d fr δδδ+-()()()()1op =21e et e A B d fr δδδδδ-----第8 页共9页17 接管焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 18 接管计算厚度 t δ0.4mm 19 接管多余面积 A 2 131.36mm 2 20 焊缝金属截面积 A 3 A3 = a*b25mm 2 21 补强的截面积 A e Ae = A1 + A2 + A3255.3mm 2 122校核Ae <A 需另加补强 A4≥ A –Ae43.46mm 2二）下封头开孔计算Ø32x 3 1 接管材料 20/NB47008 20钢 2 接管名义内径20 mm 3 接管壁厚附加量 C C=6×12.5%+1=1.75 1.75mm 4 开孔直径 d 1 23.5 mm5 开孔尺寸校核6 接管材料许用应力 []3t σ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，接管材料20/NB47008，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa 7 强度削弱系数 f rfr = 1.0 1.0 8 接管名义厚度 nt δ6 mm 9接管圈有效厚度et δet δ=nt δ-C4.25mm10 开孔处封头计算壁厚 δ 6.16 mm11筒体开孔处所需补强的面积 A144.76mm 212 有效加强宽度B取二者中较大者51.5 mmop op 222n nt d B d δδ⎧⎫=⎨⎬++⎩⎭()()122222et t et A h fr h C fr δδδ=-+-()op =21et A d fr δδδ+-第9 页共9页13接管外侧有效力加强高度h 1取二者中较小值11.87 mm14 接管内侧有效力加强高度h 2取二者中较小值0 mm15 封头有效厚度 e δδe=S-C=10-1.8=8.28.2 mm 16 封头多余面积 A 157.12 mm 2 17 接管焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 18 接管计算厚度 t δ0.18mm 19 接管多余面积 A 296.62 mm 2 20 焊缝金属截面积 A 3 A3 = a*b25mm 2 21 补强的截面积 A e Ae = A1 + A2 + A3 178.84mm 2 122 校核Ae > A 开孔不需另加补强nt d δ⎧⎫⎪⎪⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际内伸高度1nt d h δ⎧⎫⎪⎪=⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际外伸高度()()()()1op =21e et e A B d fr δδδδδ-----()()122222et t et A h fr h C frδδδ=-+-。

压力容器壁厚标准计算书附带公式编辑

压力容器壁厚计算
壁厚公式 S=PDi/(2*[σt]*Φ-P)+C
符号意义及单位
P压力(kg/cm2)
D直径(mm)
[σ]许用应力(kgf/cm2)
Φ 焊缝系数
壁厚计算
10
2000
1370
0.85
圆
最大允许工作压力
[P]=(2[σt]φ(S-C))/((Di+(S-C))
筒符号意义壳及单位
2000
0.85
1
壁厚公式符号意义及单位
S=PDi/(4*[σt]*Φ-P)+C P压力(kg/cm2) D直径(mm)
[σ]许用应力(kgf/cm2)
Φ 焊缝系数
球壳与球形封头
壁厚计算
10
2000
1370
0.85
最大允许工作压力
[P]=(4[σt]φ(S-C))/((Di+(S-C))
S壁厚(mm)
1
5.30292599
S壁厚(mm) 10
满足σt≦[σt]
S壁厚(mm)
10
P压力 (kg/cm2) 20.86709806
σt最大允许应力
(kgf/cm2) 656.5359477
C壁厚附加量 (mm)
S壁厚(mm)
1
9.605851979
S壁厚(mm)
P压力 (kg/cm2)
10 须满足σt≦[σt]
Φ 焊缝系数
C壁厚附加量 (mm)
应力校核
10
2000
0.85
1
计算结果
C壁厚附加量 (mm)
S壁厚(mm)
1
9.624407072

储罐基础设计计算书（修改）1

环墙单位高度环向钢筋的截面集计算经计算2000m3储罐as
储罐基础设计计算书（修改）1
储罐基础设计计算书
工程项目名称：奎屯恒新仓储基地工程
1、环墙厚度计算
2000m3储罐基础宽度=（53934+1758）/(500+(1.2-0)9.8-1.2*1.8)
=109.29mm
根据实际情况考虑，将2000m3储罐基础宽度设计为500mm
1000m3储罐基础宽度=（33398+879）/(500+(1.2-0)9.8-1.2*1.8)
=67.26mm
根据实际情况考虑，将1000m3储罐基础宽度设计为500mm
2、环墙单位高度环向力计算值FT
经计算2000m3储罐Ft=566.923
1000m3储罐Ft=576.281
3、环墙地基承载力PK的计算
地基承载力fa=500kpa
经计算1000m?储罐PK=9.449≤500
2000m?储罐Pபைடு நூலகம்=8.791≤500
4、环墙单位高度环向钢筋的截面集计算
经计算2000m3储罐AS=566.923/400=1.42mm2
1000m3储罐AS=576.281/400=1.44mm2
本工程采用钢筋最小截面面积为28.3 mm2，采用的钢筋大小符合要求。

压力容器计算书示例

DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWG NO。

设计单位：DESIGNER内筒体内压计算计算单位计算条件筒体简图计算压力 P c 2.20MPa 设计温度 t 80.00︒ C 内径 D i 313.00mm 材料20(GB8163) ( 管材 )试验温度许用应力 [σ]152.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t148.25MPa 试验温度下屈服点 σs 245.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.75mm 腐蚀裕量 C 2 2.00mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 2.34mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 3.25 mm 名义厚度 δn = 6.00mm 重量56.64Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 2.7640 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 134.48 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 3.04704MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 107.04 MPa [σ]tφ 148.25 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论合格内筒上封头内压计算计算单位计算条件椭圆封头简图计算压力P c 2.20 MPa设计温度 t 80.00 ︒ C内径D i 313.00 mm曲面高度h i 75.00 mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力[σ]t 147.25 MPa试验温度许用应力[σ] 148.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0590计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 2.49mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 3.70mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =6.00mm结论满足最小厚度要求重量 6.14 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 3.26902MPa结论合格内筒下封头内压计算计算单位计算条件椭圆封头简图计算压力P c 2.20 MPa设计温度 t 80.00 ︒ C内径D i 313.00 mm曲面高度h i 75.00 mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力[σ]t 147.25 MPa试验温度许用应力[σ] 148.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0590计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 2.49mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 3.70mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =6.00mm结论满足最小厚度要求重量 6.14 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 3.26902MPa结论合格。

大型储罐计算书

4000m³储罐计算书一、计算个圈壁板厚度1、计算罐壁板厚度，确定罐底板、罐顶板厚度：用GB50341-2003中公式（6.3.1-1）计算罐壁厚度ϕσρd d ][0.3)-(H 9.4t D =式中：d t —储存介质条件下管壁板的计算厚度，mm D —油罐内径（m ）（21m ）H —计算液位高度（m ），从所计算的那圈管壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿（有溢流口时）的高度（12.7m ） ρ—储液相对密度（1.0）d ][σ—设计温度下钢板的许用应力，查表4.2.2（157MPa ） ϕ—焊接接头系数（0.9）第1圈： mm 7.89.0163.010.3)-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=8.7+2.3=11mm 取12mm 第2圈： mm 38.79.0163.011.88)-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=7.38+2.3=9.68mm 取12mm 第3圈： mm 06.69.0163.011.88)2-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=6.06+2.3=8.36mm 取10mm 第4圈： mm 74.49.0163.011.88)3-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=4.74+2.3=7.04mm 取8mm根据表6.4.4，罐壁最小厚度得最小厚度为6+2=8mm ，故第5、6、7圈取8mm 。

二、罐底、罐顶厚度、表边角钢选择（按GB50341规定）罐底板厚度：查表5.1.1，不包括腐蚀余量的最小公称直径为6mm ，加上腐蚀余量2mm ，中幅板厚度为8mm查表5.1.2，不包括腐蚀余量的最小公称直径为11mm ，加上腐蚀余量2mm ，取边缘板厚度为14mm 罐顶板厚度：查7.1.3，罐顶板不包括腐蚀余量的公称厚度不小于4.5mm ，加上1mm 的腐蚀余量后取6mm包边角钢：按GB50341表6.2.2-1，选∠75×10 罐顶加强筋：-60×8 三、罐顶板数据计算：①分片板中心角（半角）55.2425200302/21000arcsin 302/arcsini 1︒=-=-=）（）（SR D α ②顶板开孔（φ2200）中心角（半角）5.2252001100arcsin r arcsin2︒===SR α 顶板开孔直径参照《球罐和大型储罐》中表5-1来选取注：中心顶板与拱顶扇形顶板的搭接宽度一般取50mm ，考虑到分片板最小弧长不小于180mm ，故取φ2200mm③分片板展开半径mm 1151144.25tg 25200tg 11=︒⨯==αSR R mm 1100.52tg 25200tg 22=︒⨯==αSR R④分片板展开弧长：⌒AD =mm 96985.255.24360252002360221=-⨯⨯⨯=-⨯）（）（πααπSR ⑤分片板大小头弧长：大头：⌒ABmm 1535446021000n302i =∆+-⨯=∆+⨯-=）（）（ππD 小头：⌒CDmm 1974411002n r 2=∆+⨯⨯=∆+=ππ ⑥中心顶板展开弧长⌒L mm 22995023605.22520022502360222=⨯+⨯⨯⨯=⨯+⋅⋅=）（）（παπSR四、拱顶高度计算内侧拱顶高：mm 227830)-(21000/2252002520030)-/2(D h 222i 2n =--=--=SR SR外侧拱顶高：m m 228462278h w =+=五、盘梯计算计算参数：g H —罐壁高度，mm （12700） i R —罐内半径，mm （10500）W SR —拱顶半径，mm （25206） α—内侧板升角（45°）n R —内侧板半径，mm （n R =10500+12+150=10662mm ）B —盘梯宽度（内外板中心距）取656mm ，板宽150mm ，板厚6mm 1、平台高度WW SR SR --+=2i 2w 1L)-(R h h425mm 252061000)-(1050025206228422=--+=mm 3125142512700=+=H式中：1h —平台支撑角钢上表面至包边角钢上表面的距离，mmL —平台端部至罐内表面的距离，一般取800-1000mm ，取L=1000mm2、内侧板展开长度mm 184202100)-(1312523n =⨯=-=）（H H L式中：3H —盘梯下端至罐底上表面的距离，mm ，≮50mm ，取100mm3、外侧板展开长度mm 189951066265611184207071.0117071.022n n w =++⨯⨯=++=•R B L L ）（）（ 4、三角架个数个）（717001225)-(13125x n 3==-=L H式中：x —第一个三角架到罐底上表面的距离，mm 取1225mm 3L —相邻三角架的垂直距离，mm 一般1500-2000mm5、三角架在罐壁上的水平位置a n =n01n 2b h R R）（- 式中：1b —内侧板及外侧板的宽度，mm ，一般取150mm —n h 第n 个三角架平台表面的距离，n ×1700mm0R —底圈壁板外半径，mm （10500+12=10512mm ） n R —内侧板半径mm （10662）a 1=mm 1467106621051221507001=-）（ a 2=mm 31431066210512215070012=-⨯）（ a 3=mm 48191066210512215070013=-⨯）（ a 4=mm 64951066210512215070014=-⨯）（ a 5=mm 81711066210512215070015=-⨯）（ a 6=mm 98471066210512215070016=-⨯）（ a 7=mm 115231066210512215070017=-⨯）（ 6、盘梯包角︒=⋅-=⋅-=96.691801066210013119180n 3b ππαR H H ≈70° 六、带肋球壳稳定性验算21mn 2s m t t t 0001.0][）（）（⋅=R E P （C.2.1-1）式中： ][P —带肋求壳的许用外载荷，KPaE —设计温度下钢材的弹性模量，MPa 查表4.1.6得192×103 MPaS R —球壳的曲率半径，mm S R =SR=25200mm n t —罐顶板有效厚度，mm n t =6-C=6-1-0.6=4.4mmm t —带肋球壳的折算厚度，mm332m3n 31m m 4t t 2t t ++= （C.2.1-2）式中：]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t 21n 13n 2nn 121s 11131m-+++⨯=）（L （C.2.1-3）]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t22n 23n 2nn 222s 22232m-+++⨯=）（L （C.2.1-4） S L 1n 111t b h 1n += （C.2.1-5）SL 2n 222t b h 1n += （C.2.1-6）式中：31m t —纬向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm1h —纬向肋宽度，mm （高度60）1b —纬向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2） 1s L —纬向肋在径向的间距，mm （1228） 1n —纬向肋与顶板在径向的面积折算系数058.112284.42.5061t b h 1n 1n 111=⨯⨯+=+=S L 1e —纬向肋与顶板在径向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm（按CD130A6-86《钢制低压湿式气柜设计规定》算出下面公式）78.1)602.54.41214(2)4.460(602.5)(2)(e 1111111=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n32m t —径向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm 2h —径向肋宽度，mm （高度60）2b —径向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2）2s L —径向肋在纬向的间距，mm 下面求2s L ：a) 先求第1圈纬向肋的展开半径3R 先求第圈纬向肋处的角度（半角3α） ∵600360/252002=⋅⋅∆πα ∴364.1=∆α° ︒=︒-︒=∆-=186.23364.155.2413ααα 再求第1圈纬向肋处展开半径3Rm m 10793186.23tg 25200tg R 33=︒⨯==αSRb) 求第1圈纬向肋的每块分片板肋板的弧长2s Lmm 14152]186.23cos 10790244360sin[L 2s =⨯︒⨯⨯⨯=）（ 2n —径向肋与顶板在径向的面积折算系数05.114154.4602.51t b h 1n 2n 222=⨯⨯+=+=S L 2e —径向肋与顶板在纬向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm537.1)602.54.41415(2)4.460(602.5)(2)(e 2222222=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n带肋球壳按下图布置把上面各参数代入C.2.1-3中求31m t4082]78.14.4058.1124.444.424.40636012152.506[12t232231m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（把上面各参数代入C.2.1-4中求32m t3492]4537.14.405.1124.444.424.40636014152.506[12t232232m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（c) 把31m t ，31m t 代入C.2.1-2中，求m tmm 46.12492434.424082t 33m =+⨯+=d) 把m t 代入C.2.1-1中求[P]78.246.124.42.2546.12101920001.0][2123=⋅⨯⨯⨯=）（）（P KPae) 验算：设计外载荷（外压）L P 按7.1.2条规定取1.7KPaL P <[P] 即1.7<2.78 ∴ 本带肋球壳是稳定的（L P 是外载荷，按7.1.2条规定，取1.7MPa ）七、加强圈计算1、设计外压，按6.5.3-3q 25.2P k o +=W （6.5.3-3）式中：o P —罐壁筒体的设计外压（KPa ） •W k —风载荷标准值（KPa ）见式6.4.7q —罐顶呼吸阀负压设定压力的1.2倍（KPa ），取1.2（按SYJ1016 5.2.2条规定）风载荷标准值：按式6.4.7o z s z k w μμβ=•W （6.4.7）式中：•z β——高Z 处见风振系数，油罐取1s μ—风载体系形数，取驻点值，o w —基本风压（取0.4KPa ）z μ—风压高度变化系数z μ风压高度变化系数，查表6.4.9.1，建罐地区属于B 类（指田野、乡村，丛林及房屋计较稀疏的乡镇和城市郊区，本储罐高度为12.7m ，介于10和15中间，要用内插法求x=z μ=1.08 （15m —1.14 10—1.0 12.7—x ）风载荷标准值：432.04.008.111k =⨯⨯⨯=•W KPa 把k w =0.432KPa 代入6.5.3-3中a 2.22.1432.025.2P o KP =+⨯=2、计算罐壁筒体许用临界压力 2.5min cr )Dt (48.16][P E H D = （6.5.2-1）∑=ei H H E5.2imin iei t t h ）（=H 式中：][P cr —核算区间罐壁筒体的需用临界压力，KPa E H —核算区间罐壁筒体的当量高度，mm in t —核算区间最薄板的有效厚度，mm(8-2.3=5.7) i t —第i 圈罐壁板的有效厚度，mmi h —第i 圈罐壁板的实际高度，mm （1880） ei H —第i 圈壁板的当量高度E H 表∑==95.8ei H H E m把E H 代入（6.5.2-1）中48.1)215.7(95.82148.16][P 2.5cr =⨯⨯=KPa ∵o P =2.3>1.48MPa ∴需要加强圈具体用几个加强圈依据6.5.4的规定 ∵22.3][P 2.3 cr ≥＞ ∴应设1个加强圈，其位置在1/2E 处根据6.5.5规定，在最薄板上，不需要换算，到包边角钢的实际距离就是4.5m （距包边角钢上表面4.5m ）根据表6.5.6选取加强圈规格，本设计选∠125×80×8八、抗震计算（CD130A 2-84） 1、水平地震载荷W a Q max 0Z C =式中：0Q —水平地震载荷 kgfZ C —综合影响系数 0.4m ax a —地震影响系数，按附表A 选0.45W —产生地震荷载的储液等效重量（波动液体）’w F W f =式中：f F —动液系数，由R H W /的比值，按附表A 2选取，如遇中间值则用插值法求。

立式储罐计算(压力容器)

设备名称设计规范：设计内部压力P i 8kPa 设计外部压力P e 0kPa 设计温度T 50°C 设计风速V 115km/h 设计雪压S 0 kPa 罐顶动载荷Lr 0 kPa 罐壁内径D 6.5m 罐壁高度 H 17.2m 充液高度H 6.48m液体比重G 或ρ 1.2罐壁CA 0mm 罐底CA 0mm 焊缝系数E0.85罐壁尺寸、材料及许用应力如下：高度（m）厚度（mm）材料设计S d （MPa ）R p0.2（MPa ）R m （MPa ）水压试验S t （MPa）重量（kg ）1 1.58S30408137192.251371371962.82 1.58S30408137192.251371371962.83 1.56S30408137192.251371371471.64 1.56S30408137192.251371371471.65 1.26S30408137192.251371371177.36罐壁总高度7.2罐壁总重：m 18046.1计算结果：计算液位高度H （m ）计算壁厚t d （mm ）名义厚度t n（mm ）1 6.48 2.0 6.02 4.98 1.5 6.03 3.48 1.0 6.04 1.980.6 6.051.480.46.0立式圆筒形钢制焊接储罐设计计算书从下至上分段号TAILINGS DECANT WATER TANK （2020-TK-003）从下至上分段号1. 设计基本参数：API Std 650-2013 《钢制焊接石油储罐》2) 水压试验厚度计算：2. 罐壁分段及假设壁厚：腐蚀裕量3. 罐壁计算：1) 设计厚度计算（储存介质）：罐壁高度度： H1—中间抗风t—除非另有规定，量宽度的那层壁板的。

氮气缓冲罐计算书

压力容器计算书

设计计算书Design Calculation Sheet1. 设计参数和条件Design Data and Condition:1) 设计所遵循的规范Applicable Code:ASME SectionⅧ，Div.1, 2013 Edition;2) 设计压力(p) : 内部1.2兆帕Design Pressure (p): Internal 1.2 Mpa;3) 设计温度: 0摄氏度到60摄氏度Design Temperature: 0℃～60℃;4) 最低设计金属温度：-29℃；MDMT: -29℃5) 焊缝系数(E): 壳体为0.85，封头为0.85(无缝)，Joint Efficiency (E): 0.85 for Shell and 1.0 for Heads（seamless）；6) 材料最大许用应力Material Max. Allowable Stress:Based on ASME Code Sec.Ⅱ, Part D Table 1A壳体和封头: SA516M Gr. 485，60摄氏度时为138兆帕Shell & Heads: SA516M Gr. 485 Material Max. Allowable Stress is 138MPa at 60℃；接管: SA106M Gr. B，60摄氏度时为118兆帕Nozzles：SA106M Gr. B Steel Material Max. Allowable Stress 118 Mpa at 60℃；7) 媒介: 空气Medium: Air ;8) 封头类型: 2:1椭圆封头Head type: 2:1Ellipsoidal Head；9) 其他载荷: Others Loadings: See verify for UG-22 loading;10) 腐蚀余度: 2.0毫米Corrosion Allowance: 2.0 mm11) 容器外形和尺寸(见图纸空气储罐U-1110-1 )Layout of Vessel and Dimension:As Shown in Air storage tank Specification (Dwg. No. U-1110-1)12) ASME 认证钢印及标志符: 要求”ASME”钢印及”U”标志符Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator: Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator required.Verify for UG-22 Loading2.1 内压壳体最小厚度 Min. Required Thickness of Shell under Internal Pressure 符号 Symbols:t= 壳体要求最小厚度，毫米t = minimum required thickness of shell, mm P = 内部设计压力, 1.2兆帕P = internal design pressure, 1.2MPa [see UG-21] R = 容器筒内半径， 402毫米 (考虑腐蚀余量)R = inside radius of the shell course under consideration, 402mm S = 最大许用应力值，138兆帕S = maximum allowable stress value, 138MPa [ see ASME Code Part II D Table 1A for materialSA516M Gr.485] E = 焊缝系数，0.85E = joint efficiency, 0.85 [see Table UW-12(1)]Since P=1.2MPa is less than 0.385SE=45.16MPa, Formula UG-27(c)(1) is used:)(14.42.1*6.085.0138)2400(2.16.0mm P SE PR t =-⨯+⨯=-=考虑腐蚀裕量：Consider of corrosion allowable: tr= t + Ca = 4.14 + 2.0 = 6.14mm ；这些公式只有在环向接头系数小于纵向接头系数一半时才起作用，根据UG-27(c) (2)的注释16，用于纵向应力的UG-27(c) (2)公式不用考虑。

压力容器计算书

Pressure Vessel版次Rev. No.产品名称：空气储罐Product Name : Air storage tank施工图号：xxxxxxxDrawing. No.版次：0Rev.：版次Rev.编制Prepared By批准Approved By授权检验师Authorized InspectorPressure Vessel版次Rev. No.设计计算书Design Calculation Sheet1. 设计参数和条件Design Data and Condition:1) 设计所遵循的规范Applicable Code:ASME SectionⅧ，Div.1, 2013 Edition;2) 设计压力(p) : 内部1.2兆帕Design Pressure (p):Internal 1.2 Mpa;3) 设计温度: 0摄氏度到60摄氏度Design Temperature: 0℃～60℃;4) 最低设计金属温度：-29℃；MDMT: -29℃5) 焊缝系数(E): 壳体为0.85，封头为0.85(无缝)，Joint Efficiency (E): 0.85 for Shell and 1.0 for Heads（seamless）；6) 材料最大许用应力Material Max. Allowable Stress:Based on ASME Code Sec.Ⅱ, Part D Table 1A壳体和封头: SA516M Gr. 485，60摄氏度时为138兆帕Shell & Heads: SA516M Gr. 485 Material Max. Allowable Stress is 138MPa at 60℃；接管: SA106M Gr. B，60摄氏度时为118兆帕Nozzles：SA106M Gr. B Steel Material Max. Allowable Stress 118 Mpa at 60℃；7) 媒介: 空气Medium: Air ;8) 封头类型: 2:1椭圆封头Head type: 2:1Ellipsoidal Head；9) 其他载荷: Others Loadings:See verify for UG-22 loading;10) 腐蚀余度: 2.0毫米Corrosion Allowance: 2.0 mm11) 容器外形和尺寸(见图纸空气储罐U-1110-1 )Layout of Vessel and Dimension:As Shown in Air storage tank Specification (Dwg. No. U-1110-1)12) ASME 认证钢印及标志符: 要求”ASME”钢印及”U”标志符Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator: Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator required.Pressure Vessel版次Rev. No.2. 计算Calculation:Verify for UG-22 LoadingYes No1.Internal Pressure 内部压力√2.External Pressure 外部压力√3.Weight of the Vessel 容器重量√4.Weight of Normal Contents Under Operating Conditions (Static Head)√在运行条件下正常容量的重量（落差）5.Weight of Normal Contents Under Test Conditions (Static Head)√在测试条件下正常容量的重量（落差）6.Superimposed Static Loadings From Weight of Attached Equipment√从附加设备重量产生的叠加静负荷7.The Attachment of Internals 内部附件√8.The Attachment of Lifting Lugs 吊耳√9.The Attachment of Vessel of Vessel Support (Skirt, Legs, Saddles,√Etc.) 容器支撑上的附件（裙座、支架、鞍座等）10.Cyclic and Dynamic Loadings Due to Pressure√由于压力产生的旋转和动力载荷11.Cyclic and Dynamic Loadings Due to Thermal Variations√由于热变化产生的旋转和动力载荷12.Cyclic and Dynamic Loadings Due to Equipment mounted on Vessel√由安装在容器上的设备产生的旋转和动力载荷13.Cyclic and Dynamic Loadings Due to Mechanical Loadings√由机械负荷产生的旋转和动力载荷14.Wind Loadings 风负荷√15.Snow Loadings 雪负荷√16.Seismic Loadings 地震负荷√17.Impact Loadings Such As Those Due to Thermal Shock√碰撞负荷，例如由于热冲击产生的负荷18.Temperature Gradients 温度梯度√19.Differential Thermal Expansion 局部热膨胀√20.Minimum Design Metal Temperature 最小设计金属温度√21.Test pressure and the joint effect of static head√试验压力和共同作用的静压头Pressure Vessel版次Rev. No.2.1 内压壳体最小厚度 Min. Required Thickness of Shell under Internal Pressure符号 Symbols:t= 壳体要求最小厚度，毫米t = minimum required thickness of shell, mm P = 内部设计压力, 1.2兆帕 P = internal design pressure, 1.2MPa [see UG-21]R = 容器筒内半径， 402毫米 (考虑腐蚀余量)R = inside radius of the shell course under consideration, 402mmS = 最大许用应力值，138兆帕S = maximum allowable stress value, 138MPa [ see ASME Code Part II D Table 1A for materialSA516M Gr.485]E = 焊缝系数，0.85E = joint efficiency, 0.85 [see Table UW-12(1)]Since P=1.2MPa is less than 0.385SE=45.16MPa, Formula UG-27(c)(1) is used:)(14.42.1*6.085.0138)2400(2.16.0mm P SE PR t =-⨯+⨯=-=考虑腐蚀裕量：Consider of corrosion allowable: tr= t + Ca = 4.14 + 2.0 = 6.14mm ；这些公式只有在环向接头系数小于纵向接头系数一半时才起作用，根据UG-27(c) (2)的注释16，用于纵向应力的UG-27(c) (2)公式不用考虑。

储罐计算书 -

角钢规格：∠75×75×8罐顶与角钢连接位B 30mm 罐外半径Rc4305mm 85.30mm 64.49mm 25.97°罐顶与罐壁连接处到罐中心9831.5mm276.04mm 2388.93mm 21754.69mm 2119.26mm 215.1835MPa1罐底部垂直载荷0.1802895MN A1=πDt 0.0999655m 2翘离影响系数取C L 1.4罐顶与罐壁连接处的实际截面积（按图7.1.5确定）顶部应设置通气装置注：如果Aa ≥m t g/（1415tg θ）=6.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力Aa=5.罐顶与罐壁的连接计算：罐顶与罐壁连接处的有效截面积（按A.3.2）5.1. 几何参数计算(如图)5.2. 罐顶与罐壁连接罐顶与罐壁连接处,罐顶切线与水平面夹角R 2=R c /sin θW c =0.6（R c t e ）0.5W h =Min[0.3（R 2t e ）0.5,300]θ=arcsin((Rc+B)/Rs)=∵ [P0]＞P ，故满足稳定性要求，合格罐壁连接有效宽度罐顶连接有效宽度6.地震载荷计算：竖向地震影响系数C v （7，8度地震区取1；9度地震区取1.45）N1=（m d +m t ）g 罐壁横截面积（其中t 为底部罐壁有效厚度）注：此处的设计压力应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压力。

罐顶与罐壁连接处的有效截面积（按7.5.3）A2=4.6DR 2实际截面积大于所需有效截面积，满足设计要求=-=q tg t P D A h 1.1)08.0(12底部罐壁断面系数0.2149258m 32.0540732MN.m 0.5756125MN.m综合影响系数C z 一般取0.4α=0.50.0512673sR=D/2 4.3mKc 0.000432δ30.0192m αmax=0.45罐体影响系数Y 1一般取 1.1m=m 1Fr266709.53kg 罐内储液总质量460638.22kg Fr0.579其中：D/H1.084489313.55233MPa 210000MPa t------罐底圈壁板有0.0037m σ1＜[σcr]不合格0.426678m 0.066152Tg 0.35s储液晃动基本周期3.2111703sKs=1.095M 36mm 地脚螺栓根径：d 136mm D b 36m n 12个σs235MPa产生地震作用力的等效储液质量T c =K c H （R/δ3）0.5=总水平地震力在罐底部产生的水平剪力7. 地脚螺栓（锚栓）计算地脚螺栓直径：7.1地脚螺栓参数：Z1=πD 2t/4总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩M L =0.45Q 0H7.2罐体抗提升力计算：地脚螺栓圆直径：地脚螺栓个数：地脚螺栓许用应力：罐内液面晃动高度h v =1.5αR储罐内半径储液耦连振动基本周期Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数（据Tc ，Tg ，αmax 按图D.3.1选取）反应谱特征周期（按表D.3.1-1）耦连振动周期系数（据D/H 按表D.3.2选取）距底板1/3高度处罐壁有效厚度6.2.2.罐内液面晃动高度计算：地震影响系数（据Tw ，αmax 按图D.3.1选取）Tw=KsD 0.5α最大地震影响系数E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.1应力校核条件m 1=0.25ρπD 2H动液系数（由D/H ，查D.3.4确定）6.2.罐壁许用临界应力[σcr ]=0.15Et/D晃动周期系数（据D/H 按表D.3.3选取）217934N1634002N 43670N 393031N.m 1517826N迎风面积79.12m 2罐体总高9.20m 拱顶高度1.00m145220N2500.00Pa 7.2.3.储液在最高液278803N1634002N 180290N121143N A=1017.88mm 2单个地脚螺栓应σ=N b /A=119.02MPa注：地脚螺栓可用罐体总重量N 4=1.5P Q πD 2/4N e =Aσ7.3.2.单个地脚螺栓所承受的载荷：A H =H'D H'=H 1+H g Hg=Rs(1-COSθ)7.3.1.罐体总的锚固力为7.2.1，7.2.2.，7.2.3所计算升举力中的最大值W ＜N ，由于罐体自重不能抗倾覆力，故需要设置地脚螺栓W=（m t +m d ）g罐体试验压力P t =1.25PN 2=PπD 2/4+Ne7.3地脚螺栓计算：N 3=P t πD 2/4N 1=1.5PπD 2/4+N w 空罐时，设计压力与地震载荷产生的升举力之和地震载荷产生的升举力N b =N/n d -W/n d N=Max[N 1，N 2，N 3，N 4]7.2.1.空罐时，1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和：7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：设计风压产生的升举力N w =4M w /D b 设计风压产生的风弯矩M w =ω0A H H’σ＜2/3σs，合格7.4.地脚螺栓（锚栓）校核条件：每个地脚螺栓的承压面积：。

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