重整装置催化剂使用情况分析
浅析连续催化重整装置催化剂再生技术特点与运行
浅析连续催化重整装置催化剂再生技术特点与运行摘要：本文主要针对连续催化重整装置催化剂再生技术进行了有关讨论，期间分析了其技术特点，同时还从催化剂的装填、循环等方面展开了相应的介绍，针对开工、运行过程中出现的阻碍以及应对举措进行了阐述。
关键词：连续再生技术；催化剂循环；氯吸收罐随着石油市场的开发，炼化公司必须进行一定的工艺调整以满足社会的需要，而催化重整工艺对石化的开发具有重要的作用。
目前的催化重整系统主要分为半再生重整和持续再生重整，而持续再生重整目前已逐步发展为主要的重整项目。
而连续催化重整技术经历了较长的研究开发时期，目前已经逐渐走向完善，并推动着中国炼化企业的稳定成长。
一、催化剂再生技术特点在此次文章探究中，我们针对于催化剂再生情况进行了相关阐述，其中需要用到CycleMax技术，所用的催化剂具有高密度性。
催化剂再生体系的构成主要是一组和反应区联系紧密、功能独立的装置。
该系统的作用性主要体现在可以完成催化剂的不间断循环功能，并且还能够在循环期间进行再生。
对于催化剂而言，其循环与再生都是依赖于催化再生控制系统（CRCS）的控制来完成的。
重整反应器结构为两叠置式，反应器主要涉及四种，分别是第一、二、三、四反应器，这几种反应器可以简述为一反、二反、三反以及四反。
两两叠置具体代表的是一反和二反重叠、三反和四反重叠。
还原区域所分布的位置是一反的上端，而对于三反来讲，其顶部位置设置着催化剂缓冲罐。
而其余两种反应器的底部位置都配置着相应的收集器，其和反应器之间是一体的关系。
还原段所在的位置是第一反应器的顶端，其应用的是两段还原。
第一段开展低温还原工作，去除大量的水；第二段基于干燥的状态下开展高温还原工作，确保取得良好还原效果的基础上，避免高温、高水环境引起催化剂金属积聚，进而阻碍活性复原。
使用了UOP公司的ChlorsorbTM氯吸附技术，并设有独立的氯气吸附罐，以替换原来的碱洗塔及附属装置。
在氯气吸收罐里，源于再生器的放空气和反应催化剂直接接触收集放空气中的氯气，既减少了四聚氯乙烯的损耗，又无废液污染。
PRT—C／PRT—D催化剂在催化重整装置上的工业应用
为了解决 上述 问题 ， ２ ０ １ ０年 ６月使用 由某 研
究 院研制 的半 再生 重整 催化 剂 Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｄ替 换 已失 活的 Ｃ Ｂ 一 ８ ／ Ｃ Ｂ 一 １ １ 催 化剂 。 介绍 Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｄ催 化 剂 在胜 利石 化公 司 催 化 重整 装 置 上 的应 用 情况 ，并 与 之前 使 用 的 Ｃ Ｂ 一 ８ ／ Ｃ Ｂ 一 １ １ 催 化 剂 进 行对 比 ，通 过 对 比发 现 ， Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｄ催 化剂可 以在较缓 和 的反应 温度 、
较低 的反应压 力 、 较高 的体 积空速 下 ， 具有 较高 活
性、 选 择性和稳 定性 。
郎 宝 ． Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｄ催化剂在催化重整装置上的工业应用
・ ３ ７・
图 １ 胜 利 石 化 公 司 重 整 系统 的工 艺 流 程 示 意
注： 一段包括一反和二反 ， 二 段 包 括 三 反 和 四反 。
经换 热 冷却后 送 出装置 作 为重整 产 品（ 即稳 定 汽 油） ， 其 工艺流程示意 见图 １ 。 ２ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ— Ｄ 催化 剂 的物化 性 质 以及装 填 情 况
次 再生 ， 开 工初期 运行 状态 良好 ， 运 行一 年后 ，
催 化 剂失 活 ， 致使 重整 液体 收率 、 辛烷 值 、 氢气 纯 度和反应 总温降等 指标下 降 ，不能正 常生产 高辛
工业 ・ 生 产
ＰＥ ＴＲＯＣＨＥ ＭＩ ＣＡＬ Ｉ ＮＤＵＳ ＴＲＹ ＴＥＣＨＮＯＬ ０ＧＹ
石 化 技术 ， ２ ０ １ ３ ， ２ ０ （ ４ ） ： ３ ６
连续重整装置催化剂再生除尘系统运行分析
ｌ ８ ． ４ １ ８ ． ８
２ 粉 尘产 生 的原 因和 危 害
图 ２为前 １ ０个催化剂运行周 期除尘风机 出Ｅ ｌ 流量的调整变化 ． ２ ． １ 粉尘产生的原 因 在第 ７ 周期时 已经恢 复到了装置检修前 的操作 参数 ．从 开工 初期的 １ ） 装 置开工初期 ．新装填的催化剂会携带和产生部分催化剂粉 ３ ４ ０ ０ Ｎ ｍ ３ ／ ｈ降到 ３ ２ ０ ０ Ｎ ｍ ３ ／ ｈ 以下 ． 表明催化剂再生系统运转正常。 尘， 这些粉尘 随着催 化剂再生系统 的循 环逐渐淘析至 除尘 系统 ． 致使 开工初期粉尘量收集量较大 ： ２ ） 在再生 系统催 化剂流化过程 中 ， 催化剂与提 升管线 、 反应器 和 再生器等设备均需要较长时间 的运行磨合 ． 是开工初期粉尘量增加 的
３ ． １ 除尘系统的调试 ２ ０ １ ２ 年１ Ｏ 月份 ． 装置检修结束 重新开车 此次开车初期 ． 重整再 生系统运行不够稳 定 ， 长时间处于调试 、 系统 磨合中 。 催化剂循环随着 催化剂运行周期增长而逐渐趋于好转 ． 产生的粉尘量也随系统运转情 况 的改善而减少 此时工艺 淘析气体也需要随着粉尘量 的减少不断加 以调整 ．过高的淘析气量会使大量的完整催 化剂被淘析至除尘系统 ． 损失催化剂 ： 过低的淘析气量则不能保证催 化剂粉尘和破碎催化剂颗 粒完全被析 出． 因此根据现场粉尘 情况 分析 ． 调整 除尘 风机出 口淘析 气量 。 表 １ 中记录 了催化剂循环周期 （ 一个循环周期为 ３ ． ６ 天） 内产生
Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ Ｉ ｎ ｄ ｕ ｓ ｔ ｒ ｉ ａ ｌ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ
第０ ３ 期
山 东 工业 技 术
２ ０ １ ４ 正
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理摘要：本文主要总结了天津分公司0.8Mt/a重整运行过程中出现的典型问题以及采处理措施。
分析问题产生的原因，通过技术改造、工艺参数优化和设备更新等方式，解决装置运行过程中出现的原料硅含量超标、加氢反应器压降增高、重整进料换热器堵塞、再生运行不稳定等问题。
通过持续优化调整改造，实现了装置在不断变化生产条件下稳定高效运转。
关键词:重整硅含量压降优化加氢压降重整进料换热器连续再生运行1概况中国石化天津分公司0.8Mt/a连续重整装置于2000年6月建成投产。
采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，重整产品作为下游芳烃联合装置原料。
加氢部分处理能力0.6Mt/a，采用先分馏后加氢工艺设计。
重整部分采用超低压重整技术，设计反应压力0.35Mpa，目前使用石油化工科学研究院研制PS-Ⅶ催化剂。
催化剂再生部分采用UOPCycleMax连续再生工艺，催化剂再生能力681kg/h。
装置投产后一直高负荷连续运行，期间出现了各种问题。
针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效、稳定生产。
2装置出现的问题和解决方案2.1预加氢反应器床层压降异常增加装置从2012年9月开工后至2015年6月，压降由0.01MPa缓慢增至0.05MPa。
随后预加氢压降增长速率突然加快，至2015年10月预加氢压降增长至0.3MPa。
反应器压降过高，预加氢氢烃比无法满足生产要求。
预加氢停工检修96小时，更换部分预加氢催化剂。
检修期间重整装置保持80%负荷运转，对天津公司原料和氢气平衡产生一定影响。
正常情况下，预加氢反应器床层压降增加一般是由于系统内杂质积累、频繁开停工、原料超标等多种因素引起，并且随着装置运行时间延长呈缓慢上升趋势[1]。
系统内常见的杂质主要是铁,原料中超标主要是烯烃特别是二烯烃，铁锈的形成累积及焦块的形成是导致预加氢反应器床层压降增加的常见主要原因。
按照上述常见原因进行了分析，发现本次预加氢压降升高并非属于上述常见情况。
UOP连续重整装置催化剂循环故障分析及处理
UOP连续重整装置催化剂循环故障分析及处理朱亚东【摘要】介绍了UOP连续重整装置再生器或反应器中因催化剂颗粒间隙中气体线速发生变化而对催化剂颗粒移动产生的影响,并对几种异常现象进行分析,包括:①气体线速过高会造成催化剂贴壁或空腔现象,引起还原段料位和分离料斗料位突然降低;②再生剂和待生剂下料管线中,气体流动方向与颗粒移动方向相反,气体流速过高导致催化剂无法向下移动,引起催化剂循环中断;③对于闭锁料斗来说,如果闭锁区的下料管中催化剂料封被高压差破坏,气体就会互串导致闭锁区与缓冲区之间连通,且闭锁料斗的催化剂循环中断.通过对以上3种案例进行分析可知,分离料斗补充氮气量、氮封罐补充氮气量、闭锁料斗的补偿气流量异常增加均意味着输送故障已经发生.使连续重整两器的各处流量保持在正常范围是催化剂稳定输送的前提.当装置出现异常现象导致输送停止或波动后,需采取针对性措施加以解决和恢复.【期刊名称】《炼油技术与工程》【年(卷),期】2014(044)010【总页数】6页(P5-10)【关键词】连续重整装置;催化剂;贴壁;空腔;故障分析【作者】朱亚东【作者单位】中国石油化工股份有限公司荆门分公司,湖北省荆门市448039【正文语种】中文连续重整装置中只有催化剂提升线中颗粒的运动属于气力输送(流化床)，其他区域如反应器、再生器及分离料斗内催化剂的移动均为重力输送(移动床)。
颗粒依靠重力向下移动，如果气流方向与颗粒移动方向垂直或相反，气体对颗粒的移动就会产生阻碍作用。
在闭锁料斗中，正是通过改变缓冲区与闭锁区的差压，调整闭锁区下料管内气体流速，实现对催化剂输送的控制。
在UOP连续重整装置再生器及反应器中，气体流动方向与颗粒移动方向垂直，气体线速过高会造成催化剂贴壁或空腔，引起局部催化剂运动受阻。
再生剂和待生剂下料管线中，气体流动方向与颗粒移动方向相反，气体流速过大会导致催化剂无法向下移动，引起催化剂循环中断。
闭锁料斗闭锁区与缓冲区的差压过大，闭锁区下料管内气体流速会迅速上升，导致闭锁区下料管内的催化剂料封被破坏。
重整催化剂PS-VI在连续重整装置的应用和使用情况分析
重整催化剂 PS-VI在连续重整装置的应用和使用情况分析摘要本文主要通过首次标定数据对低积碳速率PS-VI催化剂在某连续重整装置中的应用情况进行阐述，并对使用情况进行分析。
关键词：连续重整；重整催化剂；PS-VI；分析1前言某连续重整装置以轻烃回收装置的直馏石脑油（其中含少量渣油加氢石脑油及加氢精制石脑油，在装置界区外混合）及加氢裂化重石脑油为原料，该装置引进UOP第三代超低压连续重整技术；催化剂再生部分采用 UOP 第三代催化剂再生工艺“CycleMax”专利技术，催化剂的循环速率为2041kg/h。
重整催化剂采用石油化工科学研究院开发、湖南建长石化股份有限公司生产的PS-VI（工业牌号为RC011），主要生产高辛烷值汽油组分及混合二甲苯，并副产重整氢气。
2重整催化剂的应用情况连续重整装置自开工正常后，因生产平衡需要，装置一直处于低负荷运行状态。
2021年装置进行开工标定。
重整催化剂自投用7月时间，闭锁料斗共循环10.4万次。
装置开始使用该催化剂以来，除了开工初期出现碳含量部分超过4%(m)外，其余均在4%(m)以内，且基本保证在3～4%(m)。
表2-1重整单元主要操作参数项目单位设计值贫料富料总温降℃306303.9241.9 WAIT℃-519.5519.1 WABT℃-484.3490.82反应空速(体积)贫料/富料h-12.7/2.751.66 1.66反应压力MPa0.240.2520.249氢油比（贫料/富料）mol2/1.7 3.28 4.41 3重整催化剂使用情况分析3.1催化剂物理性质装置刚运行期间该催化剂比表面积为190m2/g，运行3个月后，该剂比表面积为180m2/g。
从该数据可知，目前该剂仍处于新鲜剂状态。
从表3.1-2可知，再生部分在60%（即1.225t/h）催化剂循环速率时，富料工况待生催化剂碳含量3.4%（wt），再生催化剂碳含量为0.055%（wt），氯含量为1.16%（wt）；贫料工况待生催化剂碳含量为3.24%（wt），再生催化剂碳含量为0.045%（wt），氯含量为1.13%（wt）。
R-334催化剂在连续重整装置的工业应用
第39卷第2期2021年3月石化技术与用Petrochemical Technology&ApplicationVol.39No.2Mar.2021DOI：10.19909/ki.ISSN1009-0045.2021.02.0109工业技术(109-112)R-334催化剂在连续重整装置的工业应用!晓燕，周晶，赵静（中国石油兰州石化公司炼油厂，甘肃兰州730060）摘要：在中国石油兰州石化公司80万t/a连续重整装置上考察了美国UOP公司研发的R-334催化剂的性能，并进行了工业标定。
结果表明：使用R-334催化剂，重整装置C"4液体收率为91.30%,纯氢收率为4.50%,原催化剂分别提高0.61,3.85个百分点，脱戊烷油研究法辛烷值达到催化剂技术协议保证值（不小于102）；R-334待生催化剂碳质量分数维持在3%~5%，氯质量分数稳定在约0.95%；R-334催化剂稳定性良好，可以在高苛刻度下长周期稳定运转％关键词：连续重整；催化剂；含氯量；氢气;C"5液体收率;芳＜中图分类号:TE624.4I2文献标志码:B文章编号:1009-0045（2021）02-0109-04中国石油兰州石化公司80万t/a连续重整装置采用美国UOP公司第2代超低压连续重整工艺和第3代Cyclemax催化剂再生技术［1］，以常减压直I石脑油I分为原料，主要产品为苯、甲苯、二甲苯、氢气等％2019年5月装置大检修期间，将已使用6a的重整催化剂更换为UOP公司研发的R-334催化剂。
本工作在重整装置检修完成并平稳运行一段时间后，对该装置进行了工业生产标定，考察了R-334催化剂的性能，以期为同类装置％1R-334催化剂与重整进料的性质1.1R-334催化剂性质R-334催化剂由中国石油抚顺石化公司催化剂厂生产,其主要物化性质见表1。
表1R-334催化剂的主要物化性质项目规格指标项目规格指标形状球型状还原态堆密度/(kg-m-3)570表$(m2-g-1)183粒径/mm 1.60压碎强度/（N-粒-1）59.33!住白）/%0.28表2重整进料主要性质性质定设计值$(kg-m-3)730740I程/!初I点73.085.310%88.097.550%105.5113.090%132.5142.8I149.5171.6含硫量/(!g-g-1)0.5!0.5含氮量/(^g'g"1)0.47!0.50 $(ng- g-1)<1!1$(ng- g-1)<1!10$(ng- g-1) 2.64!4.002R-334催化剂装填与重整装置开工2.1R-334催化剂装填装置工段，检装达到要求后，以下2组装填催化剂，装R-334催化剂52.90#%第1组：还原段、第1〜第4、催化剂，装在原段的」处，共装催化剂44.30t；第2组：分离料斗、再生、，装在分，共装入催化剂&60t。
催化重整危险因素分析及其防范措施
催化重整危险因素分析及其防范措施催化重整是一种常用的炼油工艺，目的是将较重的石油馏分转化为较轻的产物，如汽油和液化石油气。
然而，催化重整过程中存在一些潜在的危险因素，需要进行分析并采取相应的防范措施来保证操作的安全性。
以下是针对催化重整危险因素的分析及其防范措施。
1.高温和高压环境：催化重整过程需要在高温高压的条件下进行，这增加了操作人员和设备的安全风险。
高温环境可能导致催化剂中的物质发生热分解或爆炸，高压环境可能导致设备失效或泄漏。
防范措施：确保催化重整装置的设备设计和操作符合相关的安全标准，使用高质量的设备和材料来抵御高温高压环境的挑战。
定期对设备进行检查和维护，及时更换老化的设备和阀门，确保操作人员的安全用具配备齐全。
2.催化剂中毒和腐蚀：催化剂中的成分可能对人体有毒性，接触或吸入过量可能导致中毒。
催化剂也可能具有腐蚀性，会对设备和管道造成损害。
防范措施：评估催化剂的毒性和腐蚀性，确保操作人员接触到催化剂时佩戴适当的个人防护装备，如手套、面具和防护眼镜。
对催化剂的质量进行严格控制，以减少剂量或更换更安全的催化剂。
3.泄漏和火灾爆炸：催化重整过程中，设备和管道可能发生泄漏，导致有害物质释放到环境中。
这些有害物质可能具有易燃易爆的特性，可能引发火灾或爆炸。
防范措施：定期对设备和管道进行检查和维护，确保没有泄露点。
在装置和管道中设置泄漏报警器和监测装置，可以及时发现泄漏，并采取应急措施。
设置有效的灭火设备和系统，以便在发生火灾时迅速进行灭火。
4.废水和废气的处理：催化重整过程中会产生大量的废水和废气，其中可能含有有害物质，对环境造成污染。
防范措施：建立废水和废气处理系统，通过物理、化学或生物方法将废水和废气处理为对环境无害的产物。
确保处理系统的有效性，并定期监测废水和废气的排放情况，以确保符合环保法规的要求。
总结起来，催化重整过程存在高温高压、催化剂中毒和腐蚀、泄漏和火灾爆炸，以及废水废气处理等危险因素。
连续重整装置催化剂再生控制系统应用分析
连续重整装置催化剂再生控制系统应用分析摘要:在反应段的高苛刻条件下，连续重整装置催化剂会因快速结焦而快速失活，若催化剂活性不能得到及时恢复，装置产品的液体收率、辛烷值会降低，严重影响装置的经济效益。
催化剂再生系统就是在装置正常运行的情况下，烧去焦炭，以恢复催化剂的活性和选择性，因此，催化剂再生系统运行良好运行对装置重大的意义。
关键词：连续重整装置；催化剂；再生控制系统引言连续重整催化剂再生工艺是将重整反应器中的催化剂通过反应器底部提升阀组提升至再生器进行连续再生，使含碳的催化剂在再生器内通过烧焦、氧化氯化及干燥等步骤，恢复活性，然后将恢复了活性的催化剂再送回反应系统中重复使用，从而使重整反应能在高苛刻条件下连续、正常循环进行。
1催化剂再生控制系统的特点催化剂再生控制系统可监测催化剂再生及流动过程中的各项指标，确保工艺性能达到最优，并确保对所涉及的催化剂流动和再生步骤中的氢气和氧气环境完全隔离，是反再系统连续运行和安全保护的重要控制单元，因此保证该控制系统的安全、稳定运行对提高连续重整装置再生器的运行效率、保证催化剂性能和使用寿命有着重要的作用，其主要优点如下：a.优化了催化剂再生过程，实现了过程可控和运行效率最大化；b.再生器运行可靠，开工率高；c.开车和从非稳定操作状态下恢复稳定更快；d.对催化剂和设备进行保护，延长了催化剂的寿命，极大的减少了维护需求；e.确保安全运行；f.遇到异常情况，控制再生器自动停止；g.独立控制，催化剂再生控制系统具有与DCS通信的功能，可通过DCS进行操控，也可随时从DCS 中独立出来，单独运行控制。
2催化剂再生控制系统的组成反再系统是使含碳后活性降低的催化剂在再生器内通过烧焦、氯化及干燥等步骤，恢复其活性后再送回反应系统使用，流程中具有氧气（空气）、氢气、氮气多气体环境，该环境危险、要求高度苛刻、操作安全性要求高、控制复杂且需连续循环运行，所以对安全保护可编程电子系统（PES）要求比较高，对控制PES 模拟/数字计算能力和控制功能要求均比较全面。
重整预加氢催化剂性能分析及预测
重整预加氢催化剂性能分析及预测发表时间：2018-01-15T14:25:15.020Z 来源：《防护工程》2017年第24期作者：宁坤[导读] 收集了中海油惠州石化重整预加氢催化剂生产过程预加氢装置的操作数据、原料及产品数据。
中海油惠州石化有限公司 516086摘要：收集了中海油惠州石化重整预加氢催化剂生产过程预加氢装置的操作数据、原料及产品数据，对数据进行了比较分析，阐述了不同性质原料，不同工况下对预加氢催化剂的具体影响，提出了优化预加氢催化剂长周期运行的方法。
关键词：预加氢催化剂；直馏石脑油；精制油1、催化重整预加氢工艺及特点中海油惠州石化连续重整预加氢装置，为重整单元提供合格的原料。
装置的工程设计规模80万吨/年。
预加氢部分包括预加氢、分馏等过程。
装置预处理部分采用全馏分加氢即先加氢后分馏，预分馏塔与蒸发塔“合二为一”的工艺方案。
预加氢反应系统采用氢气循环流程，只设循环氢压缩机而不设补充氢增压机，补充氢由重整氢气经脱氯罐脱氯后补充。
为了防止系统在低温部位发生盐类结晶堵塞影响长周期运行，在反应系统中设有注洗涤水的设施。
经预处理过程后，重整进料中杂质含量应能达到下列要求：2、预加氢催化剂性能及特点重整预加氢装置自投产以来共使用过两种预加氢催化剂，首次开工使用预加氢催化剂为美国雅保公司生产的HC-K 型预加氢催化剂。
后两次使用的是抚研院的FH-40C预加氢催化剂。
正常生产过程中，预加氢反应器R101A和R101B串联运行。
预加氢装置进料98 t/h，反应器入口温度280～335℃，反应压力3 MPa，空速6 .3h-1，氢油比150Nm3/m3。
预加氢催化剂FH—40C可以再生两次，两次再生后催化剂的性能均大于新催化剂性的90%。
预加氢催化剂保证第一周期使用不小于三年，再生后的预加氢催化剂使用周期不小于二年。
3、预加氢催化剂使用性能分析及预测首次使用的预加氢催化剂为美国雅保公司的HC-K催化剂，预加氢装置于2009年4月26日投产，运行31个月，至 2011年10月5日根据公司安排停工换剂检修，预加氢催化剂更换为抚研院的FH-40C。
柴油自热重整制氢催化剂及其活性分析
Ce ：在Ni 基催化剂中，稀土金属Ce 能够使活性组分氧化物分散更均匀，颗粒更细，Ce 本身对反应无活性，但添加Ce 能增加Ni 基催化剂的活性、热稳定性、抗积炭性[4]。
Co 、Cr 、Fe ：降低反应气CO 的含量。
1.1.2 催化剂制备原材料及规格表1 催化剂制备原材料332硝酸镍Ni(NO 3)2·6H 2O 分析纯(AR)硝酸钴Co(NO 3)2·6H 2O 分析纯(AR)硝酸铁Fe(NO 3)3·9H 2O 分析纯(AR)硝酸铈Ce(NO 3)3·6H 2O 分析纯(AR)硝酸铬Cr(NO 3)3·9H 2O 分析纯(AR)三氧化二铝Al 2O 3催化剂载体1.1.3 催化剂制备方法文章是采用等体积分段浸渍的放法来制备各种催化剂的，具体操作如下：首先将Al 2O 3作为载体在温度600 ℃的条件下煅烧六个小时制得载体γ-Al 2O 3；称量初产品 γ-Al 2O 3，将称量后的硝酸镧定量的溶于离子水中，再加入初制得的载体γ-Al 2O 3，浸渍半小时后放入烘箱烘干备用，然后将产品置于马弗炉，煅烧四小时后取出该氧化物备用；将定量的硝酸钴、硝酸铁与硝酸铬加入到去离子水中，再将氧化物加入去离子水中，浸渍半小时后再烘干，再将产品放入马弗炉，继续煅烧四小时，得到新的氧化物(1)；再将定量的硝酸铈加入去离子水中，加入新的氧化物(1)，继续浸渍半小时，烘干后将其放入马弗炉中再次煅烧四小时，制得氧化物(2)；最后将定量的硝酸镍溶于去离子水，加入最后制得的氧化物(2)，浸渍半小时，烘干放入马弗炉中，煅烧七小时后，制备出催化剂前体LaCeCoCrFeNi/Al 2O 3。
0 引言进入21世纪的人类面临着能源、资源和环境危机的严峻挑战。
这些挑战来自石油、煤等传统能源的日渐枯竭，以及石油、煤燃烧的产物CO 2和SO 2所产生的温室效应和酸雨对人类的威胁。
寻找新的洁净能源及现有能源资源的高效、洁净利用成为了构建和谐社会的主题之一。
连续重整装置催化剂再生除尘系统运行分析
连续重整装置催化剂再生除尘系统运行分析作者：李文彬来源：《山东工业技术》2014年第03期【摘要】连续重整装置再生除尘系统的作用是除去催化剂在循环、再生等过程而产生的粉尘及破碎颗粒，避免催化剂粉尘和破碎颗粒对生产运行和关键设备的影响。
本文介绍了天津石化公司100万吨/年连续重整再生除尘系统的相关知识、粉尘产生的原因和危害、除尘系统开工的运行调试等内容，以更利于除尘系统以及催化剂再生系统的生产优化和稳定运行。
【关键词】连续重整；除尘系统；粉尘收集器；粉尘天津石化100万吨/年重整抽提装置于2009年12月投产运行，连续重整采用UOP第三代超低压连续重整工艺成套专利技术。
其中再生单元粉尘收集器提供商为颇尔公司，过滤系统采用316L不锈钢粉末烧结滤芯PSS，GSS过滤系统采用的高效过滤材料能有效地将2μm以上固体颗粒拦截在滤芯表面。
1 再生除尘过程从分离料斗顶部抽出工艺气体（氮气）进入粉尘收集器，由外向内经过圆形的滤芯表面，然后通过滤芯中部流出罐体顶部的出口。
在工艺气体中携带的固体颗粒能在粉尘收集器滤芯表面形成一层滤饼并造成压降，在设定压差或时间控制下，启动反向的瞬间流体脱落。
其滤棒的反冲采用脉冲式反吹方法，消耗极少量的气量即实现反吹的目的，提高了反吹的效率。
脉动持续的时间为1.3秒，反吹下来的催化剂粉尘沉积在罐体底部，经过定期排除回收。
经过粉尘收集器过滤后的洁净气体经过上部排出，分别进入提升风机和除尘风机，其中除尘风机出口的一股气体作为淘析气体返回至分离料斗上部，用于淘析待生催化剂中的催化剂粉尘。
2 粉尘产生的原因和危害2.1 粉尘产生的原因1）装置开工初期，新装填的催化剂会携带和产生部分催化剂粉尘，这些粉尘随着催化剂再生系统的循环逐渐淘析至除尘系统，致使开工初期粉尘量收集量较大；2）在再生系统催化剂流化过程中，催化剂与提升管线、反应器和再生器等设备均需要较长时间的运行磨合，是开工初期粉尘量增加的一个重要原因；3）装置正常运行期间，催化剂再生系统停、开工操作会导致催化剂粉尘量产生的增多，特别是停、开工操作较为频繁时，粉尘产生量增加明显；4）再生催化剂与待生催化剂提升系统的提升压差波动过大，破坏催化剂在提升管线中的运行稳态，会加剧催化剂与管壁的磨损，导致粉尘量的增多；5）闭锁料斗的平衡阀故障、补偿气流量曲线的不合适、缓冲区与提升线压差的倒置、料位的失控、再生器约翰逊网故障等均会导致粉尘量的增多。
DN-200催化剂在连续重整装置的工业应用
成投 产 ， 采用美 国环球油 品公 司（ ｏ ） 的第二代超低压重整 ｕ Ｐ开发 工艺 和第三代催化剂连续再生工艺。 连续重整装置运行 四年后预 加 氢催化剂 由于活性 下降 ， 造成重整进料硫含量超标 ， 致使 重整 反应 活性下 降 ， 重整芳烃转 化率下 降。为 了尽快扭转不利的生产 局面 ， 兰州石化公经过认真 调研 ， 最后选用 Ｄ 一 ０ Ｎ ２ ０催化剂 。 考虑 到节省开工时间和便于操作 的因素 ， 用的 Ｄ 一 ０ 选 Ｎ ２０催化剂是部 分预硫化的。 连续重整装置于 ２ ０ ０３年 ３月底停工 ， 更换预加氢催 化剂后立 即开工。 本文介绍 Ｄ 一 ０ 催 化剂 在连续重整装置 的工 Ｎ ２０ 、 应用情 况。 Ｉ
４ Ｄ 一 ０ 催化剂开工运行情况 Ｎ ２０
Ｄ －０ 催化剂 于 ３ ２ 装填结束 后立 即组织开工 。 Ｎ ２０ 月 ９日 首先 拆除预加氢系统隔绝盲板并开始气密。考虑到装置实际情况 ， 预 加氢系统没有必要也就没有再进行热氮循环干燥 脱水 。 重整系统 于 ３月 ３ １日５时引氢气开工 ， ４小时后抽 精制油 向重整反 应器 进料 。１ ０时预加氢系统引重整氢开工 。Ｄ 一 ０ Ｎ ２０催化剂是部分预 硫化 的， 进油前还须进一步硫化 。 此次采用气相硫化法 ， 硫化过程 中不 注硫 ， 只是氢气 在一定 的温度下循环。１ 时预加 氢高分罐压 ２ 力达 到 １ ａ表 ） ． ＭＰ （ 的正常压力 ， ６ 氢气循环 ， 加热炉 点火升温 ， 升 温速率控制 ３ ℃，。 ０ Ｉ ４月 １日３时预加氢升温至 ３ ５ 恒温 １ Ｉ １ ℃， 小 时 ， 以 ３ ℃，的降温速率降温至 ２０ 之后 ５ Ｉ Ｉ ５℃。４月 １日６ 预加 时 氢抽精制油进料 ，预加氢开始升温 ， ９时预加氢温度升至 ２ ０ ８ ℃， 预加 氢原料改为正 常原料 。预加氢保持 ２０（ ８ ￣反应 温度 ， 预 ２ 调节 加氢和重整系统各项工艺参数至正常水平 。 Ｄ 一 ０ 催 化剂 开工后进行 了两次标定 ， Ｎ ２０ 数据见表 ４和表 ５ 。 从标定数据可 以看出 ， Ｎ ２ ０催化剂有 良好的反应性能 ， Ｄ 一０ 能够将 原料 中的杂质硫、 和氯脱至指标范 围内。但 Ｄ 一 ０ 砷 Ｎ ２ ０催化剂在 开工 后 最初 两周 时 间里 ，重整 料 的硫 含 量 一直 居 高不 下 ， 在 ０５ １ ｇ ｇ的范 围内波动。 ． ． ／ —１ ｋ 分析原因为预加氢催化 剂换 剂前 由 于汽提塔 （ 一 ０ ） Ｃ １２ 的进料换 热器发生 内漏 ， 致使汽 提塔的塔盘和 塔底管线内附着大量硫 ， 以开工后需要较长时间的置换才能使 所 重整料 的硫含量 降至正常水平。Ｄ ～ ０ 催 化剂开工 两周后重整 Ｎ ２０ 料 的杂质含量就一直合格 ，其中硫含量为 ０ ｇ ｇ， ．ｍ ／ 砷含量 为 ５ ｋ １ ｅｋ ． ／ｓ。Ｄ 一 ０ 化剂 运行 的三个多 月 时间里反应 性能 良 ０ Ｎ ２ ０催 好， 满足了装置工艺需求 ， 生产出了合 格的精制油 ， 使重整 反应 活 性 和芳烃转化率较换剂前有了大幅提高。
连续催化重整装置催化剂再生技术特点与运行
连续催化重整装置催化剂再生技术特点与运行摘要:在生产时使用了专利技术,整个步骤中,针对装置运行的状态展开分析,在其中会遇到种种困难,例如：催化剂无法发挥正常作用,催化技术,含有的粉尘量过多等,这些问题都需要实际的优化调整,另外在使用时,也会出现催化剂自身强度降低的情况,通过整合、采取措施,促使循环系统可正常工作,其中所含的粉尘量应该低于10 kg/d,反应之中,容器口部位温度需要低于530℃,在重整后,温度下降到316℃,根据催化能够体现出较好的性能。
关键词:连续催化重整装置；催化剂；再生技术一、连续催化重整装置催化剂再生技术特点1.技术特点催化剂再生技术的出现,归功于UOP公司,这种自主再生项目已经被广泛使用,R-64是催化剂中的佼佼者,具有高密等特点。
催化剂再生需要使用独立的设备,在反应时会与此设备共同协作。
想要催化剂能够连续进行循环工作,就必须对催化剂进行再生,从而才能完成循环工作。
催化剂再生,需要配备完整的控制系统,最终才可以实现。
进行重组时需要使用反应器,一般会使用两台,将其叠加在一起，收集器应该与反应器连接在一起。
还原区应该在顶部。
主要进行低温还原工作。
通过一系列反应,可促使还原效果正常,同时还可避免高温。
在高水环境下,催化剂会出现金属堆积,这对于催化剂的活性会造成一定的影响。
一反和二反等,在设计时,应该是有两套催化剂循环系统,并且这套系统应该为冷态形式。
在正常运行中,反应器会进入降温步骤,主要利用本系统来进行控制,对反应器内的原件可加以保护。
再生气会分为两层。
内存会有筛网结构,像一个倒挂的梯形,主要作用为上部床层会被氧含量阻碍,此时应该降低局部温度,减少催化剂作用的时间。
从而避免表面积出现过多的损失。
下部床层,由于氧气扩散而受到了阻碍,此时应该延长催化剂作用的时间,促使氧化剂可完全承受。
UOP公司所研发的氯吸收,在设计方面非常优越,具备独立氯吸收罐,可代替传统使用的碱洗塔等设备。
氯吸收罐中可容纳空气和催化剂产生的氯气,充分稀释四氯乙烯。
连续重整装置催化剂粉尘异常分析及应对措施
连续重整装置催化剂粉尘异常分析及应对措施作者：宋德辉来源：《中国化工贸易·中旬刊》2019年第07期摘要：如今，世界上的催化重整工艺主要使用的是移动床连续重整工艺，通过运用气力输送技术使催化剂在系统中循环往复。
催化剂在循环移动的过程中，难免会出现破碎、磨损以及粉化现象，然而，粉末的产生会直接影响到装置运行安全以及运行周期。
鉴于此，本文就连续重整装置催化剂粉尘异常分析及应对措施展开探讨，以期为相关工作起到参考作用。
关键词：连续重整;催化剂粉尘;长周期运行;对策1 催化剂粉尘的来源1.1 催化剂自身因素在对新鲜的催化剂进行运输以及装填的过程中，会出现一定量的催化剂粉尘。
这种粉尘产生的原因是不规范的装填操作导致催化剂磨损导致的，新鲜催化剂产生的分成大多是因为施工不规范引发的，并且在装置恢复正常运转之后能够轻易除去。
1.2 工艺流程因素如今，在催化剂循环方面，世界上主流的连续重整工艺使用的是气力输送的方法。
所谓的稀相运输也就是促进催化剂在管中的流动。
正常情况下，要想确保催化剂的流动性，就需要使催化剂自身相互进行碰撞、挤压，以此来确保管壁处于高速运转的状态。
在受到弯头以及变径因素的影响之下，会使催化剂方向出现折射，并且多次对管壁进行撞击，从而在不同程度上使催化剂因磨损而出现粉尘。
1.3 装置的异常工况在再生器以及反应器中出现的一些异常状况会加速催化剂的磨损以及破裂。
比如，在催化剂的含碳量比较高的情况下，再生烧焦的过程中容易出现床层超温现象，温度太高的情况下会使催化剂烧结或者破裂。
2 粉尘增多的原因2.1 粉尘淘析不彻底导致粉尘增多重整催化剂的粉尘淘析不彻底，导致粉尘在催化剂循环系统内部聚集，粉尘在催化剂循环系统经过的设备和管线表面附着，使设备表面摩擦力增大，从而使粉尘与金属内表面的摩擦变大，产生更多的粉尘。
2.2 器壁积碳导致粉尘增多如果进料中硫注入量过少，则在反应器、加热炉等金属器壁会产生大量丝状碳，丝状碳聚集后会导致反应器内部结焦，导致内构件损坏。
连续重整装置跑损催化剂的原因及对策
连续重整装置跑损催化剂的原因及对策作者：初少峰来源：《科技资讯》2015年第21期摘要：重整装置时炼油厂生产的重要设备，其效率的高低直接决定炼油厂效益的高低。
但是连续重整装置跑损催化剂的现象越发的普遍和严重，针对这个现象，该文通过对CCR-1、CCR-2、CCR-3连续重整装置跑损催化剂的原因和对策进行分析。
发现装置跑损催化存在着主要的问题如内部零件的毁损，开停工温度的波动带来中心筒内外网的坏损和老化，针对这些问题，该文课题研究者提出了优化的政策和预防的措施。
相信通过这些催化剂跑损典型原因和对策的分析，能够很好地提升装置运行的稳定性，提升经济效益和环保效益。
关键词：连续重整装置催化剂跑损对策中图分类号：TE624 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2015）07（c）-0112-02连续重整是一种石油二次加工技术，加工的原料主要为低辛烷值的直馏石脑油、加氢石脑油等，利用双金属催化剂，在500℃左右的高温下，使分子发生重排、异构，增加芳烃的产量，提高汽油辛烷值的技术。
连续重整装置跑损催化剂之后，工厂需要停工处理，降低了整个工厂的经济效益。
据统计，2008年之后，连续重整装置跑损催化剂的装置至少有7套，包括IFP，UOP等不同的工艺技术。
这个问题得到了技术人员的关注，下面本文就跑损催化剂的问题进行分析并寻找相关解决的对策和预防措施。
1 跑损催化剂的原因及对策分析1.1 CCR-1跑损催化剂的原因及对策分析CCR-1采用了国产连续重整装置进行改装，在2005年6月催化剂系统改装为干冷循环，产能由500kt/a改装为700kt/a。
经过对装置进行研究，发现装置第四反应器中心筒和再生器中存在着严重的催化剂跑损问题，本文从这两个方面分析原因和提出对策。
1.1.1 反应器跑损催化剂的原因及对策首先是重整循环氢压缩机K201在跑损催化剂之前，因为仪表器故障而产生联锁停机，停机后原材料的进料被切断，随后的数小时，当温度达到要求后，才能重新开工。
连续重整装置催化剂再生系统运行问题分析及对策
连续重整装置催化剂再生系统运行问题分析及对策任研研;郭建波;汤帅【摘要】The regeneration system of catalyst is an important part of the catalytic reforming unit. In this paper, the problems in the catalyst regeneration system of a 700 kt/a continuous catalytic reforming unit in Luoyang petrochemical company were introduced (such as chlorine corrosion of the low temperature part, loss of catalysts and so on),reasons to result in the problems were analyzed, and the solutions were finally put forward.%催化剂再生系统是连续重整装置的重要组成部分。
针对中石化洛阳分公司70万t/a连续重整装置在运行中存在低温部位氯腐蚀、再生器和反应器中心筒跑剂问题、反应器下部料腿堵塞和空料腿现象、重整反应器上部料斗提升氢后路约翰逊网堵塞问题和再生频繁热停问题，分析了这些问题产生的原因并提出具体应对措施。
【期刊名称】《当代化工》【年(卷),期】2014(000)006【总页数】4页(P1072-1075)【关键词】连续重整;催化剂;再生【作者】任研研;郭建波;汤帅【作者单位】中国石油化工股份有限公司洛阳分公司，河南洛阳 471000;中国石油化工股份有限公司洛阳分公司，河南洛阳 471000;中国石油化工股份有限公司洛阳分公司，河南洛阳 471000【正文语种】中文【中图分类】TE624连续重整装置是以精制石脑油为原料，在催化剂作用下，生产高辛烷值汽油组分或高芳含的芳烃原料，同时还副产大量廉价氢气，是链接炼油和化纤系统的关键装置[l-3]。
重整装置预加氢催化剂(S—12)器外再生及应用总结
催 化 重 整 通 讯
２０ ０ ２芷
重 整 装 置预 加 氢催 化剂 （ 一 ） Ｓ１ ２ 器 外再 生 及 应 用 总 结
陈 觉 明
（ 镇海 炼化 股份 有 限公 司炼油厂 ）
摘 要： 奉丈对 ｓ１ 催化 剂首次嚣外再生后， ・２ 进行 工业装置应用 ， 明 Ｓｌ催 化剂用 于重整预加 氢精制 ． 表 － ２ 其
随着 １９ 年公司扩 能改造行新建一套连续重 ９６ 整装置 ， ０万 妇 半 再 生重整 装 置处于开 开、停停 ３
状态 。预加 氢催 化 剂运 行 六 个周 期 ，随着 装 置运 行 时间 的延长 ，催化 剂活 性不 断下 降。４ １ ８． ３催化 剂 中 间采 用水 蒸汽 一 空气法 器 内再 生 ３次 ．２０ ００ 年 ３月第六周 期 预加 氢投 入生产 时 ．反 应器压 降 上 升 至 ０３ ＭＰ ４ ａ之 多 ．因开工前 对预加 氢临氢 系
ｓ１ －２催化 剂从 １９ ９７年 开始在连 续 重整预 加 氢投 入生产 至 ２０ ０ ０年 ９月卸剂 己累计使 用 ３年 半 多．共加 工原料 油 ３２ 万 ｔ ７ ．催化 剂使用 寿命达 １３ｋ 。２０ ９ ｔｇ ０ ０年 ９ 月装置停 工检 修 时 ，将 ｓ１ ／ ．２ 催 化剂 换 下来 ，委托 山东省 淄博恒 基 化 工有 限公
ｌ８ ７
再生后实测 值 ０３ ０６ ２
２８ ４
碳 含 量 硫 含 量
比表 面 积
牛０５ ． 牛０６ ３
七２ ０ ４
ｍ％
ｍ ／ ２ ｇ
４ ５
孔 强
容 度
ｍＬｇ ／ Ｎｍ Ｉ ｍ
术０４ ５ ７ 术７８ ．
０３ ８ ７１ ．
重整装置催化剂破碎及扇形筒损坏原因分析
宁波化工Ningbo Chemical Industry2020年第3期【专论综述】重整装置催化剂破碎及扇形筒损坏原因分析倪永生何顺德汤磊宁波中金石化有限公司浙江宁波315204【摘要】对南方某炼厂320Mt/a连续重整装置反应系统催化剂破损、结焦，及扇形筒损坏的现象进行深入分析，并提出改进措施。
首次开工雨天装剂、新催化剂开工升温速度过快，循环气中长期水含量超标是造成催化剂机械强度受损，以及重整反应器、再生器扇形筒选型，中心筒施工安装质量好坏都有可能导致催化剂破损。
装置开工初期，再生系统长时间催化剂再生不畅，重整装置进料中硫含量、循环氢中的硫化氢含量长期低于UOP的操作指导书要求，都有可能造成催化剂结焦、结碳，导致扇形筒损坏。
【关键词】连续重整催化剂破损扇形筒损坏整改措施中图分类号：TE624文献标识码：A1前言连续重整装置是石油化工企业最重要的生产装置之一，一般以石脑油、加氢裂化石脑油和加氢焦化石脑油为原料，利用钳(Pt)-铢(Re)双金属催化剂，在535°C左右的高温下，使分子发生重排、异构，最大限度生产富含芳桂的汽油憎分(C6+重整生成油)，同时副产高纯度的重整氢，在全厂流程中起着承上启下的重要作用。
南方某炼化公司采用UOP的超低压重整连续反应工艺和UOP第三代Cyclemax再生工艺技术。
2015年8月13日投产，12月9日03:40左右，因其他装置生产异常，造成电网晃电，动力站两台锅炉跳停，全厂停工。
2015年12月29日芳烧区域单独开工，重整装置再次重新投料，12月31日11:55装置负荷提至280t/h,四反R104压差至55.95KPa,反应器总压差为125.51KPa,运行至2016年1月4日14:50负荷不变的工况下，四反R104压差增加至73.52KPa,反应器总压差增加至151.60KPa,经公司管理层沟通初步怀疑R104内构件损坏，2016年1月4日16:50装置停工检修。
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整装置催化剂使用情况分析
刘忠杰
摘要：通过对重整装置2005年和2008年生产数据对比，对重整催化剂各方面性能进行了分析
关键词：重整装置催化剂生产反应性能分析
1.概述
重整催化剂是重整装置重要的组成部分，是半再生重整的技术核心，半再生重整催化剂活性组分分为单金属和双金属等，双金属催化剂与单金属催化剂相比具有活性稳定性高、选择性好、抗积炭能力显著改进等特点。
评价重整催化剂性能的好坏主要考核装置生产的以下两种指标：装置在相同反应条件下的的液体收率是否高和在性质相近的原料及相同反应条件下汽油辛烷值的高低。
为了进一步了解沧州分公司重整装置运行情况，充分发挥重整装置催化剂的作用，为装置的优化运行创造条件，进一步提高种植的经济效益，下面对目前重整装置所用催化剂做一简单分析。
1.重整装置简介
沧州炼油厂重整装置始建于1998年，装置设计规模15万吨/年，设计形式为固定床半再生，于1999年5月建成投产，整套装置包括重整原料加氢预处理和催化重整两个部分，利旧镇海炼化股份有限公司15万吨/年催化重整装置重整单元的部分旧设备，主要包括第一，第二反应器及预分馏塔。
预加氢采用一次通过流程，即重整产氢经过预加氢压缩机增压后一次通过预加氢系统，从预加氢气液分离器
V2103送出。
重整部分使用的催化剂为3932和3933,2005年5月一反更换了长岭催化剂厂生产的PRT-C。
重整装置建设的目的为生产高辛烷值汽油。
3. 3932和3933催化剂的性质
沧州分公司重整装置开始使用的催化剂为3932和3933及后来一反更换的PRT-C，均属于双金属催化剂，主要活性组分为贵金属铂和铼，其中贵金属铂含量为：2.1～2.5%，形状为长条形，采用两段装填工艺，与其他双金属催化剂相比，3932和3933催化剂两段装填工艺具有更高的活性、选择性和氢气产率。
3.1.3932和3933催化剂的物性指标
3932和3933催化剂的物性指标见下表1。
表1.3932和3933催化剂的物性指标
３.2.3932和3933催化剂的装填情况
从上面催化剂的物性指标可以看出，3932催化剂的重金属铂含量为2.5%，比3933高，具有较好的抗积碳性能和抗硫污染性能，因此第一和第二反应器装填的催化剂为3932，第三和第四反应器装填的催化剂为3933。
2005年5月将重整一反催化剂由3932更换为PRT-C,其他反应器未更换。
新更换的PRT-C催化剂的悟性指标见表2。
表2：PRT-C催化剂的物性指标
从上表可以看出催化剂PRT-C的铂含量和3932的铂含量相同，均为0.25%，其他的物性指标也相当，可以认为两种催化剂的性能相当。
4.催化剂的使用情况分析
从上面重整催化剂装填情况可以知道，最初开工时重整四个反应器装填的催化剂是3932和3933两种，2005年5月一反更换为催化剂PRT-C后，重整使用的催化剂变成了3932、3933和PRT-C三种。
考虑到一反催化剂2005年才更换，因此为使分析数据有对比性，所取数据均为重整一反更换催化剂以后的数据。
4.1催化剂选择性分析
表3、表4分别是2005年8月和2008年9月产品汽油辛烷值及原料的族组成数据。
表.3.2005年8月和2008年9月产品汽油辛烷值
表4.原料的族组成数据,
从表3、表4可以看出，与2005年8月相比，2008年9月催化重整装置的加工量基本相当，但一反反应温度有了较大的提高，说明催化剂的选择性已有所降低；虽然2008年9月和2005年8月重整装置加工的原料性质相比，芳潜有所提高，较有利于汽油辛烷值的提高，但考虑到催化剂在使用了多年后，特别二反、三反、四反的催化剂已经使用了将近十年，而其汽油产品的辛烷值仍能保持在95以上，说明目前的重整催化剂仍有较好的选择性。
4.2催化剂的活性分析
重整一反于2005年3月更换了催化剂，考虑到新催化剂装填后需要运行两三个月后性能才会稳定，同时考虑到装置加工量及原料的影响，因此选用数据尽量为相近的数据，因此选用了2005年8月生产任务完成情况与2008年9月生产任务完成情况进行对比，催化重整装置
生产任务完成情况对比见表2。
表5.催化重整装置生产任务完成情况对比
表6.催化重整装置主要操作条件
从上表可以看出2008年9月重整装置加工量与2005年8月加工量相当，甚至有几天略有提高，反应条件除了一反的温度略高以外，其他反应条件相当。
从生产情况看2008年9月与2005年8月相比，其液收有所降低，富氢气体产率有所提高，瓦斯产率也有所提高，说明催化剂的活性有所降低，这是符合时间规律的。
但从2008年9月份的液收看，在装置基本满负荷的情况下其汽油产率仍然达到了93.1%，仅比
三年前一反换剂后的汽油产率低了1.24个百分点，说明催化剂仍有较高的活性。
4.3重整催化剂的反应性能
下表为2008年催化重整装置几次提温，重整汽油辛烷值变化情况表7. 重整汽油辛烷值变化情况
注：表中11月多次辛烷值变化是因为这只提高加工量所致
从上表可以看出，虽然沧州分公司催化重整催化剂已运行了多年，特别是特别二反、三反、四反的催化剂已经使用了将近十年，但在将装置反应温度提高3后，汽油的辛烷值可以提高1各单位，说明重整催化剂仍有较好的的反应性能。
5.结论
从以上分析可以看出，沧州分公司催化重整装置在一反催化剂已使用了4年多，二反、三反、四反的催化剂已经使用了将近十年的情况下，仍具有较好的催化剂选择性、活性和良好的反应性能。
2010.11．9
重整装置催化剂使用分析
中国石化股份公司沧州分公司
刘忠杰
2010.11.9。