7001700梁侧模板计算书
梁侧模板计算书.
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·mσ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
梁侧模板计算书标准层
梁侧模板计算书（标准层)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:梁侧模板计算书计算依据:1、《混凝土结构工程施工规范》GB506６６－2０１12、《混凝土结构设计规范》GB5001０-2０１０3、《建筑结构荷载规范》GB50009－２0124、《钢结构设计规范》GB５001７-20０3一、工程属性新浇混凝梁名称ＫＬ1，标高3m 混凝土梁截面尺寸(mｍxmm) ２00×6０0 新浇混凝土梁计算跨度(m) ７．8二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB506６６-２０11混凝土重力密度γc（kN／m３) 24结构重要性系数１可变组合系数0.９新浇混凝土初凝时间t０(h) ４塌落度修正系数β0.９混凝土浇筑速度V（m/h) 2梁下挂侧模,侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G４ｋ（ｋN/ｍ2)梁下挂侧模G4ｋmiｎ{0.２8γc t０βv1/2,γc H｝=min{０.28×24×4×0.9×21/２,24×0．6｝＝mｉn{34.213,1４.4｝=１4.4kN/ｍ2混凝土下料产生的水平荷载标准值Ｑ4k(kN/m2) 2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1．3５×0.9×G4ｋ+1．４×φｃＱ4ｋ]＝1×[１．３5×0.9×１4.4＋1.4×0.9×２]＝２0．016kN／ｍ2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k=14.４kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm) ６0０主梁合并根数２小梁最大悬挑长度(mm）300 结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm）6０0梁左侧梁右侧楼板厚度（mm) 120 120梁下挂侧模高度(mｍ) ４８0 ４80小梁道数(下挂) 4 4左侧支撑表：第ｉ道支撑距梁底距离(ｍm) 支撑形式１10０对拉螺栓2 350 对拉螺栓右侧支撑表:第i道支撑距梁底距离(ｍｍ) 支撑形式１100 对拉螺栓2 ３50 对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm) 12面板抗弯强度设计值[ｆ]（N/mｍ2）15 面板抗剪强度设计值［τ］（Ｎ／ｍｍ2) 1.５面板弹性模量E(N／mm2）１０0001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度,ｂ＝1000mm。
梁侧模板计算
M —— 梁侧竖楞的最大弯距(Ｎ.mｍ)；
Ｗ —— 梁侧竖楞的净截面抵抗矩，W = ４０．8３cm3;
[ｆ] —— 梁侧竖楞的抗弯强度设计值,[f] ＝ 1３N／mm２。
M ＝ ql２/ 8
其中 q —— 作用在模板上的侧压力；
q ＝ (1.2×13．8２+１.40×３.6０)×０.25＝5.41kN／m
经计算得到 Ｍ = ０.1０0×(1.20×８.847+1．40×２.３０4)×0．250×0.250＝0.０87kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 ｆ = 0.０８7×1０00×1000／2４000＝３.６05N/mm２
面板的抗弯强度验算 f < [ｆ],满足要求!
（２)抗剪计算
Ｔ ＝ 3Q/２bh < [T]
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)抗弯பைடு நூலகம்度计算
f = Ｍ / W < [f］
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mｍ２）;
M —— 面板的最大弯距（N.mm);
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取１5.0０N／ｍm2;
Ｍ = 0.100ｑl2
其中 q —— 荷载设计值(ｋＮ/m);
Ｔ —— 混凝土的入模温度,取20.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度，取2．500ｍ/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取０．640m;
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取０.８50。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F１=1５.3５０kN/m２
考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
梁、木模板、侧模设计计算
梁、木模板、侧模设计计算（荷载及荷载组合）1. 荷载计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值hH F(2)振捣混凝土时产生的水平荷载标准值可按下表采用：2振捣混凝土时产生的水平荷载标准值确定值为22）荷载设计值(1) 计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数：(2)模板工程属临时性工程。
由于我国目前还没有临时性工程的设计规范，所以只能按正式结构设计规范执行。
a. 对钢模板及其支架设计，其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减,但其截面塑性发展系数取1.0。
b. 采用冷弯薄壁型钢材,由于原规范对钢材容许应力值不予提高,因此荷载设计值也不予折减,系数为1.0。
c. 对木模板及其支架的设计,当木材含水率小于25%时,其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。
d. 在风荷载 作用下,0.8系数予以折减。
2. 荷载组合1）荷载类别及编号名称类别编号荷载值（kN/m 2）振捣混凝土时产生的荷载活载(5) 5.60 新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载(6)86.40 2）荷载组合项次项目荷载组合（kN/m 2）承载力验算荷载刚度验算荷载1梁侧面模板(5)+(6)92.00 (6)86.40 侧压力计算分布图：其中：h 为有效压头高度h =F /γc （m ）梁、木模板、侧模设计计算说明：本程序中包含了梁侧模板所有计算参数，您无需查阅规范和相关手册，就能进行计算，您对哪个参数不清楚时，点击红色方框，系统会自动弹出提示对话框，当计算结果不能满足要求时，您可以重新修改设计参数，直到满足要求为止。
横木肋的截面特征值木模板的截面特征值肋宽肋高截面模量W惯性矩I板厚截面模量W惯性矩 I弹性模量Ecm cm cm3cm4cm cm3cm4N/mm210541.67 104.2 1.522.50 16.9 9000参数名称符号单位设计参数参数名称符号单位设计参数板面均布恒载加活载q kN/m48.79 木肋均布恒载加活载q kN/m16.26 刚度验算荷载q kN/m37.86 刚度验算荷载q kN/m12.62 横向内木肋间距a m0.20 螺杆水平间距x m0.60 外主肋间距L m0.60 螺杆竖向间距y m0.6030001. 木模板面计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm<0.50 mm满足2. 内木肋计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm< 1.50 mm满足3. 螺杆直径计算： D =mm4. 外肋计算：主肋按3σmax=0.138 kN/mm2<0.2050 kN/mm2满足ωmax=0.661 mm< 1.50 mm满足。
梁模板计算书(包括梁侧模)
梁模板(扣件式)计算书、工程属性、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:平面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)152面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)152面板弹性模量E(N/mm )10000取单位宽度1000m m ,按四等跨连续梁计算，计算简图如下:111III 111 I III 111 III II 】I! 11 111 111111 I 111 111 I III 1恳葢~~~~~~屜葢J 1- 僦1匸 価L 1701L⑻LrrrW = bh 2/6=1000 X 5X 5/6= 37500mm 3, 1= bh 3/12=1000 15X 15X 15/12= 281250mm 4本图瀚I 支i#构追仅作示盍具体详見榮切蘇设计WRJT立面图q i = 0.9max[1.2(G ik+ (G2k+G3k) >h)+1.4Q ik, 1.35(G ik+(G2k+G3k)来)+1.4 区7Q ik]为=0.9max[1.2 俾1+(24+1.5) 1.5)+1.4 2,1.35 (0.1+(24+1.5) 1.5)+1.4 07 2]为=48.36kN/mq^ = 0.9 ,.35 f G 1k+(G2k+G3k) ,] ,= 0.9 ,.35 [0.1+(24+1.5) 1, 46.6kN/m= 0.9 *4 0.7 Q2k f b= 0.9 1.4 0.7 2丸=1.76kN/mq2= (G1k+ (G2k+G3k) >h) f b=[0.1+(24+1.5) 1.5] 4 38.35kN/m1、强度验算2 2 2 2M max = -0.107qi静L +0.121q1活L = -0.107 46.6 >0.18 +0.121 1.76 0.18 = 0.15kN m 尸M max/W = 0.15 106/37500= 3.9N/mm2< [f> 15N/mm2满足要求！2、挠度验算4 4v ax= 0.632qL4/(100EI)=0.632 38.35 1754/(100 10000 >281250)= 0.081mm< [如l/400 = 175/400= 0.44mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 5静I +0.446 q1 活1=0.393 46.6 0.18+0.446 K76 0.18= 3.34kNR2=R4=1.143 q1 静l +1.223 q1 活1=1.143 46.6 0.18+1.223 K76 0.18= 9.7kN R3=0.928 q1)静I +1.142 q1 活1=0.928 46.6 0.18+1.142 K76 0.18= 7.92kN 标准值(正常使用极限状态R1=R5=0.393 cpl=0.393 38.35 0.18= 2.64kNR2=R4=1.143 41=1.143 38.35 0.18= 7.67kNR3=0.928 q2l=0.928 38.35 0.18= 6.23kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:IkN/m 1kN?m1kN/m IkN/m专业文档供参考，如有帮助请下载。
大梁侧模板计算书
大梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距150mm。
外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞2根方木，间距400mm。
穿梁螺栓水平距离400mm，穿梁螺栓竖向距离450mm，直径20mm。
梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取35.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.090kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.100kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 40.00×1.80×1.80/6=21.60cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
梁模板侧模计算
梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：1、强度计算作用在梁侧模板的均布荷载:q=(1.2×11.22+1.4×4)×1100=20.97(kN/m) 2、抗弯强度计算最大弯矩计算:其中：l 取梁侧立档间距，取l=0.4(m)经计算得到：M=-0.10×20.97×0.4^2=-0.34(kN.m)梁侧模板的强度计算值：其中: W 截面抵抗矩W = 41.25 cm3经计算得到：f=0.34×1000÷41.25=8.24(N/mm2)梁侧模板的抗弯强度设计值;[f]=15(N/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中:l 梁侧立档间距;取l=0.4(m)经计算得到最大剪力Q=0.6×20.97×0.4=5.03（kN）截面抗剪强度计算值：其中：b 取梁截面高度;取b=1100(mm);h 取梁侧面板厚度;取h=15(mm)经计算得到：T=3×(5.03×1000)÷(2×1100×15)=0.46(N/mm2)截面抗剪强度设计值,[T]=1.5(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!4、挠度计算梁均布荷载q=11.22×(1100÷1000)=12.34(kN/m)最大挠度计算公式如下:其中: l 立档间距;取l=0.4(m)E 面板弹性模量;取E=5000(N/mm2)I 截面的惯性矩I = 30.94 cm4经计算得到:v=0.677×12.34×(0.4×1000)^4÷(100×5000×30.94×10000)=1.38(mm) [v] 梁侧模板的允许挠度:[v]=0.4×1000÷250=1.6(mm).梁侧模板的挠度计算值小于梁侧模板的挠度设计值;故满足要求!。
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书1.参数1.1 荷载参数1.2.材料力学参数：同本方案3.1条1.3.梁侧模板参数2.梁侧模模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取。
亦可按经验公式15200 T 计算得4.444hT -- 混凝土的入模温度，取30℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.1m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F ；分别为 51.20 kN/m 2、50.40 kN/m 2，取较小值50.40 kN/m 2作为本工程计算荷载。
3.梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图3.1.抗弯验算其中，σ-- 面板的弯曲应力计算值(N/mm 2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 65.15.160⨯⨯=22.50cm 3；[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：其中q -- 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q 1= 1.2×0.60×50.40×0.90=32.659kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2= 1.4×0.60×2.00×0.90=1.512kN/m ； q = q 1+q 2 = 32.659+1.512 = 34.171 kN/m ； 计算跨度(内楞间距): l= 250.00mm ；面板的最大弯距 M= 0.1×34.17×250.002 = 2.14×105N.mm ； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ=451025.21014.2⨯⨯=9.511N/mm 2；σ<面板静曲强度设计值 [f ]=24N/㎜2∴面板强度满足要求！3.2.挠度验算mmEI ql 5.1100677.04≤=ϖ其中：q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 50.40×0.60 = 30.24N/mm ； l--计算跨度(内楞间距): l= 250.00mm ；E--面板材质的弹性模量: E= 5000.00N/mm 2；I--面板的截面惯性矩: I =125.15.15.160⨯⨯⨯=16.875cm 4；面板的最大挠度计算值: ω =54106875.1500010050230.240.677⨯⨯⨯⨯⨯= 0.948 mm ；面板的最大挠度计算值 ω =0.948mm 小于面板的最大容许挠度值 [ω]=1.5mm ，满足要求！4.梁侧模板内外楞的计算 4.1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
梁侧模计算书
梁侧模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的方木截面60×80mm，梁模板截面侧面方木距离200mm。
梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 2.000kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.580kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.590kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下200200200 q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×32.59+1.4×6.00)×1.70=80.764N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×80.764×0.2002=-0.323kN.m=0.323×106/40800.0=7.918N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×80.764=9.692kN截面抗剪强度计算值 T=3×9692/(2×1700×12)=0.713N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 32.59×1.70=55.40N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×55.403×200.04/(100×6000.00×244800.0)=0.409mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.409mm小于 [v] = 200/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×32.59+1.4×6.00)×1.70×0.60/4=12.12kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.115kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
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梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20XX4、《钢结构设计规范》GB 50017-20XX一、工程属性二、荷载组合4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1]＝min[29.87，24]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.444，44.244]＝0.9×44.244＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数 1主梁最大悬挑长度(mm) 100对拉螺栓水平向间距(mm) 500结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，350四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 6000bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。
计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mM max＝0.125q1l2＝0.125×39.82×0.252＝0.311kN·mσ＝M max/W＝0.311×106/54000＝5.761N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝5×29.87×2504/(384×6000×486000)=0.521mm≤250/400=0.625mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=39.82×0.25＝9.955kN正常使用极限状态R'＝ql=29.87×0.25＝7.468kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 100×50 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13小梁截面惯性矩I(cm4) 416.6671、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=9.955kN/mσ＝M max/W＝0.61×106/83333＝7.317N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3 V max/(2bh)＝3×3.484×1000/(2×50×100)＝1.045N/mm2≤[τ]＝1.5N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=7.468kN/mνmax＝0.669mm≤350/400=0.875mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R max＝6.968kN正常使用极限状态R'max=5.228kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5主梁合并根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.081、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)q=6.968kN/mσ＝M max/W＝0.784×106/5080＝154.311N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2V max/A=2×8.536×1000/489＝34.911N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)q=5.228kN/mνmax＝0.387mm≤500/400=1.25mm满足要求！4、最大支座反力计算R max＝15.504kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8t满足要求！。
梁侧模板计算书（标准层）
梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝⼟结构⼯程施⼯规范》GB50666-20112、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003、⼯程属性、荷载组合下挂部分：承载能⼒极限状态设计值S承=Y[1.35 (X9倉4k+1.4 X c Q4k]= 1>[1.35 X9 X4.4+1.4 X9 X]= 20.016kN/m2下挂部分：正常使⽤极限状态设计值S正⼆G4k⼆14.4 kN/m2三、⽀撑体系设计左侧⽀撑表:右侧⽀撑表:设计简图如下:200 z模板设计剖⾯图四、⾯板验算1下挂侧模梁截⾯宽度取单位长度，b= 1000mm。
W = bh2/6=1000兇右6= 24000mm3, I =bh3/12=1000 K23/12= 144000mm4。
⾯板计算简图如下：J ] ] JU [1 v v w 1 111 ] ] [ 111 ] ] [ 11!1、抗弯验算q i = bS 承=1 X20.016= 20.016kN/mq i 静=Y X 1.35 0.9 $4kX b = 1X1.35 E .9 >14.4 床=仃.496kN/m q i 活=Y > 1.4 >C>Q 4k >b = 1 ^.4 0.9 2/ = 2.52kN/m2 2 2 2M max = 0.1q i 静 L 2+0.117q i 活 L 2=0.1 >17.496 区162+0.117 2.52 0.162⼫ M max /W = 0.052 106/24000= 2.181N/mm 2< [f > 15N/mm 2满⾜要求！2、挠度验算q = bS 正=1 >14.4= 14.4kN/m44Vnax=0.677qL/(100EI)=0.677 14.4 160/(100 10000 >144000) =0.044mmC 160/400=0.4mm满⾜要求！3、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R 下挂 max = 1.1 和静 X 左+1.2 >q i 活 X 左=1.1 >17.496 >0.16+1.2 2.52 >0.16= 3.563kN 正常使⽤极限状态R'下挂 max = 1.1 * 左 >q = 1.1 >0.16X4.4= 2.534kN五、⼩梁验算L- 竺I- JfLL160LrT r⑴②⑶⼩梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 ⼩梁抗剪强度设计值［T KN/mn2) 1.6633 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 20.833 2⼩梁抗弯强度设计值［f］(N/mm)15.4444⼩梁截⾯惯性矩l(cm4)52.0831、下挂侧模计算简图如下:] ] ] ] U ] I ] ] [ ] ] I [ ] I []][]]] 徑co w 2*WT7V WT7V WT7V1- 旦L- 竺L 旦Lr r r跨中段计算简图、* \ ”l * F [ ” ] ] ] ” ] ] ?f \ r ] I r l [ [ :, ][ [IF] ] ] ] ]、F] ] \ j [ F \ F ] i r \ F ] ] \Irir] ] j j ]1、抗弯验算q = 3.563kN/mM max = max[0.1 >qxi2,0.5 ^Xl i2]=max[0.1 &563 B.620.5 3.563 0.32]=0.16kN m6 2 2⼫M max/W = 0.16 10 /20833= 7.696N/mm < [f> 15.444N/mm满⾜要求！￡.3002、抗剪验算V max= max[0.6>qxi,q h]=max[0.6 &563 0.6, 3.563 ?.3]=1.283kN2 2T max=3V max/(2bh o)=3 >1.283 1000/(2 50 >50)= 0?77N/mm2w [宁].663N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算q = 2.534kN/m4 4V max = 0.677qL4/(100EI)=0.677 2.534 6004/(100 8415 >520830) =0.507mm< 600/400=1.5mm4 4v max= qL4/(8EI)=2.534 3004/(8 x 8415 x 520830)=0.585mm< 300/400=0.75mm满⾜要求！4、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R下挂max= max[1.1 >3.563 >0.6, 0.4 >3.563 >0.6+3.563 0.3]= 2.352kN正常使⽤极限状态R'下挂max= max[1.1 >2.534 >0.6, 0.4 >2.534 >0.6+2.534 0.3]= 1.673kN六、主梁验算1、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受⼒不均匀系数为0.6。
梁侧模板计算书
一、工程属性4k c0cmin{0.28×24×4×0.9×21/2，24×2.6}＝min{34.213，62.4}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.21+1.4×0.9×2]＝44.085kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21 kN/m2三、支撑体系设计模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000[f](N/mm2)bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.085＝44.085kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.21×1＝41.565kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.565×0.2442+0.121×2.52×0.2442＝0.283kN·mσ＝Mmax/W＝0.283×106/24000＝11.789N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.21＝34.21kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.21×2444/(100×10000×144000)＝0.532mm≤244/400=0.61mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.565×0.244+1.223×2.52×0.244＝12.344kN正常使用极限状态R'max ＝1.143×l左×q＝1.143×0.244×34.21＝9.541kN五、小梁验算跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝12.344kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.344×0.642，0.5×12.344×0.312]=0.593kN·mσ＝Mmax/W＝0.593×106/53333＝11.121N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.344×0.64，12.344×0.31]=4.74kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×4.74×1000/(2×50×80)＝1.778N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.541kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.541×6404/(100×9350×2133330)＝0.543mm≤640/400=1.6mmν2max＝qL4/(8EI)=9.541×3104/(8×9350×2133330)=0.552mm≤310/400=0.775mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×12.344×0.64，0.4×12.344×0.64+12.344×0.31]＝8.69kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.1×9.541×0.64，0.4×9.541×0.64+9.541×0.31]＝6.717kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm) 640 主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48.3×3.6 主梁合并根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁受力不均匀系数 1 计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝2.999kN，R2＝8.69kN，R3＝7.12kN，R4＝7.12kN，R5＝7.12kN，R6＝7.12kN，R7＝7.12kN，R8＝7.12kN，R9＝7.12kN，R10＝8.69kN，R11＝2.999kN正常使用极限状态：R'1＝2.309kN，R'2＝6.717kN，R'3＝5.453kN，R'4＝5.453kN，R'5＝5.453kN，R'6＝5.453kN，R'7＝5.453kN，R'8＝5.453kN，R'9＝5.453kN，R'10＝6.717kN，R'11＝2.309kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax ＝Mmax/W＝0.72×106/5080=141.685N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax ＝2Vmax/A=2×10.996×1000/489＝44.972N/mm2≤[τ]=120 N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)＝0.872mm≤500/400＝1.25 mm 满足要求！νmax七、对拉螺栓验算b(kN) 17.8 对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值Ntt17.8kN满足要求！。
梁模板计算书400、700
梁模板计算书400*900单位;：[mm]600--------------------- +1硕断面图测画图一根承重立杆，木方支撑垂直干梁截面一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40 ;梁截面高度D(m):0.90混凝土板厚度(mm):100.00 ;立杆梁跨度方向问距La(m):1.00 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10 ；立杆步距h(m):1.50 ;梁支撑架搭设高度H(m): 3.00 ;梁两侧立柱问距(m):0.60 ;承重架支设：1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00 ;采用的钢管类型为①48>3.5 ;扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80 ;2. 荷载参数棋板自重(kN/m2):0.35 ;钢筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5 ;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0 ;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0 ;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03. 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mrr) : 10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mn2) : 17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2) : 1.7 ;面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mrr): 9500.0 ;面板抗弯强度设计值fm(N/mn2) : 13.0 ;4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm): 40.0 ;梁底方木截面高度h(mm)： 80.0 ;梁底纵向支撑根数：4;面板厚度（mm）: 18.0;5. 梁侧模板参数主楞间距（mm）： 500;次楞根数：3;穿梁螺栓水平■问距（mm）: 500;穿梁螺栓竖向根数：2;穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm 400mm穿梁螺栓直径（mm）: M12主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X 3.5;主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞，，宽度40mm高度80mm二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm ，高度800mm ，两侧楼板厚度250mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置3道，内龙骨采用50×100mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+200########mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。
250250200200800m m400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取25.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×19.200=17.280kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
梁模板计算书200、700
梁模板计算书200*700一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁侧模板-计算书
梁侧模计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γc H＝24×1000/1000=24kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×24+1.4×2,1.35×24+1.4×0.7×2)=30.924kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝24kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。
面板的计算跨度为a=(H-h)/(n-1)=%a%1、强度验算（图2）面板强度验算受力简图q＝bS＝1×30.924=30.924kN/m（图3）面板弯矩图(kN·m) Mmax＝0.112kN·mσ＝Mmax/W＝0.112×106/24000=4.655N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×24=24kN/m（图4）面板挠度计算受力简图（图5）面板变形图(mm) νmax＝0.158mm≤[ν]＝170/400=0.425mm满足要求五、次楞验算次楞承受的荷载为：q＝aS＝170×30.924=5257.08N/mq k＝aS k＝170×24=4080N/m由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。
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7001700梁侧模板计算书计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
二、荷载组合
下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2
下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2
三、支撑体系设计
左侧支撑表：
右侧支撑表：
设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5
模板弹性模量E(N/mm2) 10000
1、下挂侧模
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m
q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m
q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m
M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.1882+0.121×2.52×0.1882＝0.167kN·m
σ＝M max/W＝0.167×106/37500＝4.456N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×187.54/(100×10000×281250)＝0.095mm≤187.5/400=0.469mm
满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max＝ 1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.569×0.188+1.223×2.52×0.188＝9.487kN
正常使用极限状态
R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.188×34.213＝7.332kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度(mm) 200 小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×80
小梁弹性模量E(N/mm2) 8415 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663
小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444
小梁截面惯性矩I(cm4) 170.667
1、下挂侧模
计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝9.487kN/m
M max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.487×0.62，0.5×9.487×0.22]=0.342kN·m
σ＝M max/W＝0.342×106/42667＝8.004N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.487×0.6，9.487×0.2]=3.415kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×3.415×1000/(2×40×80)＝1.601N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝7.332kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.332×6004/(100×8415×1706670)＝0.448mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=7.332×2004/(8×8415×1706670)=0.102mm≤200/400=0.5mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max＝max[1.1×9.487×0.6，0.4×9.487×0.6+9.487×0.2]＝6.261kN
正常使用极限状态
R'下挂max＝max[1.1×7.332×0.6，0.4×7.332×0.6+7.332×0.2]＝4.839kN
六、主梁验算
1、下挂侧模
因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.296kN，R2＝3.757kN，R3＝3.078kN，R4＝3.078kN，R5＝3.078kN，R6＝3.078kN，R7＝3.078kN，R8＝3.757kN，R9＝1.296kN
正常使用极限状态：R'1＝0.998kN，R'2＝2.904kN，R'3＝2.357kN，R'4＝
2.357kN，R'5＝2.357kN，R'6＝2.357kN，R'7＝2.357kN，R'8＝2.904kN，R'9＝0.998kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝M max/W＝0.306×106/4490=68.104N/mm2≤[f]=205 N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2V max/A=2×5.053×1000/424＝23.835N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.331mm≤400/400＝1 mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
R下挂max＝7.4/0.6=12.334kN
七、对拉螺栓验算
同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。
可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[12.334]＝11.717kN≤N t b＝17.8kN
满足要求！。