第四章 空间啮合的相对滑动及诱导法曲率

合集下载

吉林大学理论力学课件-第4章

吉林大学理论力学课件-第4章

☆ 滚动摩阻(阻碍) )
☆ 滚动摩阻(阻碍)
物体平衡时,滚阻力偶 矩变化范围为
0 Mf Mmax
d—滚动阻碍系数 — (长度单位) 当滚轮处于临界平衡状态 时, Mmax d =d d= ' F N 滚动摩阻系数可看成是物体 即将滚动时,法向反力偏离中心 线的最大距离,亦即滚阻力偶的 最大力偶臂.由于较小,滚阻力 偶常忽略不计
a S A = 0 hFcos q -P× + F d = 0 MA N 2 N
解得 解得
F =866N F =4500 N d =0. m 171 s N s N
而 F = fsF = 1800 N 而 max max s N N 因 F < F , 木箱不会滑动; 因 ss < max max 又 d >0 ,木箱无翻倒趋势. 又 木箱平衡 (2)设木箱将要滑动时拉力为 F (2)设木箱将要滑动时拉力为 1 1
例42 凸轮机构如图 所示.已知推杆与滑道间
的摩擦系数为 f s ,滑道宽度为b.设凸轮与推杆 接触处的摩擦忽略不计.问a为多大,推杆才不 ◇致被卡住.
应 用 举 例
解:这类问题解是一个范围.通常是先求 出解的极限值,再讨论其变化范围.
◇ 应 用 举 例
取推杆为研究对象 受力如图所示,由于推杆有向上滑动趋势, 摩擦力 F , F 的方向向下. B A 由平衡方程
◇最大静滑动摩擦力 最大静滑动摩擦力
F=Fmax =f F —临界状态 F s N — 临界状态 0 F F s max F N
F
静滑动摩擦系数 f s 与接触物体的材料和表面状况 有关,可由实验测定 .
☆ 滑动摩擦
常用材料的滑动摩擦系数
材料名称 静摩擦系数 无润滑 钢—钢 钢—铸铁 钢—青铜 铸铁—铸铁 皮革—铸钢 橡皮—铸铁 木材—木材 0.4~0.6 0.1 0.3~0.5 0.15 0.3 0.15 0.1~0.15 0.18 0.15 有润滑 0.1~0.12 动摩擦系数 无润滑 0.09 0.18 0.15 0.15 0.3 0.8 0.2~0.5 有润滑 0.05~0.1 0.05~0.15 0.1~0.15 0.07~0.12 0.15 0.5 0.07~0.15

2021考研非统考专业点题:北航机械原理二

2021考研非统考专业点题:北航机械原理二

2021考研非统考专业点题:北航机械原理二希望通过我们总结的这些考点,帮助广大考生在最后的这段关键时间里,梳理好知识体系,准确把握考点,直击命题要害,做好最终的考前冲刺。

考研临近,考研专业课教研中心和名师辅导团队,深入研究2021年考研专业课考试大纲及修订内容,并结合专业课各科的命题趋势及特点,在经过反复锤炼之后,分析总结各类知识要点,为广大考研学子潜心搜集整理了最新信息和多方面精华资料,进一步对当年的考研命题进行预测,帮助学员把握出题重中之重。

一、齿轮传动的设计与计算齿廓曲线与齿廓啮合基本定律:在啮合传动的任一瞬时,两轮齿廓曲线在相应接触点的功法线必须通过按给定传动比确定的该瞬时的节点。

渐开线齿轮啮合的正确条件:啮合轮齿的工作侧齿廓的啮合点必须总是在啮合线上,即两齿轮的模数和压力角应该分别相等。

齿轮传动的无侧隙啮合及标准齿轮的安装:一个齿轮节圆上的齿厚等于另一个齿轮节圆上的齿槽宽是无侧啮合的条件;外啮合齿轮的标准中心距为,内啮合是标准中心距为。

齿轮及其变位的相关计算:相关参数为齿数、模数、分度圆压力角、齿顶高系数和顶隙系数及标准直齿轮的几何尺寸计算,包括分度圆直径、齿顶高、齿根高、齿全高、齿顶圆直径、齿根圆直径、基圆直径、齿距、齿厚、齿槽宽、中心距、顶隙以及变位齿轮的变位系数等。

渐开线齿轮的根切现象:用展成法加工齿轮式,若刀具的齿顶线或齿顶圆与啮合线的焦点超过被切齿轮的极限点,则刀具的齿顶会将被切齿轮的齿根的渐开线齿廓切去了一部分。

避免根切的最小齿数,用标准齿条刀具切制标准齿轮时,因为,最少齿数为17。

二、机构的组成构件指独立的运动单元,两个构件直接接触组成仍能产生某些相对运动的连接叫运动副。

运动副按照相对运动的范围可以分为平面运动副和空间运动副;按运动副元素分为:低副-面接触、应力低;高副-点接触或线接触,应力高。

其中运动副元素是只形成运动副的组建之间直接接触的部分。

三、机构自由度的计算机构相对于机架所具有的独立运动的数目,叫机构的自由度。

博士研究生入学考试大纲啮合原理

博士研究生入学考试大纲啮合原理

博士研究生入学考试大纲
考试科目名称:啮合原理
一、考试要求:
要求考生全面系统地掌握齿轮啮合的基本概念及基本定律,并且能灵活运用,具备较强的分析问题与解决问题的能力。

二、考试内容:
1)平面啮合的基本原理
a.瞬心线
b.齿形啮合的基本原理
c.共轭齿形的形成及其求法的基本概念
d.轮转曲线与卡姆士定理
e.平面坐标的变换
f.共轭齿形的求法—齿形法线法
g.根据已知的啮合线求共轭齿形
h.平面啮合共轭齿形的曲率及其关系
i.博比利厄法则及其应用
j.平面啮合的滑动系数
2)螺旋面及其加工原理
a.升距圆柱螺旋面
b.刀具回转面与工件螺旋面的接触条件
c.已知工件螺旋面求刀具回转面
d.已知刀具回转面求工件螺旋面
e.盘形刀具加工螺旋面时的过渡表面及其消除办法
f.干涉现象及其校验
3.空间啮合的基本原理
a.采用的坐标系及其变换
b.相对运动速度
c.相对螺旋运动及瞬轴面
d.啮合方程式
e.空间啮合运动的自由度
f.点接触螺旋齿轮副的齿面计算
4)空间啮合的相对滑动及诱导法曲率
a.曲率的基本知识
b.相切曲面的诱导法曲率及诱导短程挠率
c.关于空间相对运动的基本知识
d.轴线固定的齿轮副共轭齿面的相对滑动
e.两类界限点的基本概念
f.线接触共轭齿面的诱导法曲率及诱导短程挠率
g.界限点处的法曲率及其性质
h.给定齿面的参数时诱导法曲率的计算
三、试卷结构:
题型结构
a.基本概念题
b.基本分析题
c.综合分析题
四、参考书目
《微分几何与齿轮啮合原理》石油大学出版社傅则绍。

二次包络减速机传动强度分析及试验

二次包络减速机传动强度分析及试验

二次包络减速机传动强度分析及试验二次包络减速机传动强度分析及试验二次包络减速机主要采用平面二次包络环面蜗杆传动,其具有承载能力高、磨损小、传动平稳,寿命长等优点,在国防和民用工业领域得到了广泛应用,但至今尚未见有关的强度试验和计算方法公布于众。

长期以来,该传动的设计主要参考他国标准进行,或参照标准GB16444完成,但都偏于保守、粗略,限制了这种传动的开发,因此,如何在前人研究的基础上,研究制定更加有效的强度计算方法是急待研究解决的课题。

基于空间啮合原理、弹性力学和有限元方法开展理论分析,结合轮齿应力状态仿真试验和蜗杆副承载能力试验研究,从而制定适于平面二次包络环面蜗杆传动的强度分析方法。

主要概括如下: 在空间啮合原理的基础上,推导了蜗杆副的啮合方程、界限函数和微观啮合参数方程;研究了诱导法曲率半径、润滑角和相对卷吸速度在齿面上的分布规律,分析了可优化参数对齿面接触状态和微观啮合参数分布规律的影响。

结合工程实际,深入分析蜗杆、蜗轮的形状特征,考虑齿侧间隙的影响,建立了齿面边界的数学模型;以蜗轮齿面二次区为例,深入讨论信息点呈不等距分布的空间曲面构造方法;在Unigraphics-Grip平台上编制平面包络环面蜗杆传动实体建模程序,并通过实例验证实体模型的精度,为蜗杆副的仿真分析奠定了基础。

建立了蜗杆副接触有限元分析模型,研究载荷、齿形参数对齿面应力分布状态和齿间载荷分配系数的影响;研究了各级载荷下,不同包容齿数时的最大齿间载荷分配系数;分析了齿根弯曲应力沿蜗轮齿宽的分布规律,研究载荷、齿形参数等对齿根弯曲应力分布规律的影响。

通过线性回归分析推导了以蜗杆直径系数为变量的诱导法曲率半径系数的计算公式,建立了接触线瞬时平均长度和最小长度的计算公式,在有限元分析的基础上回归出齿间载荷分配系数计算公式;基于Hertz理论,推导了平面二次包络环面蜗杆传动的平均接触应力计算公式和受载最大齿对的接触应力计算公式;基于悬臂梁理论,建立了适于该传动的弯曲应力计算公式;通过考虑齿间载荷分配系数,改进普通圆柱蜗杆、尼曼蜗杆传动的计算公式用于平面二包,亦能得出较理想的结果。

齿轮基本参数传动啮合原理教材

齿轮基本参数传动啮合原理教材
所以,内齿轮的齿顶圆直径与齿根圆直径的计 算公式不同于外齿轮,其它尺寸可参照外齿轮的计 算公式。
齿条与齿轮的不同点:
1.齿条齿廓上各点的压力角相等。其大小等于齿廓 的倾斜角(取标准值20o),通称为齿形角。
2.无论在中线上或与其平行的其它直线上,其齿距 都相等。
5渐开线标准直齿圆柱齿轮的啮合传动 1.啮合过程
k
= r b /r k
=rb/r
我国规定标准压力角为20
外齿轮基本参数及几何尺寸计算(续): 齿顶高
ha=ha*m ( ha* —齿顶高系数)
齿根高
h f=(ha*+c*=1 ,c*=0.25; 短齿制ha*=0.8 ,c*=0.3
全齿高 h=ha+h f=(2ha*+c*)m
渐开线齿轮的切齿原理(续)
2.范成法
加工方法有:插齿和滚齿
插斜齿
插直齿
渐开线齿轮的切齿原理(续)
2.范成法
滚直齿
滚斜齿
动画演示
加工方便易行,但精度难以保证。由于渐开线齿廓形
状取决于基圆的大小,而基圆半径rb=(mzcosα )/2,故齿廓形状 与m、z、α 有关。欲加工精确齿廓,对模数和压力角相同的、齿 数不同的齿轮,应采用不同的刀具,而这在实际中是不可能的。 生产中通常用同一号铣刀切制同模数、不同齿数的齿轮,故齿形 通常是近似的。表中列出了1-8号圆盘铣刀加工齿轮的齿数范围。
2.范成法
范成法是利用一对齿轮无侧隙啮合时两轮的 齿廓互为包络线的原理加工齿轮的。加工时刀具 与齿坯的运动就像一对互相啮合的齿轮,最后刀 具将齿坯切出渐开线齿廓。范成法切制齿轮常用 的刀具有三种: (1)齿轮插刀 是一个齿廓为刀刃的外齿轮; (2)齿条插刀 是一个齿廓为刀刃的齿条;

交错轴变厚齿轮空间啮合原理及诱导法曲率计算

交错轴变厚齿轮空间啮合原理及诱导法曲率计算

v
r
r
r
r
r
r
r
r
ω1 = i12ω 2 ,分别将其变换到坐标系 σ 1 中后,再代入式(6) ,得
r v (12 ) = {ω 2 p1θ 1 sin Σ cos ϕ 1 − ω 2 rb1 (i12 + cos Σ)[sin( µ1 + θ 1 ) − µ1 cos( µ1 + θ 1 )] r − ω 2 a cos Σ sin ϕ 1 }i1 + {ω 2 rb1 (i12 + cos Σ)[cos(µ1 + θ 1 ) + µ1 sin( µ1 + θ 1 )] r − ω 2 p 2θ 1 sin Σ sin ϕ 1 − ω 2 a cos Σ cos ϕ 1 } j1 + {ω 2 rb1 sin Σ sin ϕ 1 [sin( µ1 + θ 1 ) − µ1 cos( µ1 + θ 1 )] − ω 2 rb1 sin Σ cos ϕ 1 [cos(µ1 + θ 1 ) + µ1 sin( µ1 + θ 1 )] r + ω 2 a sin Σ}k1
_______________________________________________________________________________
交错轴变厚齿轮空间啮合原理及诱导法曲率计算
李瑰贤 温建民 李笑 张欣 1 刘福利 (哈尔滨工业大学机电学院 哈尔滨 150001) (1. Arizona State University, American, USA) 摘要 本文基于空间啮合理论, 首次提出了交错轴可实现线接触的新型非渐开线变厚齿轮传 动,建立了啮合方程和齿廓方程,对其啮合理论进行了分析。同时就其瞬时接触线法线方向 的诱导法曲率进行了计算,从而为评价其传动质量提供了一个理论上的依据。 关键词 交错轴 非渐开线 变厚齿轮 线接触 诱导法曲率 中图号:TH132.429

基于ANSYS WORKBENCH 的空间曲线啮合齿轮接触分析

基于ANSYS WORKBENCH 的空间曲线啮合齿轮接触分析

课程论文(2015-2016学年第二学期)基于ANSYS WORKBENCH 的空间曲线啮合齿轮接触分析基于ANSYS WORKBENCH 的空间曲线啮合齿轮接触分析摘要:空间曲线啮合齿轮是近几年来华南理工大学教授陈扬枝提出的新型齿轮,对该齿轮的弯曲应力和强度设计准则都有了一定的研究。

因此,本文主要是利用ANSYS WORKBENCH软件来对该齿轮来进行接触分析的进行探讨,介绍了接触分析的方法,为空间曲线啮合齿轮提供了一种新的分析方法。

用两个初始参数几乎完全一样的两个齿轮对来进行比较分析,得到交错轴齿轮比交叉轴齿轮的等效应力更大;安装位置对分析的结果的影响也很大;等效应变和变形都能够满足我们实际的需求等这些结论。

关键词:ANSYS WORKBENCH 空间曲线啮合齿轮接触分析1.引言传统的齿轮的形式多种多样,用有限元对传统齿轮的机构进行分析是目前研究采用得最多的一种方法。

而齿轮啮合过程作为一种接触行为,因涉及接触状态的改变而成为一个复杂的非线性问题。

因此近年来,国内外学者开始采用接触有限元法对齿轮进行分析。

接触有限元法来分析齿轮结构,为齿轮的快速设计和进一步的优化设计提供条件。

空间曲线啮合齿轮(Space Curve Meshing Wheel, SCMW) [1~3]是近几年来由华南理工大学教授陈扬枝提出的新型齿轮,而空间曲线啮合交错轴齿轮则是可以运用于空间交错轴上的啮合齿轮。

不同于基于齿面啮合理论的传统齿轮机构[4、5],它们是基于一对空间共轭曲线的点啮合理论。

它的特点是:传动比大、小尺寸、质量轻等。

课题组前期已经研究了适用于该空间曲线啮合轮机构的空间曲线啮合方程[6],重合度计算公式[7],强度设计准则[8]以及制造技术[9]等,并设计出微小减速器[10]。

同时,对于该齿轮的等强度设计等方面正在进行研究。

ANSYS WORKBENCH是用ANSYS 求解实际问题的产品,它是专门从事于模型分析的有限元软件,能很好地和现有的CAD三维软件无缝接口,来对模型进行静力学、动力学和非线性分析等功能。

《啮合传动原理部分》课件

《啮合传动原理部分》课件
根据应用需求,选择合适的材 料和工艺,提高传动部件的寿
命和可靠性。
THANKS FOR WA化设计提供依据。
04
啮合传动的维护与保养
啮合传动的润滑
01
02
03
润滑的重要性
良好的润滑是保证啮合传 动正常运行的关键,可以 减小摩擦和磨损,提高传 动效率和使用寿命。
润滑剂的选择
根据不同的啮合传动方式 和工况条件,选择合适的 润滑剂,如润滑油、润滑 脂等。
润滑方式
常见的润滑方式包括油浴 润滑、喷油润滑、油雾润 滑等,应根据实际情况选 择合适的润滑方式。
效率计算公式
根据定义,啮合传动效率的计算公式为输入功率与输出功率的比值 ,可以通过实验测量或理论计算得出。
啮合传动的功率计算
功率定义
在啮合传动中,功率是指单位时间内完成的功或转换的能量。它是衡量系统工作能力的重 要参数。
功率计算公式
根据定义,功率的计算公式为功或能量转换速率,可以通过测量输入和输出功率来计算。
传动系统优化的重要目标。
02
优化策略
为了提高效率和功率,可以采取多种优化策略,包括改进齿轮设计、提
高制造精度、优化润滑方案、采用高性能材料等。这些措施可以降低摩
擦和能量损失,提高系统的效率和功率。
03
实验研究
为了深入了解啮合传动效率和功率的关系,可以通过实验研究来测试不
同条件下的效率和功率性能。通过实验数据的分析,可以揭示各种因素
02
啮合传动的基本原理
齿轮的工作原理
齿轮的工作原理
齿轮通过一对齿廓的啮合实现动 力的传递。当两个齿轮相互咬合 时,一个齿轮的旋转方向会带动 另一个齿轮的旋转,从而实现动
力的传递。

面齿轮传动整个啮合过程相对法曲率干涉检验的方法

面齿轮传动整个啮合过程相对法曲率干涉检验的方法

摘 要 :两齿面在接触点处无 曲率干 涉才 能正确 啮合 , 由此提 出一种 面齿轮传 动整个啮合过 程 的相对 法 曲率极值 曲 线 曲率干涉检验 的方法. 建立两实体 曲面干 涉检验 的物理模 型, 通过 欧拉( E u r l e r ) 公 式和 B e r t r a n d公式 , 导 出曲面
文 章 编 号 :1 6 7 3 — 5 1 9 6 ( 2 0 1 3 ) O 1 一 O O 2 5 — 0 4
面齿轮传动整个啮 合过程相对法 曲率干涉检验 的方法
沈云 波L ,方 宗德 ' 丁文强
( 1 .中国航空动力机械研究所 ,湖南 株洲 4 1 2 0 0 2 ;2 .西北工业 大学 机电学院 ,陕西 西安 7 1 0 0 7 2 )
( 1 .AV I C Av i a t i o n P o we r p l a nt Re s e a r c h I n s t i t u t e ,Zh u z h ou 4 1 2 0 0 2,Ch i n a;2 .Sc h o o l o f Me e h a n i c a l a n d El e c t r o n i c a 1 En g i n e e in r g,No r t h— we s t Po l y t e c h ni c a l Un i v e r s i t y,xi ’ a n 71 0 0 7 2,Ch i n a )
方 向. 通过计算机仿真得到面齿轮齿面 的啮合 印痕及各 啮合位 置相对 法 曲率 的极值 曲线, 并 对面 齿轮传 动在 啮合 点的曲率干涉情况近行分析.
关键词 :面齿轮;相对 法曲率;诱导法 曲率 ;干涉检 验 中图分类号 : TH1 3 2 文献标识码 : A

空间复杂齿轮机构的运动学分析

空间复杂齿轮机构的运动学分析

齿 轮 机 构 广 泛 应 用 于 各 类 机 械 设 备 的 运 动 和 动 力 传 动 中 。 目前 对 于 其 传 动 性 能 的 分 析 已趋 于 成 熟 。 但 是 。 传 统 的 分 析 计 算 方 法 一 方 面 对 专 业 知 识 要 求
束矩阵. 进 而求 得齿 轮机 构角 速度 向量 。
据 上 述 方 法 ,图 1所 示 2 K— H 型行 星轮 系可转 换 为对
高, 分 析过 程 耗 时较 长 , 分 析方 法 有局 限性 ; 另 一 方 面 与 现代 设 计 思想 元 法接 轨 。 很 难 将 传 统 的 分 析 方 法 通
过 计 算 机 编程 实 现 齿 轮机 构 传 动性 能 的现代 分析 [ 1 ] 。 图论 方法 能 够 简洁 直观 地 描述 齿 轮 机构 的 拓 扑关 系 , 随着 现代 计算 机 技 术 的迅 猛 发展 , 众 多 学 者 将 图 论 思 想 应 用 于齿 轮 机构 的分 析设 计 中[ 2 - s ] 。笔 者 在 P e n a u d
空 间 复 杂 齿 轮 机 构 的 运 动 学 分 析水
口 薛会玲 口 刘 更 口 杨小辉
7 1 0 0 7 2 西北工业大学 陕西省机 电传动与控制工程 实验 室 西安
摘 要: 以图论理论为基础对 空间复杂齿轮机构进行运动 学分析 。首先建立齿轮机构图论模型 . 由 图论模型得到对应的邻接表和基本回路 , 然后得到齿轮机构运动约束矩阵 。 进而求得齿轮机构 角速度向 量 。以 Mi 一 6直 升机主 减速 器传 动机 构 为例 , 给 出 了系统 的 分析过 程 。 所使 用的方 法较传 统 方法 更 i r s t l y ,t h e g r a p h t h e o y mo r d e l o f g e a r me c h ni a s m w a s e s t a b l i s h e d t o o b t a i n c o r r e s p o n d i n g

车辆系统动力学 第四章

车辆系统动力学 第四章

24
蠕滑率(creepage)
1
(车轮纵向速度 - 钢轨纵向速度) 接触点处 名义前进速度 (车轮横向速度 - 钢轨横向速度) 接触点处 名义前进速度 (车轮角速度 - 钢轨角速度) 接触点处 名义前进速度
2
3,sp
纵向蠕滑率:1 横向蠕滑率: 2 自旋蠕滑率: 3
15
16
蠕滑现象
车轮与钢轨两紧压着 的弹性体之间形成接 触斑,当滚动体有相 对运动或相对运动趋 势时,由于摩擦的存 在,使在接触斑上产 生切向力,切向力与 钢轨间的滑动关系形 成了轮轨蠕滑。
17
蠕滑现象
当车轮滚动时,车轮前面部分 产生压缩变形,后面产生拉伸 变形,而轨道则前面拉伸,后 面压缩。这样,车轮滚动时所 走过的距离,将比纯滚动为小, 这一现象称为蠕滑,或称弹性 滑动。
26
z x
Mz
3
Tx
y
Ty
v2
v1
蠕滑系数(creepage coefficient)
为了计算在轮轨接触斑上的纵向蠕滑力 Tx 、横向蠕滑 力 T y 以及自旋蠕滑力矩 M z ,必须要知道接触斑的形 状及大小,以及接触斑上力的分布规律,以便建立蠕滑 力(力矩)与蠕滑率的关系式。 大半个世纪以来,很多学者进行了大量的弹性滚动接触 理论研究和实验研究。不同的理论提出了不同的关系式或 计算方法。有二维的、三维的,有线性的和非线性的,有 精确的和简化的,也有以实验为基础的关系表达式。
3. 载人自行车轮胎与路面形成的接触界面轮胎 两侧的变形等;
4. 人在雪地或松软的沙地上行走一段时间后, 行走的实际路程小于名义路程;
5. 拉面师傅手中面团变形特性等。
21
自旋现象

空间齿轮传动

空间齿轮传动
9.1 圆锥齿轮传动 直齿圆锥齿轮传动用于传递相交轴间的 回转运动,其轮齿分布在圆锥体上。 直齿圆锥齿轮传动中有五对圆锥: 分度圆锥 齿顶圆锥 齿根圆锥 基圆锥 节圆锥 用轴交角∑来表示两回转轴线间的 位置关系,多取Σ=90° 。
直齿
斜齿
曲齿
圆锥齿轮传动是用来传递两相交轴之间的运动和动力。 圆锥齿轮传动是用来传递两相交轴之间的运动和动力。 直齿圆锥齿轮常用于高速重载的传动中, 汽车、 直齿圆锥齿轮常用于高速重载的传动中,如:汽车、飞 机和拖拉机等的传动机构中。 机和拖拉机等的传动机构中。
θa θf δf 1 δf 2 δa 1 δa 2
θa =arctgha/Re θf =arctghf/Re δf 1 =δ1 -θf δf 2 =δ2 -θf δa 1 =δ1 +θa δa 2 =δ2 -θa
9.1.2 标准直齿圆锥齿轮传动的强度计算
(一) 轮齿的受力分析
的分解: 1. Fn 的分解:同斜齿轮 2. 作用力的大小 Ft1 =-Ft2 -F =-F Fr1 =-Fa2 Fa1 =-Fr2 -F Ft=2T1/dm1 T Fr=Ft·tgα·cosδ1 Fa=Ft·tgα·sinδ1 Fa -由小端指向大端 Z2 Ft2 Fr2
Fa2 Fa1 Fr1
Ft1
Z1
(二) 齿面接触疲劳强度计算
σ H = 4.98Z E
KT1 ≤ [σ H ] 2 3 φR (1 − 0.5φR ) d1 u
2
ZE KT1 d1 ≥ 4.983 [σ ] φ (1 − 0.5φ )2 u H R R
(三) 齿根弯曲疲劳强度计算
σF =
m≥3
φRm z1 (1 − 0.5φR ) u + 1

微分几何与啮合原理

微分几何与啮合原理

研究生专业课程考试答题册考试课程微分几何与啮合原理研究生院平面啮合曲线计算方法利用瞬心线来传递运动的机构称为瞬心线机构。

在传动时,两构件的瞬心线始终相切并做无滑动的滚动,以实现预期的传动比函数。

当传动装置做连续传动时,上述要求时比较难做到的,在某些位置其传力条件是非常恶劣的。

为克服这些缺点常用非圆机构去代替瞬心线机构。

这时,为能实现预期的传动比函数,需要满足Willis 定理。

Willis 定理:一对相互啮合的齿廓,在任一瞬时过啮合点的齿廓公法线应通过在该瞬时的两齿轮瞬心线的切点—瞬时啮合节点。

1、 运动学法求共轭曲线利用运动分析建立啮合方程0=⋅n v 12以求共轭曲线的方法称为运动学法。

在实际工作中,最长遇到的问题是已知两齿轮的传动比函数、传动的中心距和其中一个齿轮的齿廓,要求另一个齿轮上得共轭齿廓以及啮合点在固定坐标系中所留下的啮合线。

其啮合坐标系如图1-1所示。

图 1 - 1齿廓Γ1上啮合点坐标为:j i j i r )sin cos ()cos sin ()()(111111111u ur u r u ur u r u y u x b b b b ++-=+=在坐标系S 1中建立啮合方程,两齿轮间任一重合点的相对运动速度为:)cos (sin 11j i j O O a 21ϕϕ+===a a[][]1112112111211211112111111221212sin /1)/11()cos /1)/11()cos (sin /1)()/11(1j i j i k j i k ar v ϕϕϕϕωωa i x i a i y i a i y x i +++++-=+⨯-+⨯+=⨯+⨯=齿廓Γ1上啮合点处的切矢:1111j i r t 1du dydu dx du d +==其中:u ur dudyu ur du dx b b cos ,sin 1111== 齿廓Γ1上啮合点处的法矢:1121211111cos sin /)(j i i j k t /k t n 11u u du dy du dx du dy du dx +-=⎪⎭⎫⎝⎛+⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=⨯⨯= 因此,啮合方程为:[][]()0)sin sin cos (cos /)/11)(sin cos (cos sin )sin /1)/11()cos /1)/11((111212111111121121112112=+++--=+-⋅+++++-=⋅ϕϕϕϕu u i a i u x u y u u a i x i a i y i j i j i n v 12化简后得:ai u x u y u /)1)(sin cos ()cos(12111+-=+ϕua i u x u y a -+-=)/)1)(sin cos cos((12111ϕ将齿廓Γ1坐标变换到固定坐标系中,得到固定坐标系中的啮合线方程坐标:⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡-=⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡=⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡11001cos sin 0 sin - cos 11111111110100y x r y x M y x ϕϕϕϕ 将齿廓Γ1坐标变换到转动坐标系中,得到轮2的齿廓Γ2坐标:⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡++++=⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡=⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡1100acos)cos()sin(asin)sin(- )cos(11112212122121112122y x y x M y x ϕϕϕϕϕϕϕϕϕϕ 对上式进行数据计算,即可得到相啮合的一对齿廓上得啮合点坐标,具体步骤如下:a) 确定了参变量u 的取值区间max min u u u ≤≤;选定其中一个u ; b) 计算齿廓Γ1上得坐标(x 1,y 1,1) c) 由啮合方程计算轮1转过的角度d) 由坐标变换矩阵M 01得到固定坐标系中的啮合线 e) 由坐标变换矩阵M 21得到轮2的齿廓方程Γ2将轮1、2及啮合线在固定坐标系中绘制出来,以显示两齿廓曲线的啮合过程,如图1-2所示:图 1 - 2 运动学法求共轭曲线2、 齿廓法线法求共轭曲线运动学法求共轭曲线的优点是具有广泛的适应性,无论是定传动比还是变传动比都适用;但啮合方程的建立比较复杂,对于定传动比,齿廓法线法更为简便。

北航机械971 第四章答案

北航机械971 第四章答案

班学号姓名 1
2
班学号姓名 3
5.若将上题(4题)中的中心距加大,直至刚好连续传动,试求:
(1)啮合角'和中心矩';
αa (2)节圆半径和;
'1r '
2r (3)在节点啮合时两轮齿廓的曲率半径和;
'1ρ'2ρ(4)顶隙。

'c
6.有一齿条刀具,2=m mm ,,=1。

刀具在切制齿轮时的移动速度mm/s.
°=α20*a h 1=刀v 试求:
(1)用这把刀具切制14=z 的标准齿轮时,刀具中线离轮坯中心的距离为多少?轮坯每分
钟的转数应为多少?
L (2)若用这把刀具切制14=z 的变位齿轮时,其变位系数5.0=x ,则刀具中线离轮坯中心的
距离应为多少?轮坯每分钟的转数应为多少?
L
4
班学号姓名 5
8.图示回归轮系中,齿轮1,2为一对渐开线直齿圆柱齿轮,30z 1=,40z 2=,,;齿轮3,4为一对渐开线斜齿圆柱齿轮,mm 5.2m 12=°=α2037z 3=,50z 4=,,现需安装成实际中心距,试求:
mm 2m 34n =mm 88'a =(1)齿轮1,2的传动类型及变位系数和21x x x +=∑;
(2)齿轮3,4的螺旋角β。

6
9.设一对轴间角直齿圆锥齿轮传动的参数为:°=Σ90mm 10m =,°=α20,, ,。

试计算下列值:
20z 1=40z 2=1h *
a =(1)两分度圆锥角;
(2)两分度圆直径;
(3)两齿顶圆直径。

班学号 姓名 7。

04ch03

04ch03
由渐开线形成过程可知,渐开线具有下列特性:
1. 因发生线与基圆之间为纯滚动,没有相对滑动,所以
2. 当发生线沿基圆作纯滚动时,B点是它的速度瞬心,因此直线是渐开线上K点的法线,且线段为其曲率半径。又因发生线始终切于基圆,故渐开线上任意一点的法线必与基圆相切;或者说,基圆的切线必为渐开线上某一点的法线。
3. 渐开线齿廓上某点的法线(压力方向线),与齿廓上该点速
度方向所夹的锐角,称为该点压力角。今以表示基圆半径,由图可知
上式表示渐开线齿廓上各点压力角不等,向径越大,其压力角越大。
4.渐开线形状决定于基圆的大小。
基圆大小不等的渐开线形状不同。如图4-4所示为基圆大小不等的两条渐开线在压力角相等的点K相切。由图可见,基圆越大,它的渐开线在K点的曲率半径越大,即渐开线愈趋平直。当基圆半径趋于无穷大时,其渐开线将成为垂直于K的直线,它就是渐开线齿条的齿廓。
5.基圆以内无渐开线。
一直线在一圆周上作纯滚动直线上任意点的轨迹称为圆的渐开线该圆称为渐开线的基圆该直线称为发生线参见右图
04ch03
↑齿廓啮合定比条件§4-3 渐开线齿廓↓齿轮各部分名称及尺寸计算
一. 渐开线及其ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ质
一直线在一圆周上作纯滚动,直线上任意点的轨迹称为圆的渐开线,该圆称为渐开线的基圆,该直线称为发生线(参见右图)。

正交面齿轮传动中齿面曲率研究

正交面齿轮传动中齿面曲率研究

tg2Υ= - R IIsin2Υ1 (R I - R IIco s2Υ1)
(8)
由此式可解出两个 Υ值, 一个是绝对值小于 Π 2 的角, 用 Υg 表示, 并把它的方向作为 K 的 III
第一个主方向 eϕ1III,
相应的诱导法曲率的第一个主值用
K
III 1
表示。
另一个
Υ角等于
Π
2+
Υg ,
它相应于 K 的 III 第二个主方向 eϕ2III 及第二个主值。 显然 eϕ1III 与 eϕ2III 是互相垂直的。 把 Υg 及
Κ= dΗs dΥs, 满足下列方程[5, 6 ]
(EM - FL ) Κ2 + (EN - GL ) Κ+ (EN - GM ) = 0
(7)
由式
(7)
可求出两主方向
ΚII 1

Κ2II,
此两方向的单位矢量用
eϕ1II

eϕ2II
表示,
两矢量相互垂直。对
于与面齿轮相啮合的圆柱齿轮可由方程
1
求出主曲率
鲁文龙 朱如鹏 曾 英
(南京航空航天大学机电工程学院 南京, 210016)
摘要 齿面曲率对齿轮传动的性能有重要影响, 而有关面齿轮传动的曲率还没有得到充分的研 究。文中利用微分几何原理推导了面齿轮传动的齿面主曲率与主方向, 由此得出面齿轮传动中诱 导法曲率的两个主值; 开发了相应的程序; 进行了实例计算; 分析了传动中的主要参数对曲率的 影响, 所获得的结论对面齿轮传动的强度计算与分析具有参考价值。
图 6 齿数比 qs2变化对诱导法曲率的影响
7 小齿轮齿数N 1 变化对诱导法曲率的影响
图 8 模数m 变化对诱导法曲率的影响
  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

二、主曲率与主方向
主曲率:过曲面上的M点可作无数条曲线,不同曲线方向的法曲率
也不同,必有一个最大值和一个最小值,称为曲面在M点 的主曲率。分别表示为K1、K2
主方向:主曲率对应的两个方向称为曲面在M点的主方向。主方向
的单位矢量分别表示为 e1、 e2 ,其相互垂直。 确定主方向的条件: dn Kdr (罗德里克方程式)
r r

M

r
O
dn n lim ds s0 s 因 n 为单位矢量,其导数必其与垂直, dn
n
n n
三个矢量共面(切平面) 、 即 ds 、
dn 则 可用其在 及 两个方向的分量 ds
来表示,令
第四章 空间啮合的相对滑动及 诱导法曲率
第一节 法曲率的基本知识
一、曲面的法曲率及短程挠率
n
dr 。 为曲面在M点 n ds 的单位法线矢量,作矢量 。则 、 、 为三个互相垂 n n 直的单位矢量, 、 在 M 点的切平面内, 、 在M点的法截面内。
设两曲面、 在M点相切, 的
e2
e2 e 2
e

主曲率为K 1、K 2 ,其主方向为 e1、 e2
e1
Gb1 ( K 2 K1 ) sin( ) cos( ) ( K a 2 K a1 ) sin cos Ga1 (cos2 sin2 )
Gb 2 Gb1
第二节 相切曲面的诱导法曲率及诱导短程挠率
一、点接触曲面的诱导法曲率 及诱导短程挠率
G0
在主方向上:
设曲面在M点的主曲率为K1、K2 , 为任意一个方向的 其主方向为 、 , e1 e2 e 单位矢量,其与 的夹角为 。
n
e1 则 e 方向的法曲率为:
e2
M

K K1 cos2 K2 sin2 —欧拉公式
或: 1 1 K ( K1 K 2 ) ( K1 K 2 ) cos 2 H R cos 2 2 2 1 式中: H 1 ( K K ) R ( K1 K 2 ) 1 2 2 2 e 方向的短程挠率为:
M
r
r r

M

dn K G ds
r
O
K—曲面在M点沿曲线方向的法曲率,它的几何意义是当曲线
ds G—曲面在M点沿曲线方向的短程挠率,它的几何意义是当曲线 dn )面内的分量。 运动时,对应的法线矢量 n 的变化率 ds 在( n , dn n 运动时,对应的法线矢量 的变化率 在法截面内的分量。
e e1
e 方向的法曲率与短程挠率的关系为:
1 dK G 2 d
1 G ( K 2 K1 ) sin cos ( K 2 K1 ) sin 2 R sin 2 2
三、曲面上各方向之间K与G的关系 设曲面在M点的主曲率为 K1、K2 ,其 主方向为 e1、 e2 。从 e1起有向角为 的 a1 方
为曲线在M点的单位切线矢量,则
设曲面上有一点M,过M点作任一条曲线,r 为M点的径矢,
n
n n
M点沿曲线移动一小段距离s 到达M点,此点的径矢为 , 单位法线矢量为 ,则: r r
n n dn n lim ds s0 s
M
r
K a1 K1 cos K 2 sin
2 2
b2
a2
e2

b1

向及其垂直的 a2 方向上的法曲率和短程挠率, 为Ka1、Ka2、 Ga1 、Ga2,则有:
a1
M
e1
K a 2 K1 cos2 (90 ) K 2 sin2 (90 ) K1 sin2 K 2 cos2 1 Ga1 ( K 2 K1 ) sin cos ( K 2 K1 ) sin2 2 1 Ga 2 ( K 2 K1 ) sin( 90 ) cos(90 ) ( K 2 K1 ) sin2 Ga1 2

K a 2 K a1 ( K 2 K1 )(cos2 sin2 ) ( K 2 K1 ) cos 2

tg 2
2Ga1 K a 2 K a1
b2 e1起有向角为 +的 b1 设曲面在M点从 方向及其垂直的 b 2 方向上的法曲率和短程挠 率为Kb1、Kb2、 Gb1 、Gb2,则有:
K b1 K1 cos ( ) K 2 sin ( )
2 2
a2
e2

M
b1

a1
K a1 cos2 2Ga1 sin cos K a 2 sin2 K b 2 K1 sin2 ( ) K 2 cos2 ( ) K a1 sin2 2Ga1 sin cos K a 2 cos2
dn K G ds dr d r 由于: n n ds ds 所以: dn K G ds dn dn dr dn dr K ds ds ds (ds)2 G ( n ) ds ds ds
相关文档
最新文档