实心梁支架计算书

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桥梁支架计算书

一、满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。

本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。

模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。

则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。

则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。

1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。

查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。

2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。

方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。

梁支撑架及梁侧模板计算书

附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。

材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。

φ12对拉螺杆，U型顶托。

采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。

梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。

梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。

设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。

横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。

梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。

为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。

KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。

荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。

连续梁支架计算书

支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。

1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。

梁支架、模板计算书

扣件式梁支架、模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q 1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×2.5×1)=25.722kN/m 由永久荷载控制的组合：q 2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=27.599kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(25.722,27.599)=27.599kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图M max=0.061kN·mσ=M max/W=0.061×106/37500=1.635N/mm2≤[f]=37N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1=20.9kN/m（图5）简图（图6）挠度图ν=0.029mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×400/ 1000/(4-1)+1.4×2.5×400/1000/(4-1))=3.43kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000 )×400/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×400/1000/(4-1))=3.68kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(3.43,3.68)=3.68kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kN·m) M max=0.444kN·mσ=M max/W=0.444×106/(166.667×1000)=2.665N/mm2≤[f]=17N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)V max=2.323kNτmax=V max S/(Ib)=2.323×103×62.5×103/(833.333×104×5×10)=0.348N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×800/1000)×400/1000/(4-1)=2.787kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)νmax=0.257mm≤[ν]=1.1×1000/400=2.75mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。

主桥边跨现浇梁钢支架计算书

主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。

荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。

钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。

梁支架计算书

梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=600mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。

木方60×90mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。

梁两侧立杆间距 1.00m。

梁顶托采用60×90mm木方。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载6.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

采用的钢管类型为48×3.5。

800图1 梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×1.600×0.500=20.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.500×(2×1.600+0.600)/0.600=1.583kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+4.000)×0.600×0.500=1.800kN均布荷载 q = 1.20×20.000+1.20×1.583=25.900kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.800=2.520kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm 3；I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm 4；A计算简图0.291弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：21.58kN/mA变形计算受力图0.002变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.914kN N2=12.233kN N3=2.914kN最大弯矩 M = 0.291kN.m 最大变形 V = 0.655mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.291×1000×1000/18750=15.520N/mm 2面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×4856.0/(2×500.000×15.000)=0.971N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.655mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底顶托梁计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 12.232/0.500=24.465kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×24.465×0.50×0.50=0.612kN.m最大剪力 Q=0.6×0.500×24.465=7.339kN最大支座力 N=1.1×0.500×24.465=13.456kN截面力学参数为：截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×9.00×9.00/6 = 81.00cm3；I = 6.00×9.00×9.00×9.00/12 = 364.50cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.612×106/81000.0=7.55N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形 v =0.677×16.188×500.04/(100×10000.00×3645000.0)=0.188mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

现浇梁支架承载力计算

支架布置平面图注: 1. 支架竖向每隔0.9m布置横撑一道。

.2. 现浇梁支架步距为1.2m。

3.图中尺寸单位均以cm计.支架立杆横断面.车行天桥现浇梁支架承载力计算一 .荷载计算:取单位断面如图所示：1.钢筋砼重量：3*1.5*0.9*2.6*9.8=103.194KN（按桥墩处实心段计算）2.施工荷载及模板自重每平方米按5KN计算，则每单位断面为13.5KN。

3.支架自重：（17.31*5+14.02*5+3.97*42+2.82*12+6.45*5）*9.8/1000=3.817KN4.单位断面合力为：F合=103.194+13.5+3.817=120.511KN。

二、受力计算：根据支架结构其计算简图，支架强度、刚度计算如下：1.由图知单位断面共有5根立杆，取安全系数k=2，则实际每根杆的受力为：A=л*24*24-л*20.5*20.5=489.055mm2f= F合/5=120.511/5=24.102 KNσ=f/A=24102/489.055=49.283 Mpa支架钢材为Q235钢（A3钢），其容许抗压[σ]=205Mpa则有σ=49.283<[σ]/k=102.5 Mpa则支架强度满足要求按横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载40KN; 横杆步距为0.9m时，每根立杆设计荷载30KN计算，f均小于碗扣式支架设计荷载，支架强度亦满足要求。

2.碗扣支架刚度稳定性计算：根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）》查得：惯性矩I Z =12.19c m4[Pcr]= л2*E I Z/（μ*L）2=л2*205*109*12.19*10-8/（1*1.2）2=171.275 KN Pcr= f=24.102 KN<[Pcr]/k=85.637 KN根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）》查得1.2m步距碗扣支架立杆稳定性计算N=f=24.102KN<0.423*4.89*10-4*205*106/1000=42.403KN，亦满足要求。

桥梁施工支架计算书

平衡段支架计算一设计依据：1 新建天津至秦皇岛铁路客运专线施工图2、钢结构设计手册3、TB10002.5-2005铁路桥涵地基和基础设计规范4、铁路桥涵设计规范5、铁路桥涵施工规范二桥横向荷载分段区域图如下：桥横向荷载分段区域图（1）钢筋混凝土容重q砼＝26KN/ m3（2）模板荷载q2：断面翼缘板位置（图示部分Ⅰ）q2＝10KN/m；断面腹板位置（图示部分Ⅱ）q2＝20KN/m；断面底板位置（图示部分III）q2＝15KN/m （3）施工人员及机械荷载q3：q3=2.5KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。

（4）混凝土振捣荷载q4：q4＝2.0KN/m2三纵梁受力检算（1）断面翼缘板位置（图示部分Ⅰ），最大分布荷载：混凝土自重q1：q1＝0.61×26=15.86KN/m模板自重：q2＝10 KN/m施工人员及机械荷载q3=2.5 KN/m2×1.7＝4.25KN/m混凝土振捣荷载q4=2.0 KN/m2×1.7＝3.4KN/m工字钢自重：q5＝0.527KN/m合计：q＝15.86+10+4.25+3.4+5×0.527＝36.15KN/m 纵梁检算：由5根I32工字钢承担则每根I32承担荷载7.23KN/m弯矩图：(单位：K N·m )6.447.520.91.72剪力图：(单位：K N )M max =7.52K N ·mσ=M/W=7.52×103/692.2×10－6＝10.86Mpa ＜160Mpa Q max =25.77K Nτ=25.77×103/67.05×10－4=3.84Mpa ＜80Mpa （2）断面腹板位置（图示部分Ⅱ），最大分布荷载：混凝土自重q 1： q 1＝3.65×26=94.9KN/m 模板自重：q 2＝20 KN/m施工人员及机械荷载q 3=2.5 KN/m 2×3.2＝8KN/m 混凝土振捣荷载q 4=2.0 KN/m 2×3.2＝6.4KN/m 工字钢自重：q 5＝0.527KN/m合计：q ＝94.9+20+8+6.4+9×0.527＝134.04KN/m 纵梁检算：由9根I32工字钢承担则每根I32承担荷载14.89KN/m6.1611.5614.219.653.62弯矩图：(单位：K N ·m )剪力图：(单位：K N )M max =15.49K N ·mσ=M/W=15.49×103/692.2×10－6＝22.38Mpa ＜160Mpa Q max =53.06K Nτ=53.06×103/67.05×10－4=7.91 Mpa ＜80Mpa （3）断面底板位置（图示部分Ⅲ），最大分布荷载混凝土自重q 1：23.829.267.4515.4912.6813.263.541.8619.87q1＝1.76×26=45.76KN/m模板自重：q2＝15 KN/m施工人员及机械荷载q3=2.5 KN/m2×2.2＝5.5KN/m 混凝土振捣荷载q4=2.0 KN/m2×2.2＝4.4KN/m工字钢自重：q5＝0.527KN/m合计：q＝45.76+15+5.5+4.4+5×0.527＝73.3KN/m 纵梁检算：由5根I32工字钢承担则每根I32承担荷载14.66 KN/m弯矩图：(单位：K N·m )剪力图：(单位：K N) 15.2513.06 3.481.83M max =15.25K N ·mσ=M/W=15.25×103/692.2×10－6＝22.03Mpa ＜160Mpa Q max =52.25K Nτ=52.25×103/67.05×10－4=7.79Mpa ＜80Mpa 四横梁受力检算：采用I40工字钢横梁自重：0.676 KN/m前横梁计算简图后横梁计算简图前横梁受力检算：7.3312.4823.4419.5728.21弯矩图：(单位：K N ·m )剪力图：(单位：K N )M max =17.09 K N ·mσ=M/W=17.09×103/1090×10-6＝15.68Mpa ＜160Mpa Q max =112.37KNτ=112.37×103/86.1×10-4=16.76Mpa ＜80Mpa 后横梁受力检算：弯矩图：(单位：K N ·m )剪力图：(单位：K N )3.426.856.85 12.6967.533.5912.6918.353.1940.967.5335.0244.8440.953.1951.26106.392.6949.21 106.349.21 51.26 9.029.02 3.4215.1217.9913.2417.9915.123.5935.0244.8418.3M max =106.3 K N ·mσ=M/W=106.3×103/1090×10－6＝97.52Mpa ＜160Mpa Q max =434.16KNτ=434.16×103/86.1×10－4=50.43Mpa ＜80Mpa 五支撑钢管检算支撑钢管采用Φ60cm 壁厚10mm 的钢管。

实心板桥支架计算

1、工程概况本合同段小桥上部结构采用整体式钢筋混凝土现浇板，其高度为50cm。

采用“碗扣”式满堂脚手架施工。

2、支架安装纵、横向立杆间距均为90cm，在高度方向每间隔1.2m设置一排横杆，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排横向立杆各设置一道剪刀撑。

本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。

脚手管安装好后，在可调顶托上铺设10×10 方木，底模采用竹胶板，其背肋采用10×10方木，间距为30～40cm。

木枋布置好后可进行支架预压。

3、支架预压安装模板前，要对支架进行压预。

支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全。

2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。

预压荷载为梁板单位面积最大重量的1.1倍。

本方案采用砂袋进行预压。

为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每5米布置一排，每排4个点。

在加载50%和100% 后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，即可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸载。

卸载完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸载后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。

预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

4、支架受力验算①、底模板顶托横梁（10×10cm木枋）验算：底模下脚手管立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9 m，顶托方木按横桥向布置，间距90cm；计算跨径为0.9m，按简支梁受力考虑验算顶托方木：底模处实心板荷载：P1=0.5×26=13kN/m2模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2则有P=（P1+P2+P3+P4）=19.5kN/m2W=bh2/6=10×102/6=167cm3由梁正应力计算公式得：σ=qL2/8W=（19.5×0.9）×1000×0.92 /（8×167）=10.6Mpa＜[σ]=13Mpa强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：τ=3Q/2A=3×（19.5×0.9）×（900/2）/（2×100×100）=1.18Mpa＜[τ]=2Mpa强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=833cm4fmax=5qL4/384EI=5×19.5×0.9×9004/（384×833×104×0.1×105）=1.8mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400）刚度满足要求②、立杆强度验算：脚手管（υ48×3.5）立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×0.9m梁均布荷载。

梁板支撑体系计算书

梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。

1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405 KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25 KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54 KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34 KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。

另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。

弹性模量：E=6500N/mm2。

受力简图如下：①强度验算：M max =2ql K v =-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:W n =mf M =2010177.06⨯=8850mm ³ 选用底板截面为500×18mm ，W n =61bh ²=61×500×18²=27000 mm ³> W n1 可满足要求。

②剪应力验算 V=ql K v =0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/ mm ²< f v =1.2N/mm 2满足要求③刚度验算刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以q=8.04KN/m挠度 ωA =EI ql k m 1004=3418500121650010025004.8967.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.45mm <[ω]=400l =400330=0.83mm 可以满足要求。

梁支撑架计算书

梁支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

梁底增加3道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3.00。

一、参数信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):7.50；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:3；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.700；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):2.000；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×2.000×0.600=30.000 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.600×(2×2.000+0.700)/ 0.700=1.410 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.700×0.600=1.680 kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.2×30.000+1.2×1.410=37.692 kN/m；集中荷载 P = 1.4×1.680=2.352 kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：N1=2.573 kN；N2=7.447 kN；N3=8.461 kN；N4=7.649 kN；N5=2.573 kN；木方按照简支梁计算。

受力计算书

支架、模板系统受力计算书一、支架、受力、模板布设方式1、钢管支架立杆箱体及翼板处统一布置为纵向间距0.6m，横向间距0.6m;横杆步距均1.5米,考虑到支架整体变形协调因素及门洞处立杆的受力情况，立支架立杆布置为纵向间距0.4m,横向间距0。

40m；大横杆步距均为1.2m.（实际施工时立杆钢管壁厚一般在3.0～3。

5mm浮动，取较小值规格统一为φ48×6。

0。

为增强支架总体稳定性，搭设立杆时尽量用较长杆件且满足同一断面接长接头≤50%的要求）2、箱梁底横向采用10cm×5cm木方,跨径0。

45m ；3、箱梁底纵向采用5cm×12cm木方跨径均为0。

9m。

4、外模面板均采用12mm厚度的双面覆膜竹胶板。

5、门洞顶纵梁采用20a，9米长的槽钢作横梁。

二、荷载计算由于桥跨长度和桥宽不同导致各桥跨支架及模板系统荷载情况不一致，为了符合现场实际情况，荷载及其他构件受力分析时按实心段梁体和空心段梁体两种情况分别计算。

（一）实心段梁体荷载计算1、箱梁自重荷载：P1＝1.8×26＝46.8kN/m2（按1.8m厚度计算）2、模板荷载：P2＝200kg/m2＝2kN/m23、设备及人工荷载:P3＝250kg/m2＝2。

5kN/m24、20a槽钢荷载荷载：P5＝200kg/m2＝2kN/m25、砼浇注冲击及振捣荷载：P4＝200kg/m2＝2kN/m2则有P＝（P1+P2+P3+P4）＝53.3 kN/m2（二）空心段梁体荷载计算1、箱梁自重荷载:P1＝0.5×26＝13kN/m2(实际施工0.25+0。

22=0。

47m,按0。

5m砼厚度计算）2、模板荷载P2、设备及人工荷载P3、砼浇注冲击及振捣荷载P4等与实心段梁体相应荷载相同。

则有P＝（P1+P2+P3+P4）＝19。

5kN/m2计算立杆单根受力和基础受力时考虑支架自重每增加10m高度增加1kN的力。

三、受力分析(一)底板面板的强度和刚度计算1、实心段梁体底板面板强度验算a、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板,第一次砼浇注对底模强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时,箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑位于盖梁实心段或腹板底处横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.20m。

支架计算书(最终)DOC

0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。

2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。

3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。

二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。

立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。

模板用厚15mm的优质竹胶合板。

腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。

c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。

㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

标准支架计算书1

标准支架计算书1支架计算书一、支架布置板下支架纵距1000mm、横距1000mm、水平横杆步距1700mm；截面小于370×1100mm的梁下支架纵距800mm、横距800mm、水平横杆步距1700mm；截面为600×1800mm梁下支架纵距600mm、横距500mm、水平横杆步距1700mm。

二、荷载取值主要荷载为：G1k模板0.5kN/m2，G2k混凝土自重24 kN/m3，G3k 钢筋自重1.5kN/m3；Q1k人员、工机具2.5kN/m2，Q2k振捣混凝土产生的荷载2.0kN/m2，Q3k倾倒混凝土时产生的荷载2.0kN/m2。

三、模板支架计算模板为木模板：采用15mm竹胶板面板，采用50*100mm方木做楞木，板下间距350mm布置、梁下间距250mm布置。

支架采用Φ48mm×3.5mm钢管搭设，扣件连接，按规范设水平和竖向剪刀撑以增加支架的稳定性。

（一）板下模板支架计算板的模板及支架计算承载力参与组合的荷载类别：G1k +G2k+G3k+Q1k；平板的模板及支架验算参与组合的荷载类别：G1k +G2k+G3k。

1、板的模板模板为木模板：混凝土板厚120～130mm按照130mm计算；采用15mm竹胶板面板，50*100mm方木做楞木，板下楞木间距350mm布置。

强度计算：q G =0.13×24+0.13×1.5+0.5=3.815 kN/mq Q =2.5 kN/m1.2M G=0.125×1.2×3.815×0.352= 0.07 kN.m1.4M Q=0.25×1.4×2.5×0.35= 0.3 kN.mW=100×1.5 2÷6=37.5cm3σ=M/W=(0.07 +0.3)÷37.5×103=1.87Mpa＜30 Mpa强度满足要求。

32m(24m)简支梁支架计算书

中国港湾工程有限责任公司新建京铁路七标32m（24m）简支梁支架计算书计算：复核：审核：二零一七年三月二十八日1 计算依据设计图纸及相关设计文件《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011)《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005)《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规》(GB50017-2003)《铁路桥涵设计规》(TB 10002-2017)《装配式公路钢桥多用途使用手册》2 支架布置每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度10.5m，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。

支架布置详见下图：3 荷载组合3.1 主要荷载支架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载 P1；模板、支撑自重荷载P2；人员、设备重 P3；震动器产生荷载 P4；倾倒混凝土产生荷载P5。

根据设计要求，选取荷载大小为：P3=2.5kN m；P4=2.0kN m；P5=6.0kN m。

荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.4。

3.2 梁I-I截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.17×26/2.829=10.75kN m腹板区：P1=1.64×26/1.153=36.98kN m顶底板区：P1=2.51×26/4.22=15.449kN m（2）模板、支撑自重荷载P2翼缘板区：P2=1.6kN m腹板区：P2=1.6kN m顶底板区：P2=3.6kN m（3）荷载组合翼缘板区：P=（10.75+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=29.52kN m腹板区： P=（36.98+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=60.996kN m顶底板区：P=（15.449+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=35.159kN m按照Ⅰ-Ⅰ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:60.996kN/m60.996kN/m3.3 梁Ⅳ-Ⅳ截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1钢筋混凝土容重按照263kN m 计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.217×26/2.825=11.2kN m 腹板区：P1=3.848×26/1.667=60.016kN m 顶底板区：P1=3.697×26/3.202=30.02kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=1.6kN m 腹板区：P2=1.6kN m 顶底板区：P2=3.6kN m （3）荷载组合翼缘板区：P=（11.2+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=30.06kN m 腹板区： P=（60.016+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=88.639kN m 顶底板区：P=（30.02+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=52.644kN m按照Ⅳ-Ⅳ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:88.639kN/m88.639kN/m4、截面验算4.1 上横梁计算上横梁采用I10工字钢，间距为200mm 布置在贝雷片上。

梁门架支架计算书(梁截面500×1900)

梁模板（门架）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计立面图1模板设计立面图2模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板弹性模量E(N/mm2) 10000 W＝bh2/6=500×15×15/6＝18750mm3，I＝bh3/12=500×15×15×15/12＝140625mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下：q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×0.5＝30.376kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×0.5＝29.549kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.5＝0.882kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.9]×0.5＝24.275kN/m1、抗弯验算σ＝M max/W＝(0.107×29.549×0.152+0.121×0.882×0.152)×106/18750＝3.922N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×24.275×1504/(100×10000×140625)＝0.055mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×29.549×0.15+1.223×0.882×0.15＝5.228kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×24.275×0.15＝4.162kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.07 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.54小梁弹性模量E(N/mm2) 6545 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67计算简图如下：承载能力极限状态q1=0.9×1.2×(G1k2-G1k1)×l=0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.15=0.032kN/mq2=R max/L=5.228/0.5=10.456kN/mF1=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×0.15×(0.9-0.5/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.15×(1.9-0.1)=0.406 kN/mF2=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×0.15×(1.8-0.9-0.5/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.15×(1.9-0.1)=0. 406kN/m正常使用极限状态q'1=(0.3-0.1)×0.15=0.03kN/mq'2=4.162/0.5=8.324kN/mF'1=(0.1+(24+1.1)×0.1)×0.15×(0.9-0.5/2)/2+0.5×0.15×(1.9-0.1)=0.262kN/mF'2=(0.1+(24+1.1)×0.1)×0.15×(1.8-0.9-0.5/2)/2+0.5×0.15×(1.9-0.1)=0.262kN/m1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.275×106/83330＝3.304N/mm2≤[f]＝13.07N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝3.03kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.03×1000/(2×100×50)＝0.909N/mm2≤[τ]＝1.54N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.273mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.048mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.506kN，R2＝4.573kN，R3＝-0.298kN，R4＝3.348kN，R5＝3.348kN，R6＝-0.298kN正常使用极限状态R1'＝1.172kN，R2'＝3.551kN，R3'＝-0.234kN，R4'＝2.604kN，R5'＝2.604kN，R6'＝-0.234kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48.3×3.6主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26由上节可知R1＝max[R1，R2]/2＝2.287kN，R2＝max[R3，R4，R5，R6]/2＝1.674kN, R1'＝max[R1'，R2']/2＝1.776kN，R2'＝max[R3'，R4'，R5'，R6']/2＝1.302kN主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.622×106/5260＝118.295N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.287kNτmax＝2V max/A=2×2.287×1000/506＝9.04N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝2.024mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！七、门架稳定性验算门架代号M1219 门架宽b(mm) 1219门架高h0(mm) 1930 门架立柱钢管类型Ф48×3.5扫地杆钢管类型Ф48×3.5可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 150垂直门架的水平加固杆底层步距(m) 2门架(榀)重量G mf(kN) 0.1 门架(榀)数量n m 1交叉支撑(副)重量G jk(kN) 0.1 交叉支撑(副)数量n j 1水平架(榀)重量G sk(kN) 0.1 水平架(榀)数量n s 1脚手板(块)重量G bk(kN) 0.1 脚手板(块)数量n b 1连接棒(个)重量G lk(kN) 0.1 连接棒(个)数量n l 1锁臂(副)重量G sk(kN) 0.1 锁臂(副)数量n s 1直角扣件重量G zk(kN) 0.1 直角扣件数量n z 1旋转扣件重量G xk(kN) 0.1 旋转扣件数量n x 1附件重量G fk(kN) 0.2q1=G mk+G jk n j+G sk n s×4/5+G bk n b×4/5+G jk n j+G sk n s=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0 .1×1=0.56kNq2=G gk(l b+l b)×5/4=0.053×(0.9+0.9)×5/4=0.118kNq3=G zk n z+G xk n x=0.1×1+0.1×1=0.2kNq4=2×G gk×4×l b/cos(arctan((5×h0)/(4×l b)))=2×0.053×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=1.0 84kNq5=G gk×(2×l b+(l c+b)/2)=0.051×(2×0.9+(1.8+1.219)/2)=0.168kNN Gk=(q1+q2+q3+q4+q5+G fk)/h0=(0.56+0.118+0.2+1.084+0.168+0.2)/1.93=1.207kN/m∑N Gik=[(24+1.5)×1.9×0.5+(24+1.1)×0.1×(1.8-0.5)/2+0.5×((1.8+0.5)/2+2×(1.9-0.1))]×0.9=25 .408kNN Q1k=1×0.9×(0.5+1.8)/2=1.035kNN1=0.9×[1.2×(1.207×5.1+25.408)+1.4×1.035]=35.395kNN2=0.9×[1.2×(1.207×5.1+25.408)+0.9×1.4×(1.035+2×0.073×22/(10×1.219))]=35.318kNN3=0.9×[1.35×(1.207×5.1+25.408)+1.4×(0.7×1.035+0.6×2×0.073×22/(10×1.219))]=39.301k Nλ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=138.032，查表得，φ＝0.406σ＝N/(φA)＝39300.915/(0.406×489×2)＝98.978N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"门架稳定性验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝R max＝19.65kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝19.65/(1×0.15)＝131.003kPa≤f ak＝170kPa 满足要求！。

梁式支架计算书

梁式支架计算书一、编制依据（1）三金潭立交道路工程设计图纸及地质资料（2）《路桥施工计算手册》（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）二、荷载计算1、混凝土自重箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据设计图可得箱梁各部分自重荷载：1、箱梁钢筋混凝土容重取：3/26m kN =γ。

跨中截面m kN q /88.6126138.21=⨯⨯=跨中墩顶截面m kN q /74.10326199.31=⨯⨯=墩顶2、模板取q 2=0.5kN/m23、施工机具及人员荷载q 3=2.5kN/m24、倾倒混凝土产生的荷载q 4=2.0kN/m25、振捣砼产生的荷载q 5=2.0kN/m2三、结构验算1、分配梁1验算分配梁1为横桥向间距45cm 布置工10，按五等跨连续梁计算。

（1）截面特性48410245245m cm I -⨯==363104949m cm W -⨯==[]MPa w 215=σ[]MPa125=τ245/1006.21006.2cm kN MPa E ⨯=⨯=（2）弯曲强度验算ml l q M 206.1078.020max ==m kN q q q q q q /188.134)225.2(4.1)5.074.103(2.1)(4.1)(2.154321=++⨯++⨯=++++=墩顶qq 45.00=解得mkN M ⋅=855.6max MPa MPa W M 2159.1391000)1049(855.6/6max <=÷⨯÷==-σ，满足要求（3）剪切强度验算kNl q Q 14.44206.139.60606.0606.00max =⨯⨯==MPa MPa Ib S Q 1255.710)104.58(1014.44)/(643max <=÷⨯÷⨯==-τ,满足要求（4）挠度验算[]mm L mm EI l q 015.3400/68.1101024510206100206.11038.60664.0100664.03894340max==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ωω满足要求2、分配梁2验算分配梁2采用H588（1）截面特性48410118000118000m cm I -⨯==3631040204020m cm W -⨯==[]MPa w 215=σ[]MPa125=τ245/1006.21006.2cm kN MPa E ⨯=⨯=m kN q q q S q q /56.16)(*4.1)5.02*26(*2.1543151=++++==mkN q q q S S q q /264.28)(*4.1)5.02*26(*2.15432142=+++++==m kN q q q S S q /1.33)(*4.1)5.02*26(*2.1543223=+++++=（2）弯曲强度验算ml m a la ql M 85.0)41(81222max ==-=分配梁1荷载最大值为q 3=33.1kN/m 解得mkN M ⋅=66.260max MPa MPa W M 21585.641000)104020(66.260/6max <=÷⨯÷==-σ，满足要求（3）剪切强度验算0015.0q a q Q ==002421q l q Q ==kNq Q Q 4.132401max ===MPa MPa d I S Q x x 12521012.01085.1132831045.2154104.132863max <=⨯⨯⨯⨯⨯==--τ，满足要求（4）挠度验算[]mm L mm l a EI l q 4.19400/72453842240max==<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-=ωω，满足要求3、分配梁3验算分配梁3采用双拼工32a （1）截面特性4841011080211080m cm I -⨯⨯==363106922692m cm W -⨯⨯==mmd 5.9=cmS I x x 5.27:=[]MPa w 215=σ[]MPa125=τ245/1006.21006.2cm kN MPa E ⨯=⨯=（2）受力计算分配梁3承受荷载kNl q F F 52.7429*56.162*151====kNl q F F 2.12729*264.282*242====kNl q F 95.14829*1.332*33===结构力学计算器输出如下单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------10.000000000.00000000-0.000000000.000000000.000000000.0000000020.00000000-74.5200000-0.000000000.00000000-74.5200000-76.457520030.00000000199.853934-76.45752000.00000000199.853934-41.682935440.0000000072.6539340-41.68293540.0000000072.653934045.501785450.00000000-76.296065945.50178540.00000000-76.2960659-46.053493760.00000000-203.496065-46.05349370.00000000-203.496065-77.798880070.0000000074.5200000-77.79888000.0000000074.52000000.0000000080.00000000-0.000000000.000000000.00000000-0.00000000-0.00000000M max =77.8kN/m,Q max =203.5N[]MPa MPa W M w 210561069221085.75263max =<=⨯⨯⨯==-σσMPa MPa It S Q 1259.38105.9105.272105.203323max <=⨯⨯⨯⨯⨯==--τ，满足要求四、钢管立柱验算活恒总F F F 4.12.1+=kN G 18.271010291513=⨯⨯⨯⨯=-分ⅡkNG 92.81010423.47.523=⨯⨯⨯⨯=-分ⅢkNF 95.8029)225.2(4.1)92.818.279)373.05.088.61((2.1=⨯++⨯+++⨯++⨯=总支架采用Q235钢管，φ=325mm，壁厚t=6mm，长度L=4.5m，截面积A=60.13cm 2钢管立柱承压验算钢管长细比i uL=λ其中钢管视为两端铰支，故0.1取μcm A I i 28.1113.6033.7651===计算得89.39=λ查表得钢管轴心受压构件稳定系数942.0=ϕ考虑最不利工况即三根钢管承受全部荷载则单根钢管承压：MPa A F p 4.351013.60942.04/1095.8024/43max=⨯⨯⨯==-）（总ϕ小于单根钢管允许承压215MPa满足要求。