计算书 5 组合
牛腿计算书
上石立交牛腿计算计算：复核：一、支座反力R g=1100kN, R P=1090KN。
二、牛腿计算宽度,牛腿上支座间距125cm，支座距梁端距离e＝40cm，支座取450×500×80mm的四氟滑板支座,其b＝50cm。
则牛腿计算宽度B=b+2e＝130cm > 125cm，故B取125cm。
构造见附图1。
附图1三、牛腿的截面内力.1．竖截面A－B：2．最不利斜截面内力A－C：tan2β=2h/3e=2×0.9/（3×0.4）＝1.5，则β＝28.155度。
3．45假设混凝土沿45度斜截面开裂，此时全部拉力由钢筋承受，则：N=R/COS45°=（1.1×1.2×1100+1.4×1.3×1090）/COS45°＝5140 KN （汽车荷载冲击系数按0.3取）。
四、 各截面验算.1．竖截面A －B ： 受拉区取10根32的钢筋，A s =8042mm 2,f sd =280MPa ;E S =2.0×105 MPa ，a s ＝53mm 。
受拉区取10根25的钢筋，A s =4909mm 2,f sd =280MPa ;E S =2.0×105 MPa ，a s ＝153mm 。
配4排斜筋，每排取10根25的钢筋，A sb =6158mm 2,f sd =280MPa ;E S =2.0×105 MPa ，α＝45°。
计算时只计入两排。
箍筋采用16的HRB335钢筋，A sv =1608mm 2,f sv =280MPa ;E S =2.0×105 MPa, S v ＝300mm 。
砼标号为C50砼，f cd =22.4MPa ；f td =1.83MPa ；E c =3.45×104 MPa（1）.抗弯验算：h 0=809.1 mm ,x=49.09 mm ≤ξjb h 0=0.56×809.1=453.1 mm,且X<2a s =106mm. 故按规范公式5.2.5-1计算γ0Md =1454 KN.m ≤ 公式5.2.5-1右项= 2742 KN ·m 计算通过。
箱涵计算书
箱涵结构计算书目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 工程概况 (1)1.1.1截面尺寸 (1)1.1.2填土情况 (1)1.2 标准与规范 (1)1.2.1 标准 (1)1.2.2 规范 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点与参数 (2)1.5 计算软件 (2)2 计算模型简介 (3)2.1 计算模型 (3)2.2 荷载施加 (3)3 箱涵结构计算 (4)3.1 荷载组合 (4)3.2 箱涵受力计算 (4)3.2.1 箱涵弯矩 (4)3.2.2 箱涵剪力 (5)3.2.3 箱涵轴力 (6)3.2.4 箱涵配筋验算 (7)4地基承载力验算 (27)4.1荷载计算 (27)4.2地基应力 (27)1 计算依据与基础资料1.1 工程概况道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m1.1.1截面尺寸净跨径：6m净高：3.5m顶板厚：0.6m底板厚：0.65m侧墙厚：0.6m倒角：0.15x0.15m基础： 15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层；基础宽度：14.8m1.1.2填土情况箱涵覆土厚度：1.729m土的内摩擦角：30°填土容重：18KN/m31.2 标准与规范1.2.1 标准桥梁结构安全等级为一级;设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。
跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵；箱涵总长：46m；横坡：根据道路设计进行设置。
地震烈度：7度；环境条件Ⅰ类;地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。
1.2.2 规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTJ041-2000）； 《城市道路设计规范》（CJJ 37-90）； 1.2.3 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.03） 《公路小桥涵设计示例》（人民交通出版社2005.01）1.3 主要材料1）混凝土：箱涵采用C30混凝土。
组合式支吊架结构计算书
组合式支吊架结构计算书1、结构概况组合式支吊架结构三维效果图如图1所示，其几何尺寸如图2、图3、图4所示。
图 1 结构三维图图 2 上视图图 3 前视图图 4 左视图2、材料属性构件截面尺寸及材料属性如表1所示。
表 1 模型参数表Z13、计算模型利用有限元软件建立模型如图5所示。
图 5 整体模型4、 荷载分布在杆件65、66、67、79、80、81、84、85、86、89、90、91施加均布线荷载如图 6所示： 4.5K /q N m图 6 荷载分布图5、 分析结果1）应力比组合式支吊架结构应力比云图如图 7所示。
应力比为弯曲应力的值和构件所承受的最大应力的比值，其中杆件66、90的应力比最大，最大应力比为0.794.图 7 应力比云图2）挠度结构整体变形图如图 8所示，其中最大位移为15.4mm<L/200=45mm (满足要求)图 8 结构变形图杆件66、90：0.000.500.700.901.004.5/0.84 3.78y F q l kN m m kN =⨯=⨯=X 方向每跨所承受的最大均布荷载为：max / 3.78/3 1.26/x q F l kN m kN m ===1.26/0.126/126/kN m T m kg m ==由室内管道支架及吊架-03S402查得钢管重量表如表 2所示。
表 2 钢管重量表（kg/m ）假设安装公称直径为100mm,壁厚为4.0mm 的保温管道，则每一层可安装的数量为：126/25.25/ 4.994n kg m kg m =÷=≈根根6、 截面验算选取结构中最不利杆件66（90）进行验算：1) 截面抗弯强度验算（室内管道支架及吊架-03S402总说明4.3.4a ）1.51.50.85yx x x x yM M f Wn Wn γγ+≤ 式中：x y γγ、-截面塑性发展系数x y M M 、-所验算截面绕x 轴和绕y 轴的弯矩（-mm N ）x y Wn Wn 、-所验算截面对x 轴和对y 轴的净截面抵抗矩（3mm ）f -钢材的抗拉强度设计值（2/N mm ）结构弯矩图如图 9所示，其中弯矩最大值为：max 398902-M N mm =；x 1.2γ=；31969.4403x Wn mm =;2310/f N mm =21.5 1.5398902253.18/0.85=263.51.21969.4403x x x M N mm f Wn γ⨯==≤⨯（满足要求）图 9 弯矩图2) 截面抗剪强度验算1.5=0.85v x wVSf I t τ≤ 式中：τ-抗剪强度（2/N mm ）V -计算界面沿腹板平面作用的剪力（N ）S -计算剪力处以上毛截面对中和轴的面积矩（3mm ）x I -毛截面惯性矩（4mm ） w t -腹板厚度（mm ）v f -钢材的抗剪强度设计值（2/N mm ）结构剪力图如图 10所示，其中剪力最大值为：max 1899.54V N =；451939.82x I mm =;31960S mm =;451939.82x I mm =; 2.5w t mm =;2180/v f N mm =.221.5 1.51899.541960=43.0086/0.85153/51939.82 2.5v x w VS N mm f N mm I t τ⨯⨯==≤=⨯ 满足要求图10 剪力图另注：本计算书为整体结构分析，扣件及螺栓受力分析需单独验算。
钢烟囱计算书计算书5
（如果不单独存档，不盖入库章）计 算 书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney*********工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (7)3、筒体自重计算 (8)4、筒体截面参数 (10)5、筒体温度计算 (11)6、动力特征计算 (15)7、风荷载计算 (17)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (19)9、地震作用及内力计算 (21)10、附加弯矩计算 (25)11、荷载内力组合 (31)12、钢烟囱强度与稳定计算 (34)13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (38)14、筒壁容许应力计算 (39)15、钢烟囱底座计算 (42)16、钢烟囱位移结果 (46)17、加强圈间距计算 (47)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66.000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -15.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压ω0 = 0.35kN/m2瞬时极端最大风速: 50.00(m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0.50 烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度(0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度: 0.00m设置破风圈: 是2．材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数λ(W /(m·K))1 隔热层JM-100 1100 850.00 -----2 筒壁钢材Q235(B) 250 7850.00 58.150给定三个温度点下隔热层的导热系数值给定温度(℃) 350 450 550 导热系数(W /(m·K)) 0.200 0.200 0.2403．几何尺寸信息烟囱总分段数: 7烟囱筒身分段参数表编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 66.00 2000.00 -----1 60.00 2000.00 6.002 50.00 2000.00 10.003 40.00 2000.00 10.004 30.00 4000.00 10.005 20.00 4000.00 10.006 10.00 4000.00 10.007 0.00 4000.00 10.00 烟囱总截面数: 18烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)隔热层厚度(mm)筒壁厚度(mm)材料总厚度(mm)坡度(%)0 66.00 2000.00 ----- 100.00 10.00 110.00 0.0001 60.00 2000.00 6.000 100.00 10.00 110.00 0.0002 55.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0003 50.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0004 45.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0005 40.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0006 35.00 3000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 10.0007 30.00 4000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 10.0008 23.00 4000.00 7.000 100.00 16.00 116.00 0.0009 21.00 4000.00 2.000 100.00 16.00 116.00 0.00010 20.00 4000.00 1.000 100.00 16.00 116.00 0.00011 19.00 4000.00 1.000 100.00 16.00 116.00 0.00012 17.00 4000.00 2.000 100.00 16.00 116.00 0.00013 15.00 4000.00 2.000 100.00 16.00 116.00 0.00014 12.50 4000.00 2.500 100.00 16.00 116.00 0.00015 10.00 4000.00 2.500 100.00 16.00 116.00 0.00016 5.00 4000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 0.00017 0.00 4000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 0.000烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)0 66.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----1 60.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----2 55.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----3 50.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----4 45.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----5 40.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----6 35.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----7 30.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----8 23.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 10009 21.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100010 20.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----11 19.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100012 17.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100013 15.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100014 12.50 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 200015 10.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----16 5.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----17 0.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----钢平台参数表平台编号标高(m)平台宽度(mm)角度(°)活荷载自重均布(kN/m2)总计(kN)均布(kN/m2)总计(kN)1 13.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.622 15.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.623 17.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.624 19.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.625 21.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.626 23.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.627 46.00 1000.00 360.00 3.50 32.99 1.00 9.42平台荷载折减系数: 1.00是否设置爬梯: 是爬梯自重(沿高度): 5.00(kN/m)4．烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 3500.00mm烟囱底板外径D2: 8000.00mm偏心弯矩M e: 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 6地脚螺栓腐蚀裕量c2: 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 7500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 600.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 是垫板厚度td: 20mm垫板宽度L4: 500mm2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013（以下简称“烟规”）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（以下简称“荷载规范”）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010（以下简称“抗震规范”）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（以下简称“钢结构规范”）《烟囱设计手册》(中国计划出版社, 2014年5月第1版, 以下简称“烟囱手册”)《塔式容器》NB/T 47041-2014《碳素结构钢》GB/T 700-2006《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）中国建筑工业出版社《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中国建筑工业出版社3、筒体自重计算如果存在洞口的话则扣除洞口部位的重量。
深梁设计计算书5讲解
深梁设计计算书1.1 深梁的几何尺寸及计算简图深梁按弹性理论计算，梁的几何尺寸及计算简图如图1所示。
图1 深梁的几何尺寸及计算简图1.2 深梁的计算跨度计算深梁的计算跨度为：1.035m =1035mm =)90015.1,1100min()15.1,min(0⨯==n c L L L1.3 荷载计算梁跨中施加的集中荷载：F=180kN梁自重转化为跨中集中荷载为=⨯⨯⨯⨯+⨯=2/25035.1)21.011.01.12.0(G 3.1kN 合计：P=F+G=183.1kN 1.4 内力计算弯矩图如图2图2 内力图（M-m kN ⋅，kN V -)根据精力平衡条件求得：M=m kN PL ⋅=⨯=35.5041.11.1834 kN P V 55.9121.1832===1.5 深梁的正截面受弯承载力计算受力钢筋采用HRB335，混凝土为C30。
下部纵筋采用两排，mm a h h s 410404500=-=-=，mm b f 400=。
计算过程如下：一、构件编号: SL-1 二、设计依据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 三、计算信息 1. 几何参数梁宽: b=200mm梁高: h=450mm梁的计算跨度: lo=1035mm2. 材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2钢筋种类: HRB335 fy=300N/mm2最小配筋率: ρmin=max(0.200,45ft/fy)％=max(0.200,45*1.43/300)％=0.214％(自动计算)纵筋合力点至近边距离: as=0.1h=0.1*450=45mm3. 荷载信息M=50.350kN*m4. 设计参数结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1. 判断深受弯构件类型：lo/h=1035/450=2.300, 2<2.300<5, 属于一般深受弯构件。
2. 计算梁截面有效高度：ho=h-as=450-45=405mm3. 计算内力臂长度 (lo≥h)3.1 计算截面受压区高度αd=0.8+0.04*lo/h=0.8+0.04*1035/450=0.892混规 (G.0.2-3)z=αd*(ho-0.5x) 混规(G.0.2-2)a1*fc*b*x=fy*As; 混规(6.2.10-2)M=fy*As*z 混规(G.0.2-1)=fy*As*ad*(ho-x/2);=a1*fc*b*x*ad*(ho-x/2);令A=a1*fc*b*ad=1.00*14.3*200*0.892=2551.12mm2x=(A*ho±sqrt(A2*ho2-2*A*M))/A=(2551.12*405±sqrt(2551.122*4052-2*2551.12*50.350*106))/2551.12=52.081mmξb＝β1/(1+fy/Es/εcu)=0.550x<=ξb*ho＝0.550*405.000=222.750mm 属于适筋情况，受压区高度满足要求。
桥博计算书中组合对应规范
一、预应力混凝土梁1.持久状况正常使用极限状态计算（结构抗裂验算，第六章）参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（以下简称桥规）6.3.1条，对预应力混凝土受弯构件进行正截面和斜截面抗裂验算。
(1)、正截面拉应力要求a.全预应力构件短期效应组合预制构件（对应桥梁博士正常使用组合II）σst-0.85σpc≤0分段浇筑构件（对应桥梁博士正常使用组合II）σst-0.80σpc≤0即短期效应组合下不出现拉应力。
b.A类构件短期效应组合（对应桥梁博士正常使用组合II）σst-σpc≤0.7ftk长期效应组合（对应桥梁博士正常使用组合I）σlt-σpc≤0即长期组合不出现拉应力，短期组合不超过限值。
(2)、斜截面主拉应力要求a. 全预应力构件短期效应组合预制构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤0.6ftk现场浇筑构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤0.4ftkb. A类构件短期效应组合预制构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤0.7ftk现场浇筑构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤0.5ftk2、持久状况和短暂状况构件的应力计算（持久状况）持久状况预应力混凝土构件应力计算参照《桥规》7.1条的规定加以考虑。
计算使用阶段正截面混凝土的法向压应力和斜截面混凝土的主压应力，并不得超过规定限值。
考虑预加力效应，分项系数取1.0，并采用标准组合，汽车荷载考虑冲击系数。
（1）正截面验算：标准组合下(对应桥梁博士正常使用组合III）构件受压区边缘混凝土法向压应力σkc+σpt≤0.5fck（2）斜截面验算：标准组合下构件边缘混凝土主压应力(对应桥梁博士正常使用组合III）σcp≤0.6fck3、持久状况和短暂状况构件的应力计算（短暂状况）(对应桥梁博士施工阶段应力）短暂状况预应力混凝土应力验算根据《桥规》7、2、8条，计算在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘的法向应力。
（1）法向压应力：σcct≤0.70fck’（2）法向拉应力：（拉应力σctt不应超过1.15ftk’）a．当σctt≤0.70ftk’，预拉区纵向钢筋配筋率不小于0.2%b．当σctt＝1.15ftk’，预拉区纵向钢筋配筋率不小于0.4%c．当0.70ftk’＜σctt＜1.15ftk’，预拉区纵向钢筋配筋率线性内插4、持久状况承载能力极限状态验算(1)、正截面抗弯承载能力(对应桥梁博士承载能力组合I）根据《桥规》5.1.5条，按基本组合进行持久状况正截面抗弯承载能力极限状态计算。
钢筋棚计算书
钢筋棚计算书1、计算依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；（3）《路桥施工计算手册》周水兴等主编（人民交通出版社）；（4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；（5）《钢结构设计手册》；（6）《建筑结构静力计算手册》；（7）《桥梁施工工程师手册》；（8）临建场地岩土工程勘察报告；（9）临建规划施工有关设计资料。
2、设计概况钢筋棚轴线尺寸为 30m*60m(宽×长)，纵向钢柱跨径布置 6*8m+2*6m，檐口层高 12.7m。
独立基础采用柱下扩大基础和钢筋混凝土立柱，柱下扩大基础尺寸为 2.4m×2.6m×0.5m，1.6m*1.6m*0.5m，立柱尺寸为1m×0.7m×1.3m，0.7*0.5*1.3m，基础采用 C35 混凝土，基础顶预埋螺栓，与钢柱采用螺栓连接。
钢柱采用 HN550×250×10×14，钢材材质为 Q345B，高 12.7m，纵向间距 8m。
主钢梁为型钢拼装结构，钢材材质为 Q345B，彩钢板厚0.5mm。
檩条采用 16#C 型钢，钢材材质为 Q235。
3、自然水文岩土（1）风载：项目钢筋棚位于洛阳市，风压按照洛阳地区10年考虑取为W0=0.25kN/㎡（建筑结构荷载规范 GB50009-2012）。
（2）基本雪压：雪载按照洛阳地区 10 年考虑取为 S=0.25kN/㎡。
4、设计等级制梁场制梁工期16.5个月，钢筋加工棚为临时性结构，设计使用年限按20个月计算。
本设计重要性系数取1.0，安全等级取II级。
5、荷载组合（1）1.200 ( D) +1.400 * 1.000(L)（2）1.200 * (D) +1.400 * (W)（3）1.200 * (D) +1.400 * (L) + 1.400 * 0.600(W)（4）1.200 * ( D) +1.400 *0.700( L) + 1.400 * ( W)（5）1.000 * ( D) +1.400 * ( W)（6）1.000 * ( D) +1.000 * (L)D——恒荷载，L——活荷载，W——风荷载。
龙门吊设计计算书(sap2000).
目录1、设计依据 (2)2、龙门吊总体结构 (2)3、计算荷载 (2)3.1 计算荷载 (2)3.2 荷载组合 (4)4、龙门吊结构计算 (5)4.1 吊具计算 (5)4.2 起吊平车吊梁计算 (5)4.3 门吊主梁、支腿结构计算 (6)4.4 门吊行走平车支座反力及抗倾覆稳定性计算 (11)5、结论 (12)1、设计依据(1)《XX 长江公路大桥跨江大桥工程施工图设计》 (2)《XX 长江公路大桥E06合同段60T 龙门吊设计图》 (3)《钢结构设计规范》（GB50017－2003）(4)《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社） (5)《起重机设计规范》（GB/T 3811-2008） (6)《机械设计手册》 (7)《钢结构设计手册》2、龙门吊总体结构60T 龙门吊采用轨道行走式，轨道间距27m ，净高约13.5m 。
门吊主梁采用贝雷组拼桁架，每个主梁采用4排200型贝雷，门吊支腿采用钢管结构，支腿内立柱采用φ325×10钢管、外立柱采用Φ273×7钢管，支腿平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台8t 卷扬机，80t 滑车组绕12线。
龙门吊总体构造见图1。
图1 60T 龙门吊总体构造图3、计算荷载3.1 计算荷载(1) 结构自重荷载：KN P G 630 (不包括起吊小车重量)，由计算程序自动加入。
(2) 起升荷载：吊重荷载600kN ，吊具30kN ，起吊小车80kN 合计：N P Q k 77380)30600(1.1=++⨯= (3) 起吊小车行走制动荷载：按起升荷载10%取值，KN P P Q T 3.77%10773%10=⨯=⨯= (4) 龙门吊行走制动荷载：按结构自重和起升荷载的10%取值，门吊行走时起升荷载产生的制动荷载：KN P P Q MQ 3.77%10773%10=⨯=⨯= 门吊行走时结构自重产生的制动荷载：KN P P G MG 63%10630%10=⨯=⨯= (5) 风荷载： ① 工作状态风荷载风荷载的计算按《起重机设计规范》(GB3811-2008)进行，工作状态计算风速15.5m/s ，对应计算风压150N/m 2。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
墙模板(组合式钢模板)计算书
墙模板（组合式钢模板）计算书一、工程属性二、荷载组合混凝土重力密度γc (kN/m 3) 24 新浇混凝土初凝时间t 0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q 3k (kN/m 2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v ，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。
面板受力简图如下：1、强度验算q＝0.95bS承＝0.95×0.6×48.42=27.6kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝1.24kN·mσ＝M max/W＝1.24×106/13.02×103＝95.39N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.6×38.4=23.04kN/m面板变形图(mm) ν＝0.4mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝0.95BS承＝0.95×(0.4/2+0.3)×48.42=23kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.72kN·mσ＝M max/W＝0.72×106/5.08×103＝141.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝BS正＝(0.4/2+0.3)×38.4=19.2kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.77mm≤[ν]＝min[400/500，3]＝0.8mm满足要求！六、主梁验算根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.4.1及条文说明，主梁用以加强钢模板结构的整体刚度和调整平直度。
0#段托架计算书5.20五个牛腿
剑江特大桥箱梁0#块现浇段托架计算书一.荷载计算二、托架计算1、过载梁计算：2、牛腿上贝雷梁验算2.1翼缘板贝雷梁计算2.2薄壁墩内侧横桥向贝雷梁验算2.3薄壁墩横桥向0#段外侧贝雷梁验算三、牛腿计算1、横桥向内侧牛腿计算2、横桥向外侧牛腿计算一.荷载计算（1）0＃段施工程序：整体浇筑底板至箱梁下倒角位置→浇筑底板顶至翼缘板向下1米高位置→翼缘板盖板至腹板向下1米位置。
二、托架计算1、过载梁计算：（1）过载梁布置：采用32a工字钢，横桥按28cm间距布置，共25根，每根长度为5m。
（2）计算跨径：横桥向三排贝雷片受力时，牛腿悬臂端上的贝雷片受力最大，其跨径为3.48米，本设计偏安全考虑，将跨径取为3.92米。
（3）力学模型：按均布荷载简支梁计算。
如图：单位：cm单位：计算简图如下：（4）计算过程：总荷载：G1= 395t均布荷载：q=395/3.92=101t/m最大弯矩：M max =101×3.922/8=193.6t*m最大应力：σ=M/W x =193.6/(692.2*25)=112Mpa<[σ]＝140 Mpa 总支座反力R 过载=101×3.92/2=198tf max =5qL 4/384EI=5*101*3.924/(384*2.1*105*2.17*13*108) =5.24mm5.24*10-3/3.92=1.34/1000<1/500，强度及刚度均满足要求。
2、牛腿上贝雷梁验算组合截面形式：贝雷片弦杆及加强弦杆为8根10#槽钢，如右下图， 则:对应X 轴惯矩：I=(198+802*12.748)*4+(198+702*12.748)*4=577793.6cm 4对应X 轴抵抗矩:W=577793.6/85=6797.6cm 3若不设加强弦杆，则： I=250653 cm 4 ,W=3581 cm 32.1翼缘板贝雷梁计算（1）贝雷梁布置：半幅翼缘板下顺桥向设3排贝雷片（不设加强弦杆），每排5片共15米长。
荷载效应组合计算书3 (5)
8 荷载效应组合根据《高规》规定，抗震设计时要同时考虑无地震作用效应时的组合和有地震作用效应时的组合：1) 无地震组合时：W k W W QK Q Q Gk G S S S S γψγψγ++= S ：荷载效应组合的设计值G γ：永久荷载分项系数，当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取1.2；对由永久荷载效应控制的组合取1.35；当其效应对结构有利时取1.0。
W Q ψγ、：分别为楼面活荷载和风荷载的分项系数，取1.4。
W k QK Gk S S S 、、：分别为永久荷载、楼面活荷载、风荷载的效应标准值。
W Q ψψ、：分别为楼面活荷载和风荷载的组合系数，当永久荷载效应起控制作用时分别取0.7和0；当可变荷载效应起控制作用时分别取1.0和0.6或0.7和1.0。
对书库、档案库、储藏室、通风机房和电梯机房，楼面活荷载组合值取0.7的场合应取0.9。
2) 有地震作用效应组合时：W k W W Evk Ev Ehk Eh GE G S S S S S γψγγγ+++= 相应的系数查《高规》得：W ψ：风荷载的组合值系数取0.2。
由于抗震设防为7度，建筑总高度为35.4m<60m,故地震作用效应下的效应组合公式为：Ehk Eh GE G S S S γγ+=8.1 4轴上框架梁（连梁）、框架柱、W3剪力墙的控制截面内力值的汇总1) 梁的控制截面剪力在支座两端，弯矩在支座两端及跨中。
梁、内力的调整对于梁、柱端截面的弯矩和剪力，原则上要将节点内的标准值换算成支座边缘的内力标准值。
本设计为了简化计算，不采取换算，直接取节点内的内力标准值。
对竖向荷载作用下的梁支座弯矩需乘以调幅系数0.8~0.9，本设计取0.85，跨内约乘以1.15的调幅系数。
见竖向荷载设计。
框架梁柱、连梁汇总表如表8-1。
2)柱、剪力墙内力汇总柱、剪力墙的控制截面在柱、剪力墙上下的两端。
一般要将柱的内力转化为柱边缘的内力，为了简化计算，本设计直接取节点内的标准值。
独立基础计算书-单挑
独立基础计算书一、设计依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)《变电站建筑结构设计技术规程》(DL/T5457-2012)二、基本参数1.地基信息修正后地基承载力特征值fa(kPa)：200.00基础埋深d(m)： 1.70基础反力作用点处标高(m)：0.002.容重信息基础底面以上土的重度(kN∕m3)：20.00基础底面以下土的重度(kN∕m3)：18.00混凝土容重(kN∕m3):25.003.尺寸参数截面类型：方形截面尺寸be1,he1(mm)：700,700 基础类型：阶梯形基础基础台阶数：2阶柱与基础连接方式：平台4.设计选项重要性系数：1.00基础底面允许部分脱开：否考虑抗震承载力调整：否考虑地下水：否考虑软弱下卧层：否5.基础配筋信息基础混凝土等级：C30基础底板钢筋等级：HRB400底板最小配筋率(%)：0.15基础板筋合力点至截面近边的距离as(mm)：45.006.柱信息柱混凝土等级：C30柱纵筋等级：HRB400柱箍筋等级：HPB300柱纵筋合力点至截面近边的距离as(mm)：45.00设计用角筋直径(mm)：207.抗拔验算验算方法：《高耸规范》土重法临界深度：3倍基础边长抗拔角：25.00 土体重量(kN∕m3)：17.008.抗倾覆验算抗倾覆验算：《变电站规程》11.2.5稳定系数：1.509.抗滑移验算抗滑移验算：否三、组合内力表基础X向与整体坐标系X轴的夹角：0.001.基本组合注：原组合数过多，仅显示前10组2.标准组合注：原组合数过多，仅显示前10组3.附加荷载四、验算结果五、基础自重计算第1阶体积V1=1.80×2.80X0.50=2.52m3第2阶体积V2=0.80X1.20×0.50=0.48m3混凝土柱体积V c=0.70×0.70×0.70=0.34nr总体积V=2.52+0.48+0.34=3.34m3基础自重G0=γV=25×3.34=83.58kN六、地基承载力验算1.1 轴心荷载作用下的地基承载力验算控制组合：标准组合组合7序号1内力标准值计算N k=N+N da+0.7×N la=29.96+0.00+0.7X0.00=29.96kN基础底面积A=B x×B y=1.80X2.80=5.04m2基础上土重G s=γ(^Ad-V)=20.0X(5.04X1.70-3.34)=104.50kN基础自重和基础上的土重G k=G s+G0=104.50+83.58=188.07kN标准组合下的基础底面平均压力值29.96+188.07P∕c=—= --------------- —— ------- =43.26kPa≤f a=200.00kPaA 5.04满足《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第5.2.1条第1款。
幼儿大班数学教案五的组合
幼儿大班数学教案五的组合教学目标：1.能够正确理解“组合”的概念。
2.能够用不同的方式解决组合问题。
3.培养幼儿的逻辑思维和创造性思维能力。
教学准备：1.数字卡片：0-9各4个。
2.物品卡片：水果、动物、蔬菜等。
教学过程：一、导入（10分钟）1.老师拿出数字卡片，让幼儿们尽可能多地组合出不同的两位数，例如：12、24、43等。
2.引导幼儿们讨论有多少种不同的组合，并将结果记录在黑板上。
二、呈现（15分钟）1.拿出物品卡片，例如：苹果、梨子、香蕉、西瓜等，并让幼儿们观察这些物品。
2.请幼儿们讨论这些物品的组合方式，例如：两个苹果和一个梨子，两个梨子和一个香蕉等，并记录在黑板上。
3.引导幼儿们思考一下，如果增加了一种新的水果，会有多少种不同的组合方式？三、实践（25分钟）1.将幼儿分成若干个小组，每个小组发放一些数字卡片和物品卡片。
2.让每个小组根据自己拥有的卡片来进行组合实践，例如：用数字卡片组成两位数，用物品卡片组成各种不同的组合。
3.鼓励幼儿们尝试不同的组合方式，并记录下来。
四、总结（10分钟）1.请几个小组代表上来汇报他们的组合实践成果，并进行讨论。
2.引导幼儿们总结出一些规律和结论，例如：数字组合有多少种、不同物品的组合有多少种等。
3.提醒幼儿们组合时要注意合理性和创造性。
五、拓展（15分钟）1.老师给幼儿们提出一些新的组合问题，例如：有3个水果，其中一个是苹果，有多少种不同的可能性？2.让幼儿们自己思考并尝试解决这些组合问题。
3.鼓励幼儿们向身边的伙伴请教并共同探讨解决方法。
六、延伸（15分钟）1.引导幼儿们思考一下，如果要组成一个包含10个数字和5个物品的组合，会有多少种不同的可能性？2.鼓励幼儿们通过计算和推理的方式来解决这个问题，并将结果分享给全班。
教学反思：通过本次教学，幼儿们学会了理解“组合”的概念、能够用不同的方式解决组合问题，并培养了他们的逻辑思维和创造性思维能力。
通过实践和拓展环节的活动，幼儿们深入地理解了组合问题的复杂性和多样性，同时也培养了他们的合作精神和与他人进行交流和合作的能力。
组合楼板计算书
3
3、施工阶段支撑间距验算（其中施工阶段结构重要性系数取k=0.90） 施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板，需按强度和挠度验算最大无支撑间距，以确 定施工阶段是否需设置临时支撑。 3.1、单跨板： 计算方法：取1m宽板带，按单跨简支板计算，其计算简图如下。
3.1.1、压型钢板强度验算： 3.1.1.1、组合一，最大弯矩截面为跨中截面
2、压型钢板的结构功能： 2.1、施工阶段：压型钢板在施工阶段作为浇筑混凝土的模板，是施工阶段的操作平台。 2.2、使用阶段：压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载， 此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。 3、结构验算： 3.1、施工阶段：通过最大无支撑间距计算，判断在施工阶段是否需要设置临时支撑。 3.2、使用阶段：按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。 4、验算规范： 4.1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 4.2、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 4.3、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) 4.4、《压型金属板设计施工规程》(YBJ 216-88) 4.5、《组合楼板设计与施工规范》(CECS 2732010) 4.6、《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99-98) 4.7、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018—2002)
得： LL /180 3 Ea I / 0.00521 180qk ) 3.31 m 3.2.2.2、挠度条件二：容许挠度[ω]=20mm。
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第五章 内力组合5.1 内力组合形式本设计考虑四种组合形式：（1）由可变荷载效应控制的组合：wk Qk Gk 4.16.04.12.1S S S S ⨯±+= （5-1） Qkwk Gk 4.17.04.12.1S S S S ⨯++= （5-2）（2）由永久荷载效应控制的组合：QkGk 4.17.035.1S S S ⨯+= （5-3）（3）由竖向荷载和地震作用下的组合：EhkQk Gk 3.15.0(2.1S S S S ++=） （5-4）5.2 内力组合计算对梁内力进行组合时，选取AB 梁左端、AB 梁跨中、AB 梁右端、BC 梁左端和BC 梁跨中五个控制截面；对柱内力进行组合时，选取各层A 柱（边柱）、B 柱（中柱）的两个控制截面。
5.2.1 框架梁内力组合与调整框架梁内力组合过程见表5-1。
表中：（1）梁端弯矩均为换算至截面的弯矩。
梁端弯矩以下部受拉为正，上部受拉为负；轴力以受压为正，受拉为负；梁端剪力以向上为正，向下为负；柱子弯矩以左侧受拉为正，右侧受拉为负；剪力以绕柱子顺时针方向为正，逆时针方向为负；（2）进行竖向荷载和地震作用下的组合后，梁端弯矩应按抗震调整系数RE γ进行调整，用于正截面承载力计算，调整系数取0.75；（3）梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：Gb n r b lb V l M M V ++=/)vb （η (5-5)式中，梁端剪力增大系数取 1.1。
剪力增大调整后，梁端剪力应按抗震等级系数RE γ调整，用于斜截面承载力验算，调整系数为0.85。
表中所得结果已根据公式调整。
5.2.2 框架柱内力组合（1）弯矩和轴力组合与调整框架柱弯矩和轴力组合过程见表5-3和表5-4。
表中进行竖向荷载和地震作用下的组合后，柱端弯矩应按抗震调整系数RE γ进行调整。
由于恒荷载作用下轴压比为Af c N=276.46×102/(14.3×450×450)=0.095<0.15 调整系数RE γ取0.75，2~5层轴压比均大于0.15，RE γ取0.80。
组合完成后，对柱端弯矩进行调整，调整过程见表5-5和表5-6。
表中： 1）柱端弯矩组合按公式∑∑=b c c M M η调整，c η取1.1。
上下柱端弯矩按弹性理论分配；2）顶层不调整；3）调整后，底层柱下端截面组合的弯矩设计值，应乘以增大系数1.3。
（2）剪力组合与调整框架柱剪力组合过程见表5-7和表5-8。
剪力设计值应按下式调整n vb /)M (M H V tc b c +=η (5-6)式中，vb η取1.2，H n 为柱净高。
表5-1 框架梁内力组合楼层截面内力S Gk S Qk S wk S Ehk QkGk4.17.035.1SS⨯+wkQkGk4.16.04.12.1SSS⨯±+QkwkGk4.17.04.12.1SSS⨯+±EhkQkGk3.15.0(2.1SSS++）结果左风右风左风右风左震右震5 A支座M(kN·m)-11.93 -3.25 4.21 47.65 -19.29 -15.33 -22.40 -11.61 -23.40 37.51 -57.20 -57.20 V(kN)42.95 15.44 1.16 11.16 73.11 72.18 74.13 65.05 68.30 58.53 57.90 74.13 AB跨中M(kN·m)37.35 13.52 0.69 5.60 63.67 64.33 63.17 59.04 57.10 39.08 28.16 64.33 B支座左M(kN·m)-15.95 -5.07 2.83 36.45 -26.50 -28.62 -23.86 -28.07 -20.15 -49.89 21.18 -49.89 V(kN)-41.42 -14.74 1.16 11.16 -70.36 -71.31 -69.37 -65.77 -62.53 -56.97 -55.45 -71.31 B支座右M(kN·m)-5.53 -2.38 2.90 18.04 -9.80 -7.53 -12.40 -4.91 -13.03 13.44 -22.57 -22.57 V(kN) 2.64 0.00 2.39 16.39 3.56 1.16 5.18 -0.18 6.51 19.96 19.96 19.96 BC跨中M(kN·m)-5.94 -2.38 0.00 0.00 -10.35 -10.46 -10.46 -9.46 -9.46 -5.35 -5.35 -10.464 A支座M(kN·m)-27.65 -5.12 10.93 98.93 -42.35 -31.17 -49.53 -22.90 -53.50 73.80 -123.65 -123.65 V(kN)77.97 15.17 2.62 29.95 120.13 112.60 117.00 104.76 112.10 118.50 117.16 120.13 AB跨M(kN·m)60.69 9.11 1.63 8.41 90.86 86.95 84.22 84.03 79.48 66.92 50.53 90.86- 44 -中B支座左M(kN·m)-32.23 -5.58 7.68 82.12 -48.98 -52.94 -40.04 -54.90 -33.39 -111.59 53.80 -111.59 V(kN)-76.23 -15.01 2.61 29.95 -117.62-114.68-110.3-109.84-102.53 -116.64 -115.30 -117.62B支座右M(kN·m)-7.75 -1.13 7.79 40.62 -11.57 -4.34 -17.43 0.50 -21.31 33.37 -47.09 -47.09 V(kN) 2.64 0.00 6.32 36.92 3.56 -2.14 8.48 -5.68 12.02 41.27 41.27 41.27BC跨中M(kN·m)-8.71 -1.13 0.00 0.00 -12.87 -12.03 -12.03 -11.56 -11.56 -8.35 -8.35 -12.873 A支座M(kN·m)-13.99 -3.6816.90 132.06-22.49 -7.74 -36.14 3.27 -44.05 116.89 -143.01 -143.01 V(kN)36.61 15.37 3.90 41.48 64.49 62.17 68.73 53.53 64.45 85.60 84.71 85.60 AB跨中M(kN·m)24.72 10.21 1.49 11.72 43.38 45.21 42.71 41.76 37.58 38.27 15.42 45.21 B支座左M(kN·m)-16.26 -5.51 13.92 108.6 -27.35 -38.92 -15.53 -44.40 -5.42 -123.02 91.64 -123.02 V(kN)-35.75 14.81 3.90 41.48 -33.75 -25.44 -18.89 -33.85 -22.93 -69.33 -68.44 -69.33 B支座右M(kN·m)-3.97 -2.42 13.72 53.74 -7.73 3.37 -19.68 12.07 -26.34 48.51 -57.06 -57.06 V(kN) 2.64 0.00 10.27 48.84 3.56 -5.46 11.79 -11.21 17.55 53.31 53.31 53.31- 45 -BC跨中M(kN·m)-3.99 -2.42 0.00 0.00 -7.76 -8.18 -8.18 -7.16 -7.16 -4.68 -4.68 -8.182 A支座M(kN·m)-14.31 -4.8023.22 168.66-24.02 -4.39 -43.40 10.63 -54.38 151.91 -179.48 -179.48 V(kN)36.51 -15.20 5.25 50.00 34.39 18.12 26.94 21.57 36.27 80.50 79.94 80.50 AB跨中M(kN·m)24.67 9.42 2.67 15.58 42.54 45.03 40.55 42.57 35.10 41.63 11.25 45.03B支座左M(kN·m)-16.03 -5.39 17.89 137.5 -26.92 -41.81 -11.75 -49.56 0.53 -150.92 120.02 -150.92 V(kN)-35.85 14.98 5.2550.00-33.72 -26.46 -17.64 -35.69 -20.99 -79.94 -79.38 -79.94 B支座右M(kN·m)-3.05 -1.21 18.06 68.30 -5.30 9.82 -20.52 20.44 -30.13 63.85 -69.88 -69.88 V(kN) 2.64 0.00 15.05 61.83 3.56 -9.47 15.81 -17.90 24.24 66.82 66.82 66.82 BC跨中M(kN·m)-2.83 -1.21 0.00 0.00 -5.01 -5.09 -5.09 -4.58 -4.58 -3.09 -3.09 -5.091 A支座M(kN·m)-11.62 -3.83 40.49 228.13 -19.44 14.71 -53.32 38.99 -74.38 212.28 -234.61 -234.61 V(kN)36.72 -15.28 6.71 65.59 34.60 17.04 28.31 19.70 38.48 96.83 95.92 96.83 AB跨M(kN·m)27.33 10.39 5.41 26.19 47.08 51.89 42.80 50.55 35.40 54.80 3.74 54.80- 46 -中B支座左M(kN·m)-14.46 -4.81 29.67 175.7 -24.23 -49.01 0.84 -63.60 19.47 -186.54 158.72 -186.54 V(kN)-35.64 14.90 6.71 65.59 -33.51 -27.54 -16.27 -37.56 -18.77 -95.94 -95.02 -95.94B支座右M(kN·m)-3.96 -1.11 30.42 86.96 -6.43 19.25 -31.86 36.75 -48.43 81.40 -88.85 -88.85 V(kN) 2.64 0.00 19.58 81.10 3.56 -13.28 19.62 -24.24 30.58 84.33 84.33 84.33BC跨中M(kN·m)-3.97 -1.11 0.00 0.00 -6.45 -6.32 -6.32 -5.85 -5.85 -4.07 -4.07 -6.45- 47 -表5-2框架柱控制截面汇总表层次截面恒载作用下内力活载作用下内力风载作用下内力地震作用下内力M N V M N V M N V M N V5 A柱柱顶26.10 276.46 -15.528.08 48.56-4.384.16 1.16 2.00 47.6511.16 ±22.05柱底-29.55 288.46 -5.92 48.56 2.24 30.55B柱柱顶-23.17 275.6317.39-7.18 67.743.905.66 1.23 2.95 54.495.23 32.48柱底26.50 287.63 5.29 67.74 ±3.78 40.804 A柱柱顶25.31 607.00 -11.754.43 90.58-2.738.29 3.77 4.32 68.3841.5 33.98柱底-16.28 619.17 -4.31 90.58 5.53 53.86B柱柱顶-23.30 664.9213.00-4.15 131.202.4510.90 4.94 6.35 81.9312.250.77柱底14.29 676.00 3.68 131.20 9.42 67.033 A柱柱顶10.73 897.48-6.724.31 132.82-2.8310.24 7.67 6.48 78.23 83.03 43.50柱底-12.81 909.48 -4.66 132.82 10.24 78.23B柱柱顶-9.77 1013.77.36-3.68 194.442.4915.2011.3 9.5095.3319.56 64.98柱底11.72 1025.7 4.26 194.44 15.20 95.332 A柱柱顶14.58 1187.3-8.705.30 176.87-3.5213.9212.928.70 90.43133.0350.28柱底-16.37 1199.3 -5.95 176.87 13.92 90.43B柱柱顶-13.24 1362.69.67-4.84 257.873.1820.4621.10 12.79110.231.3975.11柱底14.81 1374.6 5.34 257.87 20.46 110.2- 48 -- 49 -1A 柱 柱顶 7.721477.2-2.262.81 219.00 -0.8917.3519.63 12.05 137.7198.62 54.38柱底 -3.86 1489.20 -1.40 219.00 28.44 167.9 B 柱柱顶 -7.17 1711.34 2.44 -2.62 321.22 0.83 25.9433.97 15.17152.5 46.9081.24柱底3.58 1723.341.31 321.2231.79 186.0表5-3 A 柱弯矩和轴力组合楼层截面内力QkGk 4.17.035.1S S ⨯+wkQkGk 4.16.04.12.1S S S ⨯±+Qkwk Gk 4.17.04.12.1S S S ⨯+± EhkQk Gk 3.15.0(2.1S S S ++）NM m axm axN Mm inN M 左风右风 左风 右风 左震 右震 5柱顶 M 43.15 39.14 46.13 33.41 45.06-26.88 69.95 69.95 43.15 69.95 N 420.81 400.71 398.76 380.96 377.72 259.70 237.93 237.93 420.81 237.93 柱底M -45.69 -41.87 -45.63 -38.13 -44.40 3.19 -56.38 -56.38 -45.69 -56.38 N437.01 415.11 413.16 395.36 392.12 270.50 248.73 248.73 437.01 248.73 4 柱顶M 38.51 29.61 43.54 23.11 46.32 -49.10 97.54 97.54 38.51 97.54 N908.22858.38852.05822.45811.89669.41582.99582.99908.22582.99柱底M -26.20 -20.92 -30.22 -16.02 -31.50 41.27 -73.71 -73.71 -26.20 -73.71 N 924.65 872.98 866.65 837.05 826.49 681.09 594.67 594.67 924.65 594.673 柱顶M 18.71 10.31 27.51 2.76 31.44 -71.05 93.73 93.73 18.71 93.73 N 1341.76 1269.37 1256.48 1217.88 1196.40 1011.69 838.98 838.98 1341.76 838.98 柱底M -21.86 -13.29 -30.50 -5.60 -34.27 69.25 -95.89 -95.89 -21.86 -95.89 N 1357.96 1283.77 1270.88 1232.28 1210.80 1023.21 850.50 850.50 1357.96 850.502 柱顶M 24.88 13.22 36.61 3.20 42.18 -80.26 110.59 110.59 24.88 110.59 N 1776.13 1683.18 1661.48 1616.13 1579.96 1363.02 1086.32 1086.32 1776.13 1086.32 柱底M -27.93 -16.28 -39.67 -5.99 -44.96 78.57 -112.62 -112.62 -27.93 -112.62 N 1792.33 1697.58 1675.88 1630.53 1594.36 1374.54 1097.84 1097.84 1792.33 1097.841 柱顶M 13.18 -1.38 27.77 -12.27 36.31 -135.91 151.97 151.97 13.18 151.97 N 2208.84 2095.73 2062.75 2014.74 1959.78 1729.80 1316.67 1959.78 2208.84 1316.67 柱底M -6.58 17.30 -30.48 33.81 -45.82 171.01 -179.04 -179.04 -6.58 -179.04 N 2225.04 2110.13 2077.15 2029.14 1974.18 1741.32 1328.19 1328.19 2225.04 1328.19- 50 -- 51 -表5-4 B 柱弯矩和轴力组合楼层 截面 内力QkGk 4.17.035.1S S ⨯+wkQkGk 4.16.04.12.1S S S ⨯±+Qkwk Gk 4.17.04.12.1S S S ⨯+± EhkQk Gk 3.15.0(2.1S S S ++）NM m axm axN Mm inN M 左风 右风 左风 右风 左震 右震 5柱顶M -38.32 -42.61 -33.10 -42.76 -26.92 -70.51 32.27 -70.51 -38.32 -70.51 N 438.49 426.63 424.56 398.86 395.42 253.17 242.97 253.17 438.49 242.97 柱底M 40.96 42.38 36.03 42.28 31.69 63.63 -15.93 63.63 40.96 63.63 N454.69 441.03 438.96 413.26 409.82263.97253.77 263.97454.69253.774柱顶M -35.52-42.93-24.61 -47.29 -16.77 -105.51 60.85 -105.51 -35.52 -105.51 N 1026.22 985.73 977.43 933.40 919.56 713.99 688.61 713.99 1026.22 688.61 柱底M 22.9030.2114.39 33.94 7.57 82.62 -54.23 82.6222.9082.62N1041.18 999.03 990.73 946.69 932.86 724.62 699.25 724.62 1041.18 699.25 3柱顶M -16.80-29.64-4.11-36.615.95-108.4388.00-108.43 -16.80 -108.43N 1559.09 1498.19 1479.19 1422.86 1391.19 1086.85 1046.17 1086.85 1559.09 1046.17 柱底M 20.0032.807.2639.52-3.04110.22-85.85110.2220.00110.22N1575.29 1512.59 1493.59 1437.26 1405.59 1098.37 1057.69 1098.37 1575.29 1057.69第五章 内力组合- 52 -2柱顶M -22.62 -39.85 -5.48 -49.28 8.01 -127.14 99.57 -127.14 -22.62 -127.14N 2092.28 2013.91 1978.46 1917.42 1858.34 1464.56 1399.27 1464.56 2092.28 1399.27 柱底M 25.2342.438.0651.65-5.64128.59-97.83128.5925.23128.59N2108.48 2028.31 1992.86 1931.82 1872.74 1476.08 1410.79 1476.08 2108.48 1410.79 1柱顶M -12.25-34.069.52-47.4925.14-165.40 150.48 -165.409.52-165.40N 2625.10 2531.85 2474.78 2415.96 2320.85 1845.85 1748.30 2415.96 2625.10 1748.30 柱底M 6.1232.83-20.5750.09-38.93196.85 -189.40 196.856.12196.85N2641.30 2546.25 2489.18 2430.36 2335.25 1857.37 1759.82 1857.37 2641.30 1759.82第五章 内力组合- 53 -表5-5 A 柱端弯矩调整楼层 543 21截面位置柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 RE M γ/c93.27 75.18121.9292.14117.16119.87138.24140.77189.96223.79 ∑RE Mγ/c93.27 197.10 209.30 258.10 330.73 223.79 ∑RE M γη/c c99.14 214.32 247.88 311.10 406.65 — 调整后c M74.3561.31106.0687.30111.00115.59133.30138.47186.85232.75表5-6 B 柱端弯矩调整楼层 5432 1截面位置柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶柱底柱顶 柱底 RE M γ/c94.01 84.84131.88103.27135.54137.78158.92 160.74206.76246.06 ∑RE Mγ/c94.01216.72 238.81 296.70 367.50 246.06 ∑RE M γη/c c 109.78251.25 297.32 372.26 464.44 — 调整后c M82.3473.77122.32102.86135.00138.29159.51162.51209.04255.90第五章 内力组合- 54 -表5-7 A 柱剪力V 组合楼层 QkGk 4.17.035.1S S ⨯+Qk wk Gk 4.17.04.12.1S S S ⨯+±EhkQkGk3.15.0(2.1S S S ++）()n b c t c vc /H M M +η()nb c t c vc /H M M +η 左风 右风 左风 右风 左震 右震 5 -24.47 -26.44 -23.08 -25.72 -20.12 -35.47 7.53 52.51 4 -17.95 -21.55 -14.29 -22.82 -10.73 -46.62 24.06 74.85 3 -11.51 -17.46 -6.58 -19.91 -1.76 -51.69 38.79 87.71 2 -14.76 -22.68 -8.06 -26.07 -1.71 -60.64 43.94 105.20 1-3.81-14.086.16-20.4513.29-58.7254.39108.28表5-8 B 柱剪力V 组合 楼层QkGk 4.17.035.1S S ⨯+Qk wk Gk 4.17.04.12.1S S S ⨯+±EhkQkGk3.15.0(2.1S S S ++）()n b c t c vc /H M M +η()nb c t c vc /H M M +η 左风右风 左风 右风 左震 右震 5 26.43 23.85 28.81 20.56 28.82 -16.02 47.32 60.43 4 19.30 13.70 24.36 9.11 26.89 -40.32 65.28 87.16 3 12.01 4.34 20.30 -2.03 24.57 -60.51 74.64 105.79 2 15.69 5.31 26.80 -3.19 32.63 -68.83 87.40 124.66 13.99-8.6516.83-17.5024.98-82.1586.83119.98第五章内力组合- 55 -。