加固计算书

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结构加固工程量计算书

钢筋钢筋箍筋拉结筋植筋植筋拉结筋植筋箍筋植筋柱面铲除凿毛混凝土模板土方开挖土方回填脚手架
25 14 12 12 25 14 12 12
首层柱 KZ3
16
楼板开洞
序号
部位
规格(Φ )
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
钢筋钢筋钢筋箍筋拉结筋植筋植筋植筋拉结筋植筋箍筋植筋柱面铲除凿毛混凝土模板土方开挖土方回填脚手架楼板开洞
28 14 16 12 12 28 16 14 12 12
首层柱 KZ4
序号
部位
规格(Φ )
1 2 3 4 5
钢筋钢筋箍筋拉结筋植筋
22 14 12 12 22
首层柱
6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
植筋拉结筋植筋箍筋植筋柱面铲除凿毛混凝土模板土方开挖土方回填脚手架楼板开洞
部位
规格(Φ )
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
钢筋箍筋拉结筋植筋拉结筋植筋箍筋植筋柱面铲除凿毛混凝土模板土方开挖土方回填脚手架
20 12 12 20 12 12
首层柱 KZ21
14
楼板开洞
序号

梁加固计算书

一．工程概况：

本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。

二．计算举例：

此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。现以E轴1轴处左边框架节点为例：

梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：

其中：

x—混凝土受压区高度（mm）；

fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；

Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；

Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；

ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；

εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；

εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。

把各值代入式1，有：

933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)

加固工程量计算书

角钢型号
L75*5 L75*5 L63*5 L70*5
角钢米数 (两角布置)
角钢重量
958.92
5579.00
132 165.6
636.50 893.74
梁顶5mm粘钢面积
335.62
图3 三层梁加固
分项名称
加固部位
主楼梁底包钢 F G K轴 64.82长*3 、梁顶粘钢 12—29轴 15长*19
U型箍层数
1.01
0.5
376
2
1.01
0.45
605
2
1.01
0.5
376
2
1.01
0.45
605
2
U型箍面积
151.95 183.28 151.95 183.28
灌注灌浆料面积+4.3% 余量
2689.00
图1角钢包柱
分项名称
加固标高
立柱截面立柱根数角钢型号单根高度
主楼立柱包钢基础(-1.65）～14.35 500*600 14 400*500 42
副楼立柱包钢基础(-1.65）～21.15 400*500 19
L110*10 L110*10
L110*10
16 16
22.8
角钢米数 (四角布角钢重量置)
76
2599.2 4792.92

加固计算手算公式

一、根据原来梁的配筋求出原来梁的受压区高度b

f A f A f x c s y s y 0'

0000‘-=，

二、计算原梁钢筋承担的弯矩（按双筋梁）：

1、若'

02s a x

2、若00'

2h x a

b s

ξ≤≤时，

)()2

('0'0'0000010

s s y c u a h A f x

h bx f a M -+-=

3、比较弯矩增量：根据增加荷载后的最终弯矩求承载力提高幅度，需满足≤40%。超过时粘贴碳纤维不适用，可改用扩截面法。三、求增加荷载后的受压区高度x ：

f h h A f a h A f M h h x c s y s y 0000''0'02)]

()([2-+---

四、求0

h x

=ξ，并判断fb ξ是否≤原构件的0.75b ξ（重要构件）或0.85b ξ（一般构件），0.75b ξ、0.85b ξ值如下：

另外，有受压钢筋时，要满足

五、求0f ε（考虑二次受力影响，不考虑二次受力可跳过此步）

1、根据原来梁的弯矩标准值k M 0计算钢筋应力：s

s A h M 00087.0=

σ，

3、根据te ρ查规范58页表9.2.8，得出f α值（注意若a s MP 1500≤σ且05.0≤te ρ时，查出的f α值要乘以0.9）

4、计算0

00h A E M s s k

f f αε=

六、求f

f f x h εεϕ0

0033.0)/00264.0(--=

<1.0

七、求f

f s y s y c fe f A f A f bx f A ϕ0

0'0'00-+=

八、求9.030800016.1≤-

加固计算书 10.28

加固工程

计

算

书

2011-09

加固梁1计算：（选取二层9轴/C-D轴梁进行计算）

梁截面为,梁的混凝土强度为，即, 梁内钢筋受拉强度,受压强度

梁支座处配筋面积为942,梁跨中配筋面积为942（据原结构图）；

重新计算后梁支座处配筋面积为3000,梁跨中配筋面积为2000（据原结构图）

采用外包型钢的方法进行梁加固，构件按组合截面计算。

外粘型钢计算：

根据结构计算查得梁跨中承受最大弯矩为M=218

原来梁承受弯矩：

加固后正截面承载力

故型钢面积

选用L，

根据结构计算查得梁支座承受最大弯矩为M=440

加固后正截面承载力

建筑加固设计计算

第一道题.增大截面法加固

1）设计资料：某梁截面b×h=300mm×650,原弯矩设计值342KN.M ，原配筋5φ22+1φ25，C25混凝土，现由于功能改变，弯矩设计值增大到500 KN.M ，用增大截面法进行加固。拟将增大梁高度为800mm 。

原弯矩设计值为342KN.M ，为保守起见，计算的原弯矩标准值取为342/1.2=285KN.M （1.2为荷载分项系数）

0.8

0.4270.93000.0016

110.0033 2.1100.0033

b s y s cu s cu

f E βξαεεε=

=⨯++++⨯⨯

010011.6

0.6=.6-590s s h h εε⎛⎫=-⨯⨯ ⎪⎝

⎭

765（10.6）0.00111=0.0016，

000100

=0.001110.87k

s s s M h A E ε=

2）加固设计计算

根据《混凝土结构加固设计规范》5.2.3

()()0000122x

x s y s y s M f A h f A h α≤-+-

1000c y s s y s

f bx f A f A αα=+

解得

1050mm s A >

故配筋4φ20 （

1256mm s A =），相应受压区高度为296mm<

0327b h mm ξ=，此时弯

矩承载力为526.3KN.M

钢筋净距为73mm>25mm ，故满足要求。本工程加固设计综合为：

截面加大为300*800mm ，底部增加4φ20钢筋。

型钢加固设计：

第二道题：轴力受压问题：

1）设计基本资料：某框架底层中柱为轴心受压构件，柱计算高度H=5m ，截面尺寸500mm×600mm ，C25级混凝土，钢筋共配4φ20+4φ18，因设计时荷载取值漏项，使用中发现柱子有纵向裂缝，经核算后其承受的轴向荷载标准值，Fgk=146kN ，Fqk=3150kN 。要求采用型钢加固设计计算。

加固计算书

一、房间1楼板计算书

日期： 2/27/2014

时间： 1:09:02:79 pm

一、基本资料：

1、房间编号： 1；次房间号： 1。

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/

3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 10.00 kN/m2

可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/m2

计算跨度Lx = 5000 mm ；计算跨度Ly = 1500 mm

板厚H = 120 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB235

4、计算方法：弹性算法。

5、泊松比：μ＝1/5.

6、考虑活荷载不利组合。

二、计算结果：

My =(0.04167+0.00000/5)*(1.35*10.00+0.98* 1.25)* 1.5^2= 1.38kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.12500+0.00000/5)*(1.4* 0.88)* 1.5^2 = 0.34kN·m

My= 1.38 + 0.34 = 1.73kN·m

Asy= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)

ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.279%

My' =0.08333*(1.35*10.00+0.98* 2.50)* 1.5^2 = 2.99kN·m

Asy'= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝1557.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 1.297%

三、跨中挠度验算：

Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值

加固验算

根据原验算书工字钢梁及抱箍验算能承受住整体施工荷载，由于抱箍与柱间没有添加橡胶，现对整体进行加固，加固方法如下

一、因两端立柱受力最大，所以在两端立柱抱箍下面竖2个工14工字钢，将力直接传递在系梁混凝土上，由于立柱为1.1米直径，系梁接柱直径为1.2米, 为增加安全系数，在工字钢下面在设置一道抱箍增加混凝土的承载面积。

二、中间立柱直接设置2个工字钢将力传递到混凝土面上，另外在每个跨中设置一道由2个14的工字钢及一个25的工字钢扁担，增加整个抱箍支架的承载力。

三、本次加固共使用14根竖向工字钢，3个25工字钢扁担，2个抱箍。所有跨中工字钢与扁担工字钢全部焊接，中间采用钢筋斜拉，增加整体稳定性。

四、模板下面36A工字钢之间全部采用焊接或丝杠连接，使2个工字钢形成一个整体，增加承载能力。

工14工字钢最北侧抱箍底工字钢长细比最大，此处工字钢高度为：混凝土柱高度为3.635米-0.1（木方）-0.015（模板）-0.36（工字钢）-0.3抱箍=2.86米

1.立杆轴心受压强度计算

1．1横梁采用单两根36a型工字钢组成，工字钢按均布荷载计算

工字钢自重G1=76.44×10/1000=0.764KN/m

新浇混凝土重量G2=26×1.7=44.2KN/m

模板及方木重量取G3=3KN/m

施工荷载(包括施工机具及人员)取G4=1KN/m

横梁上承受的所有荷载按均布荷载计算，则工字钢横梁的总均布荷载G=G1+G2+G3+G4=0.764+44.2+3+1=48.96KN/m

抱箍荷载计算

每个盖梁按墩柱设4对抱箍支承上部荷载，由上面的计算可知：

砌体结构加固计算书

砌体结构是一种常见的建筑结构形式，其具有简单、经济的特点，在建筑中得到广泛应用。然而，由于砌体结构的材料本身的特性和施工过程中的不可避免的误差，砌体结构的抗震性能和承载能力常常不能满足设计要求。为了保证砌体结构的安全和可靠性，在实际工程中需要进行加固措施，以提高其抗震性能和承载能力。

砌体结构加固的计算是加固设计的重要环节，它通过对已有结构的力学性能进行分析和计算，确定加固措施的具体方案和工程量，并进行工程预算。砌体结构加固计算书是加固设计的核心文件，它对加固设计的过程和结果进行记录和说明，具有重要的参考价值。

砌体结构加固计算书的编写一般包括以下内容：

1. 工程概况：包括工程名称、地理位置、建筑类型等基本信息，以及加固设计的目的和要求。

2. 结构分析：对已有结构进行力学分析，包括静力分析和动力分析。静力分析主要是根据已有结构的荷载和支座条件，计算结构的内力和变形；动力分析则是根据加固设计的抗震要求，对结构进行地震反应谱分析，确定结构的抗震性能。

3. 加固设计方案：根据结构分析的结果和加固设计的要求，确定加固措施的具体方案，包括加固材料的选择、加固构件的布置和尺寸

等。同时，要对加固措施进行合理性和可行性的评估。

4. 加固计算：对加固措施进行计算，包括加固构件的受力分析和尺寸设计。在计算过程中，要考虑砌体结构的材料特性和施工误差，确保加固计算的准确性和可靠性。

5. 工程预算：根据加固计算的结果，确定加固工程的工程量和费用。工程预算是加固设计的重要依据，对工程的实施和管理具有重要的指导作用。

加固计算书

JL1计算过程

根据原设计单位提供的加固前加固后计算结果（详见计算结果附图）对比，求得加固前与加固后的弯矩差值，从而求得粘钢面积

原设计配筋面积为1256mm ，弯矩M=230K N/mm 2

受弯构件的弯矩计算

项目名称_____________日期_____________

设计者_____________校对者_____________

一、构件编号: L-1

二、设计依据

《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010

三、计算信息

1. 几何参数

截面类型: 矩形

截面宽度: b=250mm

截面高度: h=600mm

2. 材料信息

混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm 2 ft=1.57N/mm 2

钢筋种类: HRB400 fy=360N/mm 2

最小配筋率:

ρmin=max(0.200,45*ft/fy)=max(0.200,45*1.57/360)=max(0.200,0.196)=0.200％

(自动计算) 纵筋合力点至近边距离: as=35mm

3. 配筋信息

As=1256mm 2

4. 设计参数

结构重要性系数: γo=1.0

四、计算过程

1. 验算最小配筋率

ρ=As/(b*h)=1256/(250*600)=0.837％

ρ=0.837％≥ρmin=0.200％, 满足最小配筋率要求。

2. 计算截面有效高度

ho=h-as=600-35=565mm

3. 确定相对界限受压区高度

ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518

北京某地下室加固工程概算书

9096.06
36384.25
6072.92
10121.53
合计
95151.06
191769.06
人工费
费用金额（元）未计价材料费
37679.39
81977.06
27234.89
42102.56
10444.5
33874.5
6000
57471.67
109792
7990.69
15981.37
24930.94
27701.04
2796.74
5593.48
3787.58
8416.85
2796.74
5593.48
措施项目计算汇总表
工程名称：某工程改造加固工程概算
编码
名称
一
措施费1
1
模板
2
脚手架
试验费用汇总
二
措施费2
3-1 冬雨季施工费
RGF
3-2 二次搬运费
RGFห้องสมุดไป่ตู้
3-3 环境保护费
RGF
3-4 文明施工费
RGF
3-5 安全施工费
RGF
3-6 临时设施费
RGF
3-7 夜间施工费
RGF
3-8 施工困难增加费
RGF
3-9
原有建筑物、设备、陈设、高级装修及文物保护费

独立基础加固计算书

一、引言

独立基础作为建筑物的主要承重结构，其安全性至关重要。然而，由于各种原因，有时需要对独立基础进行加固。本计算书旨在为独立基础加固提供理论依据和计算方法，以确保加固后的基础能够满足安全性和稳定性要求。

二、独立基础加固计算

1. 承载能力计算

首先，我们需要计算独立基础的承载能力。根据相关规范和标准，基础承载能力应满足以下公式：

P≤βcfc×A

其中，P为基础承载能力设计值，βc为基础承载能力调整系数，fc为基础混凝土抗压强度设计值，A为基础底面积。

如果原有基础的承载能力不足，可以通过增加基础底面积、提高混凝土强度等级或增加配筋等方式进行加固。

2. 抗滑稳定性计算

抗滑稳定性是确保基础不发生滑移的重要因素。根据相关规范和标准，基础抗滑稳定性应满足以下公式：

K≤R/F

其中，K为基础抗滑稳定性系数，R为基础水平阻力，F为基础底面摩擦力。

如果原有基础的抗滑稳定性不足，可以通过增加基础埋深、增加基础侧面摩擦力或增加配筋等方式进行加固。

三、加固方法及适用范围

1. 扩大基础底面积

当原有基础承载能力不足时，可采用扩大基础底面积的方法进行加固。该方法适用于各种土质条件，且施工简单、成本低廉。

2. 增加配筋

当原有基础承载能力或抗滑稳定性不足时，可采用增加配筋的方法进行加固。该方法适用于混凝土基础，可有效提高基础的受力性能和抗剪切能力。

加固计算书

爱涛天城加固专项工程

计算说明书

本工程为新建工程，在主体施工完成后，根据甲方要求，对其中几个地方作了改动，使用功能发生变化，其荷载也发生变化，故需进行加固处理。

计算依据

1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；

2、《混凝土结构加固技术》（万墨林、韩继方编著）；

3、《混凝土结构加固技术规范》CECS 25:90；

4、《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》CECS 146:2003；

5、CSA补强设计规范及ACI检索相关资料；

6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002等。

加固计算

第一部分、健康娱乐中心二层改为厨房

健康娱乐中心二层3-2～3-6/3-B～3-E轴范围内改为厨房，根据甲方提供荷载：恒荷载在原来基础上增加1KN/m2，活荷载按4KN/m2，进行加固计算。

PKPM模型结构设计信息如下：

总信息 ..............................................

结构材料信息: 钢砼结构

混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00

钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00

水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00

地下室层数: MBASE= 1

竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式

风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载

地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力

特殊荷载计算信息: 不计算

结构类别: 框架结构

裙房层数: MANNEX= 0

转换层所在层号： MCHANGE= 0

墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00

住宅基础加固概算单

（1）加大基础底面积适用范围：加大基础底面积法适用于当现

有建筑的地基承载力或基础底面积尺寸不满足设计要求时的基础加固。基础加固构造要求：

1、当基础承受偏心受压时，可采用不对称加宽；当承受中心受

压时，可采用对称加宽；

2、在灌注混凝土前应将原基础凿毛和刷洗干净后，铺一层高强

度等级水泥浆或涂刷混凝土界面剂，以增加新老混凝土基础的粘结力；

3、加宽部分的主筋应与原基础内主筋采用焊接方式进行拉结，

并设置梅花布置的拉结筋（如抗剪需要该筋需根据计算确定）。

（2）加深基础法适用范围：加深基础法适用于地基浅层有较好

的土层可作为持力层且地下水位较低的情况。

基础加固的该方法即将原基础埋置深度加深，使基础支承在较好的持力层上，以满足设计对地基承载力和变形的要求。构造要求：1、采用加深基础法加固既有房屋基础时需分批、分段、间隔进行。间隔开挖长度约1，2m左右，宽度约0，9m的竖坑；

基础下的竖坑应采用现浇混凝土灌注，并在距原基础底面80mm

处停止灌注，待养护一天后再掺入膨胀剂和速凝剂的干稠水泥砂浆填入基底空隙，确保密实。

（3）锚杆静压桩适用范围：锚杆静压桩法适用于淤泥、淤泥质土、黏性土、粉土和人工填土等地基土。

基础加固原基础构造要求：原基础承台除应满足有关承载力要求外，尚应符合下列规定：承台周边至边桩的净距离不宜小于200mm；原基础压桩孔部位作为承台的基础厚度不宜小于350mm，否则应采取附加封桩锚固措施；桩顶嵌入承台内长度应为50至100mm；压桩孔内应采用C30微膨胀早强混凝土浇筑密实。

加固方案计算

屋面现浇板

计算跨度长6.3M宽4.1M.

一、现状：

1、原现浇板长方向中部贯通裂缝1条，上窄下宽。

2、原现浇板四周上部与支坐平行若干贯通裂缝，均距支坐位置20~30CM.

3、板中心位置积水。

裂缝形成原因：

1、中部贯通裂缝

分析：经过询问施工人员，板布筋情况，板厚度情况，初步得出分析结论，跨中绕度过大造成板面积水，板厚度为10CM，板厚度不够刚性不足，造成板挠度过大造成裂缝。由于板长宽比例不大，应按照双向板计算，在施工布筋时，应该为双向布置钢筋，短方向钢筋布置在长方向钢筋下方，钢筋间距控制应该在150MM.但由于该方向裂缝只产生一条，而且在钢筋布筋方面缺乏有力的依据，须要将出现裂缝位置处两边各凿开150MM，查验钢筋布筋情况。

2、上部裂缝

分析：经过询问，得知在板支撑位置均布置上部负筋，间距为200MM.基本满足负弯矩钢筋布置要求，出现裂缝其原因分析为布筋位置不正确，在浇灌混凝土过程中，

由于施工人员踩踏其负弯矩钢筋，造成钢筋位置移位置下部抗弯不足造成裂缝。

二、加固改造方案

根据以上综合所述，加固方案有两种：

A、在板底部进行加钢梁，改造思路：在板底加梁目的减小板在长方向上的跨达到钢筋配筋满足要求的方案。

B、在板上部进行加厚方案，依据来源，根据建筑工业出版社出版的房屋建筑加固手册，第XX章XX节案例，比较符合该情况，选定此为计算依据。

方案A:

板底采用工字钢或者槽型钢作为主梁材料，平行于裂缝放置，两端支撑位置采用凿砖开孔放置，在支撑位置要做好钢筋混凝土梁垫或钢板梁垫。钢筋混凝土梁垫可预制或现浇，配筋为直径5MM 双向间距50MM即可。该方案的优点是节省时间和资金，但缺点是影响使用房间的空间和效果即不美观。

某工程加固计算

＝
２２１Ｎｍ￣ｆ２５／ｍ，０．６／ｍ＝１Ｎｍ２满足受弯强度要求。７＜
（）２受剪强度验算
４稳定性计算
截面类型：２跨中有侧向支撑时，不满足受弯整体稳Ｉａ３
Ｔａ＝０ｘ／ｘ）ｖｍｘＶ１３Ｓ０（０ｔ ≤ｆＩｗ
按规范中过梁考虑计算线载：．１４３１＋ｘ．ｘ＝５７ｘ／ｘ．６３２５．７２６５
按考虑一层墙体及两层楼板计算线载：．１３３ｌ１＋７７ｘ．ｘｘ．２
６３６２７．ｘ．ｘ＝３７
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正应力ｏ（ｙ）ｎＯ（４．ｘＯｘ４．）８００．＝＇Ｍ＊２／ｘ＝１７０ｌ６１５０／１００００－＝ｌ４０１００
１ｆ１１￣１＝３．Ｎｒ满足强度要求。３＝．０２５２６５／ｍ，１０ａ
【．４１４１ — 】．
２强度计算
（）１受弯强度验算
Ｍｘ（ｘＷｎ）Ｍ／ｘＷｎ）／￣ｘ＋ｙ（ｙ ≤ｆ
（２３ｆ）／＝１２０＋ｘ１４）／＝０．Ｎｍ＇ ≤ ｃ＋２１（９．２３４．２１２５９／Ｉｒ２９６２４ｌｌ

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