考虑时间效应的静压桩承载力的模拟计算

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静压桩压桩力与承载力关系研究

静压桩压桩力与承载力关系研究静压桩技术在我国很多地区得到了空前发展和广泛应用,但是静压桩的研究明显落后于应用。

国内对静压桩的研究多采用与静力触探相类似的研究理论和方法,主要研究了静压桩的挤土效应,在一定程度上解决了静压桩施工对周围环境的影响问题。

本文主要研究静压桩沉桩机理、压桩力与承载力计算及二者间的关系,这对于沉桩可能性、施工机具选择、压桩力和承载力估算等问题具有重要工程应用价值。

论文的主要工作有:分析了粘性土和砂土层中的沉桩特性,比较了沉桩过程中平面圆孔扩张经典解答和空间圆柱形扩张解析解的优缺点,平面圆孔扩张解答推导简单,结果明了,但所求得的位移、应力和超孔压值与z坐标无关,显然与事实不符;空间圆柱形孔扩张归结为空间轴对称问题,考虑z轴方向的变化、τrz和土体自重的影响,但未对桩端和桩侧进行区分。

有鉴于此,提出桩端用球形孔扩张、桩侧滑动摩擦计算模式来模拟沉桩过程来获取沉桩后在桩周产生的应力场是可行的。

静压桩沉桩过程中超静孔隙水压力的产生和消散对沉桩施工、桩周土体再固结及其后承载力发展具有重要意义。

本文系统地分析了国内外专家学者对沉桩引起的超孔隙水压力的研究情况,包括理论分析计算和实测经验总结,然后采用空间圆柱孔扩张理论的空间应力解答,根据Henkel超孔压公式,从理论上对弹性区和塑性区超孔压径向和竖向分布规律进行了分析。

分析了桩侧和桩尖阻力的特性,假定土体为均质、各向同性的理想弹塑性材料,采用摩尔-库仑模型,根据球孔扩张理论求得其解析解,考虑桩身滑动摩擦,确定沉桩过程中不同深度压桩力计算公式,最后用有限元分析软件Ansys8.0对沉桩过程采用位移贯入法进行模拟和计算分析,分析(计算)结果与实际工程实测结果有较好的一致性。

根据桩—土作用分析承载力的影响因素和规律,特别考虑了承载力的时间效应,分析归纳了静压桩承载力间效应现象、研究意义和估算方法。

最后对于终压力与承载力关系,结合南京地区数个静压桩工程资料,用专业统计分析软件DPS 定量或定性分析了二者间的影响因素,以期由终压力直接推算极限承载力。

静压桩承载力-概述说明以及解释

静压桩承载力-概述说明以及解释1.引言1.1 概述概述：静压桩是一种常见的地基与基础工程中使用的一种桩基础形式，其采用注浆技术进行施工，以提高地基的承载力和稳定性。

静压桩通过将压浆材料注入桩孔中，形成在孔周围形成强固的土体团结体，从而增加桩身的承载能力。

本文将主要对静压桩的承载力进行深入的研究和分析。

首先，我们将介绍静压桩的定义和特点，以帮助读者更好地理解这种桩基础形式的基本情况。

然后，我们将探讨静压桩的承载机制，揭示其有效地承担地基荷载的原理。

最后，我们将讨论影响静压桩承载力的因素，以便工程师在设计和施工过程中能够做出准确的评估和决策。

静压桩的承载力分析是本文的重点内容，我们将通过理论分析和实际案例研究，探讨静压桩在不同地质条件和荷载情况下的工作性能。

此外，我们也将讨论实际工程应用中可能遇到的问题和挑战，并提出相应的解决方案和改进建议。

最后，我们将展望静压桩承载力提升的发展前景，希望为相关领域的研究者和从业人员提供有价值的参考和借鉴。

通过本文的研究和分析，我们希望能够加深对静压桩承载力的理解和认识，为工程实践提供可行的技术支持和指导。

静压桩作为一种重要的地基处理技术，在提高工程质量和可靠性方面具有重要的作用，希望本文能够对相关领域的研究和应用起到积极的推动作用。

1.2文章结构文章结构（Article Structure）本文将按照以下结构进行论述：引言、正文和结论。

引言部分将概述静压桩承载力的研究意义和应用背景，介绍本文的主要目的和结构安排。

正文部分将详细介绍静压桩的定义和特点，探讨其承载机制，并深入分析影响静压桩承载力的各种因素。

在这一部分，我们将对静压桩的工作原理进行解释，并介绍一些相关的理论基础和实验研究。

结论部分将对静压桩的承载力进行总结分析，并探讨在实际工程应用中可能遇到的问题和挑战。

最后，我们将提出一些建议和展望，以进一步提高静压桩的承载力。

通过上述结构安排，本文将全面介绍静压桩承载力的相关知识和研究进展，为读者提供一个系统的了解和学习的平台。

静压桩的压桩力与承载力关系分析

静压桩的压桩力与承载力关系分析发表时间：2017-07-25T10:46:02.147Z 来源：《基层建设》2017年第10期作者：麦再生[导读] 摘要：随着人类对环保意识的不断增强，静压法将逐渐取代锤击法，而静压预应力管桩具有能承受较大的负荷、质量稳定、造价低等优点中山市南头镇城乡建设服务中心 528427摘要：随着人类对环保意识的不断增强，静压法将逐渐取代锤击法，而静压预应力管桩具有能承受较大的负荷、质量稳定、造价低等优点，近年来在国内很多地区得到广泛应用，本文结合中山固莱尔阳光板有限公司厂房A,B工程静压桩桩基检测不合格问题，清楚静压桩的压桩力和承载力关系的重要性，分析静压桩施工的机理，探讨了静压桩的压桩力与承载力关系。

关键词：静压桩、压桩力；承载力引言：静压法施工是使用施工机械将混凝土预制桩压入土层中的一种施工方式，以这种方式进行施工的桩被称为静压桩。

与其它桩相比，静压桩的优点很多，诸如施工无振动、无噪音，适宜在精密仪器用房、危房及河口堤岸附近地区施工。

在施工过程中，可实时显示和记录压桩阻力，可对整个施工过程进行定量观察；还可以控制终压值，对单桩承载力进行预估。

一、清楚静压桩的压桩力和承载力关系的重要性静压预应力管桩（以下简称静压管桩）施工终压力和竖向极限承载力的关系是施工单位和设计单位十分感兴趣的问题，确定静压桩竖向极限承载力与施工终压力的经验公式主要有以下两种用途：一是在设计初步或开工前试桩阶段估算单桩竖向承载力特征值（作为辅助方法和补充手段）：已知桩的终压力（Pze）桩的入土深度及桩周土质情况，可以很快估算出该桩的竖向极限承载力（Qu），从而可求得该桩的竖向承载力特征值Ra；二是选择施工用的压桩机、确定终压控制标准（一种简便的初估手段）：已知桩的入土深度（根据工程地质资料预估）土质情况及桩的竖向承载力特征值，可很快求得需要的终压力，因此，弄清静压管桩施工终压力和竖向极限承载力的关系，对静压桩的进一步推广应用有着重要意义。

锚杆静压桩的承载力

锚杆静压桩的承载力
锚杆静压桩的承载力是指锚杆在桩身周围的土体中所能产生的最大安全拉力或抗拔能力。

其计算方法一般采用静力学原理和土力学理论。

锚杆静压桩的承载力与锚杆的材料强度、锚杆直径、锚杆埋置深度、土体的抗剪强度和摩擦系数等因素有关。

不同的设计方法和计算公式会导致不同的结果。

常见的计算方法有拉力法、平衡法和位移法等。

其中，拉力法是使用拉力计测量锚杆上的拉力，通过拉力与桩体摩擦力、桩体端阻力和土体摩擦力之间的平衡关系来计算承载力；平衡法是通过稳定平衡状态来计算承载力，假设锚杆与土体之间的摩擦力等于锚杆所受到的外力，通过平衡方程求解承载力；位移法则是将锚杆与土体之间的相对位移作为参考，通过位移变化、应变和材料本构关系来计算承载力。

在实际工程中，还需要考虑锚杆与桩体以及土体之间的相互作用、锚杆的变形和破坏模式等因素，以保证锚杆静压桩的安全可靠承载。

因此，在设计和施工过程中，需要根据具体情况和相关规范进行合理的计算和评估。

桩基(设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值)计算确定

桩基（设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值）计算确定一、概述1、概念单桩承载力特征值×=单桩承载力设计值；单桩承载力特征值×2=单桩承载力极限值＝桩侧摩阻力＋桩端阻力=单桩承载力（设计）单桩承载力设计值×=单桩承载力极限值。

2、静压桩终压值确定压桩应控制好终止条件，一般可按以下进行控制：1）对于摩擦桩，按照设计桩长进行控制，但在施工前应先按设计桩长试压几根桩，待停置24h后，用与桩的设计极限承载力相等的终压力进行复压，如果桩在复压时几乎不动，即可以此进行控制。

2）对于端承摩擦桩或摩擦端承桩，按终压力值进行控制：①对于桩长大于21m的端承摩擦桩，终压力值一般取桩的设计极限承载力。

当桩周土为粘性土且灵敏度较高时，终压力可按设计极限承载力的~倍取值；②当桩长小于21m，而大于14m时，终压力按设计极限承载力的~倍取值；或桩的设计极限承载力取终压力值的~倍；③当桩长小于14m时，终压力按设计极限承载力的~倍取值；或设计极限承载力取终压力值~倍，其中对于小于8m的超短桩，按倍取值。

3）超载压桩时，一般不宜采用满载连续复压法，但在必要时可以进行复压，复压的次数不宜超过2次，且每次稳压时间不宜超过10s 。

3、静压桩复压值确定取终压力值举例：桩长18～20m ， 800kn （单桩竖向承载力特征值）＝2×800 kn ＝1600 kn 单桩承载力（设计）极限值＝1600 kn/＝1000 kn （单桩承载力设计值）＝1600 kn ×＝2000 kn(终压力值、复压力值) ，当桩长小于21m ，而大于14m 时，终压力按设计极限承载力的~倍取值（取）。

二、钢管桩承载力(5.3.7-1)当h d /d<5时, (5.3.7-2)当h d /d ≥5时, (5.3.7-3)式中：q sik 、q pk 分别按表5.3.5-1、5.3.5-2取与混凝土预制桩相同值；：桩端土塞效应系数；对于闭口钢管桩λ = 1，对于敞口钢管桩按式(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值；ppk p i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q λ+=+=∑dh b p /16.0=λ8.0=p λpλh：桩端进入持力层深度；bd：钢管桩外径。

桩基的承载力计算.doc

桩基的承载力计算桩基的承载力计算？以下带来关于桩基的承载力计算根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制单桩竖向极限承载力标准值时，如无当地经验可按下式计算，相关内容供以参考。

Quk=Qsk+Qpk=u∑qsik·li+α·psk·Ap式中：Quk——单桩竖向极限承载力标准值；Qsk——单桩总极限侧阻力标准值；Qpk——单桩总极限端阻力标准值；u——桩身周长；qsik——用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i层土的极限侧阻力标准值；li——桩穿越第i层土的厚度；α——桩端阻力修正系数；psk——桩端附近的静力触探比贯入阻力标准值(平均值)；Ap——桩端面积。

(2)根据双桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，对于粘性土、粉土和砂土、如无当地经验时可按下式计算：Quk=u∑liβifsi+αqcAp式中：fsi——第i层土的探头平均侧阻力；qc——桩端平面上、下探头阻力，取桩端平面以上4d(d为桩的直径或边长)范围内按土层厚度的探头阻力加权平均值，然后再和桩端平面以下1d范围内的探头阻力进行平均；α——桩端阻力修正系数，对粘性土、粉土取2/3，饱和砂土取1/2；βi——第i层土桩侧阻力综合修正系数。

(二)土的物理指标法确定单桩承载力根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp式中：qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验值时，可查规范。

qpk——极限端阻力标准值，如无当地经验值时。

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静压桩压桩力计算及长期承载力预测

静压桩压桩力计算及长期承载力预测
随着城市化进程的发展,高层建筑在城市中日益增加,桩基础的应用越来越广泛。

与其他桩型相比,静压桩噪音低,振动小,无污染的特性越来越受到工程设计人员的喜爱。

但对于静压桩理论方面的研究却远远落后于工程实际应用,本文以理论分析为基础,结合前期研究做过的现场原型试验,对静力压入桩的贯入机理,沉桩阻力及长期承载力预测等问题进行了较为深入的研究。

本文的主要工作如下:(1)深入研究静力压入桩沉桩机理及在不同土质中的沉桩特性,并对比分析静压桩的沉桩过程和静力触探的贯入过程之间的异同。

分析不同材质、贯入速率和尺寸效应三个影响因素对沉桩阻力的影响,为更好的利用静力触探资料估算静压桩沉桩阻力提供了依据。

(2)在搜集整理国内外研究成果的基础上,分析沉桩过程中侧阻退化机理:总结归纳利用侧阻退化原理降低沉桩阻力的方法,以及侧阻退化在工程实践中的应用。

(3)提出考虑侧阻退化计算沉桩阻力的基本公式,并利用Visual Basic语言编写了计算程序。

利用在山西太原试验场区进行的2组原型试验的实测结果对比用程序计算得到的结果,验证计算公式的可行性。

(4)利用BP人工神经网络建立了一个模型预测静压桩长期承载力,并利用Visual Basic语言编写了计算程序。

利用在珠海的试验场区进行的3组“隔时复压”原型试验的试验数据,选其中两根桩的数据作为样本进行学习,预测第3根桩的长期承载力。

将预测得到的静压桩长期承载力～时间曲线和实测承载力～时间曲线进行对比分析,验证计算结果的准确性。

浅析静压桩终止压力与单桩极限承载力设计的联系

浅析静压桩终止压力与单桩极限承载力设计的联系摘要：在建筑领域中桩基础已有近百年，并逐渐趋向于成熟。

但是我国现行的《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008），对于桩基施工过程中的动态分析几乎没有涉及。

对于静压桩工艺施工预制桩而言，很多技术人员仍然认为沉桩力（过程力或终止压力）与桩的极限承载力之间存在必然的数学关系。

关键词：静压桩；单桩极限；承载力设计前言我们从静压桩施工基本原理及单桩极限承载力恢复的基本条件入手，对黄河三角洲软土地区某高层住宅桩基施工过程中存在静压桩终止压力不足的情况进行了理论分析和试验验证，得出了静压桩终止压力与单桩的极限承载力之间的关系，从而为该建设项目的优化设计提供了理论基础。

1工程概况黄河三角洲软土地区某高层住宅项目，共计18栋高层住宅，地下1层，地上最低的9层，最高的17层，总规划建筑面积约16万m2。

基础采用预制钢筋混凝土管桩PHC－A400（95），PHC－A500（110），桩长度有多种，其中最长的为25m，最短的为22m，采用静力压桩方案。

在施工刚开始时发现静压桩终止压力小于单桩的设计极限承载力标准值，部分小于单桩的设计极限承载力标准值的85%，故暂停施工。

按以往工程经验和惯例，多采用加长桩长的方式以确保单桩的设计极限承载力，一般加长长度为3～5m。

综合考虑桩－土共同作用的时效性，认为在饱和软土中单桩极限承载力在沉桩完成后会有一定程度的增长，通过理论分析计算和现场单桩极限承载力试验，确定了不改变桩长而是充分利用桩的恢复力以保证单桩极限承载力的方案。

2问题的提出项目所处场地属河流冲积平原，地势平坦，土层层序清楚且厚度较为均匀，按以往的工程经验，压桩力一般均在单桩的设计极限承载力以上。

结合本工程实际情况，有如下问题需要分析研究：（1）静压桩终止压力能否代表单桩的设计极限承载力？若不能代表，终止压力过小说明了什么问题？（2）静压桩终止压力与单桩的实际极限承载力是否存在一个与时间有关的函数关系？（3）考虑时间效应时，单桩的实际极限承载力能恢复多少？能否达到单桩极限承载力标准值以上？2.1两个基本概念在分析问题之前需明确两个基本的概念，即静压桩的沉桩力和单桩极限承载力。

考虑时间效应的管桩承载力变化计算方法研究

［收稿日期］２０２０－０６－１９［作者简介］李庆林（１９６８－），男，河南林州人，工程师，主要研究方向为土木工程施工与管理。

考虑时间效应的管桩承载力变化计算方法研究李庆林（河南大林建设工程有限公司，河南安阳４５５０００）［摘要］在管桩沉桩后，桩的承载力并没有稳定下来，而是随休止时间长短的变化而变化。

考虑时间效应，建立管桩承载力变化计算模型，分析研究管桩承载力时效机理的主要影响因素。

结果表明，管桩承载力随时间的变化主要由土的特征决定，如土的固结、抗剪强度、触变性等。

［关键词］管桩；时间效应；承载力；黏性土［中图分类号］ＴＵ４７３［文献标识码］Ａ［文章编号］１６７１－５３３０（２０２０）０５－００９４－０３０　引言在道路与桥梁、房屋建筑、港口等工程中，桩基得到了广泛应用，其优点就在于管桩的单桩承载力高、适用性强、桩质量易控、易于施工、造价相对经济和具有抗震性能等一系列优点［１－２］。

但是，在沉桩和休止过程中，由于地基土的物理力学性质、沉桩深度及桩结构尺寸等因素的不同，都会对管桩的工作性状产生不同的影响［３］。

目前，对沉入不同物理性质土层的管桩的承载力变化已有了不少的研究［４－５］，但大部分以静力荷载试验分析为主，没有考虑时间效应，从而不能充分考虑土对桩的侧摩阻力作用。

如果不考虑时间效应给桩基承载力带来的影响，可能会造成在桩数量、桩长短和尺寸上设计的不够合理，从而造成工程量的浪费。

桩承载力的时间效应主要是指沉桩完成后，桩的承载力达到相对稳定数值时所经历的一个休止时间，简称“休止期”。

刘俊伟等［６－７］在对管桩承载力时间效应的研究进行分析时指出：管桩承载力的时间效应问题的研究以静载试验研究和经验公式为主。

由于桩的承载力时间效应受多方面影响，力学机制相对比较复杂，而基于静载试验的结果往往不能对桩承载力随时间增长而增长的性状进行分析。

本文基于国内外有关管桩承载力时间效应的研究成果，提出基于动态测试结果条件下的管桩临界承载力时间效应计算模型，对考虑时间效应的承载力增长规律进行分析研究。

静压桩压桩力计算及长期承载力预测

静压桩压桩力计算及长期承载力预测作者：李付超马辉来源：《山东工业技术》2015年第04期摘要：高层建筑的数量不断增加，桩基的应用也越来越广泛。

静压桩与其他桩型相比，有噪音少、污染小等优势，实际应用较多。

但是对于其理论研究却远落后于其应用。

本文分析了静压桩的工作机理和长期承载力预测等。

关键词：静压桩；压桩力；承载力时间桩基础在很多不同地质条件和类型的工程中都得到了很好地应用，高层建筑对工程质量和基础工程的质量要求较高，桩基础具有承载力高、沉降量小等优势，受到很多高层建筑设计师的青睐。

在实际运用中，静压桩无振动和噪音、冲击力小、具有很高的施工效率其额成本较低等，这些优势是其他桩型不可比拟的。

目前，国内外对静压桩都有一定的研究，并对其进行了相关试验，分析压桩力的计算方法及时间承载力等。

1 静压桩沉桩机理分析和沉桩阻力计算触探试验，是常见的土体特性及原位测试的主要方法，其操作便捷、快速，可进行连续性作业，其测试模式和静压桩沉桩模式有很多相似之处。

1.1 静压桩沉桩原理分析预制桩在灌入土层的过程中，会引起周桩的挤压运动，对土层产生破坏，孔隙在挤压作用下，产生不均衡的水头，并随之产生水压力，对土体结构产生抗动作用，在连续作业下产生力的传递，最终使土体形成塑性，能让桩身贯入其中。

沉桩步骤结束后，随着时间的变化，桩周土层中的压力逐渐减小消散，土体再逐渐固化，其强度和摩擦力也渐渐恢复，从而使其承载力大大提升。

在静压桩沉桩的过程中，主要是对地基的扰动和重塑，引起土层阻力和抗压能力的变化，但是这种阻力不是静态的，而是处理动态变化之中。

在不同的土质土层中，该种阻力也会存在很大的差异。

1.2 沉桩阻力和相关的计算模拟在具体的工程建设中，需要对沉桩阻力进行预测和计算，通过数据值来选择合适的压桩机械，阻力计算值对整个工程都有重要意义。

数值过小则不能达到工程建设的要求，造成设计方案的变换，影响建设成本；数值预算过大，则对土体及其结构产生过大的重力和压力，带来施工安全隐患等。

phc管桩极限承载力自动计算表格

phc管桩是一种常见的基础工程结构，它广泛应用于桥梁、建筑和其他工程领域。

在工程设计过程中，计算phc管桩的极限承载力是非常重要的一项工作，它直接影响着工程的安全性和稳定性。

为了准确、快速地计算phc管桩的极限承载力，工程师们通常会利用专门的计算表格来进行计算，通过输入相关参数，就可以获得准确的计算结果。

下面将介绍phc管桩极限承载力自动计算表格的相关内容。

一、phc管桩极限承载力计算原理phc管桩的极限承载力计算是基于桩身土压力和桩端承载力来进行的。

在计算过程中，需要考虑桩的长度、直径、钢筋配筋、混凝土强度等参数，以及地基土的承载力和侧摩阻力等因素。

通过综合考虑这些因素，可以得到phc管桩的极限承载力。

二、phc管桩极限承载力计算表格的优势1.准确性：phc管桩极限承载力计算表格是根据相关理论和规范进行设计的，能够提供准确的计算结果。

2.快速性：使用计算表格可以节省大量的计算时间，提高工作效率。

3.便捷性：工程师只需输入相关参数，就可以得到计算结果，非常方便实用。

三、phc管桩极限承载力计算表格的使用方法1.准备计算数据：收集phc管桩相关的设计参数，包括长度、直径、钢筋配筋情况、混凝土强度等信息。

2.打开计算表格：在电脑上打开phc管桩极限承载力计算表格，根据提示输入相关设计参数。

3.获取计算结果：输入完毕后，点击计算按钮，即可获得phc管桩的极限承载力计算结果。

四、phc管桩极限承载力计算表格的相关注意事项1.数据准确性：输入的设计参数需要准确无误，以保证计算结果的准确性。

2.参数选择：在输入参数时，需要选择与phc管桩实际情况相符合的参数，以确保计算结果的可靠性。

3.计算结果验证：获得计算结果后，需要进行验证，确保其满足设计要求。

phc管桩极限承载力自动计算表格是一种非常实用的工具，能够帮助工程师快速、准确地进行phc管桩的极限承载力计算。

在工程实践中，使用这种计算表格可以有效地提高工作效率，确保工程的安全性和稳定性。

静压预制混凝土桩的承载力时间效应分析及压桩终压力的研究

静压预制混凝土桩的承载力时间效应分析及压桩终压力的研究发表时间：2018-11-14T09:52:13.497Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第20期作者：黄海明[导读] 分析了形成桩基承载力时间效应现象的原因，并最终讨论压桩终压力与单桩极限承载力之间的关系，并结合实际，提出了于现场控制部分可行的办法。

黄海明汕头市建筑设计院摘要；通过对预应力混凝土桩沉桩机理的分析，分析了形成桩基承载力时间效应现象的原因，并最终讨论压桩终压力与单桩极限承载力之间的关系，并结合实际，提出了于现场控制部分可行的办法。

关键词：时间效应；终压力；极限承载力预应力混凝土桩自上世纪六、七十年代引入我国以来，凭借者其相对低廉的造价、桩基施工质量、成桩质量容易把控、施工速度快、适用范围广、质量检测快捷方便等优点得到迅速的推广，特别是在房地场市场追求快消化的今天，更是被大力的使用。

以汕头市为例，全市一半以上的工地均采用预应力高强度混凝土管桩，但由于单纯追求工程速度、缺少工程施工总结，现场的桩基控制条件往往过于保守，忽视了桩基承载力的时间效应，最终造成严重的资源浪费，因此通过对桩基承载力时间效应以及压桩终压力的研究，明确不同土体中单桩极限承载力的增加特点并运用于工程实际中对于节约工程造价具有重要的现实意义。

1、桩基承载力时间效应现象在沉桩结束后，桩基承载力会随着时间的改变而逐渐增大，呈现先快后慢最终趋于稳定的变化趋势，这种桩基承载力随时间变化而增加的现象称为桩基承载力的时间效应。

20世纪20年代，工程师们就在工程实践中发现了桩基础成桩后其承载力随时间而变化的现象。

1938年，Meyer在上海浚埔局的工作过程中发现上海地区桩的承载力在一年的静止后增长了约10%；1955年，于美国旧金山的粉质软粘土地基的工地中，工程师采用15m的钢管桩，桩长4.5m，静止33天后的承载力相比于刚入土的3个小时提高了5.4倍，相比于入土7天提高了1.2倍。

静压桩沉桩压力快速计算表

管桩沉桩压力（预估）计算
注：本表仅为管桩使用(单位m)。

使用本表时黄色部分不要更改！端阻力计算qc（mpa）填写曲线实量数值及桩
方桩沉桩压力（预估）计算
注：本表仅为方桩使用(单位m)。

使用本表时黄色部分不要更改！端阻力计算qc（mpa）填写曲线实量数值及桩上部土层无硬夹层时，可采用1、2或4、5计算
注：本表为砼方桩计算压桩施工时的允许压桩力使用。

使用本表时黄色部分不要更改！在设计砼标号处（强度
桩力根据苏GT25 2013 预制钢筋混凝土方桩图集说明，取砼强度标准值与强度设计值两者之间。

最大压桩力不应超过强度
注：本表适用于计算混凝土抗拔桩配筋是否满足设计抗拔承载力要求使用。

工程检测桩尚需满足设计抗拔承载
1411.2
）计算表
值及桩径，侧阻力计算Fs（kpa）填写平均值或经验值及桩长。

）计算表20
值及桩边长，侧阻力计算Fs（kpa）填写平均值或经验值及桩长。

（强度标准值、强度设计值）相对应位置填入桩边长（单位m），然后允计压大压桩力不应超过强度标准值。

拔承载力特征值2倍要求，检测时钢筋允许抗拉力系数取0.9。

桩身受压承载力计算

• 以上计算与试验结果说明三个问题：一是影响混凝土受压承载力的成桩工艺系数，对于泥浆护壁非挤土桩一般取ψc=0.8是合理对于泥浆护壁非挤土桩一般取ψc=0.8是合理的；二是在桩顶5 d范围箍筋加密情况下计的；二是在桩顶5 d范围箍筋加密情况下计入纵向主筋承载力是合理的，同时可使混凝土受侧向约束而提高轴向承载力；三是按本规范公式计算桩身受压承载力的安全系数高于由土的支承阻力确定的单桩承载特征值安全系数K=2，桩身承载力的安全可特征值安全系数K=2，桩身承载力的安全可靠性处于合理水平。 • 这里应强调说明一个问题，在工程实践中常见有静载试验中桩头被压坏的现象。其实这是试桩桩头处理不当所致。试桩桩头未按现行《建筑桩基检测技术规范》头未按现行《建筑桩基检测技术规范》规定进行处理，如：桩顶千斤顶接触不平整
• 1 正截面受压承载力涉及因素
钢筋混凝土轴向受压桩正截面受压承载力计算，涉及以下三方面因素 • (1) 纵向主筋的作用。轴向受压桩的承载性状与上部结构柱相近，较柱的受力条件更为有利的是桩周受土的约束，侧阻力使轴向荷载随深度递减。因此，桩身受压承载力由桩顶下一定区段控制，纵向主筋的配置，对于长摩擦型桩和摩擦端承桩可随深度变断面或局部长度配置。纵向主筋的承压作用在一定条件下可计入桩身受压承载力。 • (2) 箍筋的作用。箍筋不仅起水平抗剪作用，更重要的是起侧向约束增强作用。图5.8.1是带箍筋与不带箍筋混是起侧向约束增强作用。图5.8.1是带箍筋与不带箍筋混凝土轴压应力一应变关系。由图看出，带箍筋的约束混凝土轴压强度较无约束混凝土提高80％左右，且其应力凝土轴压强度较无约束混凝土提高80％左右，且其应力一应变关系改善。因此，本规范明确规定凡桩顶5 d范围一应变关系改善。因此，本规范明确规定凡桩顶5 d范围箍100mm者，均可考虑纵向主筋的作用。

静压桩压入过程的现场试验和数值模拟_周俊鹏

Abstract： In order to study the mechanism and bearing characters of static pressure pile in the process of pile driving mechanics，through the test and load test，static pressure pile under the premise of the introduction of sliding friction coefficient deduced the relationship between bearing capacity and final pressure，and static pressure under different loads under the bearing capacity of the pile and the relationship of the force that press a pile were analyzed ； Static pressure pile in collapsible loess area in the construction process of bearing characteristics of pile driving mechanism was studied ，and it is concluded that pile of static pressure pile is in unsaturated loess characteristics； Finite element calculation value was compared with the actual monitoring results，and the two were closer，and the trend of the development and change of consistent can show the results of finite element analysis for future reference and reference for the engineering design and construction． Key words： jacked pile； pile jacking pressure； resistance at pile end ； static load test； numerical modelling

桩基承载力计算书

桩基承载力计算书预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制------------------------------------------------------------------------------- 独立桩承台设计 ZCT-1------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------桩基重要性系数: 1.000 承台底标高: -2.000(m)承台为 4桩承台第1种承台的混凝土强度等级：C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算as = 50(mm)桩基沉降计算经验系数: 1.000确定压缩层深度时附加应力与自重应力比: 20.00%基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)桩类型: 沉管灌注桩桩长 = 18.000(m) 桩直径 = 500(mm)桩的混凝土强度等级= C25 单桩极限承载力标准值= 1000.000(kN)承载力计算时：不考虑承台效应与群桩效应柱直径 = 2000(mm) 柱子转角 = 0.000(度) 柱的混凝土强度等级= C30柱上荷载设计值:弯矩Mx = 2000.000(kN-m)弯矩My = 0.000(kN-m)轴力N = 1000.000(kN)剪力Vx = 0.000(kN)剪力Vy = 0.000(kN)荷载为地震荷载组合地面标高 = 0.000(m) 地下水标高 = -10.000(m)[计算结果]一、桩竖向承载力验算:单桩极限承载力标准值 = 1000.000(kN)单桩极限承载力设计值 = 588.235(kN)桩心坐标 = 0.000,0.000(mm)在中心荷载作用下,桩顶全反力 = 442.000(kN)按规范公式(N <= 1.25*R) 计算, 承载力设计满足系数 :1.66>1.0 满足.在偏心荷载作用下：按规范公式(Nmax <= 1.5*R) 计算桩号: 1, 桩顶全反力: 858.667(kN), 承载力设计满足系数 :1.03>1.0 满足.桩号: 2, 桩顶全反力: 858.667(kN), 承载力设计满足系数 :1.03>1.0 满足.桩号: 3, 桩顶全反力: 25.333(kN), 承载力设计满足系数 :34.83>1.0 满足.桩号: 4, 桩顶全反力: 25.333(kN), 承载力设计满足系数 :34.83>1.0 满足.二、承台受力计算:1. 各桩净反力(kN):桩号01 = 666.667(kN)桩号02 = 666.667(kN)桩号03 = -166.667(kN)桩号04 = -166.667(kN)最大桩净反力: 667(kN)2. 柱对承台的冲切:冲切验算: 柱宽1600 柱高 1600(mm)桩截面换算边长: 400(mm)柱冲切计算承台厚度h0: 950(mm)冲切面参数:左右下上冲跨(mm) 950.000 950.000 200.000 950.000um (mm) 1087.500 1087.500 1275.000 1275.000 冲跨比 1.000 1.000 0.211 1.000冲切系数 0.700 0.700 2.046 0.700抗冲切力(kN) 2033.844 2033.844 6970.098 2384.507总的抗冲切力: 13422.293(kN)总的冲切力(已乘重要性系数): 1333.333(kN)柱对承台抗冲切的设计满足系数 10.067>1.0 满足.3. 桩对承台的冲切:桩号 1 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): 666.667(kN)抗冲切满足系数: 6.013桩号 2 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): 666.667(kN)抗冲切满足系数: 6.013桩号 3 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): -166.667(kN)桩受拉力, 不必验算冲切桩号 4 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): -166.667(kN)桩受拉力, 不必验算冲切所有桩:角桩受拉力, 不必验算冲切4. 承台抗剪验算:剪切面 1剪切面坐标(mm): (2000,-1000)--(-2000,-1000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 1333.333(kN)抗剪切满足系数: 5.256剪切面 2剪切面坐标(mm): (1000,-2000)--(1000,2000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 500.000(kN)抗剪切满足系数: 14.015剪切面 3剪切面坐标(mm): (2000,1000)--(-2000,1000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 333.333(kN)抗剪切满足系数: 21.022剪切面 4剪切面坐标(mm): (-1000,-2000)--(-1000,2000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: -0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 500.000(kN)抗剪切满足系数: 14.015下边的抗剪验算的设计满足系数 5.256>1.0 满足.右边的抗剪验算的设计满足系数 14.015>1.0 满足.上边的抗剪验算的设计满足系数 21.022>1.0 满足.左边的抗剪验算的设计满足系数 14.015>1.0 满足.5. 局压验算:柱局压验算:不需要验算桩局压验算:不需要验算柱对承台局压验算满足桩对承台局压验算满足6. 受力计算结果承台弯矩: My= 100.0(kN-m) Mx= 266.7(kN-m)承台配筋(全截面): Asx= 325(mm2) Asy= 866(mm2)X向主筋配置: E12@200 (2262mm2,0.057%) 按构造配筋. 满足Y向主筋配置: E12@200 (2262mm2,0.057%) 按构造配筋. 满足抗弯筋为构造筋抗冲切满足抗剪切满足柱局压满足桩局压满足三、沉降计算结果按照《建筑桩基技术规范JGJ94-94》5.3计算得：换算矩形承台长Lc = 4.000 m换算矩形承台长宽Bc = 4.000 ml/d = 36.000Sa/d = 4.800C0 = 0.048C1 = 1.482C2 = 6.648nb = 2.000桩基等效沉降系数 = 0.171桩端附加压力 = 66.500 kPa压缩层深度 = 1.400(m)桩端下各压缩土层：层号厚度 Es 应力面积本层沉降(mm) (m) (MPa) (m2) 未乘系数01 1.401 10.000 1.33782 8.90承台中心点沉降 = 1.000*0.171*8.9 = 1.5(mm)。

探讨静压桩施工中压力值与最终承载力的关系

探讨静压桩施工中压力值与最终承载力的关系摘要:静压桩技术在我国各个地区得到了广泛的应用,可是对静压桩的研究却是滞后于它的应用。

在静压桩的实际施工过程中,大家都想找到一个方法去判断现场压力值和之后静载荷实验所确定的特征值之间的关系,这样在施工过程中就可以做到心中有数,同时也可以对于桩基的最终承载能力做出合理的预测。

笔者结合实际的施工过程对静压桩沉桩机理,压桩力与承载力计算以及二者之间的关系做以下探讨。

关键词:静压桩压力值承载能力定量与定性本文系统的分析沉桩引起的超孔隙水压力的研究情况,以及压桩力与承载力的计算和两者之间的关系。

最后对于终压力与承载力关系,结合数个静压桩工程资料,用专业统计分析软件DPS定量或定性分析了二者间的影响因素,以期由终压力直接推算极限承载力。

1 静压桩1.1 静压桩的简介静压桩全名锚杆静压桩(pressed pile by anchor rod),属于桩基础的一种,常采用的方法是静力压桩机压桩,利用锚杆将桩分节压入土层中的沉桩工艺。

锚杆可用垂直土锚或临时锚在混凝土底板、承台中的地锚。

静压法施工是通过静力压桩机以压桩机自重及桩架上的配重作反力将预制桩压入土中的一种沉桩工艺。

静压桩的工作原理与锤击截然相反,它具有没有噪声、无震动,没有冲击力等优点,适合在今后岩土工程的需求;而压桩桩型几乎选用的是预应力管桩,它具有工艺简明,质量可靠,价格低,检测方便的特征。

这两者的结合很大程度推动了静压桩的应用。

1.2 静压桩适用范围静压桩经常适用于高压缩性粘土层和砂性比较轻的软粘土层,同时也适用于覆土层不厚的岩溶地区。

当静压桩适用于粘土层时,当桩须贯穿一定厚度的砂性土夹层时,要结合桩机的压桩力和终压力及土层形状、厚度、密度、上下土层的力学指标,桩型、桩的构造、强度、桩截面规格的大小和布桩形状、地下水位的高低和终压前的稳压时间、稳压次数等。

当静压桩适用于岩溶地区时,这些地区几乎很难采用钻孔桩钻进,而采用冲孔桩时容易卡锤,采用打入式桩时容易打碎。

桩基(设计-设计极限-极限-承载-终压-复压值)计算确定

桩基（设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值）计算确定一、概述1、概念单桩承载力特征值×1.25=单桩承载力设计值；单桩承载力特征值×2=单桩承载力极限值＝桩侧摩阻力＋桩端阻力=单桩承载力（设计）单桩承载力设计值×1.6=单桩承载力极限值。

2）对于端承摩擦桩或摩擦端承桩，按终压力值进行控制：①对于桩长大于21m的端承摩擦桩，终压力值一般取桩的设计极限承载力。

当桩周土为粘性土且灵敏度较高时，终压力可按设计极限承载力的0.8~0.9倍取值；②当桩长小于21m，而大于14m时，终压力按设计极限承载力的1.1~1.4倍取值；或桩的设计极限承载力取终压力值的0.7~0.9倍；③当桩长小于14m时，终压力按设计极限承载力的1.4~1.6倍取值；或设计极限承载力取终压力值0.6~0.7倍，其中对于小于8m 的超短桩，按0.6倍取值。

3）超载压桩时，一般不宜采用满载连续复压法，但在必要时可以进行复压，复压的次数不宜超过2次，且每次稳压时间不宜超过10s。

3、静压桩复压值确定取终压力值举例：桩长18～20m ， 800kn （单桩竖向承载力特征值）＝2×800 kn ＝1600 kn 单桩承载力（设计）极限值＝1600 kn/1.6＝1000 kn （单桩承载力设计值）＝1600 kn ×1.25＝2000 kn(终压力值、复压力值) ，当桩长小于21m ，而大于14m 时，终压力按设计极限承载力的1.1~1.4倍取值（取1.25）。

二、钢管桩承载力(5.3.7-1)当h d /d<5时, (5.3.7-2) 当h d /d ≥5时, (5.3.7-3)式中：q sik 、q pk 分别按表5.3.5-1、5.3.5-2取与混凝土预制桩相同值；：桩端土塞效应系数；对于闭口钢管桩λp = 1，对于敞口钢管桩按式(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值； h b ：桩端进入持力层深度； d ：钢管桩外径。