飞行颤振试验技术研究
飞机颤振现象数值模拟
飞机颤振现象数值模拟近年来,随着飞机工业的不断发展,飞机颤振现象的问题也越来越受到关注。
飞行中的颤振不仅给乘客带来恐慌,严重的颤振还会对机身以及机械设备造成不可逆的损伤。
因此,我们需要对飞机颤振现象进行数值模拟分析,以更好地理解颤振的成因和特性,并寻求有效的解决方案。
飞机颤振的成因主要包括三个方面:结构强度、飞行状态及环境因素。
其中,结构强度是最主要的因素。
在飞行中,飞机机身及其附属物受到的气动力、重力等多种外力的作用,从而在某些特定的频率下产生振动。
这种振动会向飞机的其他部位传递,进而对机身结构造成损伤。
因此,为了避免颤振现象的发生,我们需要对飞机结构强度进行分析和优化设计。
在计算机辅助设计软件的帮助下,我们可以对飞机进行三维建模,并将其纳入数值模拟分析。
通过建立合理的数学模型和仿真分析,我们可以得出飞机在特定频率下的应力分布和振动情况,以此检测飞机的强度和耐久性。
同时,在飞行状态及环境因素方面,我们也应进行充分考虑。
飞机在空气动力学环境下的状态是非常复杂的,因而对飞行过程进行准确的建模和仿真是非常必要的。
通过仿真,我们可以模拟飞机在各种气流和涡流下的流场变化情况,以此来研究飞机在不同气流环境中的耐受性。
除了结构强度和飞行状态外,外界环境因素对飞机颤振也产生着重要的影响。
当飞机遇到强烈的自然过程诸如大风暴和雷击等情况时,其结构会受到很大的威胁。
因此,在设计过程中,应该根据地貌和气象条件来选择适当的飞行路径,以减小或避免飞机遭受强烈的自然过程的影响。
总体上,在解决飞机颤振问题方面,需要针对以上三个方面进行充分的研究和分析。
除了数值模拟分析之外,我们还应该对于飞机的结构设计、飞行规划等方面做出改进和完善。
这样,飞机颤振现象才能得到更好的控制和管理。
在数值模拟的过程中,我们需要采用一些专业的工具和软件。
其中,计算流体力学(CFD)和有限元分析(FEA)是最为常见的模拟工具。
CFD主要用于描述飞机在流动场中的运动行为,而FEA则主要用于分析飞机受到各种载荷时的应力和变形情况。
飞行器颤振的基本概念
飞行器颤振的基本概念颤振是一种自激振动。
如图1所示,地面上的飞机受到扰动后会引起振动,但由于系统阻尼的存在,这种振动便很快衰减直至完全消失。
Time HistoriesStable (A)Neutral (B)图1颤振示意图飞行中的飞机受到扰动后也会引起振动,当飞行速度较小时,由于气动阻尼作用振动衰减很快;当速度增大到一定程度后,振动衰减逐渐减慢;当达到某一飞行速度后,扰动引起的振幅正好保持不变,这一速度便是颤振临界速度,简称颤振速度,而此时的振动频率称为颤振频率。
由于颤振是在其本身运动引起的气动力激励下发生的,所以颤振是一种自激振动。
因此,颤振的定义可表述为:当升力面在气流中以一定速度运动时,在弹性力、惯性力和空气动力的作用下,刚好使它能够维持等幅振荡的一种自激振动。
机翼振动时,作用在机翼上的气动力是非定常气动力。
为简化起见,可只考虑扭角引起的定常气动力。
气动弹性系统的颤振稳定性可从能量输入方面进行定性研究,即研究一个振动周期内具有沉浮和扭转两个自由度的振动机翼上气动力的能量平衡。
图2给出了机翼振动中沉浮和扭转之间的相差为零的情况(沉浮运动向下为正,俯仰运动迎风抬头为正),由图可见,单位振动周期内气动力给机翼的能量为零,所以气动力不会激振机翼。
若弯曲运动超前扭转运动90度,如图3所示,则整个振动周期内气动力都做正功,因而气动力起激励作用使机翼发生颤振。
由此产生的颤振称之为经典的弯扭颤振。
以上分析说明,当机翼的弯曲和扭转之间有适当的相位差时,运动产生的气动力可能对机翼做正功,从而使机翼发生颤振。
图2相位差为0度,气动力所作总功为零图3相位差为90度,气动力所作总功为正值我们知道,当飞机达到颤振速度时,飞机刚好维持等幅振荡状态。
因此在计算颤振速度时,我们只需要知道作简谐运动的飞行器所受的气动力,即频域气动力,就可以了。
这能够使颤振分析得以简化。
当然也可使用任意运动时域气动力进行颤振计算,虽然这种任意运动时域气动力通常可以通过频域气动力转化,但时域气动力模型往往不易获得。
机翼振动模态试验与颤振分析
机翼振动模态试验与颤振分析1 引言高空长航时飞机近年来得到了世界的普遍重视。
由于其对长航时性能的要求,这种飞机的机翼往往采用非常大的展弦比,且要求结构重量非常低。
大展弦比和低重量的要求,往往使得这类结构受载时产生一系列气动弹性问题,如机翼结构的静气动弹性发散、颤振等等。
这些问题构成飞行器设计和其它结构设计中的不利因素,甚至极为有害,解决气动弹性问题历来为飞机设计中的关键技术。
气动弹性问题又分为静气动弹性问题和动气动弹性问题。
在动气动弹性问题领域中最令人关注的是颤振问题。
颤振现象是气动力、结构弹性力和惯性力三者耦合的结果。
所以颤振的发生与机翼结构的振动特性密切相关。
在对机翼进行颤振特性的数值计算时,颤振计算结果的正确性和精确性取决于机翼各阶固有振动模态的精确性。
真实机翼的固有模态可以通过模态试验测得。
根据颤振数值计算过程的需要,参与计算的各阶模态必须正交,而试验测得的模态并不严格正交,且因为结构阻尼的存在,模态通常为复数。
有一种处理方法是通过取幅值,把各阶模态变为实模态,然后对求得的广义质量阵、刚度阵进行修正,使其变为对角阵从而方便数值计算;另一种方法是直接建立机翼的有限元模型,通过数值计算求得固有模态(满足正交性),但是计算所得模态的正确性需要通过模态试验进行验证。
在实际工程中,通常采用第二种方法,本文也采用这种方法的思路。
本文研究对象为一个大展弦比平板机翼模型:一块半展长 1 米,弦长0.12 米,厚度1.8毫米的铝板,边界条件为根部固支。
2 模态数值分析有限元模型作为颤振分析的基础,也是试验模态结果正确性验证的重要参考。
另外根据计算所得的各阶主要模态的节线位置,可以确定传感器测量点和激振点的布放位置(尽量将激振点和测量点放置在远离各阶节线的位置,如果正好在某阶节线上,则该阶模态无法激励出或测量不到)。
所以在试验前须根据实际结构建立一个能够充分反映结构质量、刚度特性的有限元模型。
使用Nastran 有限元计算软件进行根部固支状态下的振动模态计算,得到结果如表 1 所示。
非定常气动力计算与颤振分析
为了进一步求得拟合公式的解,MS 法需要先给定 R 的 矩阵元素,再由最小二乘法确定矩阵 D 和 E。首先,给定 矩阵 E,按行拟合出矩阵 D。其次,由现有的矩阵 R 和 D, 按列拟合求出矩阵 E。最后,计算拟合的精度,如果拟合的 精度不满足要求,就重复前面的拟合过程,反复迭代计算 D-E-D,直到得到满意的拟合结果。一般情况下,迭代 10
当飞行器包括控制系统时,必须要着重考虑控制系统 矩阵转换得到 ;S 为网格面积的加权矩阵,其对角项为各气
与弹性机体结构之间的耦合作用,也就是气动伺服弹性力学 动网格的面积 ;∆p 为气动面元网格的压力分布。
(ASE)。传统飞控系统通常采用 SISO 控制方式,工程中仍
根据非定常气动力理论,根据网格控制点满足的积分方
0.5
75
0.3
60
阻尼系数 频率/Hz
0.1
45
-0.1
30
-0.3
15
-0.5 0
100 200 300 速度/(m·s-1)
400 500
0
100 200 300 400 500
速度/(m·s-1)
机翼一阶弯曲
机翼一阶扭转
机翼一阶弯曲
机翼一阶扭转
机翼二阶扭转 机翼面内模态
机翼二阶弯曲
机翼二阶扭转 机翼面内模态
次即可收敛。
当求出各系数矩阵后,令 s=ik(s 为拉普拉斯算子),将
减缩频率转化为拉氏变量,气动力拟合如公式(8)所示。
Qq(k) =A0+A1s+A2s2+D(sI-R)-1Es
飞机结构振动测试方法的改进与验证
飞机结构振动测试方法的改进与验证飞机是一种高速运行的复杂系统,其结构的振动问题是航空界的重大难题之一。
飞机结构振动会对飞行安全、乘客舒适性和机体疲劳寿命等方面产生影响。
因此,为了避免飞机结构振动问题对飞行安全产生威胁,提高飞机的可靠性和安全性,需要对飞机进行结构振动测试。
本文将探讨飞机结构振动测试方法的改进与验证。
一、飞机结构振动测试方法的现状飞机结构振动测试方法主要包括实验测试和数值模拟两种方法。
实验测试是指通过对实际飞机进行振动测试来获取振动信号和响应信息,并对测试结果进行分析和评估的方法。
数值模拟是指基于结构动力学理论,建立飞机结构振动的数学模型,通过计算机模拟振动过程和响应情况的方法。
在实验测试方面,传统的飞机结构振动测试主要采用模态分析方法,即利用振动测试仪器对飞机进行振动测试,通过对振动响应信号的分析和处理,得到飞机的结构振动模态,并对测试结果进行分析和预测。
这种测试方法虽然具有较高的信噪比和测试精度,但存在测试成本高、测试时间长等问题。
在数值模拟方面,常用的方法包括有限元分析、多体动力学和计算流体力学等。
这些方法基于结构动力学理论和数学模型,通过计算机模拟出飞机结构振动过程和响应情况。
虽然数值模拟方法具有测试成本低、测试时间短等优点,但其精度和可信度需要经过实验验证才能得到保证。
二、飞机结构振动测试方法的改进针对传统的实验测试方法存在的问题,近年来,国内外学者对飞机结构振动测试方法进行了许多研究和改进。
一些新方法和新技术应用于飞机结构振动测试中,可以有效降低测试成本和测试时间,提高测试精度和可信度。
1. 近场高速干涉激光测振法近场高速干涉激光测振法(NSI)是一种新型振动测试方法,该方法基于激光干涉仪原理和光纤光栅传感器技术,通过激光测量器和电子显微镜对杆件表面进行精确测量,实现对工件振动量的实时检测和连续记录。
该方法具有测试速度快、精度高、测试成本低等优点,可以广泛应用于工程实践领域。
航空发动机涡扇叶颤振分析与抑制技术研究
航空发动机涡扇叶颤振分析与抑制技术研究航空发动机作为现代航空技术的重要组成部分,其运行状态对于飞机的安全和性能具有重要影响。
然而,在发动机运行过程中,叶片颤振等问题可能会出现,对发动机的安全和性能带来不利影响。
本文将重点探讨航空发动机涡扇叶颤振分析与抑制技术的研究,为保障航空安全做出贡献。
一、航空发动机涡扇叶颤振的原因与机理1.1 原因涡扇叶片颤振是航空发动机中普遍存在的问题,其产生的原因较为复杂。
主要包括以下几点:(1)不同叶片之间的谐波干涉:当叶片振动频率相同或者相差很小时,容易出现谐波干涉。
(2)气动不稳定性:发动机工作时,通过叶片表面的气流产生激振力,其中存在一定的气动不稳定性。
当激振力足够强或者气流不稳定时,便会引起叶片振动。
(3)叶片本身的刚度和阻尼特性:叶片的刚度和阻尼特性是决定其自振频率和阻尼比的重要因素。
当叶片的刚度或阻尼发生变化时,其自振频率和阻尼比也会发生变化,从而引起叶片颤振。
1.2 机理涡扇叶片颤振的机理是叶片激振和非线性能量转移的结果。
其中,叶片激振包括气动激振和结构激振两种方式。
气动激振是由通过叶片表面的气流产生的气动力引起的,而结构激振则是由叶片自身的振动引起的。
叶片振动会使得非线性能量转移到其它振动模态上,这些模态的振幅进一步增强,最终致使叶片颤振。
对于航空发动机来说,叶片颤振问题的解决一直为人所关注。
二、航空发动机涡扇叶颤振的分析方法航空发动机涡扇叶颤振的分析方法主要包括数值模拟和试验两种方式,其中数值模拟采用计算流体力学(CFD)和有限元分析(FEA)等方法,试验则包括基础实验和高速实验。
2.1 数值模拟数值模拟是一种重要的分析涡扇叶颤振的方法,其中,计算流体力学(CFD)和有限元分析(FEA)应用广泛。
(1)计算流体力学(CFD)分析:CFD方法是一种解决流动问题的数值计算方法,可用于模拟空气流动和叶片气动力之间的相互作用。
CFD方法可以提供叶片表面的气动压力、速度和气动力等重要参数,从而帮助确定叶片的气动稳定性和颤振特性。
基于CFD的机翼颤振分析
freeplay position and friction in the freeplay on aeroelastic response is analyzed. They have a
Key words: aeroelasticity ,stall flutter ,UDF,Fluent ,dynamic stall,freeplay nonlinearity
ii
南京航空航天大学硕士学位论文
图清单
图 1.1 气动弹性力三角形 .................................................................................................. 1 图 2.1CFD 流程图 .............................................................................................................. 9 图 2.2 基于弹簧光滑节点开始状况 ................................................................................ 17 图 2.3 基于弹簧光滑节点结束状况 ................................................................................ 17 图 2.4 二维网格数据结构示意图 .................................................................................... 19 图 2.5 三维网格数据结构示意图 ................................................................................... 20 图 3.1 第一套网格 ............................................................................................................ 23 图 3.2 第二套网格 ............................................................................................................ 23 图 3.3 第一套网格升力系数曲线 .................................................................................... 24 图 3.4 第二套网格升力系数曲线 .................................................................................... 24 图 3.5 阻力系数曲线比较 ................................................................................................ 24 图 3.6 失速机翼周围的流场速度分布 ............................................................................ 24 图 3.7 α 0 = 5° 时升力系数迟滞曲线和力矩系数迟滞曲线 ............................................. 25 图 3.8 α 0 = 10° 时升力系数迟滞曲线和力矩系数迟滞曲线 ........................................... 26 图 3.9 α 0 = 12° 时升力系数迟滞曲线和力矩系数迟滞曲线 ........................................... 26 图 3.10 α 0 = 15° 时升力系数迟滞曲线和力矩系数迟滞曲线 ......................................... 26 图 3.11 深度失速时( α 0 = 12° )机翼周围流场的速度分布 ........................................ 28 图 3.12 α1 = 2° 时升力系数迟滞曲线和力矩系数迟滞曲线 ........................................... 29 图 3.13 α1 = 5° 时升力系数迟滞曲线和力矩系数迟滞曲线 ........................................... 29 图 3.14 α1 = 10° 时升力系数迟滞曲线和力矩系数迟滞曲线.......................................... 29 图 3.15 α1 = 15° 时升力系数迟滞曲线和力矩系数迟滞曲线.......................................... 30 图 3.16 k = 0.05 ,不同雷诺数下的非定常特性比较..................................................... 30 图 3.17 k = 0.1 ,不同雷诺数下的非定常特性比较 ....................................................... 31 图 3.18 k = 0.15 ,不同雷诺数下的非定常特性比较..................................................... 31 图 3.19 k = 0.2 ,不同雷诺数下的非定常特性比较....................................................... 31 图 3.20 k = 0.4 ,不同雷诺数下的非定常特性比较....................................................... 32 图 4.2 具有 2 个自由度的翼型示意图 ............................................................................ 36 图 4.3 复合材料夹层板结构机翼模型 ............................................................................ 38 图 4.4V=40m/s,二维翼型的颤振响应 ........................................................................ 39 图 4.5V=46.75m/s,二维翼型的颤振响应 ................................................................... 39
某无人机机翼颤振模型试验研究
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式 中: 是颤 振频 率 ,1 s / ;M 是 广 义质 量 ,认 为 振 动 形式 是 无 量 纲 量 , 具 有 质 量 的量 纲 , M
k ; 是广 义 刚度 , 为振 动形 式是无 量 纲量 , 具有 刚度 的量 纲 , m; g K 认 K N/ g是 阻尼 系数 , 无
量 纲 ;D 大气 密 度 , g m。 V 是 飞行 速度 ,m/ ;b是参 考 长 度 , l是 k/ ; s m; 是 广 义 空气 动 力 系 A
[ 稿 日期] 2 0 —10 收 0 20 —5
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战 术 导 弹技 术
T ci l i i cn lg S p. 0 2 ( at a M s l Teh oo y e t2 0 , c se
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战术 导 弹技 术
Tat a Mi i cn lg S p.0 2 ( ) 2 ~ 3 ci l s l Teh o y e t2 0 ,5 :6 1 c se o
[ 章 编 号 ] 1 0 —3 0 2 0 )50 2—6 文 0 91 0 (0 2 0 —0 60
L 一 一
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可 见 , 果 如
k 一 是 是 一 k kK — k k k6 K g o kA,
则模 型 和实物 具有 相 同 的颤振方 程.
由式 ( ) 3 ,必须 k 一 1 同时 , . 如果 模型 和实 物具 有相 同 的马赫 数 Ma、 诺 数 R 、比热 比 雷
洞 试 验段截 面 尺寸 大 ,风洞 可能 容不 下 , 需要考 虑 阻塞 度( 壁 的影响 ) 可 见 , 须通 过相 还 洞 . 必 似缩 比模 型进 行试 验.
飞机T型尾翼跨音速颤振特性研究
飞机T型尾翼跨音速颤振特性研究杨飞;杨智春【摘要】由于飞机T型尾翼的结构与气动布局特点,T型尾翼颤振计算不能套用常规尾翼的分析方法,而需要考虑平尾面内运动以及静升力等因素的影响.而跨音速空气压缩性效应和非定常气动力计算的不准确性,使得T型尾翼跨音速颤振计算更加困难,准确性较低.因此,需要采用试验为主计算为辅的方法来研究飞机T型尾翼跨音速颤振特性.针对某T型尾翼结构,用ZAERO软件等价片条势流跨音速颤振(ZTAIC)方法计算T型尾翼跨音速颤振特性,研究了马赫数、风洞气流密度和平尾迎角对T 型尾翼颤振特性的影响.通过升力系数斜率空气压缩性修正计算方法和跨音速颤振模型风洞试验方法得到了飞机T型尾翼的跨音速颤振的凹坑曲线和空气压缩性特性,两种方法得到结果一致.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2013(032)010【总页数】5页(P50-54)【关键词】跨音速;颤振;T型尾翼;风洞;试验;跨音速凹坑;压缩性【作者】杨飞;杨智春【作者单位】中国商飞上海飞机设计研究院强度部,上海200232;西北工业大学航空学院,西安710072【正文语种】中文【中图分类】V215.3飞机跨音速颤振特性从根本上决定了飞机的颤振包线,事关飞机稳定性安全。
通常可以通过试验或计算手段得到飞机的颤振临界耦合模态、临界颤振动压、跨音速颤振动压压缩性系数和颤振裕度。
在亚音速(低马赫数)情况下,空气压缩性对颤振速度影响较小,当马赫数大于0.5时,必须考虑空气压缩性的影响,在马赫数等于1.0附近的跨音速区,颤振速度(颤振动压)会急剧降低,形成一个所谓“跨音速凹坑”。
飞机T型尾翼是指平尾位于垂尾稍部,平尾和垂尾组成一个“T字”结构形式的尾翼。
T型尾翼结构具有诸多优点,一方面,T型尾翼布局可使平尾避开机翼尾流或尾吊发动机喷流的影响,增大平尾力臂、提高操纵效率;另一方面,T型尾翼构型可以实现后机身大开口,便于大型装备的货物装运,同时T型尾翼的高置平尾可满足水上飞机设计要求。
机翼颤振的随机Hopf分岔研究_王洪礼 (1)
机翼颤振的随机Hopf分岔研究RESEARCH OF STOCHASTIC HOPF BIFURCATION ON AIRFOIL FLUTTER王洪礼 许 佳 葛 根(天津大学机械学院,天津300072)WAN G H ongLi XU Jia GE Gen(School of Mechanics,Tianjin University,Tianjin300072,China)摘要 建立一个机翼颤振的随机非线性模型,运用拟不可积Hamiltion相关理论,对扩散边界性态进行分析,得到全局稳定性的条件;计算并分析系统平稳概率密度和系统联合概率密度的不变测度,得到模型随机Hopf分岔的条件,结合实际进行数值仿真,得到可能导致机翼颤振的关键参数。
结果表明,俯仰角的大小在一定条件下对机翼颤振问题起着重要作用。
关键词 机翼颤振 Hamiltion 随机稳定性 不变测度 随机Ho pf分岔中图分类号 O322A bstract A stochastic nonlinear dynamical model of airfoil flutter had been presented.The global stability cond itions had also been obtained by usin g q uasi non-integrable Hamiltonian theory and jud gin g the modality of the s ingular boundary;the stochastic Hopf bifurcation was analyzed using the invariant measure of stationary and joint probability densities,and the condition of stochastic Hopf bi-furcation had been discussed.The key parameter impacting the airfoil flutter had been found by numerical emulation.The result dedicats that the angle of pitching plays an important role in some conditions.Key words Airfoil flutter;Hamilton;Stochastic stability;Invariant measure;Stochastic Ho pf bifurcationCorr es ponding autho r:WA NG H ongLi,E-mail:wanghl@,Tel:Fax:+86-22-27408018The project s upported by the National Natural Science Foundation of China(No.10732020).Manuscript received20070920,in revised form200801221 引言飞行器的颤振是典型的自激振动,是由于空气动力、弹性力和惯性力的相互作用而引起的一种动不稳定问题。
某飞行器弹翼颤振分析
中图 分 类号 :V 1 44 文 献标 识 码 :A
Fl te u t rAna y i n W i f l ss0 ng o r r f An Ai c a t
WagL , n Y , n o gZjn n e Wa g iNag n i u
( e igIs t e f pc yt E gneig B in , 0 0 6 B in tu S aeS s m n ier , e ig 10 7 ) j n ito e n j
Ab t a t T e f t r r b e o t ewi go n ar r f i n l z d F rt , h n t lme t d l f h n e pa d te s r c : h u t o lm f h n f i a t s ay e . i l t ef i e e n l ep a c a sy i e mo e o t e wi g i s t n s u h
f l wi g ae c lu c f r ewi o b e  ̄ c t o a c lt d wi h e o y a c u l n r ac ltd b TR F n l t ea r d n mi o c t d u lt a ie meh d i c l u ae , t t ea r d mi y h l s h n
程 ,编程 计算弹 翼 的颤振速 度 ,得 到弹 翼 的颤振 特性 ,
并与 NAS R T AN 计算 结果对 比。计 算结 果表 明,弹翼 的颤振 特性 满足相 关规 范要 求 。
调整片颤振分析研究
调整片颤振分析研究摘要:本文基于Femap软件对调整片结构进行结构简化建模,运用MSC/ Nastran分析软件进行振动特性计算和颤振计算分析,从而得出颤振速度。
关键词:调整片;固有特性;颤振速度1 概述在动气动弹性稳定性领域内,最令人关注的就是飞机的颤振问题,颤振设计是当前飞机动强度设计中,经常遇到的一个技术难点,对于飞机设计者来说具有特别重要的意义。
飞机飞行中,如果发生颤振即飞行速度超过颤振临界速度时,振幅和飞机结构中动应力都激剧增加,有时甚至会导致飞机结构在几秒钟内迅速破坏,危及飞行员和乘客的生命,所以在飞机设计时,在飞行包线范围内不允许发生颤振。
颤振研究涉及到空气动力学和结构动力学等学科,涉及面广,技术难度大,颤振试验需要大量的资金,一个颤振试验费用是普通气动试验的很多倍,而如果采用计算分析来补充风洞试验,那么整个飞机的研制费用就会大大降低。
飞机主翼面颤振临界速度通常与大速压或较高的马赫数密切联系在一起,按照常规的强度设计要求,主翼面不会有过低的颤振临界速度,而操纵面则不然,它有可能在任何速度下发生,包括非常低的颤振速度范围,飞机操纵面颤振是飞机领域里最复杂、也是最重要的部分,在以往所发生的颤振事故中,操纵面颤振最为常见,鉴于以上原因,本文通过对副翼调整片的建模分析得到副翼调整片颤振特性,有利于其他飞机的颤振分析。
2 颤振计算方法2.1 p-k法颤振计算的P-K方法又叫作“英国方法”,P-K法将频域气动力分为实部和虚部,并分别进入到系统的刚度项和阻尼项中,即P-K法处理如下形式的颤振方程:式中,为广义气动力矩阵的实部,即模态气动刚度矩阵,是广义气动力矩阵的虚部,即模态气动阻尼矩阵,为特征值=ω(γ±i),γ为瞬态衰减率系数,γ=g/2。
上式中对应的状态方程的特征值问题为[Apα,V, M∞K-I]=0。
P-K法可用来计算气动弹性系统的发散速度和颤振速度。
计算发散速度的方法是给定飞行参数pα,M∞的值,并令k=0(k=0时,=0)。
LCO—颤振试飞中一种典型非线性气弹现象探究
LCO—颤振试飞中一种典型非线性气弹现象探究俱利锋;寇宝智【摘要】首先对非线性气动弹性分类和极限环振荡(LCO)的发生机理进行了简要介绍,进而对某型飞机颤振飞行试验中遇到的极限环振荡现象进行了详细分析,最后对在颤振试飞中遇到极限环振荡现象时的处置措施和相应颤振飞行试验的工作方法给出一些建议.%This paper gives brief introduction to the types of nonlinearity aeroelasticity and the forming principle of LCO.Then gives detailed analysis to the LCO phenomena that was met in flutter flight test.At last,it gives useful advice to the treatment step and the corresponding method when LCO is met in the future.【期刊名称】《强度与环境》【年(卷),期】2017(044)003【总页数】7页(P31-37)【关键词】非线性;极限环振荡;气动弹性;颤振;飞行试验【作者】俱利锋;寇宝智【作者单位】中国飞行试验研究院飞机所,西安710089;中国飞行试验研究院飞机所,西安710089【正文语种】中文【中图分类】V414.4气动弹性力学主要研究惯性力、弹性力和气动力间的相互作用。
经典气动弹性理论是以线性动力学、线性气动力和线性结构为基础,求解线性气动弹性问题已经有了比较成熟的方法[1]。
但是,严格的线性气动弹性问题只是一种理想假设,实际应用中往往存在多种非线性因素,有时这些非线性因素对于系统的稳定性、动响应等都起着决定性作用。
国内在多型飞机试飞时,就曾遇到过以极限环振荡(Limit Cycle Oscillation简称LCO)为代表的典型非线性气弹问题,一旦出现LCO[2],不仅会影响操纵精确性,还会影响飞机战术性能的发挥和任务的完成,严重时会影响飞行安全。
民用飞机抖振特性试飞方法研究
民用飞机抖振特性试飞方法研究作者:匡群陶嫣红徐南波来源:《科技视界》2017年第02期【摘要】本文以某型民用飞机为背景,阐述了确定飞机抖振特性和抖振边界的重要性,在抖振特性适航要求的基础上,给出了抖振特性试飞方法,可应用于民用飞机抖振特性的适航验证。
【关键词】抖振特性;试飞方法【Abstract】Based on a certain civil aircraft,the significance of conforming characteristics and boundary of vibration and buffeting are depicted. Based on the airworthiness requirements,flight test methods are introduced.The flight test methods of vibration and buffeting can be used in civil aircraft vibration and buffeting certification.【Key words】Vibration and Buffeting;Flight Test Method0 引言抖振,是指飞机上由于边界层分离或湍流引起的结构或部分结构的不规则振动。
抖振试验,是对抖振特性和抖振包线的试验,其目的是通过抖振试飞来确定飞机的抖振包线,在抖振包线上进行一些必要的试飞,来考察飞机在抖振包线附近的特性,并评估这些特性是否满足适航要求。
抖振特性试飞难度大、风险高,关系到飞机的飞行安全。
本文结合抖振特性的适航要求,给出抖振特性试飞的方法。
1 抖振特性适航条款要求抖振必须满足CCAR 25.251振动和抖振的要求:a)飞机必须通过飞行演示在任何很可能的运行情况下,都不会发生任何妨碍继续安全飞行的振动和抖振。
b)必须通过飞行演示飞机的每一部件,在不超过演示俯冲速度(VDF/MDF)的任何相应速度和动力条件下,不会发生过度的振动。
飞机机翼颤振特性测试仿真研究
第 3 5卷
第 6期
中 国 民 航 大 学 学 报
J OURNAL 0F CI VI L AVI ATI ON UNI VERS I TY OF CHI6
2 0 1 7年 l 2月
De c e mb e r 2 O1 7
Ab s t r a c t :Ai r c r a t f s t a l l i n g , a i r p a r k i n g a n d a i r f o i l l f u t t e r a r e t h r e e i mp o r t a n t f a c t o r s t h a t a f f e c t a i r c r a t f l f i g h t s a f e t y . I t i s
小型民用飞机颤振试飞数据处理研究
Scie n ee and Tech no l ogy&Inno v ati o n I科技与创新|2021年第05期]---------------文章编号:2095-6835(2021)05-0001-06小型民用飞机颤振试飞数据处理研究寇宝智,卢晓东(中国飞行试验研究院飞机所,陕西西安710089)摘要:针对小型民用飞机颤振试飞中常采用大气紊流进行激励的特点,在颤振试飞数据处理方面,介绍了工程中常用的频域空间域分解法与增强频域分解法这两种模态参数辨识算法,同时介绍了一种近几年发展的基于经验模态分解和自然激励技术的模态辨识算法。
对比分析了三种算法的内在联系,同时对实际工程使用中功率谱估计的影响及参数选择进行了分析。
最后将三种辨识算法应用到某小型民用飞机颤振试飞中,保障了该型机颤振试飞安全顺利完成,表明多算法使用在试飞数据处理中是有效且必要的。
关键词:小型民用飞机;颤振试飞;频域空间域分解法;增强频域分解法中图分类号:V217文献标志码:A关于小型民用飞机的颤振适航验证问题,中国、美国和欧洲等国家和地区都在适航规章中都有明确的相关要求,即所有新设计型号或对颤振特性有重要影响的重大改进型号,都必须通过理论分析、地面试验、颤振飞行试验或其他必要的手段,表明飞机在气动弹性稳定性要求的包线内都不发生颤振。
中国适航规章CCAR23部《正常类、实用类、特技类和通勤类飞机适航规定》在23.629“颤振”条款中给出了颤振适航验证的相关要求,通过条款要求可知飞行颤振试验是必须的符合性验证方法。
CCAR23.629(b)条规定必须用飞行颤振试验表明飞机没有颤振、操纵反效和发散,并表明在直至V d的速度范围内采取了合适的和足够的步骤来激发颤振,试验中结构的振动响应表明不发生颤振,在速度V d时阻尼有合适的余量,接近V d时阻尼没有大而迅速的衰减。
由此可见,在小型民用飞机颤振试飞中,关键模态的阻尼辨识是试飞数据处理中的关键技术,阻尼辨识关系到飞机试飞效率与安全。
体自由度颤振飞行试验的边界预测方法研究
第35卷第1期2022年2月振动工程学报Journal of Vibration EngineeringVol.35No.1Feb.2022体自由度颤振飞行试验的边界预测方法研究雷鹏轩,吕彬彬,郭洪涛,余立,陈德华(中国空气动力研究与发展中心高速所,四川绵阳621000)摘要:体自由度颤振频率低,参与颤振的模态频率在亚临界状态往往已经极为接近,加之基于大气紊流激励的颤振飞行试验数据信噪比通常较低,增加了体自由度颤振飞行试验模态辨识以及颤振预测的难度。
对此提出了一种基于Matrix Pencil模态辨识方法的体自由度颤振预测方法。
通过随机减量技术对输出响应信号进行系集平均,得到随机衰减标记;运用Matrix Pencil方法拟合随机衰减标记获取模态参数,并通过频率和阻尼稳定判据筛选真实模态,再通过阻尼比与颤振稳定性判据变量外插获取颤振点。
通过对仿真数据与试验数据的应用,可得到以下结论:Matrix Pencil模态辨识方法能有效辨识密集的颤振模态,并获得清晰的模态辨识稳态图。
基于阻尼比及稳定性判据变量外插获得的颤振预测结果较为合理,其中DTFM(Discrete‑Time Flutter Margin)判据变量的下降趋势更明显,外插结果与试验值更接近。
该方法适用于体自由度颤振飞行试验的亚临界预测。
关键词:体自由度颤振;模态辨识;颤振预测;飞行试验;Matrix Pencil方法中图分类号:V211.47文献标志码:A文章编号:1004-4523(2022)01-0202-07DOI:10.16385/ki.issn.1004-4523.2022.01.022引言飞翼飞行器刚体短周期模态频率高,易与一阶弹性弯曲模态耦合发生一种特殊的颤振——体自由度颤振[1]。
体自由度颤振的试验研究需要准确模拟刚体自由度。
受洞壁尺寸限制,在风洞中开展动力相似模型的自由飞试验是困难的。
若仅模拟若干关键刚体自由度,也将不可避免地引入支撑结构阻尼的不利影响,因此飞行试验成为其最有效的研究手段[2‑3]。
颤振飞行试验的边界预测方法回顾与展望
颤振飞行试验的边界预测方法回顾与展望摘要:颤振试飞是新型或结构有重大改变的飞机都必须进行的试飞项目之一,具有典型的高风险、高耗费和长周期特点,是国际公认的Ⅰ类风险科目。
确定颤振边界是颤振试飞的基本目的之一。
由于颤振试验的风险性,颤振包线一般难以直接从试验获得, 因此如何基于亚临界响应测量与分析进而完成对包线的预估就十分重要 ,这就是飞行颤振边界预测的问题。
飞机的颤振边界预测是飞行颤振试验的最后一个环节, 它关系到飞机颤振试飞的安全性、准确性 ,对加快试飞进度具有至关重要的意义。
关键词:颤振飞行试验;颤振边界预测;方法颤振是危险的自激振动,飞机结构一旦发生颤振,将会在极短时间内解体,造成灾难事故,因此,及时有效地预测飞机颤振边界具有十分重要的意义。
最早的颤振边界预测方法,这里简称VS方法。
该方法在不同风速下采用频率渐增的激振力激励飞机结构,记录各模态频率的共振振幅,当振幅趋于无穷大时的风速即为颤振临界速度。
然而该方法外推时需要测点距离颤振临界点很近,不利于较早地颤振预测。
一、慨述颤振是作用在升力面结构,如机翼上的气动力、弹性力和惯性力耦合而成的动气动弹性不稳定性问题,从 Handley Page 0/400 双发轰炸机出现颤振事故起,在试飞和实际飞行中,出现过机翼颤振、副翼颤振、伺服调整片颤振、壁板颤振和外挂物颤振等气动弹性不稳定现象,飞机一旦出现颤振就会很快解体而造成灾难性事故。
为了控制和避免颤振,人们从理论分析模型试验、地面试验和飞行试验等各个方面从事研究,颤振飞行试验是其中的一个重要组成部分,它优于其它研究但又难于其它研究,优在是实物性试验,不受任何简化假设的限制难在有较大的危险性,需要一系列先进的仪器设备和一整套研究方法,技术复杂难度较大。
颤振飞行试验是新机或有重大改型的飞机都必须进行的试飞科目,以最终确定飞机的颤振特性和颤振余量。
飞行颤振试验是飞机设计中防颤振设计的最终环节,它既以各项计算和地面试验的结果为基础,又是这些工作的补充和鉴定。
某飞机机翼颤振模型模态测试及分析
某飞机机翼颤振模型模态测试及分析
秦锦;赵冬强;龚亮;王培勇
【期刊名称】《应用力学学报》
【年(卷),期】2020(37)5
【摘要】以某飞机机翼颤振缩比模型为研究对象,通过纯模态测试得到试验件前九阶模态参数。
建立机翼梁架有限元模型并进行计算,得到各阶模态振型及频率。
将各阶模态的计算结果与试验结果进行对比,频率的计算结果与纯模态试验值的误差均在5%以内,主要模态的振型计算结果与试验结果也基本一致,验证了有限元计算模型的准确性。
在此基础上可以进行下一步的颤振分析,且试验结果可以作为机翼颤振模型风洞试验的参考依据。
【总页数】6页(P1882-1886)
【作者】秦锦;赵冬强;龚亮;王培勇
【作者单位】第一飞机设计研究院
【正文语种】中文
【中图分类】O321
【相关文献】
1.飞机机翼颤振特性测试仿真研究
2.飞机大展弦比外挂机翼弹性颤振特性分析
3.15米翼展太阳能飞机机翼颤振分析和刚度设计
4.基于机翼颤振风洞试验模型的地面颤振模拟试验验证
5.机翼结构相似颤振模型制造的模态频率误差修正方法
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汪辩技 术 协 作 信 息
2 0行颤振试验技术研究
阎 明, 哈尔滨飞机工业集团
摘 要: 新型号飞机进行使 用前 , 必须进行 飞机 飞行颤振试验 , 证 实飞机在飞行 包线 内确无颤振发生。 通过颤振试验 , 可 以掌握 飞机的颤振 特性 , 增加飞机的安全性 , 确认 飞机颤振特性 满足有 关适航或规 范要 求。本 文概 述 了飞行颤振试验技 术。
关键词 : 颤振 ; 响应 ; 模 态; 激 励
新型号 飞机进行飞行 试验前 , 通过 详 颤振理论分析 和计算。通过这些试验和计 掌握 飞 行各部 件 的 固有 频率 , 模态 和 尽的气动 弹性分析 , 各种气动 弹性模 型的 算 ,
试验着重 了解各模态 的频率和 阻尼值 , 并 不要 求测量颤振形 态 , 故与 地面振 动试验 频率 、 耦合 相 比较 , 测试 点的数量 可大量减 少 。传感 风洞试验研 究以及 飞机的地面共 振试验 , 阻尼 以 及包括 颤振 临界 速度 、 对飞 机 的 固有 振 动特性 和颤 振特 性 已有 形式及速度 一 阻尼变化规律在 内的飞机颤 器 的布 置应位于 响应量较大 的部位 , 而 不 生。 应放置在振动节线附近 。 传感器应对称 分 理论 上 的认识 ,了解 了包 括 颤振 临界 模 振特 } 2 根 据理 论分 析结 果 , 确 定试飞 状态 布 , 以进行对称 、 反对称形态的区分 。 态、 临界速 度 、 临界频 率在 内的基 本特 性 速度 、 马 赫数 和典 2 传感器 。振动测量采 用I j 勺 传感器 要 以及 飞机在备种 飞行高度 、飞行马赫数 、 下 的飞 机的 飞行 高度 、 在 飞行包线 中确定 试 求体积小 、 重量轻 , 便于安 装 , 并能在 飞行 装载条件组合下的颤振速度变化规律 。 然 型 的飞机负载状 态 , 而这 些分 析结 果和 备种 地面 试验 结 果还 验点 。 一般颤振试验 点总是在某一高度上 环 境下 正常 工作 ,由于 工 作范 围频 率较 必须进一 步求得验 证 , 这 是因为理 论分析 逐 步增 速到 达包 线某 限制线 后 再该 变 飞 低 , 还要 求具有 良好 的低频 响应特性 。最 较 常用 的传感 器有 压 电式加 速度 计和 应 变 和试 验 模型在 研 究方 法上 存在 固有 的不 行高 度 。所选 的高 度常常 是由高到 低 , 电桥两种。 足, 例如气 动 、 结 构分 析模 型不 可能 对 真 大 的当量 空速 飞行 通常安排 在低空进行 。 实 飞机进行 完全 模拟 ; 分析 所用集 合 、 惯 3 根据 飞机布 局特 点 , 选 择适 当 的激 3 测 量信号的记录 。所有测量 信号经 并完 成激 励设 备 的研制 、 调 试 和 过放大后记录在多通道记录器上 。 记录器 性 、刚度 和 气动 等原 始数 据总 会存 在误 励方法 , 差; 理论 分析方法 因受各种条件 限制不 能 地面试 验 以及 飞机 局部 改造 以安 装激 振 分为模拟式和数字式两类 。常用模拟记录 M( 调频) 方式, 具有 足够 的完整性和精 确性等等。另一方 设备。在飞机舱 内安装激励各类测量信号 方式 有直 接记 录方 式和 F 完成 飞机备部 位信 具有 精度 高且 能直 接与 计算 机接 口相连 面, 新型号飞机上采 用的新技 术 、 新 材料 、 的记录仪 或遥测装置 , 新工艺 以及飞机外形布 局 、 结 构形式 和操 号传感器的布置和安装 。同时进行与激励 的 优点 。 纵形式不 断发展 , 新类型 的颤 振问题 亦不 方法相协调的数据处理软硬件开发工作 。 三、 颤振余量估计 断产生 。这些问题都给理论研究带来了新 4 机 组人员除 了能熟练操 纵有关设备 飞行 颤振 试验 通过 某确 定 飞行 速 度 的挑 战 ,所 以必 须进 行 飞机 飞行 颤振 试 外 , 还 应全 面 了解试 验方 案 , 并且 对 飞机 下 飞机 各模态频率 和阻尼的测 量 , 判断 该 根据颤振 余量 与 验 ,证 实 飞机在 飞行 包线 内确 无 颤振 发 在感性上要有认识 。遇到异常 陌况应具有 状态 下飞机的颤振 余量 , 生。 快速应变 能力 , 立即切断激 励信 号的传递 速度 的关系 ,推断 飞机的 临界颤振 速度 。 飞行进行颤振试验的意义在于 : 通道 , 并采取必 要的其他 安全 保障措施 。 颤 振余 量 的估计 通常 采用 以下 两种 方 法 ( 1 ) 全 面了解 飞机备 主要模 态 阻尼特 S 选择适 当气 候和空域 进行试验 。若 来进行 : 性变化规律 , 掌握 飞机 的颤 振特 『 生。 不采 用大气紊流 激振方法 , 最好 选择紊流 l 阻尼 一 速度 方法。 在 同一图上绘出不 ( 2 ) 对 可能 产 生的 小 阻尼 、 极 限环等 较小的 晴朗天气进行颤振试验 。 同速度下 临界 模态阻尼值 得变化 曲线 , 采 不安全 模态进行 及时处理和 解决 , 增加飞 6 试验 中机 组人员与地 面指挥要 密切 用外插的方法即可求得临界颤振速度。从 机 的安全 _ 生。 配合 , 严 格保 证在 规定 的高 度 、 速度 下 进 曲线形式 来看 , 颤 振形式可分 为平稳 型和 ( 3 ) 确认 飞机颤振特 性满足有 关适航 行试验 。重要的响应信号在实验组记录或 突发型两类。突发型颤振在临界点附近阻 或规 范要 求。 由遥测设备传输 到地面 站后 , 尽快得 到该 尼随速度 的变化斜率 突然增大 , 在 颤振 点 严格来说 , 飞机 飞行颤振 试验应该称 试 验 条件 下飞 机重 要模 态的频 率 和 阻尼 较近 的范围 内试飞 时危险的 , 不宜 采用根 根 据这些结果 来确定试 验是否继 续进 据阻尼的变化来判断颤振临界速度 。 为飞行振 动试 验 , 这 是因为在一 般情况 下 值 , 空 中 飞行试 验不 可能 将飞 机飞 入 颤振状 行 。若试验继 续进行 , 则飞行 参数 的改变 2 颤 振余量 函数 。根 据不 同速度下测 态, 而是 在颤 振亚 临界 条件 下 , 通 过对 飞 量需 嗅重确 定 , 并 确保精确 实现 。对 于 民 得 的两个 颤振 相关 模态 的频 率和 阻 尼值 机 的激励 、 飞机重要 部位响应 信号的测 量 用飞机 , 通 常每 次速度 增量为 l 5 ~ 2 0 公里 可构造颤振余量函数 F 。 当F ) 0 时, 系统稳 和分析 获得 飞机 各个模 态的 重要 参量 一 / 小时左右( E AS ) , 马赫数增 量在马赫数较 定 , F : 0为 中J I 生稳定 , 是颤振 的开始点 。对 l ,在马赫数为 Q 8以上的跨音速 颤 振余 量函 数进行 外插 即 可得 到颤 振 临 频率和阻 尼 , 从 而判断飞机 的稳定性 能和 小时取 Q 颤振余量 , 再通 过外插方法确 定飞机 颤振 范 围内, 取0 O l 或0 0 2 。 界速度 。 临界速度 。总体上 , 飞行颤振 试验分 成飞 二、 飞机试 验参数的测量和传输 采用颤振 余量函数 的优点是 , 函 数随 行颤 振试 验方 法 、试验参 数 的测 量和 传 飞机 颤振 试验 所涉 及 的测 量信 号从 速度的变化通 常总是平稳 下降 的 , 与 阻尼 输、 颤振余量估计三大部分 。 被测参 数种类来 分 , 可 分为飞行 参数和 振 随速度 变化 特性 是否 具有 突发 型 关系 不 飞行颤振试 验方法 动 参数 两大 类 ; 从信 号特 性分 , 可分 为 确 大 。但是 函数判 断只 适用 于 两 自由度 系 飞行颤 振 试验必 须 在地 面 理论 分析 定信号和随机量信号 。 统, 在多 模态 情 况下 , 颤 振模 态通 常是 由 和试 验的基础上 , 进行 充分准备和 周密安 飞机 飞行 参数 是 飞行 试验 常规 的 测 两个 或两个以上的模态耦合而成 。 只有对 量 参数 , 本节仅论及 飞行颤振 试验参数 测 典型两 自由度 耦合颤振 , 采用 本法 较为准 排, 严 格按 预定 的实施 步骤操 作。 l 飞行 试验前 必须进行 全机振 动试验 量 问题 。 确 。另外 , 数据离散 度和外推 范 围大 小也 以 及考 虑到 这一 试验结 果 的全机 备 部件 1 响应测量 点的布 置 。由于飞行颤 振 影响本方法判断精度 。