锚索支架验算 - 360文档中心

锚杆(锚索)支护计算

锚杆（锚索）支护设计技术参数一、锚索设计承载力钢绞线直径为φ15.24mm 时230kN ，钢绞线直径为φ17.8mm 时320kN ，钢绞线直径为φ21.6mm 时454kN 。

二、锚索设计破断力钢绞线直径为φ15.24mm 时260kN ，钢绞线直径为φ17.8mm 时355kN ，钢绞线直径为φ21.6mm 时504kN 。

三、锚杆（锚索）支护参数校核1、顶锚杆通过悬吊作用，帮锚杆通过加固帮体作用，达到支护效果的条件，应满足：L ≥L 1+L 2+L 3式中L ——锚杆总长度，m ；L 1——锚杆外露长度（包括钢带、托板、螺母厚度），m ；L 2——有效长度（顶锚杆取围岩松动圈冒落高度b ，帮锚杆取帮破碎深度c ），m;L 3——锚入岩（煤）层内深度，m 。

其中围岩松动圈冒落高度b=顶f H B ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+︒245tan 2ω式中B 、H ——巷道掘进荒宽、荒高；顶f ——顶板岩石普氏系数；ω——两帮围岩的似内摩擦角，ω=()顶f arctan 。

⎪⎭⎫ ⎝⎛-︒=245tan ωH c 2、校核顶锚杆间、排距：应满足γ2kL G a <式中a ——锚杆间、排距，m ；G ——锚杆设计锚固力，kN/根； k ——安全系数，一般取2；（松散系数） L 2——有效长度（顶锚杆取b ）;γ——岩体容重3、加强锚索长度校核，应满足d c b a L L L L L +++= 式中L ——锚索总长度，m ；aL ——锚索深入到较稳定岩层的锚固长度，m ；caa f f d K L 41⨯≥其中：K ——安全系数；1d ——锚索直径； af ——锚索抗拉强度，N/㎜2；c f ——锚索与锚固剂的粘合强度，N/㎜2；（10）？b L ——需要悬吊的不稳定岩层厚度，m ；c L ——托板及锚具的厚度，m ； dL ——外露张拉长度，m ；4、悬吊理论校核锚索排距：L ≤nF 2/[BH γ-（2F 1sin θ）/L 1] 式中 L---锚索排距，m ；B---巷道最大冒落宽度， m ；H---巷道最大帽落高度， m ；（最大取锚杆长度） γ---岩体容重，kN/m 3（包括顶煤+直接顶） L 1---锚杆排距, m,F 1---锚杆锚固力, kN;70F 2---锚索极限承载力, kN; θ---角锚杆与巷道顶板的夹角,75°; n---锚索排数,取1。

锚杆锚索检测规范依据

锚杆锚索检测规范依据应提供基坑支护锚杆、锚索检测报告的依据如下：1、根据《建筑基坑支护技术规程》120-2012中4.7锚杆设计和 4.8锚杆施工与检测的规定。

2、根据《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》(85-2010) 5进场验收的5.0.3和5.0.14条的预应力筋锚具、夹具与连接器取样规定一、《建筑基坑支护技术规程》120-2012。

2.1术语2.1.14锚杆anchor由杆体（钢绞线、普通钢筋、热处理钢筋或钢管）、注浆形成的固结体、锚具、套管、连接器所组成的一端与支护结构构件连接，另一端锚固在稳定岩土体内的受拉杆件。

杆体采用钢绞线时，亦可称为锚索。

4.7锚杆设计4.7.1锚杆的应用应符合下列规定：1锚拉结构宜采用钢绞线锚杆；当设计的锚杆抗拔承载力较低时，也可采用普通钢筋锚杆；当环境保护不允许在支护结构使用功能完成后锚杆杆体滞留于基坑周边地层内时，应采用可拆芯钢绞线锚杆；2在易塌孔的疏松或稍密的砂土、碎石土、粉土层，高液性指数的饱和粘性土层，高水压力的各类土层中，钢绞线锚杆、普通钢筋锚杆宜接纳套管护壁成孔工艺；3锚杆注浆宜接纳二次压力注浆工艺；4锚杆锚固段不宜设置在淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质土及松散填土层内；5在复杂地质条件下，应通过现场试验确定锚杆的适用性。

4.7.9钢绞线锚杆、普通钢筋锚杆的构造应符合下列规定：5锚杆杆体用钢绞线应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的有关规定；6普通钢筋锚杆的杆体宜选用HRB335、HRB400级螺纹钢筋；7应沿锚杆杆体全长设置定位支架；定位支架应能使相邻定位支架中点处锚杆杆体的注浆固结体保护层厚度不小于10mm，定位支架的间距宜按照锚杆杆体的组装刚度确定，对自在段宜取1.5m～2.0m；对锚固段宜取1.0m～1.5m；定位支架应能使各根钢绞线彼此星散；8钢绞线用锚具应符合现行国家标准gb t 2007《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T的规定；4.8锚杆施工与检测4.8.7预应力锚杆张拉锁定时应符合下列要求：1当锚杆固结体的强度达到设计强度的75%且不小于15MPa后，方可进行锚杆的张拉锁定；2拉力型钢绞线锚杆宜接纳钢绞线束整体张拉锁定的办法；3锚杆锁定前，应按表4.8.8的张拉值进行锚杆预张拉；锚杆张拉应平缓加载，加载速度不宜大于0.1Nk/min,此处，Nk为锚杆轴向拉力标准值；在张拉值下的锚杆位移和压力表压力应保持稳定当锚头位移不稳定时，应判定此根锚杆不合格；4锁定时的锚杆拉力应考虑锁定过程的预应力损失量；预应力损失量宜通过对锁定前、后锚杆拉力的测试确定；缺少测试数据时，锁定时的锚杆拉力可取锁定值的1.1倍～1.15倍；5锚杆锁定尚应考虑相邻锚杆张拉锁定引起的预应力损失，当锚杆预应力损失严重时，应进行再次锁定；锚杆出现锚头松弛、脱落、锚具失效等情况时，应及时进行修复并对其进行再次锁定；6当锚杆需要再次张拉锁定时，锚具外杆体的长度和完好程度应满足张拉要求。

井下锚索支护选型验算

xxxxx煤矿锚索支护选型验算计算单位：xxx技术科计算日期：2011年1月16日我矿掘进巷道采用锚杆（锚索支护），为确保支护的有效性，保证矿井安全生产，我矿技术部门特对采取的掘进工作支护方式进行了验算。

一、锚杆（索）长度计算： L=KH+L 1+L 2式中 L---------锚杆（索）长度，m; H----------自然平衡拱高度，m; K----------安全系数，一般取K=2;L 1---------锚杆（索）锚入稳定岩层的深度，一般按经验取0.5m; L 2---------锚杆（索）在巷道中的外露长度，一般取0.1m 。

H= fB2＝526.4⨯＝0.46（岩巷） H=fB 2＝326.3⨯＝0.6（煤巷）式中 B--------巷道开掘宽度，取最大4.6m; f---------岩石坚固系数，砂岩取5，煤层取3。

则岩巷L=2×0.46+0.5+0.1=1.52m ，煤层顶板L=2×0. 6+0.5+0.1=1.80m 。

2、锚杆（索）间、排距计算锚杆（索）间、排距计算，按间、排距相等布置，取其 α=γKH Q式中 α---------锚杆（索）间排距，m;Q--------锚杆（索）设计锚固力，100KN/根;H----------自然平衡拱高度，岩巷取0.46m ，煤巷取0.6m; γ----------被悬吊砂岩的容重，岩巷取25.48kN/m 3，煤巷取13.5kN/m 3;K---------安全系数，一般取2; α=48.2546.02100⨯⨯＝2.07m(岩巷)α=5.136.02100⨯⨯＝2.48m(岩巷)通过以上计算，我矿掘进工作面采用直径15.4mm 、长度3.5m 的锚索，间、排距均为1m,能够保证矿井的支护安全。

但当围岩稳定性较差时，锚索的间排距都缩小为0.8m,不得大于0.9m,且顶板破碎时，采用挂梁配合锚索支护。

预应力锚索验算(25米)

一、锚杆设计依据1、《建筑边坡工程技术规范 (GB50330-2002)》2、《土层锚杆设计与施工规范》(CECS22:90)3、《深圳地区建筑深基坑支护技术规范》(SJG05-96)3、其他相关规范、规程和标准二、土层参数设计值土层类别粘聚力(Kpa)内摩擦角(°)弧度重度(KN/m3土体与锚固体粘结强度特征值（Kpa)含砂粉质粘土c=20f=180.31g=18frb1=25砾质粘性土c=25f=200.35g=18frb2=40全风化花岗岩c=30f=250.44g=19frb3=120强风化花岗岩c=30f=280.49g=19frb4=180中风化花岗岩c=30f=300.52g=20frb5=400三、设计标准：钻孔直径（m)：D=0.13m锚杆倾角(°)a=15°钢筋锚杆HRB33532（直径）As=804mm 2钢绞线3×7f55（根数）Aps=907mm 23（根数）Aps=544mm 3fy=300Mpa 抗拉强度设计值(Mpa)fpy=1260Mpa边坡工程重要性系数r o =1.1（边坡安全等级为一级）锚杆的抗拔力安全系数Ko=1.8（边坡安全等级为一级）（一）、锚杆的抗拔力验算锚杆设计承载力T ud =K*T锚杆的极限承载力T uk=fy*As/ro（二）、锚杆与砂浆之间的粘结力验算水泥砂浆与锚杆粘结强度设计值fr=2.4Mpa frb= 2.95Mpa 锚杆与砂浆粘结工作系数e 1=0.6锚杆与砂浆允许最大粘结力：Fr=p*d *Le*frb(Le 为锚固体在土层中的锚固段长度）（三）、锚固体与土层粘结力验算：锚杆与土层粘结工作系数：e 2=1.0锚杆与土层允许最大粘结力：Frb=e 2*p*D*Le*frb(Le 为锚固体在土层中的锚固段长度）验算结果见下表。

锚杆、锚索锚固力计算方法

锚杆、锚索锚固力计算1、帮锚杆锚固力不小于50KN(或5吨或12.5MPa)公式计算拉力器上仪表读数MPa×4=锚固力KN锚固力KN÷10=承载力吨例13MPa拉力器上仪表读数×4= 52KN锚固力52KN锚固力÷10=5.2吨承载力2、顶锚杆锚固力不小于70KN(或7吨或17.5MPa)公式计算拉力器上仪表读数MPa×4=锚固力KN锚固力KN÷10=承载力吨例18MPa拉力器上仪表读数×4= 72KN锚固力72KN锚固力÷10=7.2吨承载力3、Ф15.24锚索锚固力不小于120KN(或12吨或40MPa)公式计算拉力器上仪表读数MPa×3.044= 锚固力KN 锚固力KN÷10= 承载力吨例40MPa拉力器上仪表读数×3.044= 121.76KN锚固力121.76KN锚固力÷10=12.176吨承载力4、Ф17.8锚索锚固力不小于169.6KN(或16.96吨或45MPa)公式计算拉力器上仪表读数MPa×3.768=锚固力KN锚固力KN÷10=承载力吨例45MPa拉力器上仪表读数×3.768= 169.56KN锚固力169.56KN锚固力÷10=16.956吨承载力5、Ф21.6锚索锚固力不小于250KN(或25吨或55MPa)公式计算拉力器上仪表读数MPa×4.55=锚固力KN锚固力KN÷10=承载力吨例55MPa拉力器上仪表读数×4.55= 250KN锚固力250KN锚固力÷10=25吨承载力型号为YCD22-290型预应力张拉千斤顶备注1、使用扭力矩扳手检测帮锚杆扭力矩不小于120KN,顶锚杆扭力矩不小于150KN。

2、井下排版填写记录均填锚固力帮锚杆50KN、顶锚杆70 KN、Ф15.24锚索120KN、Ф17.8锚索169.6KN。

锚杆和锚索支护参数的计算

一、锚杆支护参数的计算1）锚杆长度的确定：顶锚杆根据悬吊理论计算：本矿的煤层顶板属中等稳定形，锚杆须锚入稳定岩石0.35米，锚杆外露0.05米，，则锚杆的长度L=l 1+l 2+l 3=1.3+0.35+0.05=1.7 (m)其中L 1------顶板最大松动圈的厚度，根据已掘巷道离层分析得1.3米L 2------锚杆须锚入稳定岩石长度，取0.35mL 3------锚杆外露长度，0.05m结合锚杆支护技术规范要求及我矿生产实际选定锚杆长度1.8m2）锚杆间排距的确定：L= hK Q =1.02米，考虑巷道宽度间距取0.8米，排距取1.0米。

锚杆的抗拉力为 5.0吨，经矿技术科和安全科做锚杆拉拔力实验，锚杆的抗拉力均在5.0吨以上。

其中 Q----抗拉力，取5.0k-----安全系数，取1.5γ---岩石容重，取2.5T/m 3h----顶板最大松动圈的厚度，根据已掘巷道离层分析得1.3米考虑巷道宽度，间距取0.8米，排间取1.0米，符合理论计算要求。

二、锚索间排距的确定：L=nF 2/［BH γ-(2F 1sin θ)/L 1］式中：L—锚索排距，m；B—巷道最大冒落宽度，3.1m；H—巷道冒落高度，按最严重冒落高度取3.6米；γ—岩体容重，取25KN/m3；L1—锚杆排距，1.0米；F1—锚杆锚固力，取50KN；F2—单根锚索的极限破断力，取210KN；θ—角锚杆与巷道顶板的夹角，85ｏ；n—锚索排数，取2；L =2×210/［3.1×3.6×23-（2×50×sin85ｏ）/1］=2.5m 考虑巷道宽度，间距取1.6米，排距取2.0米，符合理论计算要求。

掘进巷道锚杆、锚索顶板支护验算及论证

掘进巷道锚杆、锚索顶板支护验算及论证一、锚杆、锚索支护参数计算(按断面宽3.4m*高2.8m 计算)按巷道断面为3.4 x 2.6进行验算，采用巾16 x 2200锚杆配合砼托板，锚索采用巾15.24 x 4800进行支护。

1、按悬吊作用理论锚杆支护参数的计算(1) 锚杆长度L 的确定：L=l i +l 2+l 3式中：I.锚杆外露长度，采用托板、垫片支护，11取160哑，12一锚杆有效长度。

12= 2fB 一巷道跨度。

取3400哑f 一普氏岩石坚固性系数，由于直接顶为复合性顶板，取最小值，4.512= B =377.8 哑13—深入稳定岩层长度，按锚固粘结力(n dT c 1「等于杆体屈服或拉断承载力(d 2b 2)而得的公式估算：式中：d 一锚杆直径，16哑; %一杆体材料的设计抗拉强度，巾16螺纹钢锚杆设计抗拉强度为490Mpa 。

J 一锚杆与树脂的粘结强度，螺纹钢取5.0Mpa 。

锚杆长度：L=11+12+13=160+377.8+392=929.8 哑所以锚杆采用长度2200mm 能够满足使用要求。

(2) 按锚杆杆体承载力与等抗拉拔力强度原则确定锚杆直径d锚杆锚固力Q 等于锚杆杆体承载力P , P= — d 2b ，由P=Q 得： 4 2d = 1.13 ：Qt式中：Q 一按我矿现场抗拉拔力试验数据取7t 相当于68600N;。

t-锚杆杆体材料的设计抗拉强度，按普通低碳钢抗拉强度取值420Mpa 。

1 d b 1 = - 2 3 4T16 x 490 4 x 5 =392 哑d = 1.13，— = 1.13 ；68600 = 0.0144m = 14.4mm同\-420 x 106 ■ t所以锚杆直径选择为16哑大于14.4哑可满足支护需要。

（3）锚杆排间距根据每根锚杆悬吊岩石载荷大小确定锚杆间距（a）与排距（b）（通常a=b），及锚杆悬吊岩石载荷（G=a2l2Y ）等于锚杆的锚固力（Q）。

锚索验收规范.doc

锚索验收规范
锚索验收规范是非常严格的，很多细节都不能出现一点差错，不然可能就会造成整个工程的失败，这是不可原谅的。

下面就锚索验收规范为大家详细描述一下。

锚索由杆体、注浆形成的固结体、锚具、套管、连接器所组成的一端与支护结构构件连接，另一端锚固在稳定岩土体内的受拉杆件，杆体采用钢绞线时。

锚杆设计
1、锚拉结构宜采用钢绞线锚杆；当设计的锚杆抗拔承载力较低时，也可采用普通钢筋锚杆；当环境保护不允许在支护结构使用功能完成后锚杆杆体滞留于基坑周边地层内时，应采用可拆芯钢绞线锚杆；
2、在易塌孔的松散或稍密的砂土、碎石土、粉土层，高液性指数的饱和粘性土层，高水压力的各类土层中，钢绞线锚杆、普通钢筋锚
杆宜采用套管护壁成孔工艺；
3、锚杆注浆宜采用二次压力注浆工艺；
4、锚杆锚固段不宜设置在淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质土及松散填土层内；
5、在复杂地质条件下，应通过现场试验确定锚杆的适用性。

5、锚杆杆体用钢绞线应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的有关规定；
6、普通钢筋锚杆的杆体宜选用HRB335、HRB400级螺纹钢筋；
7、应沿锚杆杆体全长设置定位支架；定位支架应能使相邻定位支架中点处锚杆杆体的注浆固结体保护层厚度不小于10mm，定位支架
的间距宜根据锚杆杆体的组装刚度确定，对自由段宜取1.5m～2.0m；对锚固段宜取1.0m～1.5m；定位支架应能使各根钢绞线相互分离；
8、钢绞线用锚具应符合现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的规定。

锚杆、锚索验算过程

锚杆、锚索参数计算过程一、锚杆支护参数计算1、锚杆长度计算：L=KH+L1+L2式中：L-锚杆长度； K-安全系数，一般取2；H-冒落拱高度，m;L1-锚杆锚入稳定岩层的厚度，取0.5m;L2-锚杆外露长度,一般取0.1m。

其中：H=B/2f=4.6/（2×4.0）=0.575B-巷道掘进跨度，取4.6m； f-普氏岩石坚固性系数，取4.0。

则：L=2×0.575+0.5+0.1=1.75m ，计算得数为1.75m，所以锚杆施工时的长度取整数值2m。

2、锚杆直径的确定：（1）（巷道断面按4.6m计算）根据材料力学计算锚杆直径为：D=√4.6P/πJb=√4.6×70×103/3.14×380=16.43mm式中：D-锚杆直径，mm； P-锚杆截面载荷，取70KN；Jb-螺纹钢锚杆屈服点，取380MPa。

通过计算得数为16.43mm，所以锚杆施工时的直径取整数值20mm。

（2）（巷道断面按3.2m计算）根据材料力学计算锚杆直径为：D=√3.2P/πJb=√3.2×70×103/3.14×380=13.7mm式中：D-锚杆直径，mm； P-锚杆截面载荷，取70KN；Jb-螺纹钢锚杆屈服点，取380MPa。

通过计算得数为13.7mm，所以锚杆施工时的直径取整数值20mm。

3、锚杆间、排距计算：a=√Q/KHγ=√65.7/2×0.575×24.5= 1.527m式中：a-锚杆间、排距，m;Q-锚杆设计锚固力，Q=16.43f=65.72KN；γ-被悬吊石灰岩的重力密度，取24.5KN/m3。

通过计算得数为0.763m，所以锚杆施工时取间距0.8m，排距0.8m。

二、锚索长度计算：1、(锚索直径按17.8的计算）L=L a+L b+L c+L d=1.575+2+0.1+0.3=3.975m式中：L-锚索长度，m；L a-锚索锚入到较稳定岩层的锚固长度，1.575m;L b-需要悬挂的不稳定岩层厚度，取2m;L c-上托盘及锚具的厚度，取0.1m;L d-锚索外露长度，取0.3m。

锚杆(锚索)支护设计参数验算指导意见(1)

锚杆（锚索）支护设计参数验算指导意见矿属各采掘区队：为规范我矿锚杆（锚索）支护设计参数验算，特制定本意见，要求各队对照执行。

一、采用锚杆支护基本体系，辅助锚索加强支护的工作面执行以下参数验算标准。

用锚杆将软弱的直接顶板吊挂于坚固老顶上或采用锚杆将巷道开挖而引起松动的岩块连接在松动区外的完整坚固岩体上,使松动岩块不致冒落。

1.锚杆长度：L≥KH＋L1＋L2式中：L为锚杆长度,m；H为软弱岩层厚度或冒落拱高度,m；K为安全系数,一般取K＝2；L1为锚杆锚入稳定岩层的深度,一般取0.4m；L2为锚杆外露长度[钢筋网厚度+钢带厚度+托板厚度+螺母厚度+（0.01-0.05m）],m。

冒落拱高度按下式计算H=fB2/式中：B为巷道开挖宽度,m；f为岩石坚固性系数,二煤顶、底板岩石普氏系数f=3～5,取4。

2.锚杆的间排距计算锚杆间排距按以下公式计算：γaQ/KH式中：a为锚杆的间距,m；Q为锚杆的设计锚固力,取50KN；γ为被悬吊岩石的重力密度,二煤顶板重力密度为26.6KN/m3；K为安全系数,取K=2；H 为冒落拱高度,m。

a＞锚杆间排距即符合要求。

3.锚杆材质目前,我矿使用锚杆直径φ22mm、材质BHRB500左旋锚杆,屈服强度500MPa,抗拉强度670MPa,拉断载荷254.7KN 。

锚杆钢材抗拉强度如表1。

表1 锚杆钢材的抗拉强度4.钻孔与锚固参数)/(222d D l d l r r a -= 式中：r d 为锚固剂直径,mm ；D 为钻孔直径,mm ；d 为锚杆直径,mm ；r l 为锚固剂长度,m ，不同钻孔直径与锚杆直径的锚固参数如表2。

表2 不同钻孔直径与锚杆直径的锚固参数5.锚杆预紧力参数预紧力设计原则是控制围岩不出现明显的离、滑动与拉应力区,合理的预紧力值能够实现对离层与滑动的有效控制,选择锚杆预紧力为杆体屈服载荷的30%-60%，具体见附件《锚杆锚固力和预紧力矩计算》。

二、采用全锚索支护基本体系，辅助长锚索加强支护的工作面执行以下参数验算标准。

挡土墙结构、锚杆、放坡稳定性验算

重力式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目： A区北侧顶部重力式挡土墙计算时间： 2009-03-11 19:05:18 星期三------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 4.500(m)墙顶宽: 0.650(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 20.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 23.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 350.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.550地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 25.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 5.000 0.000 0作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号 X Y P 作用角(m) (m) (kN) (度)1 1.000 0.000 15.000 270.000坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 4.855(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=0.755 Ex=0.720 Ey=0.227(kN) 作用点高度 Zy=0.195(m)墙身截面积 = 5.771(m2) 重量 = 132.740 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.550采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 144.871(kN) En = 0.364(kN) Wt = 28.974(kN) Et = 0.662(kN)滑移力= -28.313(kN) 抗滑力= 79.879(kN)滑移验算满足: Kc = 7987926.000 > 1.300地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 0.720(kN) 抗滑力= 77.607(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 107.774 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.128 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.775 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = -0.160 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= -0.115(kN-m) 抗倾覆力矩= 182.066(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 18206576.000 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 145.235(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=182.181(kN-m)基础底面宽度 B = 1.810 (m) 偏心距 e = -0.349(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.254(m)基底压应力: 趾部=0.000 踵部=174.216(kPa)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.349 <= 0.250*1.810 = 0.453(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=0.000 <= 420.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=174.216 <= 455.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=80.234 <= 350.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 5.456(m2) 重量 = 125.494 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.125 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.775 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = -0.160 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 140.721(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=173.606(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.234(m)截面宽度 B = 1.775 (m) 偏心距 e1 = -0.346(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.346 <= 0.300*1.775 = 0.533(m)截面上压应力: 面坡=-13.495 背坡=172.053(kPa)压应力验算满足: 计算值= 172.053 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 13.495 <= 150.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -31.306 <= 110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 79.879(kN),滑移力 = -28.313(kN)。

锚杆、锚索支护验算

一、支护验算1、按单体悬吊理论进行验算1）根据采矿工程设计手册（2003）表6-1-88，锚杆支护按单体锚杆悬吊作用计算：（1）顶锚杆长度L 可用下式计算：L=L 1+L 2+L 3式中：L —锚杆总长度，mL 1—锚杆外露长度，L 1取0.05m ，L 2—潜在冒落高度，mL 3—锚杆深入稳定岩层的深度，0.85m 。

L 2 取值：L 2=b=f B 2=0.874m式中：B —巷道掘进跨度，取5.24m ；b-普氏免压顶高；ƒ—巷道顶板的普氏岩石坚固性系数；取3；通过上述公式计算锚杆长度为L=L 1+L 2+L 3=0.05+0.874+0.85=1.77m ，设计锚杆长度2.2m ＞1.77m 满足要求。

（2）顶锚杆直径： d=1.13tQ=0.017m式中：σt —杆体抗拉强度，670×106paQ —锚杆锚固力，157×103N ；d —锚杆直径，m通过上式计算锚杆直径为17mm ＜设计直径20mm 能够满足要求(3)锚杆间、排距计算a=2/kyL Q=1.45m式中：a —锚杆间距，mQ —锚杆锚固力，157KNk —安全系数，取1.5y —岩体容重，23KN/m ³L 2—锚杆有效长度，2.15m所以取锚杆间排距0.8m 均小于1.45m ，符合计算要求。

2）锚索支护参数（按单体锚索悬吊作用计算）（1）确定锚索长度L=L 1+∑h+L 2+L 3=0.25+6+1.494+0.01=7.756mL —锚索总长度，m ；L 1—锚索外露长度，取0.25m ；∑h-需要锚固的不稳定岩层厚度，6m ；L 2—锚索锚入到较稳定岩层的锚固长度，1.494m ；L 3—锚索托板厚度，0.012m ；通过上述公式计算，设计锚索长度7.6m ＜7.756m 不满足要求。

（2）锚索间排距的确定锚索间排距：()[]112/sin 2/L F BH nF L θγ-==2.24m式中 L —锚索排距，m ；n-锚索数，3根；F 2—锚索极限承载力,582KN ，B —巷道最大冒落宽度，取6.0m ；H —巷道冒落高度，按最严重冒落高度取6.6m ；γ—岩体容重，23kN/m ³（2.3T/m ³）；F 1—锚索锚固力，157kN ；L—锚索排距，2.4m；1—锚索与巷道顶板的夹角，85°通过上述公式计算，设计锚索间排距2.1m×2.4m，锚索间距＜2.24m 满足要求，排距2.4m＞2.24m不满足要求。

预应力锚索验算(25米)

一、锚杆设计依据1、《建筑边坡工程技术规范 (GB50330-2002)》2、《土层锚杆设计与施工规范》(CECS22:90)3、《深圳地区建筑深基坑支护技术规范》(SJG05-96)3、其他相关规范、规程和标准二、土层参数设计值土层类别粘聚力(Kpa)内摩擦角(°)弧度重度(KN/m3土体与锚固体粘结强度特征值（Kpa)含砂粉质粘土c=20f=180.31g=18frb1=25砾质粘性土c=25f=200.35g=18frb2=40全风化花岗岩c=30f=250.44g=19frb3=120强风化花岗岩c=30f=280.49g=19frb4=180中风化花岗岩c=30f=300.52g=20frb5=400三、设计标准：钻孔直径（m)：D=0.13m锚杆倾角(°)a=15°钢筋锚杆HRB33532（直径）As=804mm 2钢绞线3×7f55（根数）Aps=907mm 23（根数）Aps=544mm 3fy=300Mpa 抗拉强度设计值(Mpa)fpy=1260Mpa边坡工程重要性系数r o =1.1（边坡安全等级为一级）锚杆的抗拔力安全系数Ko= 1.8（边坡安全等级为一级）（一）、锚杆的抗拔力验算锚杆设计承载力T ud =K*T锚杆的极限承载力T uk=fy*As/ro（二）、锚杆与砂浆之间的粘结力验算水泥砂浆与锚杆粘结强度设计值fr=2.4Mpa frb= 2.95Mpa 锚杆与砂浆粘结工作系数e 1=0.6锚杆与砂浆允许最大粘结力：Fr=p*d *Le*frb (Le 为锚固体在土层中的锚固段长度）（三）、锚固体与土层粘结力验算：锚杆与土层粘结工作系数：e 2=1.0锚杆与土层允许最大粘结力：Frb=e 2*p*D*Le*frb (Le 为锚固体在土层中的锚固段长度）验算结果见下表。

井下起吊锚索验算

井下起吊锚索验算简介井下起吊锚索是用于井下作业中的起吊装置，常用于矿山、井下工程等领域。

为了确保起吊过程的安全性和有效性，需要对锚索进行验算。

本文将详细介绍井下起吊锚索验算的相关内容。

1. 锚索的基本概念1.1 锚索的定义锚索是一种用于起吊装置的钢丝绳或钢缆。

它通过连接各个起重点，将重物悬挂在空中，并传递重力和其他载荷到支撑结构上。

1.2 锚索的组成部分一条典型的锚索通常由以下几个组成部分构成：•钢丝绳/钢缆：由多股钢丝绞合而成，具有高强度和耐磨损性。

•端头接头：连接钢丝绳/钢缆与起重设备或支撑结构。

•紧固件：用于固定和调整钢丝绳/钢缆的张力。

•起重点：连接重物并传递载荷到锚索上。

2. 锚索验算方法2.1 载荷计算在进行锚索验算之前，首先需要明确起吊装置的载荷情况。

根据实际工程需求，可以计算出以下几种载荷：•静载荷：即重物自身的重力。

•动载荷：由于起吊过程中的加速度、减速度或振动而产生的额外载荷。

•冲击载荷：由于重物突然停止或改变方向而产生的瞬时增加的载荷。

2.2 张力计算井下起吊锚索在使用过程中需要承受拉力，因此需要计算锚索的张力。

张力计算通常包括以下几个步骤：1.计算静态张力：根据静载荷和锚索长度等参数，可以利用静态平衡原理计算出锚索的静态张力。

2.计算动态张力：根据动载荷和起吊装置运动状态等参数，可以利用动态分析方法计算出锚索的动态张力。

3.计算冲击张力：根据冲击载荷和起吊装置运动状态等参数，可以利用冲击分析方法计算出锚索的冲击张力。

2.3 锚索强度验算锚索的强度验算是确保锚索在起吊过程中不会发生破坏或断裂的重要步骤。

强度验算通常包括以下几个方面：1.钢丝绳/钢缆强度：根据钢丝绳/钢缆的材料和尺寸参数，可以计算出其最大承载能力。

2.端头接头强度：端头接头需要满足与钢丝绳/钢缆相匹配的强度要求，以确保连接的安全性。

3.紧固件强度：紧固件需要具备足够的强度和可靠性，以保证锚索的张力稳定和调整能力。

锚索施工脚手架设计验算书20191013

锚索施工脚手架设计验算书一、基本资料1.脚手架参数本标段锚索施工平台采用敞开式脚手架，钢管规格为φ48×2.8㎜，根据施工需要，搭设高度H 不大于15m ，作业平台施工荷载取1000kg/m 2。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表6.1.1－1，拟定本工程施工用脚手架设计参数为：步距h ×横距l b ×纵距l a =1.6m ×1.3m ×1.5m ，连墙件采用的Φ12螺纹钢筋间距4m 一个设置，脚手板为竹胶板。

钢管截面面积289.4cm A =，钢管截面模量308.5cm W =，回转半径cm i 58.1＝，惯性矩I=12.19cm 4，钢材抗压、抗弯强度设计值2/205mm N f c ＝，钢材的弹性模量522.0610/E N mm =⨯，连墙件间距l w =4.5m ，排距h w =3.6m 。

锚孔钻机重量约9KN ，为确保安全，考虑1.3的动荷载系数，计算荷载为9*1.3=11.7kN,钻机作业层脚手架搭设平面如下图所示：2.活荷载参数锚索钻机集中活荷载标准值:11.7kN ；人员及其他活荷载标准值：按照规范4.2.4条取:1.0kN/m 2；同时施工层数:1 层；二、验算过程1、脚手架（立杆）整体稳定承载力验算1.1、荷载计算因施工场地基本风压小于2/35.0mKN且脚手架为敞开式脚手架，故风荷载影响可不考虑。

以下荷载组合均为不组合风荷载。

(1)脚手架结构自重标准值产生的轴向力（按10米高计算）：N G1K =H*gk1=10m*0.1248kN/m=1.25kN其中：NG1K—脚手架结构自重标准值产生的轴向力1kg—每米立杆承受的结构自重标准值（由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录表A-1查得）(2)脚手架配件自重产生的轴向力：NG2K=脚手板自重标准值*铺设面积+扣件自重+栏杆、挡脚板自重=0.35KN/m2*2.6m*1.5m+0.0132kN/个*24个+0.14kN/m*1.5m=1.89kN其中：NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力。

高边坡锚索脚手架计算书

高边坡锚索脚手架计算书一、参考规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013《碳素结构钢》GB/T700-2006《直缝电焊钢管》GB/T 12793-1992《钢管脚手架扣件》GB 15831-2006《建筑结构静力计算手册》(第二版)二、设计参数：1.计算参数（1）脚手架参数：脚手架搭设高度为9m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值。

计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。

（2）搭设几何尺寸：立杆的横距为1.5m，立杆的纵距为1.5m，随边坡坡面布置。

大小横杆的步距为 1.5m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。

（3）横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途锚索钻孔及锚索注浆；同时施水平按2孔计算，，上下1孔，间距3米；3.风荷载参数本工程地处贵州省盘州市，按《建筑结构荷载规范》，基本风压0.35 kN/m2；风压高度变化系数μz，按B类(城市郊区)，取1；风荷载体型系数μs按密目安全网封闭，背靠山体，计算取值为1.3。

4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011取值:0.1823(kN/m)。

竹跳板自重标准值按木脚手板(KN/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设总层数:1层；5.地基参数本工程按实际情况，脚手架搭设位置为已按设计图纸开挖好的边坡坪，立杆下脚采用木板垫板，为保证稳定性，每根立杆下部均采用Φ25螺纹钢筋作为连壁锚筋，L=1.0m，入边坡0.7m，与立管焊接。

锚索验收试验报告

资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载锚索验收试验报告地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容某高速公路第一标段左侧K6+580～+750（变更后）预应力锚索验收试验报告承包单位：888888888公司二〇一〇年十月二十日某高速公路第一标段左侧K6+580～+750预应力锚索验收试验方案工程概况左侧K6+580～+750段高边坡防护工程位于88888888888第一标段，因3月份雨水冲刷边坡出现开裂，设计增加两级刷坡，一级二级增设锚索框架梁防护。

该坡高45.3米,为类土质边坡,上部坡积亚粘土,厚度约7米；其下为为全风化变粒岩，厚度约12米;砂土状强风化变粒岩，厚度约为6～15米；其下弱风化变粒岩。

该边坡坡顶平缓，局部反坡，其中+700断面比较高，为控制边坡高度，因此综合考虑采用放缓结合适当加固方案。

该坡分四级防护,中间设2m平台,由下而上坡率和防护措施为:第一级1：1.0, 预应力锚索框架和拱形骨架植草交错布置; 第二级1：1.0, 预应力锚索框架和拱形骨架植草交错布置; 第三级1：1.0, 三维网植草防护; 第四级1：1.0,三维网植草防护；第五级1：1.0, 三维网植草防护; 第六级1：1.0, 三维网植草防护。

两侧坡率按实际地形情况做适当调整.第一级1：1.0预应力锚索框架为单片六孔四索框架，下排孔深20m，中排孔深22m；上排孔深24m；锚固段均为14m。

第二级1：1.0预应力锚索框架为单片六孔四索框架，下排孔深24m，中排孔深26m；上排孔深28m；锚固段均为14m。

二、验收试验目的与依据1、验收试验目的检验施工质量是否达到设计要求，针对所有锚索进行；通过验收试验，可获知锚索受力大于设计荷载时的短期锚固性能，以及满足设计条件时锚索的安全系数。

锚杆(锚索)支护计算

锚杆（锚索）支护设计技术参数一、锚索设计承载力钢绞线直径为φ15.24mm时230kN ，钢绞线直径为φ17.8mm时320kN ，钢绞线直径为φ21.6mm 时454kN 。

二、锚索设计破断力钢绞线直径为φ15.24mm时260kN ，钢绞线直径为φ17.8mm时355kN ，钢绞线直径为φ21.6mm 时504kN 。

三、锚杆（锚索）支护参数校核1、顶锚杆通过悬吊作用，帮锚杆通过加固帮体作用，达到支护效果的条件，应满足：L ≥L 1+L 2+L 3式中L ——锚杆总长度，m ；L 1——锚杆外露长度（包括钢带、托板、螺母厚度），m ；L 2——有效长度（顶锚杆取围岩松动圈冒落高度b ，帮锚杆取帮破碎深度c ），m;L 3——锚入岩（煤）层内深度，m 。

其中围岩松动圈冒落高度b=顶f H B ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+︒245tan 2ω式中B 、H ——巷道掘进荒宽、荒高；顶f ——顶板岩石普氏系数；ω——两帮围岩的似内摩擦角，ω=()顶f arctan 。

⎪⎭⎫ ⎝⎛-︒=245tan ωH c 2、校核顶锚杆间、排距：应满足γ2kL G a <式中a ——锚杆间、排距，m ；G ——锚杆设计锚固力，kN/根； k ——安全系数，一般取2；（松散系数）L 2——有效长度（顶锚杆取b ）;γ——岩体容重3、加强锚索长度校核，应满足d c b a L L L L L +++= 式中L ——锚索总长度，m ；aL ——锚索深入到较稳定岩层的锚固长度，m ；caa f f d K L 41⨯≥其中：K ——安全系数；1d ——锚索直径； af ——锚索抗拉强度，N/㎜2；c f ——锚索与锚固剂的粘合强度，N/㎜2；（10）？b L ——需要悬吊的不稳定岩层厚度，m ；c L ——托板及锚具的厚度，m ； dL ——外露张拉长度，m ；4、悬吊理论校核锚索排距：L ≤nF 2/[BH γ-（2F 1sin θ）/L 1] 式中 L---锚索排距，m ；B---巷道最大冒落宽度， m ；H---巷道最大帽落高度， m ；（最大取锚杆长度） γ---岩体容重，kN/m 3（包括顶煤+直接顶）L 1---锚杆排距, m,F 1---锚杆锚固力, kN;70F 2---锚索极限承载力, kN;θ---角锚杆与巷道顶板的夹角,75°; n---锚索排数,取1。

锚索计算

锚索长度确定：a b c d L L L L L =+++式中 L ——锚索总长度a L ——锚索深入到较稳定岩层的锚固长度，m;b L ——需要悬吊的不稳定岩层，取2mc L ——上托盘及锁具的厚度，取0.2md L ——需要外露的张拉长度，取0.35m按GB J86—1985要求锚索锚固长度a L 按下式确定：a L ≥K ×14a cd f f 式中 K ——安全系数取K=21d ——锚索钢绞线直径取15.24mma f ——钢绞线抗拉强度，2N mm （1920MPa ，合1883.522Nmm ） c f ——锚索与锚固剂的粘合强度，取102N mm则a L ≥2×15.241883.524X10X =1435.242mm ≈1.435m取a L =1.44m ，则设计锚索长度取4.0m2、锚索倾角：锚索垂直巷道拱的切线安装布置3、锚索数目的确定 N=W K P ⨯断式中N ——锚索数目K ——安全系数P 断——锚索的最低破断率286.5kNW ——被吊岩石的自重，kNW=B ×h ∑×r ∑×D式中 B ——巷道掘进宽度，取最大宽度4.6m 计算h ∑——悬吊岩石厚度，取2m r ∑——悬吊岩石平均容重 19.9922kN mD ——锚索间排距，取不大于锚索长度的12 取2m则 W=3.04×2×19.992×2=243.1kN N=2×243.1268.5≈1.81根通过以上计算：巷道安注锚索时，考虑到锚索为在原锚喷支护基础上的加强支护，故两根即可满足设计要求。